CN102564452A - 一种基于惯性导航***的在线自主标定方法 - Google Patents
一种基于惯性导航***的在线自主标定方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明属于自主标定领域,为了解决双轴旋转调制惯性导航***中***横滚轴与水平面夹角无法消除的问题,本发明提供了一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,该方法通过步骤二中陀螺的常值漂移和刻度因数以及步骤三中加表的零偏和刻度因数的求取,从而实现了惯性导航***的在线自主标定。解决了双轴旋转调制惯性导航***中***横滚轴与水平面夹角无法消除的问题,为其姿态角的预先估计提供了可靠依据,实现了在线自主标定的目的。
Description
技术领域
本发明属于自主标定领域,涉及一种基于惯性导航***的在线自主标定的方法,特别涉及一种基于双轴旋转的光纤陀螺平台捷联混合式***的在线自主标定方法。
背景技术
对于长航时惯性导航***,重调周期为几天甚至十几天,因此在线自主标定惯性器件关键参数的方法是十分必要的。实验室标定方法仅能利用已知地点的重力加速度和地球自转角速度进行惯性器件的关键参数检测。
由于双轴旋转调制惯性导航***俯仰轴与载体固连,使得***横滚轴与水平面的夹角无法消除;同时双轴旋转调制惯性导航***的方位轴和横滚轴有全自由度,因此双轴旋转调制惯性导航***既有平台式惯性导航***能够隔离载体运动的特点,同时其导航算法与捷联式惯性导航***又有相似之处,因而在进行自主在线标定时需要对其姿态角进行预先估计。
发明内容
为了解决双轴旋转调制惯性导航***中***横滚轴与水平面夹角无法消除的问题,本发明提供了一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,解决了双轴旋转调制惯性导航***中***横滚轴与水平面夹角无法消除的问题,为其姿态角的预先估计提供了可靠依据,实现了在线自主标定的目的。
一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,该方法实现的具体步骤如下:
步骤一:惯性导航***初始对准
对于双轴旋转调制式惯性导航***,采用捷联算法对其进行初始对准,得到三个轴的初始姿态角;采用角度传感器与转轴上的伺服电机构成的回路控制方位轴的旋转,使北向陀螺的横滚轴在水平面上的投影指向正北;再采用该回路控制横滚轴旋转,使东向陀螺的俯仰轴指向正东;
根据初始姿态角和回路控制的方位轴和横滚轴旋转的角度计算垂向陀螺的坐标与天向的夹角为θ;此时该夹角与载体的实际俯仰角相同,是横滚轴与水平面的夹角;
步骤二:采用地球自转角速度标定陀螺的常值漂移和刻度因数
地球自转角速度北向分量为ωiecosL,天向分量为ωiesinL,其中ωie为地球自转角速率,L为当地纬度;通过惯性导航***的初始对准,将***的俯仰轴x、横滚轴y、方位轴z的位置记为位置1;
在***三轴处于位置1的情况下将***绕方位轴旋转180°,此时横滚轴在水平面的投影指向正南,将该位置记为位置2;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωy1=kyωie cosLcosθ+kyωie sinLsinθ+εy (1)
δωz1=-kzωie cosLsinθ+kzωie sinLcosθ+εz (2)
δωy2=-kyωie cosLcosθ-kyωie sinLsinθ+εy (3)
其中,δωy1、δωz1、δωy2分别为y轴陀螺在位置1时的输出数据均值、z轴陀螺在位置1时的输出数据均值和y轴陀螺在位置2时的输出数据均值;
通过方程(1)和(3),求得横滚轴陀螺的常值漂移εy以及刻度因数ky为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕横滚轴旋转180°,此时方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωz3=kzωie cosLsinθ-kzωie sinLcosθ+εz (4)
其中,δωz3表示z轴陀螺在位置3时的输出数据均值;
通过方程(2)和(4),求得方位轴陀螺的常值漂移εz以及刻度因数kz为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转90°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正北,将该位置标记为位置4;
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转270°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正南,将该位置标记为位置5;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωx4=kxωie cosLcosθ+kxωiesinLsinθ+εx (5)
δωx5=-kxωie cosLcosθ-kxωiesinLsinθ+εx (6)
通过方程(5)和(6),求得俯仰轴陀螺的常值漂移εx和刻度因数kx为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴陀螺的常值漂移和刻度因数,完成陀螺的常值漂移和刻度因数的标定;
步骤三:利用重力加速度标定加表的零偏和刻度因数
将惯性导航***三轴旋转到位置1′,所述位置1′中,方位轴与天向轴成θ角,横滚轴与北向轴的夹角为θ,俯仰轴与东向轴重合;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az1=Bz+Kgcosθ (7)
其中,Az1表示z轴加表在位置1′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置1′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向西,俯仰轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置2′;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax2=Bx+Kgcosθ (8)
其中,Ax2表示x轴加表在位置2′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置2′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时俯仰轴指向西,方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3′;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az3=Bz-Kzgcosθ (9)
其中,Az3表示z轴加表在位置3′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置3′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向东,俯仰轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置4′;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax4=Bx-Kxgcosθ (10)
其中,Ax4表示x轴加表在位置4′时的输出数据均值;
联立方程式(7)到(10),求得俯仰轴加表的零偏Bx和刻度因数Kx以及方位轴加表的零偏Bz和刻度因数Kz为:
采用惯性导航***方位轴的自由度将将惯性导航***三轴旋转到位置5′,所述位置5′中,方位轴与天向轴的夹角为θ,方位轴与南向轴成θ角,俯仰轴与东向轴重合;
在***三轴处于位置5′的情况下,将***绕俯仰轴旋转90°,此时方位轴指向西,横滚轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置6′;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay6=By+Kygcosθ (11)
其中,Ay6表示y轴加表在位置6′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置6′的情况下,将***绕俯仰轴旋转180°,此时方位轴指向东,横滚轴与地向轴之间的夹角为θ,将该位置记为位置7′;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay7=By-Kygcosθ (12)
其中,Ay7表示y轴加表在位置7′时的输出数据均值;
根据方程(11)和(12),求得到横滚轴加表的零偏By和刻度因数Ky为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴加表的零偏和刻度因数,完成加表的零偏和刻度因数的标定;
步骤四:通过步骤二中陀螺的常值漂移和刻度因数以及步骤三中加表的零偏和刻度因数的求取,从而实现了惯性导航***的在线自主标定。
有益效果
本发明提供了一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,解决了双轴旋转调制惯性导航***中***横滚轴与水平面夹角无法消除的问题,为其姿态角的预先估计提供了可靠依据,实现了在线自主标定的目的。
附图说明
图1***在线自主标定方法流程图
图2标定陀螺时惯性导航***三轴位置图
图3标定加表方向轴和俯仰轴时惯性导航***三轴位置图
图4标定加表横滚轴时惯性导航***三轴位置图
具体实施方式
下面结合附图进行进一步的说明。
一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,该方法实现的具体步骤如下:
步骤一:惯性导航***初始对准
对于双轴旋转调制式惯性导航***,采用捷联算法对其进行初始对准,得到三个轴的初始姿态角;采用角度传感器与转轴上的伺服电机构成的回路控制方位轴的旋转,使北向陀螺的横滚轴在水平面上的投影指向正北;再采用该回路控制横滚轴旋转,使东向陀螺的俯仰轴指向正东;
根据初始姿态角和回路控制的方位轴和横滚轴旋转的角度计算垂向陀螺的坐标与天向的夹角为θ;此时该夹角与载体的实际俯仰角相同,是横滚轴与水平面的夹角;
步骤二:采用地球自转角速度标定陀螺的常值漂移和刻度因数
地球自转角速度北向分量为ωiecosL,天向分量为ωiesinL,其中ωie为地球自转角速率,L为当地纬度;通过惯性导航***的初始对准,将***的俯仰轴x、横滚轴y、方位轴z的位置记为位置1,如图2位置1所示;
在***三轴处于位置1的情况下将***绕方位轴旋转180°,此时横滚轴在水平面的投影指向正南,将该位置记为位置2,如图2位置2所示;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωy1=kyωie cosLcosθ+kyωiesinLsinθ+εy (13)
δωz1=-kzωie cosLsinθ+kzωiesinLcosθ+εz (14)
δωy2=-kyωie cosLcosθ-kyωiesinLsinθ+εy (15)
其中,δωy1、δωz1、δωy2分别为y轴陀螺在位置1时的输出数据均值、z轴陀螺在位置1时的输出数据均值和y轴陀螺在位置2时的输出数据均值;
通过方程(1)和(3),求得横滚轴陀螺的常值漂移εy以及刻度因数ky为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕横滚轴旋转180°,此时方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3,如图2位置3所示;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωz3=kzωie cosLsinθ-kzωiesinLcosθ+εz (16)
其中,δωz3表示z轴陀螺在位置3时的输出数据均值;
通过方程(2)和(4),求得方位轴陀螺的常值漂移εz以及刻度因数kz为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转90°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正北,将该位置标记为位置4,如图2位置4所示;
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转270°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正南,将该位置标记为位置5,如图2位置5所示;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωx4=kxωie cosLcosθ+kxωiesinLsinθ+εx (17)
δωx5=-kxωie cosLcosθ-kxωiesinLsinθ+εx (18)
通过方程(5)和(6),求得俯仰轴陀螺的常值漂移εx和刻度因数kx为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴陀螺的常值漂移和刻度因数,完成陀螺的常值漂移和刻度因数的标定;
步骤三:利用重力加速度标定加表的零偏和刻度因数
将惯性导航***三轴旋转到位置1′,如图3位置1′所示,所述位置1′中,方位轴与天向轴成θ角,横滚轴与北向轴的夹角为θ,俯仰轴与东向轴重合;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az1=Bz+Kzgcosθ (19)
其中,Az1表示z轴加表在位置1′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置1′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向西,俯仰轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置2′,如图3位置2′所示;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax2=Bx+Kxgcosθ (20)
其中,Ax2表示x轴加表在位置2′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置2′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时俯仰轴指向西,方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3′,如图3位置3′所示;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az3=Bz-Kzgcosθ (21)
其中,Az3表示z轴加表在位置3′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置3′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向东,俯仰轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置4′,如图3位置4′所示;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax4=Bx-Kxgcosθ (22)
其中,Ax4表示x轴加表在位置4′时的输出数据均值;
联立方程式(7)到(10),求得俯仰轴加表的零偏Bx和刻度因数Kx以及方位轴加表的零偏Bz和刻度因数Kz为:
采用惯性导航***方位轴的自由度将将惯性导航***三轴旋转到位置5′,如图4位置5′所示,所述位置5′中,方位轴与天向轴的夹角为θ,俯仰轴与南向轴的夹角为θ,横滚轴与东向轴重合;
在***三轴处于位置5′的情况下,将***绕俯仰轴旋转90°,此时方位轴指向西,横滚轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置6′,如图4位置6′所示;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay6=By+Kygcosθ (23)
其中,Ay6表示y轴加表在位置6′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置6′的情况下,将***绕俯仰轴旋转180°,此时方位轴指向东,横滚轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置7′,如图4位置7′所示;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay7=By-Kygcosθ (24)
其中,Ay7表示y轴加表在位置7′时的输出数据均值;
根据方程(11)和(12),求得到横滚轴加表的零偏By和刻度因数Ky为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴加表的零偏和刻度因数,完成加表的零偏和刻度因数的标定;
步骤四:通过步骤二中陀螺的常值漂移和刻度因数以及步骤三中加表的零偏和刻度因数的求取,从而实现了惯性导航***的在线自主标定。
较佳地,所述上述过程中,采集数据的时间均为5分钟,采集数据时采样的频率为100Hz。
Claims (3)
1.一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,其特征在于:该方法实现的具体步骤如下:
步骤一:惯性导航***初始对准
对于双轴旋转调制式惯性导航***,采用捷联算法对其进行初始对准,得到三个轴的初始姿态角;采用角度传感器与转轴上的伺服电机构成的回路控制方位轴的旋转,使北向陀螺的横滚轴在水平面上的投影指向正北;再采用该回路控制横滚轴旋转,使东向陀螺的俯仰轴指向正东;
根据初始姿态角和回路控制的方位轴和横滚轴旋转的角度计算垂向陀螺的坐标与天向的夹角为θ;此时该夹角与载体的实际俯仰角相同,是横滚轴与水平面的夹角;
步骤二:采用地球自转角速度标定陀螺的常值漂移和刻度因数
地球自转角速度北向分量为ωiecosL,天向分量为ωiesinL,其中ωie为地球自转角速率,L为当地纬度;通过惯性导航***的初始对准,将***的俯仰轴x、横滚轴y、方位轴z的位置记为位置1;
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转180°,此时横滚轴在水平面的投影指向正南,将该位置记为位置2;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωy1=kyωie cosLcosθ+kyωie sinLsinθ+εy (1)
δωz1=-kzωie cosLsinθ+kzωie sinLcosθ+εz (2)
δωy2=-kyωie cosLcosθ-kyωie sinLsinθ+εy (3)
其中,δωy1、δωz1、δωy2分别为y轴陀螺在位置1时的输出数据均值、z轴陀螺在位置1时的输出数据均值和y轴陀螺在位置2时的输出数据均值;
通过方程(1)和(3),求得横滚轴陀螺的常值漂移εy以及刻度因数ky为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕横滚轴旋转180°,此时方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωz3=kzωie cosLsinθ-kzωie sinLcosθ+εz (4)
其中,δωz3表示z轴陀螺在位置3时的输出数据均值;
通过方程(2)和(4),求得方位轴陀螺的常值漂移εz以及刻度因数kz为:
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转90°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正北,将该位置标记为位置4;
在***三轴处于位置1的情况下,将***绕方位轴旋转270°,此时东向陀螺的俯仰轴在水平面上的投影指向正南,将该位置标记为位置5;
回路稳定后,根据数据波动情况和噪声水平连续采样一段时间的数据,求取均值,得到:
δωx4=kxωie cosLcosθ+kxωie sinLsinθ+εx (5)
δωx5=-kxωie cosLcosθ-kxωie sinLsinθ+εx (6)
通过方程(5)和(6),求得俯仰轴陀螺的常值漂移εx和刻度因数kx为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴陀螺的常值漂移和刻度因数,完成陀螺的常值漂移和刻度因数的标定;
步骤三:利用重力加速度标定加表的零偏和刻度因数
将惯性导航***三轴旋转到位置1′,所述位置1′中,方位轴与天向轴成θ角,横滚轴与北向轴的夹角为θ,俯仰轴与东向轴重合;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az1=Bz+Kzgcosθ (7)
其中,Az1表示z轴加表在位置1′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置1′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向西,俯仰轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置2′;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax2=Bx+Kxgcosθ (8)
其中,Ax2表示x轴加表在位置2′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置2′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时俯仰轴指向西,方位轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置3′;在该位置情况下,采集一段时间的方位轴加表的输出,求取平均值,得到:
Az3=Bz-Kzgcosθ (9)
其中,Az3表示z轴加表在位置3′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置3′的情况下,将***绕横滚轴旋转90°,此时方位轴指向东,俯仰轴与地向轴的夹角为θ,将该位置记为位置4′;在该位置情况下,采集一段时间的俯仰轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ax4=Bx-Kxgcosθ (10)
其中,Ax4表示x轴加表在位置4′时的输出数据均值;
联立方程式(7)到(10),求得俯仰轴加表的零偏Bx和刻度因数Kx以及方位轴加表的零偏Bz和刻度因数Kz为:
采用惯性导航***方位轴的自由度将将惯性导航***三轴旋转到位置5′,所述位置5′中,方位轴与天向轴的夹角为θ,方位轴与南向轴成θ角,俯仰轴与东向轴重合;
在***三轴处于位置5′的情况下,将***绕俯仰轴旋转90°,此时方位轴指向西,横滚轴与天向轴的夹角为θ,将该位置记为位置6′;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay6=By+Kygcosθ (11)
其中,Ay6表示y轴加表在位置6′时的输出数据均值;
在***三轴处于位置6′的情况下,将***绕俯仰轴旋转180°,此时方位轴指向东,横滚轴与地向轴之间的夹角为θ,将该位置记为位置7′;在该位置情况下,采集一段时间的横滚轴加表的输出,求取平均值,得到:
Ay7=By-Kygcosθ (12)
其中,Ay7表示y轴加表在位置7′时的输出数据均值;
根据方程(11)和(12),求得到横滚轴加表的零偏By和刻度因数Ky为:
从而求得***俯仰轴、横滚轴和方位轴加表的零偏和刻度因数,完成加表的零偏和刻度因数的标定;
步骤四:通过步骤二中陀螺的常值漂移和刻度因数以及步骤三中加表的零偏和刻度因数的求取,从而实现了惯性导航***的在线自主标定。
2.如权利要求1所述的一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,其特征在于:采集数据的时间为5分钟。
3.如权利要求1所述的一种基于惯性导航***的在线自主标定方法,其特征在于:采集数据时采样的频率为100Hz。
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Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103575300A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-12 | 北京理工大学 | 一种基于旋转调制的摇摆基座惯导***粗对准方法 |
CN103900566A (zh) * | 2014-03-06 | 2014-07-02 | 哈尔滨工程大学 | 一种消除地球自转角速度对旋转调制型捷联惯导***精度影响的方法 |
CN105865490A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-08-17 | 北京航天控制仪器研究所 | 一种惯性稳定平台固定基座多位置自瞄准方法 |
CN103994775B (zh) * | 2014-04-11 | 2017-01-04 | 湖北航天技术研究院总体设计所 | 一种适用于低精度有方位基准双轴转位设备的惯性测量单元标定方法 |
CN106370206A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-01 | 上海航天控制技术研究所 | 陀螺组合常值漂移的标定方法和*** |
CN107635709A (zh) * | 2015-01-05 | 2018-01-26 | 肯塔基大学研究基金会 | 用于手工电弧焊过程的三维焊炬取向的测量 |
CN107643089A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-01-30 | 上海航天控制技术研究所 | 一种利用位置转台测量陀螺组合常值漂移的方法 |
CN108318052A (zh) * | 2018-01-24 | 2018-07-24 | 北京航天控制仪器研究所 | 一种基于双轴连续旋转的混合式平台惯导***标定方法 |
CN108762528A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-11-06 | 苏州大学 | 适用于空中飞鼠的姿态解算方法 |
CN111896026A (zh) * | 2020-05-11 | 2020-11-06 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 固态谐振陀螺自校准方法及*** |
CN112519714A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-03-19 | 上海海洋大学 | 一种防货车转弯碾压行人的装置 |
WO2021160070A1 (en) * | 2020-02-11 | 2021-08-19 | Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. | Imu static noise calibration scale adjustment for vislam applications |
CN113390439A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-09-14 | 中国人民解放军国防科技大学 | 一种双轴旋转捷联惯导***旋转调制和自标定一体式方法 |
CN115127552A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-09-30 | 中国船舶重工集团公司第七0七研究所 | 旋转调制方法、装置、设备及存储介质 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0392104A1 (en) * | 1989-04-13 | 1990-10-17 | Litton Systems, Inc. | Inertial navigation system |
CN1763477A (zh) * | 2005-11-04 | 2006-04-26 | 北京航空航天大学 | 一种消除陀螺常值漂移影响的惯性测量单元混合标定方法 |
CN101082494A (zh) * | 2007-06-19 | 2007-12-05 | 北京航空航天大学 | 一种基于预测滤波和upf航天器自标定方法 |
CN101246023A (zh) * | 2008-03-21 | 2008-08-20 | 哈尔滨工程大学 | 微机械陀螺惯性测量组件的闭环标定方法 |
CN101900573A (zh) * | 2010-07-15 | 2010-12-01 | 北京理工大学 | 一种实现陆用惯性导航***运动对准的方法 |
US20110167891A1 (en) * | 2009-10-20 | 2011-07-14 | Analog Devices, Inc. | Apparatus and Method for Calibrating MEMS Inertial Sensors |
CN102155957A (zh) * | 2011-03-21 | 2011-08-17 | 哈尔滨工程大学 | 基于移动捷联航姿基准的船用光纤陀螺组件在线标定方法 |
-
2011
- 2011-12-09 CN CN201110409988.3A patent/CN102564452B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0392104A1 (en) * | 1989-04-13 | 1990-10-17 | Litton Systems, Inc. | Inertial navigation system |
CN1763477A (zh) * | 2005-11-04 | 2006-04-26 | 北京航空航天大学 | 一种消除陀螺常值漂移影响的惯性测量单元混合标定方法 |
CN101082494A (zh) * | 2007-06-19 | 2007-12-05 | 北京航空航天大学 | 一种基于预测滤波和upf航天器自标定方法 |
CN101246023A (zh) * | 2008-03-21 | 2008-08-20 | 哈尔滨工程大学 | 微机械陀螺惯性测量组件的闭环标定方法 |
US20110167891A1 (en) * | 2009-10-20 | 2011-07-14 | Analog Devices, Inc. | Apparatus and Method for Calibrating MEMS Inertial Sensors |
CN101900573A (zh) * | 2010-07-15 | 2010-12-01 | 北京理工大学 | 一种实现陆用惯性导航***运动对准的方法 |
CN102155957A (zh) * | 2011-03-21 | 2011-08-17 | 哈尔滨工程大学 | 基于移动捷联航姿基准的船用光纤陀螺组件在线标定方法 |
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103575300B (zh) * | 2013-11-13 | 2017-02-08 | 北京理工大学 | 一种基于旋转调制的摇摆基座惯导***粗对准方法 |
CN103575300A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-12 | 北京理工大学 | 一种基于旋转调制的摇摆基座惯导***粗对准方法 |
CN103900566A (zh) * | 2014-03-06 | 2014-07-02 | 哈尔滨工程大学 | 一种消除地球自转角速度对旋转调制型捷联惯导***精度影响的方法 |
CN103900566B (zh) * | 2014-03-06 | 2016-09-14 | 哈尔滨工程大学 | 一种消除地球自转角速度对旋转调制型捷联惯导***精度影响的方法 |
CN103994775B (zh) * | 2014-04-11 | 2017-01-04 | 湖北航天技术研究院总体设计所 | 一种适用于低精度有方位基准双轴转位设备的惯性测量单元标定方法 |
US10773330B2 (en) | 2015-01-05 | 2020-09-15 | University Of Kentucky Research Foundation | Measurement of three-dimensional welding torch orientation for manual arc welding process |
CN107635709A (zh) * | 2015-01-05 | 2018-01-26 | 肯塔基大学研究基金会 | 用于手工电弧焊过程的三维焊炬取向的测量 |
CN105865490A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-08-17 | 北京航天控制仪器研究所 | 一种惯性稳定平台固定基座多位置自瞄准方法 |
CN106370206A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-01 | 上海航天控制技术研究所 | 陀螺组合常值漂移的标定方法和*** |
CN107643089A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-01-30 | 上海航天控制技术研究所 | 一种利用位置转台测量陀螺组合常值漂移的方法 |
CN108318052A (zh) * | 2018-01-24 | 2018-07-24 | 北京航天控制仪器研究所 | 一种基于双轴连续旋转的混合式平台惯导***标定方法 |
CN108318052B (zh) * | 2018-01-24 | 2020-08-14 | 北京航天控制仪器研究所 | 一种基于双轴连续旋转的混合式平台惯导***标定方法 |
CN108762528A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-11-06 | 苏州大学 | 适用于空中飞鼠的姿态解算方法 |
CN108762528B (zh) * | 2018-08-15 | 2021-03-23 | 苏州大学 | 适用于空中飞鼠的姿态解算方法 |
WO2021160070A1 (en) * | 2020-02-11 | 2021-08-19 | Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. | Imu static noise calibration scale adjustment for vislam applications |
CN115023589A (zh) * | 2020-02-11 | 2022-09-06 | Oppo广东移动通信有限公司 | 用于vislam应用的imu静态噪声校准缩放调整 |
CN115023589B (zh) * | 2020-02-11 | 2024-03-22 | Oppo广东移动通信有限公司 | 用于vislam应用的imu静态噪声校准缩放调整 |
CN111896026A (zh) * | 2020-05-11 | 2020-11-06 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 固态谐振陀螺自校准方法及*** |
CN112519714A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-03-19 | 上海海洋大学 | 一种防货车转弯碾压行人的装置 |
CN113390439A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-09-14 | 中国人民解放军国防科技大学 | 一种双轴旋转捷联惯导***旋转调制和自标定一体式方法 |
CN113390439B (zh) * | 2021-06-10 | 2022-02-25 | 中国人民解放军国防科技大学 | 一种双轴旋转捷联惯导***旋转调制和自标定一体式方法 |
CN115127552A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-09-30 | 中国船舶重工集团公司第七0七研究所 | 旋转调制方法、装置、设备及存储介质 |
CN115127552B (zh) * | 2022-08-31 | 2022-11-18 | 中国船舶重工集团公司第七0七研究所 | 旋转调制方法、装置、设备及存储介质 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102564452B (zh) | 2014-12-10 |
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