CN102472136B - 用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法和装置 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法，具有至少一个在颗粒过滤器上游设置的、用于一氧化氮氧化成尤其是二氧化氮的一氧化氮氧化催化器，并且具有至少一个用于提高废气流温度的加热装置。按照本发明利用至少一个加热装置（8）产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器（4）的温度调整到确定的温度范围，其中优选根据颗粒过滤器（6）的炭黑吸附率和/或根据颗粒过滤器（6）的二氧化氮基再生效率利用在至少一个一氧化氮氧化催化器（4）上形成的二氧化氮量给定温度范围。

Description

用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法和装置
技术领域
本发明涉及一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法和一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的装置。
本发明尤其涉及一种使以过量空气运行的内燃机颗粒过滤器再生的方法和装置，例如柴油发动机或直接喷油的汽油发动机，它们例如在轿车或载重汽车中使用。
背景技术
为了使含碳细颗粒最少化在汽车中通常使用所谓的颗粒分离器或颗粒过滤器。例如由EP 10 727 65 A2已知一个典型的在汽车中使用的颗粒分离器结构。这种颗粒分离器与颗粒过滤器的差别在于，使废气流沿着分离器结构导引，而在颗粒过滤器中废气必需穿过过滤介质流动。由于这个差别颗粒过滤器趋于堵塞，这增加废气背压，即在内燃机废气出口上引起不期望的压力提高，这也降低发动机效率并且导致内燃机热量消耗增加。由EP 03 418 32A2已知一个这种颗粒过滤器结构的示例。
在上述两个结构中分别在颗粒分离器或颗粒过滤器上游设置的氮氧化物(NO)氧化催化器在废气中借助于同样含有的剩余氧气(O2)氧化成二氧化氮(NO2)而且按照下面的等式：
2NO+O2<->2NO2 (1)。
在此要注意，上述反应的平衡在高温时位于NO一侧。这又导致，由于这个热动态边界限制在高温时可达到的NO2含量。
NO2在颗粒过滤器中仍然通过含碳的细颗粒转换成CO,CO2,N2和NO。因此借助于强氧化剂NO2连续去除淀积的细颗粒，由此可以省去再生循环，它们在其它结构中必需费事地进行。与此相关涉及被动的再生，按照下面的等式：
C+2NO2->2NO+CO2  (2)
NO2+C->NO+CO  (3)。
按照等式(3)形成一氧化碳在此只是起到次要作用，大多产生复杂的碳氧化直到氧化等级+4，以二氧化碳的形式，其中对于通过碳分子的这种氧化需要两个NO2分子。
除了NO2以外在含铂的NO氧化催化器上也形成由在燃料和/或发动机油里面含有的硫组成的SO3。SO3和NO2在废气管的冷位置上凝结成高腐蚀性的硫酸或硝酸，由此必需由特种钢构成废气设备包括颗粒过滤器，用于避免腐蚀。
如果借助于NO2没有完全氧化在颗粒过滤器中沉积的碳，则提高在过滤器中的碳含量并由此提高废气背压。为了避免这一点，实际上更多地使颗粒过滤器配有用于氧化NO的催化层(EP 03 418 32 A2)。在此具体地涉及含铂的催化器。但是这种方法存在缺陷，在颗粒过滤器上形成的NO2只能用于氧化在用于NO氧化的催化有效层已经分离的颗粒，即，因此在过滤介质内部。而如果在过滤器表面并由此在催化有效层上形成由分离的颗粒组成的层、所谓的过滤饼，则颗粒过滤器侧的NO氧化催化器位于过滤饼下游，由此使在那里分离的炭黑颗粒不能借助于NO2从涂覆在颗粒过滤器上的NO氧化催化器中氧化出来。附加地还要准确地指出，只是涂覆在未过滤侧的催化层才有助于实现***，因为在净化气侧上催化形成的NO2不再可能与在未过滤侧和过滤器原料内部分离的炭黑接触。
颗粒过滤器覆层的另一问题是，过滤器的几何表面明显小于通常使用的催化器基底。其原因在于，过滤器必需相对较大的自由横截面并由此需要在未过滤侧上的自由容积，以便沉积炭黑和发动机油灰。如果使用陶瓷过滤器基底，这通过微小的50cpsi至200cpsi的粒密度实现。与此不同，纯催化器一般以400cpsi至900cpsi的粒密度构成。通过从50cpsi提高到900cpsi使几何表面从1m2/l提高到4m2/l，由此能够显著提高催化器的转换率。
因此尽管过滤器的催化层也不能放弃颗粒过滤器前面的一氧化氮氧化催化器，由此产生相对较大的结构体积。即使一氧化氮氧化催化器与颗粒过滤器形成一个结构单元也是这种情况，在结构单元中颗粒过滤器的入口部位构成一氧化氮氧化催化器，例如在DE 103 27030 A1中所述的那样。
在所有这些通过NO2被动再生的变化中要注意，在200℃至230℃以下通过增加NO2量也不再可能增加炭黑氧化物。在约370℃时达到最大转换。从这个温度炭黑氧化物按照上述的反应(2)进行，即，两个NO2分子与一个碳分子反应。这在质量上意味着，通过一克NO2可以氧化0.13克的碳，这也意味着，在230℃以上通过增加NO2量能够提高氧化的炭黑量。
而如果温度位于200℃至230℃以下，即使通过增加NO2量也不能保证改善炭黑氧化物并因此也不能保证颗粒过滤器的可靠功能。这一般在低负荷的且安装在汽车里面的发动机中产生，例如在轿车、公共汽车或垃圾车，它们还具有附加的高的空载分量。因此在这些情况下专门使用颗粒过滤器再生的第二种方法，其中主动提高废气温度。这一般通过在催化器上游、尤其在HC氧化催化器上游添加碳氢化合物(HC)。由于添加的碳氢化合物借助于催化器的氧化放热明显提高温度：
“HC”+O2->CO+H2O   (4)
“HC”+O2->CO2+H2O   (5)。
为了使这个催化器足够地热稳定，使这个催化器大多含有钯作为活性组分。钯没有一氧化氮活性并且还减少可能在催化器中含有的铂的氮氧化物活性。其结果是，碳氢氧化催化器具有比纯一氧化氮氧化催化器明显更小的氮氧化物活性。
通过配量碳氢化合物使温度提高到超过600℃，这导致在颗粒过滤器中分离的碳借助于氧气氧化或燃烧，按照下面的等式：
C+O2->CO2  (6)
2C+O2->2CO  (7)。
但是在这个所谓的主动过滤器再生时，也称为HCI方法(碳化氢喷射)，存在危险，通过放热地燃烧含碳的炭黑可能导致剧烈升高温度到1000℃并由此导致颗粒过滤器和/或后置的催化器损伤。因为温度升高还必须保持几分钟，用于保证炭黑颗粒定量地氧化，因此碳氢化合物的需求是显著的并且使内燃机效率变差，因为作为碳氢化合物源一般使用燃料。
与被动再生不同，另一问题是在再生期间大量的一氧化碳排放，其形成在等式(7)中描述。因此必须在颗粒过滤器上和/或在颗粒过滤器下游安置另一催化器，用于氧化在再生期间形成的一氧化碳，用于避免其排放到环境。
通过在一氧化氮氧化催化器前面添加碳氢化合物，使被动和主动再生简单地组合不是主要目标。
通过提高温度超过600℃在一氧化氮氧化催化器上由于热动态边界几乎不再形成二氧化氮。此外由于大量的碳氢化合物阻碍一氧化氮氧化，由此导致剧烈地减少形成二氧化氮。这导致只需借助于氧气氧化颗粒，因为在这个状态不提供二氧化氮，这延长再生时间并且导致大量的一氧化碳排放。
同时一氧化氮氧化催化器在热损伤方面比用于碳氢氧化的催化器更不稳定，因为在温度超过550℃时有效组分不可逆的烧结并由此导致氮氧化物活性的降低。
发明内容
因此本发明的目的是，提供一种用于使设置在内燃机废气管中的颗粒过滤器再生的方法和装置，利用它以结构上紧凑的方式可以实现功能安全且可靠的颗粒过滤器再生。
为此，本发明提出一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法，具有至少一个在颗粒过滤器上游设置的、用于氧化一氧化氮的一氧化氮氧化催化器，并且具有至少一个用于提高废气流温度的加热装置，其中，利用至少一个加热装置产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器的温度调整到确定的温度范围，其特征在于，从热废气流在加热装置下游耦出热能，和使耦出的热能间接地输送到一氧化氮氧化催化器和/或使耦出的热能在一氧化氮氧化氧化催化器上游耦入到通流一氧化氮氧化催化器的废气流里面。
此外，本发明还提出一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的装置，具有至少一个在颗粒过滤器上游设置的、用于氧化一氧化氮的一氧化氮氧化催化器，并且具有至少一个用于提高废气流温度的加热装置，其中，利用至少一个加热装置产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器的温度调整到确定的温度范围，其特征在于，设有至少一个热交换器，利用所述至少一个热交换器使热能从热废气流在加热装置下游耦出，并且利用所述至少一个热交换器使耦出的热能耦入到通流一氧化氮氧化催化器的废气流里面。
按照本发明建议一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器再生的方法和装置，其中设有至少一个在颗粒过滤器上游设置的、用于一氧化氮氧化成尤其是二氧化氮的一氧化氮氧化催化器，以及设有具有至少一个用于提高废气流温度的加热装置。利用至少一个加热装置产生这种确定量的热能，使得在确定的温度范围调整一氧化氮氧化催化器的温度。按照本发明的特别优选的扩展结构根据颗粒过滤器的炭黑吸附率和/或根据颗粒过滤器的二氧化氮基的再生效率利用在至少一个一氧化氮氧化催化器上形成的二氧化氮量给定这个温度范围。因此按照本发明借助于加热装置、尤其借助于加热催化器这样加热一个一氧化氮氧化催化器，使它位于对于形成一氧化氮最佳的温度窗口。这个温度窗口一般为250℃至380℃。
为了保证可靠地再生颗粒过滤器或颗粒分离器，按照特别优选的实施例规定，至少在确定的再生状态期间使在废气中含有的碳与二氧化氮之间的质量比至少为1:4、优选至少1:8。这个再生运行尤其通过确定地提高在颗粒过滤器上游的废气温度表征。
所述加热装置优选通过一个热催化器、尤其通过至少一个用于碳氢化合物氧化的催化器构成，其中使碳氢化合物例如在催化器上游利用独立的配量装置配量，或者也可以通过调整内燃机汽缸的运行参数给定，如同下面还要解释的那样。
按照第一具体的实施例和方法结构在此使加热装置优选流体技术地与一氧化氮氧化催化器并联地设置。例如使它们流体技术地断耦联，使加热装置和一氧化氮氧化催化器分别由废气流或气流通流。具体地，这意味着，例如使第一废气流穿过一氧化氮氧化催化器流动并且第二废气流穿过或通过加热装置流动。在此优选地规定，使两个废气流在一氧化氮氧化催化器和至少一个加热装置的下游以及在颗粒过滤器上游一起导引。利用至少一个加热装置加热的废气流顺着一氧化氮氧化催化器的输送尤其与这种些应用情况相结合地实现，其中一氧化氮氧化催化器可以容易地保持在一个对于最佳的运行所期望的温度水平或者在这些情况下，其中存在危险，利用一氧化氮氧化催化器产生的二氧化氮量由于太高的一氧化氮氧化催化器温度必要时甚至可能再减少。另一方面在这里在这个顺着一氧化氮氧化催化器实现的加热的废气流输送的优点是，这个加热的废气流可以输送到具有不改变的高温度水平的颗粒过滤器。
但是原则上也可以，例如与这些使用情况相结合，其中一氧化氮氧化催化器的温度面临下降的危险，附加或备选地能够在一氧化氮氧化催化器上游输送利用至少一个加热装置加热的废气流。一氧化氮催化器例如可以利用废气涡轮机结构处于下面还要详细讨论的情况。
与使用废气涡轮机结构相结合特别有利的是，在至少一个废气涡轮机上游取出至少有时通过加热装置导引的废气流并且在废气涡轮机下游以及优选在一氧化氮氧化催化器上游输送到废气流。因为由此保证，使在废气涡轮机下游具有更低温度的废气流与在废气涡轮机上游取出的且因此具有明显更高温度水平的废气流混合，由此以简单的方式可以保证，使一氧化氮氧化催化器可以在所期望的温度范围中运行，这有利地作用于二氧化氮产品。
但是原则上与这种废气涡轮机相结合也存在可能性，使由至少一个加热装置加热的废气流顺着一氧化氮氧化催化器输送，而且备选或附加地对于逆着输送，这例如可以是这种情况，如上所述，如果可以保证对于一氧化氮氧化催化器运行足够的温度水平或者必要时在废气流或在废气管中存在这种温度水平的时候，可能存在危险，一氧化氮氧化催化器的二氧化氮产品在温度太高时可能减少。
按照第一实施例变化两个废气流不仅在具有而且在没有废气涡轮机结构的实施例中流体技术地与内燃机的不同汽缸连接。由此可以通过简单的方式通过调整那些流体技术地与废气流连接的汽缸的运行参数产生在这个催化器上游的高碳氢化合物量，该废气流通流具有碳氢化合物氧化活化剂作为加热装置的催化器。作为运行参数尤其可以调整或改变喷油时刻和/或喷油压力和/或喷油次数和/或吸入节流位置。
对此备选地也可以使废气流在一氧化氮氧化催化器上游或在至少一个废气涡轮机上游利用来自一个主废气流的分支管道导引的且导引到一氧化氮氧化催化器的输送管道分支，由此使第一废气流通过输送管道继续流动到一氧化氮氧化催化器。
下面示例地详细解释与这种实施例相结合优选的、用于传递加热装置的热能到一氧化氮氧化催化器的热耦联方法：
按照第一公共的发明变化规定，使热能直接或也间接地从至少一个加热装置耦出。但是备选地或者附加地按照另一特别优选的实施例也可以规定，使热能从热废气流在加热装置下游耦出。
例如以上述的方式和方法从加热装置或者从热废气流耦出的热能可以间接或直接地输送到一氧化氧化氮催化器。备选或附加地也可以使热能在一氧化氮氧化催化器上游耦入到通流一氧化氮氧化催化器的废气流里面。
按照第一优选的具体实施例使热能从热废气流在加热装置下游利用至少一个热交换器耦出。尤其在这种情况下也提供，使热能通过至少一个热交换器耦入到通流一氧化氮氧化催化器的废气流里面。这一点可以以零部件技术上简单的且功能可靠的方式以对于热传递良好的效率实现。
备选或附加地按照另一有利的扩展结构规定，使热能从热废气流在加热装置下游通过热废气分流的分支耦出。在这种情况下热能可以在一氧化氮氧化催化器上游通过导入热废气流耦入到导引到一氧化氮氧化催化器的废气流里面，其中在另一扩展结构变化中还可以规定，使分支的废气分流在其输送到导引到一氧化氮氧化催化器里面废气流之前，通过用于氧化碳氢化合物的催化器导引，用于必要时去除或氧化可能在分支的废气流中还存在的碳氢化合物。在上述的热废气分流分支的实施例中，必要时也可以省去使用热交换器。但是在加热装置由HC氧化催化器构成、输送碳氢化合物(HC)作为反应剂时在这个实施例中要注意，碳氢化合物的含量在一氧化氮氧化催化器上游保持微少，用于不妨碍一氧化氮氧化。因此有意义的是，不仅按照一氧化氮氧化催化器上的理论温度、而且必要时附加或备选地也按照一氧化氮氧化催化器前面的碳氢含量控制或调节。
附加地、但是尤其也备选地对于刚才所述的直接输送热废气流到通流一氧化氮氧化催化器的废气流也可以规定，在加热装置下游分支的热废气分流仅仅热耦联到一氧化氮氧化催化器、例如其外壳和/或热耦联到输送到一氧化氮氧化催化器的废气管道，其中这个废气分流接着在颗粒过滤器上游输送到其余的废气。在此特别简单地实现一个扩展结构，其中热废气流绕流相对冷的一氧化氮氧化催化器。
因此总体上看，所述一氧化氮氧化催化器和/或导引到一氧化氮氧化催化器的废气管道为了传递热能到一氧化氮氧化催化器和/或为了传递热能到废气管道并由此传递到导引到一氧化氮氧化催化器的废气流至少局部地被废气管的热废气流绕流或通流，尤其被在加热装置下游分支的废气流绕流或通流。具体地为此可以规定，使一氧化氮氧化催化器至少局部地包围或围绕加热装置和/或从加热装置离开的废气管道。但是对此备选地也可以规定，使加热装置和/或离开加热装置的废气管道至少局部地包围或围绕一氧化氮氧化催化器。
与上述的具体扩展结构相结合特别有利的是，设有至少一个利用控制和调节装置耦联的分支装置，利用它根据确定的分支参数控制或调节在加热装置下游分支的废气分流量。这例如可以通过执行机构实现。
但是按照对此的备选扩展结构也可以使一氧化氮氧化催化器管状地构成，具有一个构成一个流体管道的连续的管孔，其中构成加热装置的加热催化器逆流地***到连接在管孔的管口上或至少部分地形状结合地***到管孔里面，仅仅事先通流热催化器的热废气流可以流入到管孔里面并因此通过管孔壁体将热能传递到一氧化氮氧化催化器。对此附加地必要时也可以通过热耦联热催化器到一氧化氮氧化催化器上传递热能。在这里优选在外壳侧实现热耦联。
按照特别优选的按照本发明的方法结构，尤其与按照本发明的调整一氧化氮氧化催化器上的确定温度范围相结合有利的是，利用至少一个加热装置使导引到颗粒过滤器的废气流加热到确定的温度，其中尤其根据颗粒过滤器的吸附率和/或根据颗粒过滤器的基于二氧化氮的再生效率利用在至少一个一氧化氮氧化催化器上形成的二氧化氮量给定温度。这种扩展结构的特殊优点在于，在颗粒过滤器上游通过至少一个一氧化氮氧化催化器和至少一个加热装置，它们流体技术地至少部分地相互并联地安置并且被废气流通流，加热的废气流可以提高颗粒过滤器上的温度，同时提供大量来自一氧化氮氧化催化器的二氧化氮供使用，因为在一氧化氮氧化催化器部位实现有助于形成一氧化氮作用的温度升高或者不增加碳氢化合物浓度，它们导致氮氧化物活性减小。提高颗粒过滤器前面的废气流温度可以绝大部分与提高一氧化氮氧化催化器温度无关地实现，由此使两个后处理部分可以在其最佳的温度范围中运行。因为在高温时热动态地限制一氧化氮氧化催化器的氮氧化物活性和由此形成的二氧化氮量，因此一氧化氮氧化催化器一般以比颗粒过滤器更低的温度运行，因为在这个颗粒过滤器上炭黑氧化随着温度升高而增加。
因此特别有利地提供一个功能可靠的、充分利用优点且避免负面交互作用的、主动和被动的颗粒过滤器再生的组合供使用，通过主动提高一氧化氮氧化催化器的二氧化氮量得到支持。
由于由此实现的颗粒过滤器上的高温同时通过强氧化剂二氧化氮支持炭黑氧化能够缩短再生时间并且使再生温度下降到约400℃。由此减少对于提高温度必需的碳氢化合物量，同样减少不可控地提高温度的危险和与此相关热损伤颗粒过滤器或后置的催化器，与此不同碳在纯主动再生时产生。
因此通过这种按照本发明的解决方案能够使颗粒过滤器再生仅仅通过二氧化氮量运行，其中在需要时使一氧化氮氧化催化器上和必要时颗粒过滤器上的温度利用一个由一个控制和/或调节装置构成的监控单元和适合的执行机构移动到对于所期望的反应最佳的温度窗口。即，使导引到颗粒过滤器的废气流利用至少一个加热装置对于给定的时间或给定的内燃机和/或后处理***的运行状态仅仅加热到利用添加碳氢化合物到废气流里面位于纯主动颗粒过滤器再生的再生温度以下的温度。在此优选使导引到颗粒过滤器的废气流加热到低于600℃、优选低于或等于约550℃、特别优选低于或等于约450℃。特别优选使输送到颗粒过滤器的废气流位于约300℃至550℃的温度窗口、最好优选约350℃至450℃的温度窗口。因此导引到颗粒过滤器的废气流在按照本发明的解决方案中特别优选根据二氧化氮浓度和/或具有含碳颗粒的颗粒过滤器的吸附率给到至少一个废气流的确定范围，而且借助于控制和/或调节装置作为电子监控装置与适合的调整机构相结合。
因此一氧化氮氧化催化器的最佳工作温度位于250℃至380℃并由此位于颗粒过滤器上的炭黑氧化的工作温度以下。与在颗粒过滤器中描述的工作方式类似在这里也能够借助于控制和/或调节装置作为电子的监控装置和适合的调整机构调整或调节一氧化氮氧化催化器的最佳温度。
可以通过适合的数学模型或传感器如压力或超声波传感器求得颗粒过滤器的吸附率。因为这种方法和装置是现有技术，因此在这里不再继续描述。
因此总之，可以设有至少一个利用控制和/或调节装置耦联的或者形成控制或调节装置的组成部分的热流监控装置，利用它根据确定的加热参数、尤其根据颗粒过滤器的吸附率和/或颗粒过滤器的二氧化氮基再生的效率利用在至少一个一氧化氮氧化催化器上形成的二氧化氮量控制或调节输送到一氧化氮催化器的和/或输送到颗粒过滤器的热能量。
当然也可以设有至少一个、利用控制和/或调节装置耦联的截止装置，利用它根据确定的截止和/或运行参数控制或调节通过一氧化氮氧化催化器和/或通过加热装置输送的气流量。
因此如上所述的实施例所示有利的是，在颗粒过滤器上游使来自碳氢化合物催化器的与来自一氧化氮氧化催化器的废气流组合，由此使整个废气流通过颗粒过滤器导引。为了颗粒过滤器或颗粒分离器的再生借助于加热装置能够不仅提高废气温度而且提高废气中的二氧化氮含量。用于借助于在一氧化氮氧化催化器上形成的二氧化氮再生颗粒过滤器的最佳工作范围一般从350℃至450℃，并因此高于一氧化氮氧化催化器的温度。因此提供，至少两个碳氢化合物催化器作为加热装置使用，其中这样设计第一碳氢氧化催化器，使它不完全氧化输送到废气流的还原剂，由此使温度偏移在这个催化器下游更少。优选在这个实施例变化中在第二碳氢氧化催化器(它承担氧化剩余的还原剂)上游使一氧化氮氧化催化器和/或输送到这个一氧化氮氧化催化器的废气热耦联在来自第一碳氢氧化催化器的废气上。借助于第二碳氢氧化催化器(它安装在热耦联下游)实现附加的温度升高，用于改善颗粒过滤器中的炭黑燃烧。
如上所述，按照本发明思想的优选扩展结构规定，使加热装置通过至少一个加热催化器、尤其至少一个碳氢氧化催化器构成。特别优选还设有配量装置，利用它对废气流在加热催化器上游根据确定的配量参数对于给定的时间以及在以给定的量配量用于放热反应的还原剂。在此尤其周期地实现配量。对于特别优选的、加热催化器是碳氢氧化催化器的情况，优选通过碳氢化合物形成还原剂。在此优选通过燃料形成碳氢化合物。特别优选通过位于废气管里面的、独立的配量装置、例如喷油嘴或类似部件配量添加碳氢化合物。这个配量在加热催化器上游实现，通过对于废气流在给定的时间配量或喷射给定量的碳氢化合物。在此特别优选，如上所述，实现相应给定的控制和/或调节参数，例如周期重复的、借助于电子监控单元的配量。
因此为了氧化配量的碳氢化合物可以通过优选由碳氢氧化催化器构成的加热装置导引要加热的废气流，由此加热废气流。但是由此实现的加热功率受到现有的氧气量的限制。因为对于λ值、即氧气或空气与燃料量的比例要达到数值1的情况，不再可能氧化碳氢化合物。为了避免这一点，按照另一优选的扩展结构建议，对于要被加热的废气流在达到确定给定的温度和/或给定的时间和/或在超过给定的λ值或氧气值时输送新鲜空气流。这个可选择的新鲜空气输送引起λ值提高并由此也提高加热功率。在此新鲜空气一般可以在内燃机的充气侧上分支，具体地例如也在废气回输管道的入口的上游和/或下游分支到内燃机的充气空气管道里面。此外可以设想为了输送新鲜空气使用风机或压缩机。
用于提高废气温度的备选方法是，优选以燃料运行的燃烧器作为加热装置使用。对此上述的太低空气比例的问题以特殊的程度是特别适合的，它可以与加热催化器的解决方案类似地处理。
所述加热装置、尤其是加热催化器原则上可以设置在废气管外部，即，使这个催化器不被废气绕流。但是这导致这个加热装置、尤其是加热催化器相对快速地冷却。因此更有意义的是，使加热装置、尤其加热催化器这样设置在废气管里面，使它至少部分地由输送到一氧化氮氧化催化器的废气绕流，由此一方面减少环境的热损失，同时改善对一氧化氮氧化催化器的热传递。
此外可以设想安置加热装置、尤其是加热催化器和一氧化氮氧化催化器在公共的外壳里面。
为了进一步改善***还能够使优选由碳氢氧化催化器构成的加热催化器附加地配有的氮氧化物活性剂，由此提高在非再生运行中的二氧化氮含量并由此借助于被动再生改善颗粒氧化。由此能够延长有效温度升高之间的区间。在此使加热催化器比纯一氧化氮氧化催化器更加热稳定地构成。这与纯一氧化氮氧化催化器相比一般导致更低的氮氧化物活性，如同已经解释过的那样。
为了避免尤其在使用碳氢氧化催化器作为加热催化器时在颗粒过滤器下游的高碳氢化合物浓度，可以使这个催化器配有用于氧化碳氢化合物的催化器。也可以设想在颗粒过滤器的上游和/或下游安置或设置的具有碳氢化合物氧化活性的催化器。作为活性组分可以考虑使用氧化钒、铯、沸石和铂金属组元素、即铂、钯、钌、铑、锇、铱。
因此不仅对于一氧化氮氧化催化器而且对于碳氢氧化催化器作为活性组分考虑铂金属组的主要金属，但是区分其组分。为了改善碳氢氧化催化器的热稳定性，例如使其铂含量高于一氧化氮氧化催化器的含量。对于碳氢氧化催化器原则上也可以考虑铯作为有效元素。
例如通过使用沸石附加地提高两个催化器类型的活性。
通过附加地提高二氧化氮供给，进一步有选择地改善再生。这一点可以通过提高氮氧化物粗排放实现。这通过改变发动机的运行参数实现，例如喷油压力、废气回输率、开始喷油、喷油次数、吸气节流位置等。通过更多的氮氧化物供给，同时提高在一氧化氮氧化催化器上形成的二氧化氮量。另一可能性在于，所形成的二氧化氮量通过改进在一氧化氮氧化催化器上的一氧化氮氧化提高。除了提高催化器温度以外这一点也通过提高滞留时间实现，尤其通过降低废气体积流实现。为了实现这一点，也可以使用上述的措施提高氮氧化物粗排放。
为了除了颗粒也减少的氮氧化物排放在废气管或废气段中附加地设有用于氮氧化物还原的催化器、例如至少一个氮氧化物储存催化器和/或至少一个SCR催化器。氮氧化物储存催化***可以在氧化催化器下游和/或在颗粒过滤器下游设置，而对于SCR催化器也可以设想在氧化催化器的上游定位。对于氮氧化物储存催化器优选使用铂和/或钡和/或钙作为活性组分。因此对于SCR催化器使用氧化物稳定的五氧化钒、最好以二氧化钛基或沸石铁或沸石铜或沸石钴或氧化锆是有意义的。这种用于减少一氧化氮和颗粒的***的结构空间能够变小，通过使至少一个颗粒过滤器与至少一个SCR催化器和/或至少一个氮氧化物储存催化器形成一个结构单元，其中颗粒过滤器可以配有SCR催化层和/或氮氧化物储存催化层。
因此，总之可以确定，通过按照本发明的解决方案，其中主动和被动的颗粒过滤器再生至少有时组合，可以实现一系列优点：例如可以有效地影响***的再生能力。此外可以这样进行调整，使最大再生工作通过氧化炭黑借助于二氧化氮执行，二氧化氮在前置的一氧化氮氧化催化器上形成；即，只有当再生工作利用二氧化氮由于太低的温度不足够的时候，才添加还原剂或燃料，因此比纯主动颗粒过滤器再生明显减少燃料消耗。此外通过按照本发明的解决方案伴随颗粒过滤器、尤其是柴油颗粒过滤器和可能的后置废气后处理部件的明显更低的热负荷。另一主要优点是，使再生可以非常均匀地进行，由此避免所谓的炭黑巢和颗粒过滤器过燃烧的危险。另一主要优点在于，使铂需求和与此相关的加工废气后处理***的成本明显低于主动再生***、例如HCI再生***的铂需求和加工成本，因为只需氧化更少量的碳氢化合物并且无需氧化在主动再生期间从炭黑形成的一氧化碳。最后，由于在废气***与环境之间更小的运行温度差比在纯主动颗粒过滤器再生时产生更少的环境热损失，由此只需使用更少的隔绝材料。
附图说明
下面借助于附图详细解释本发明的多个实施例。附图中：
图1简示出曲线图，它示例地表示通过提高温度改善炭黑氧化，
图2简示出曲线图，它示例地表示通过提高二氧化氮添加和温度改善炭黑氧化，
图3示出一氧化氮氧化催化器与由HC氧化催化器构成的加热催化器的并联布置的第一实施例，具有在颗粒过滤器上游的热耦联，
图3a示出按照图3的实施例，具有从内燃机的不同汽缸分支的废气流，
图4简示出按照图3的实施例，具有两个HC氧化催化器，
图5示出一氧化氮氧化催化器与由HC氧化催化器构成的加热催化器的并联布置的可选择实施例，其中通过热废气流实现热能耦入，
图6a简示出一氧化氮氧化催化器与由HC氧化催化器构成的加热催化器的并联布置的另一可选择实施例，其中一氧化氮氧化催化器被热废气流绕流，
图6b简示出沿着图6A-A的截面图，
图7简示出另一可选择实施例，其中一氧化氮氧化催化器包括由HC氧化催化器构成的加热催化器，
图8简示出按照本发明的用于使设置在内燃机废气管中的颗粒过滤器再生的另一可选择的扩展结构，其中来自加热催化器的废气在内侧通流一氧化氮氧化催化器，
图9简示出另一可选择实施例，其中由HC氧化催化器构成的加热催化器包括一氧化氮氧化催化器，
图10简示出另一与废气涡轮机相结合的可选择实施例，
图11简示出另一与废气涡轮机相结合的可选择实施例，其中废气流由内燃机的不同汽缸组流出。
具体实施方式
在图3中示例地示出按照本发明的第一实施例，其中在在这里未示出的内燃机、尤其是柴油内燃机的废气管1中利用输送管道3导引废气流2到一氧化氮氧化催化器4。排出管路5从这个一氧化氮氧化催化器4导引到颗粒过滤器6。
在一氧化氮氧化催化器上游4从输送管道3分支出分支管道7并且在一氧化氮氧化催化器4下游以及在颗粒过滤器6上游通到排出管道5。
在分支管道7里面设置HC氧化催化器8作为加热装置。此外在分支管道7里面在HC氧化催化器8上游设置一个喷嘴9，利用它将燃料10作为还原剂在HC氧化催化器8上游喷到分支管道7里面。这个喷嘴9是配量装置11的组成部分，该配量装置除了喷嘴9以外还具有燃料容器12和控制或调节配量的控制和/或调节装置13。
可选择在分支管道7里面在这里仅仅示例地在喷嘴9上游设置一个截止机构14，它同样可以与电子监控单元(但是在这里未示出)耦联，用于对给定的时间从废气流2分支确定的废气量，由此使第一废气流2’通过一氧化氮氧化催化器4流动并且使第二废气流2”通过分支管道7流动。当然必要时也可以附加地在分支管道3的其它位置设有截止机构，用于改变废气流2’和2”的分布。但是为了清晰在这里未示出它们。然后这两个废气流在一氧化氮氧化催化器4下游并在HC氧化催化器8下游再汇合并且作为废气流2’”输送到颗粒过滤器6。
从图3的示意图中还可以看出，在废气管1里面在HC氧化催化器8下游并在一氧化氮氧化催化器4上游热耦联一个热交换器30，利用它使确定的热能量、优选控制或调节地通过在这里未示出的控制和/或调节装置从热废气流2”在HC氧化催化器8下游耦出并且耦入到相对较冷的废气流2’。要耦入或耦出的热能量或热量在这里与所有下面的实施例一样通过输送的碳氢化合物量和/或热流监控装置控制或调节，该监控装置给出对应于在一氧化氮氧化催化器4和/或颗粒过滤器6上所期望的理论温度给出热量需求。
所述一氧化氮氧化催化器4在实际中优选比HC氧化催化器8设计得大得多，其原因是，颗粒过滤器再生主要以二氧化氮基的颗粒过滤器再生执行，即，利用在一氧化氮氧化催化器4里面形成的二氧化氮。仅仅对于在一氧化氮氧化催化器4上形成的二氧化氮的再生工作不足够的情况，才相应地控制或调节地利用控制和/或调节装置13通过喷嘴9将燃料10配量到分支管道7里面。同时通过相应地控制截止机构14使相应的废气质量流作为第二废气流2”通过分支管道7导引，用于对HC氧化催化器8输送富含碳氢化合物的废气流，由此在HC氧化催化器8里面产生放热反应，它产生热的第二废气流2”，它通过热交换器30流动并且接着继续在一氧化氮氧化催化器4下游与第一废气流2”混合，由此总体上看对颗粒过滤器6输送富含二氧化氮的且提高到较高的温度水平的废气流2’”，由此在颗粒过滤器6里面以最佳的方式进行二氧化氮基的炭黑氧化，如同在图1中简示的那样。在那里以15表示表征100％转换的理想线，在这里对应于所输送的每克二氧化氮氧化0.13克的碳。如果现在由电子监控单元获得，二氧化氮再生工作在低温度范围16不再提供满意的再生效果和/或颗粒过滤器的吸附率上升到给定的极限以上，则通过上述的措施使温度水平提高到高温度范围17，用于更加有效且最佳地形成炭黑燃烧。在此由于按照本发明的主动与被动的再生方法的组合例如足以使导引到颗粒过滤器6的废气流2’”提高到优选位于370℃至400℃的温度水平。
通过利用热交换器30实现的、有目的的耦入热能到导引到一氧化氮氧化催化器4的废气流2’里面还可以在一氧化氮氧化催化器4上调节确定的温度窗口，优选在250℃至380℃的范围，由此导致二氧化氮在一氧化氮氧化催化器4中产生的最佳化。这个措施可以如图2所示与单纯提高废气温度不同进一步附加地改善再生能力，因为现在不仅提供更高的温度，而且提供更多的二氧化氮量的使用17’。
颗粒过滤器的二氧化氮量和/或再生能力和/或吸附率例如可以通过数学模型和/或特性曲线和/或通过废气传感器、尤其通过压力传感器、二氧化氮传感器、氮氧化物传感器、温度传感器和/或用于确定颗粒或炭黑量的传感器求得。
在图3a中所示的废气分流2’和2”的另一可能性在于，使第一分流2’从内燃机BKM的第一汽缸组Z1分支并且使第二分流2”从第二汽缸组Z2分支，即，两个废气流2’,2”流体技术地与内燃机的不同汽缸连接。该结构和工作原理在其它方面对应于图3的结构和工作原理，因此请参阅前面的描述。通过在图3a中示出的工作原理可以省去碳氢化合物的独立输送装置，因为通过调整运行参数、尤其是喷油时刻和/或喷油压力和/或喷油次数和/或吸入节流位置可以使第二汽缸组Z2的汽缸产生在HC氧化催化器8上游的高碳氢化合物量。
上述内容以类似的方式也适用于按照图4的备选扩展结构，其中与按照图3的扩展结构的差别是，在HC氧化催化器8下游并且在热交换器30的耦入的下游将另一HC氧化催化器8’组合到分支管道7里面。第一HC氧化催化器8在这里这样设计，使它不氧化全部的、输送到废气流里面的还原剂(燃料10)，由此使温度偏移在这个HC氧化催化器下游更小。由此保证，通过热交换器30只能耦出这样微少的热能，它足以使一氧化氮氧化催化器4在所期望的温度窗口中运行，而不会导致在一氧化氮氧化催化器4部位中的过热。尤其是必要时也可以没有费事的用于监控热流的控制和/或调节装置实现这一点。在这里在燃烧剩余碳氢化合物时在相应设计尺寸的第二HC氧化催化器8’里面产生第一和第二废气流2”以所期望的高温用于颗粒过滤器再生带来的温度偏移。否则该结构对应于图3的结构，因此其它的详细解释请参阅前面对图3的描述。
在图5中示出另一可选择的扩展结构，因此在结构上对应于图3的部分不再描述。在这里与图3的差别是，没有利用热交换器30的热量耦出或热量耦入。而是在这里从分支管道7分支出第二分支管道18，而且在HC氧化催化器8下游。这个分支管道18在一氧化氮氧化催化器4上游再通到输送管道3。在分支管道18部位设有另一截止机构19，利用它相应控制或调节地根据给定的分支参数从第二废气流2”分支出废气分流2””。废气分流2””的这个分支对于给定的时刻以给定的量、优选调整或调节地通过监控热流的热流监控装置实现，该装置是控制和/或调节装置的组成部分。如果截止机构19打开并且使废气分流2””在HC氧化催化器8下游从第二废气流2”分支，然后使热的废气分流流到一氧化氮氧化催化器4，然后它使同样导引到一氧化氮氧化催化器4的第一废气流2’提高到这样的温度水平，使二氧化氮形成在一氧化氮氧化催化器4中最佳化。尤其使热废气分流2””对于那些时刻分支，在这些时刻使一氧化氮氧化催化器4的温度接近下降到对于氮氧化物形成最佳的温度范围以下，如同前面已经详细示出和解释的那样。
为了避免，不期望的HC量通过这个废气分流2””在一氧化氮氧化催化器4上游输送，这可能导致一氧化氮氧化催化器4的氮氧化物活性下降，此外也可以设有一个在这里未示出的另一检测装置，例如HC传感器或类似部件，利用它监控输送到一氧化氮氧化催化器4的HC量。如果达到或超过对于一氧化氮氧化催化器4的临界的HC量理论值，则可以相应调整或调节地必要时节流或者也停止输送废气分流2””。
此外能够在分支管道18内部安置另一HC氧化催化器8”，它尤其用于氧化可能还在废气流2””中含有的碳氢化合物。这一点在图5中示意地并虚线地表示。
原理上也可以使上述的方法变化通过两个安置在废气流2”中的HC氧化催化器在按照图4的实施例的意义上转换。在这种情况下，它在这里未示出，使分支管道18在两个HC氧化催化器之间的部位分支并且在一氧化氮氧化催化器4上游通到输送管道3。因为在这种情况下输送的碳氢化合物不完全被第一HC氧化催化器氧化，在这种情况下特别提供，在分流2””中设置另一HC氧化催化器8”，用于防止在一氧化氮氧化催化器4上出现碳氢化合物。否则该结构和工作原理对应于图3或4的结构和工作原理。
在图6a中示出另一可选择的实施例，它基本与按照图5的结构一致。但是在这里与按照图5的结构差别是，使分支管道18这样构成，使分支管道管状地包围一氧化氮氧化催化器4，如同尤其由沿着A-A的截面图图6b所示的那样。由此使从第二废气流2”分支的废气分流2””在外壁侧绕流一氧化氮氧化催化器4，由此同样能够使生出的热能耦入到一氧化氮氧化催化器4里面，用于使这个催化器保持在所期望的温度窗口。
否则在这里所示工作原理和结构也对应于图5的工作原理和结构，因此其它细节特征请参阅前面所述的实施例。
最后在图7中示出一个实施例，其中形成加热催化器或加热装置的HC氧化催化器8被一氧化氮氧化催化器4包围。由此更好地避免HC氧化催化器8冷却，同时这样提高一氧化氮氧化催化器4的温度，使其温度水平总是可以保持在所期望的范围。在这里以与前面所述实施例类似的方式仅仅使燃料10配量到HC氧化催化器8。为了一方面通过一氧化氮氧化催化器4另一方面通过HC氧化催化器8分布废气流优选设有一个在这里仅仅简示出的流体导引部件21。此外在这个导引部件21部位也设有截止机构，它控制或调节流量或一般废气流到HC氧化催化器8的流入。但是在这里为了清晰没有一起示出。
在图7中还仅仅纯示意地示出同样设置在废气管1里面的氮氧化氮还原催化器22，它例如由氮氧化物储存催化器或SCR催化器构成。
在图9中示出与按照图7结构相反的结构，而且这样，在这里使HC氧化催化器8包围和围绕一氧化氮氧化催化器4。然后相应地通过在这里的两个独立的配量装置11将燃料10配量到导引到HC氧化催化器8的废气流2”里面。否则图9的结构对应于图7的结构。
最后在图8中示出另一可选择的扩展结构，其中HC氧化催化器8逆流地这样连接在管状构成的一氧化氮氧化催化器4的管孔24的管口23上，使得仅仅通流HC氧化催化器8的废气流2”可以流入到连续的管孔24里面并且通过管孔24壁体传递热能到一氧化氮氧化催化器4。在这里必要时也可以通过使HC氧化催化器8耦联在一氧化氮氧化催化器4上实现热传递。
否则在这里所示的结构也对应于图7和9的结构，因此其它扩展结构和工作原理请参阅上述的实施例。
在此要再一次明确地指出，按照图5至9的工作原理和方法结构尤其在按照图1和2的提高温度方面对应于图4的工作原理和方法结构。
在图10中示出从原理上对应于按照图3扩展结构的结构，因此相同的零部件配有相同的标记符号并且在共同性方面请参阅对于图3的相关描述。但是与按照图3实施例的差别是，在图10中示出一个扩展结构，其中设有废气涡轮机结构40，它具有废气涡轮机41和压缩机42。该压缩机42以常见的方式设置在导引到在这里未示出的内燃机的空气输送管道43里面，而废气涡轮机41位于来自内燃机的废气流的流动路径里面。
如图10所示，在这里分支管道7在废气涡轮机41上游分支，由此使主废气流2分成导引到废气涡轮机41的废气流2’和通过分支管道7流动的第二废气流2”。在废气涡轮机上游取出或分支第二废气流2”的优点是，使这个第二废气流2”位于比在废气涡轮机41下游的第一废气流2’明显更高的温度水平上。如同由图10还看到的那样，与这种废气涡轮机结构40相结合有利地规定，使通流HC氧化催化器8的第二废气流2”在一氧化氮氧化催化器4上游再输送到较冷的第一废气流2’，由此使总体上足够热的废气流2’”通过一氧化氮氧化催化器4流动并且使一氧化氮氧化催化器4中的温度提高到这种温度水平，使二氧化氮形成在一氧化氮氧化催化器4中可以最佳地执行。
在图11中示出按照图10的扩展结构和方法结构的变化，它基本对应于图10的结构，但是差别是，在这里与按照图3a的扩展结构类似使输送到废气涡轮机41的第一废气流2’从内燃机BKM的第一汽缸组Z1分支，而第二废气流2”从内燃机BKM的第二汽缸组Z2分支。否则该结构对应于图10的结构。
因此在所有实施例中通过加热装置导引废气流或部分废气流。但是由此要实现的加热功率如上所述受到现有的氧气量限制。为了避免这一点，可以选择对于要加热的废气流在达到确定给定的温度和/或给定的时间和/或在超过给定的λ值或氧气值以后输送新鲜空气，例如在充气侧分支的新鲜空气流。这个新鲜空气输送20在图3,4,5,6和10中仅仅极其简化地通过箭头表示。

Claims (24)

1.一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器(6)再生的方法，具有至少一个在颗粒过滤器(6)上游设置的、用于氧化一氧化氮的被第一废气流(2’)通流的氧化氮氧化催化器(4)，并且具有至少一个被第二废气流(2”)通流的加热装置(8)，用于提高第二废气流(2”)的温度，其中，利用至少一个加热装置(8)产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器(4)的温度调整到确定的温度范围，其特征在于，
-从热的第二废气流(2”)在加热装置(8)下游耦出热能，和
-使耦出的热能间接地输送到一氧化氮氧化催化器(4)。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，根据颗粒过滤器(6)以炭黑的吸附率和/或根据颗粒过滤器(6)的二氧化氮基再生的效率利用在至少一个一氧化氮氧化催化器(4)上形成的二氧化氮量给定温度范围。
3.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，利用控制和/或调节装置使一氧化氮氧化催化器(4)的温度调节到250℃至380℃的温度范围。
4.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，至少在再生阶段期间使在废气中含有的碳与在颗粒过滤器上游的二氧化氮之间的质量比至少为1:4。
5.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，至少在再生阶段期间使在废气中含有的碳与在颗粒过滤器上游的二氧化氮之间的质量比至少为1:8。
6.如权利要求1所述的方法，其特征在于，至少一个加热装置(8)通过至少一个用于碳氢化合物氧化的催化器构成，其中使碳氢化合物在通过用于氧化碳氢化合物的催化器形成的加热装置(8)的上游通过配量装置(9)给到第二废气流(2”)里面，或者通过调整内燃机在附属于各汽缸的且导引到加热装置(8)的废气流中的汽缸运行参数提高碳氢化合物含量，其中输送碳氢化合物遵循确定的配量参数与给定的时间在给定量中的关系。
7.如权利要求1所述的方法，其特征在于，使第一废气流(2’)和第二废气流(2”)在一氧化氮氧化催化器(4)下游、或者上游或者在其上游和下游并且在至少一个加热装置(8)下游以及在颗粒过滤器(6)上游一起导引。
8.如权利要求1所述的方法，其特征在于，在至少一个废气涡轮机(41)上游取出通过加热装置(8)导引的第二废气流(2”)并且在废气涡轮机(41)下游以及在一氧化氮氧化催化器(4)上游或者下游或者在其上游和下游输送到第一废气流(2’)。
9.如权利要求7或8所述的方法，其特征在于，第一废气流(2’)和第二废气流(2”)流体技术地与内燃机的不同汽缸连接，其中对于这种情况规定，通过调整那些流体技术地与第二废气流(2”)连接的汽缸的运行参数，第二废气流通流具有碳氢化合物氧化活化剂作为加热装置(8)的催化器，在这个催化器上游产生确定的高碳氢化合物量，或者对于流体技术地与不同汽缸的连接备选地规定，使第二废气流(2”)在一氧化氮氧化催化器(4)上游和/或在至少一个废气涡轮机(41)上游利用来自一个主废气流(2)的分支管道(7)导引且导引到一氧化氮氧化催化器(4)的输送管道(3)分支，由此使第一废气流(2’)通过输送管道(3)继续流动到一氧化氮氧化催化器(4)。
10.如权利要求1所述的方法，其特征在于，使热能从第二废气流(2”)在加热装置下游利用至少一个热交换器(30)耦出和使热能通过至少一个热交换器(30)耦入到通流一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)里面。
11.如权利要求1所述的方法，其特征在于，使耦出的热能在一氧化氮氧化氧化催化器(4)上游耦入到通流一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)里面。
12.如权利要求1所述的方法，其特征在于，使热能从热废气流在加热装置(8)下游通过从第二废气流(2”)分支的热的废气分流(2””)耦出和使热能在一氧化氮氧化催化器(4)上游通过导入热的废气分流(2””)耦入到导引到一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)里面。
13.如权利要求12所述的方法，其特征在于，使分支的热的废气分流(2””)在其热耦入到导引到一氧化氮氧化催化器(4)里面第一废气流(2’)之前通过用于氧化碳氢化合物的催化器(8”)导引。
14.如权利要求6所述的方法，其特征在于，在由碳氢氧化催化器构成加热装置(8)时输送碳氢化合物(HC)作为还原剂(10)并且在配量确定的热的废气分流(2””)量到导引到一氧化氮氧化催化器(4)里面的第一废气流(2’)里面时，附加地设有检测装置，利用它检测输送到一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)的HC浓度作为HC量的实际值，其中这个检测装置与控制和/或调节装置这样耦联，使得与确定的运行参数相结合或者根据确定的运行参数给出一个确定的HC量理论值，利用该HC量理论值通过理论值-实际值比较调节导引到一氧化氮氧化催化器(4)的输送到第一废气流(2’)的HC量。
15.如权利要求6所述的方法，其特征在于，所述加热装置通过至少两个串联的加热催化器构成并且使热能从所述两个加热催化器之间的热的第二废气流(2”)中耦出。
16.如权利要求1所述的方法，其特征在于，利用一个控制和/或调节装置根据颗粒过滤器(6)以炭黑的吸附率和/或根据颗粒过滤器(6)的二氧化氮基的再生效率利用一个在至少一个一氧化氮氧化催化器(4)上形成的二氧化氮量通过改变在通过用于氧化碳氢化合物的催化器构成的加热装置(8)上游输送的或在第二废气流(2”)中对于这个加热装置调节的碳氢化合物量、控制或调节输送到一氧化氮氧化催化器(4)和/或颗粒过滤器(6)的热量。
17.如权利要求1所述的方法，其特征在于，设有至少一个利用控制和/或调节装置耦联的截止装置(14)，利用它根据确定的截止和/或运行参数控制或调节通过废气涡轮机(41)和/或通过加热装置(8)输送的第二废气流(2”)量。
18.如权利要求1所述的方法，其特征在于，设有利用一个截止机构可截止的新鲜空气管路(20)，通过它对第二废气流(2”)在加热装置(8)上游对于给定的时刻或在超过给定的废气流温度或在超过给定的λ值或在超过给定氧气值时输送给定量的充气空气侧的新鲜空气流或给定量的在废气回流管道的入口下游分支到充气空气管道中的充气空气流。
19.如权利要求1所述的方法，其特征在于，设有利用一个截止机构可截止的新鲜空气管路(20)，通过它对第二废气流(2”)在加热装置(8)上游对于给定的时刻或在超过给定的废气流温度或在超过给定的λ值或在超过给定氧气值时输送借助于风机或压缩机输送的新鲜空气流。
20.如权利要求1所述的方法，其特征在于，设有利用一个截止机构可截止的新鲜空气管路(20)，通过它对第一废气流(2’)在一氧化氮氧化催化器(4)上游对于给定的时刻或在超过给定的废气流温度或在超过给定的λ值或在超过给定氧气值时输送给定量的充气空气侧的新鲜空气流或给定量的在废气回流管道的入口下游分支到充气空气管道中的充气空气流。
21.如权利要求1所述的方法，其特征在于，设有利用一个截止机构可截止的新鲜空气管路(20)，通过它对第一废气流(2’)在一氧化氮氧化催化器(4)上游对于给定的时刻或在超过给定的废气流温度或在超过给定的λ值或在超过给定氧气值时输送借助于风机或压缩机输送的新鲜空气流。
22.一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器(6)再生的装置，具有至少一个在颗粒过滤器(6)上游设置的、用于氧化一氧化氮的被第一废气流(2’)通流的氧化氮氧化催化器(4)，并且具有至少一个被第二废气流(2”)通流的用于提高第二废气流(2”)温度的加热装置(8)，其中，利用至少一个加热装置(8)产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器(4)的温度调整到确定的温度范围，其特征在于，
设有至少一个热交换器(30)，利用所述至少一个热交换器使热能从热的第二废气流(2”)在加热装置(8)下游耦出，并且利用所述至少一个热交换器(30)使耦出的热能耦入到通流一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)里面。
23.一种用于使设置在内燃机废气管里面的颗粒过滤器(6)再生的装置，具有至少一个在颗粒过滤器(6)上游设置的、用于氧化一氧化氮的被第一废气流(2’)通流的氧化氮氧化催化器(4)，并且具有至少一个被第二废气流(2”)通流的用于提高第二废气流(2”)温度的加热装置(8)，其中，利用至少一个加热装置(8)产生确定量的热能，通过它使一氧化氮氧化催化器(4)的温度调整到确定的温度范围，其特征在于，
从第二废气流(2”)在加热装置(8)的下游分支热的废气分流(2””)，通过热的废气分流(2””)使热能从热的第二废气流(2”)在加热装置(8)下游耦出和耦入到导引到一氧化氮氧化催化器(4)的第一废气流(2’)里面。
24.如权利要求23所述的装置，其特征在于，使分支的废气分流(2””)在其热耦入到导引到一氧化氮氧化催化器(4)里面第一废气流(2’)之前通过用于氧化碳氢化合物的催化器(8”)导引。
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