CN102424930B - 一种冷激铸铁零件的制造工艺 - Google Patents
一种冷激铸铁零件的制造工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102424930B CN102424930B CN 201110390770 CN201110390770A CN102424930B CN 102424930 B CN102424930 B CN 102424930B CN 201110390770 CN201110390770 CN 201110390770 CN 201110390770 A CN201110390770 A CN 201110390770A CN 102424930 B CN102424930 B CN 102424930B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cast iron
- chilled cast
- iron
- silicon
- molten iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
本发明公开了一种冷激铸铁零件的制造工艺,包括以下步骤:A)配料:碳:3.2-3.7%;硅:1.3-2.2%;锰:0.3-0.9%;铬:0.2-0.8%;镍:0.24-0.6%;钼:0.2-0.6%;钒:0.2-0.8%;钛:0.005-0.05%;铋:0.005-0.05%,其余为废钢、生铁和回炉料;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化;b)过热静置:将铁水加热至1520-1550℃,再断热静置至1460-1500℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.3-0.4%,稀土孕育合金:0.15-0.4%,控制铁水温度在1390-1430℃,保持30-60秒;C)浇注:将温度在1380-1420℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,冷却速度在80℃/S-120℃/S之间;D)冷却开箱、清砂。本发明能改善冷激铸铁的微观组织结构,所获零件具有高硬度和较好的韧性,可提高产品的机械性能,延长产品的使用寿命。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于制造冷激铸铁零件的工艺。
背景技术
目前,柴油发动机气门挺杆、凸轮轴所用原材料主要为冷激铸铁,其工况要求零件具有高硬度和较好的韧性;现有冷激铸铁的生产工艺已较为成熟,通常用中频熔炼的方式,采用的铸造配方一般为C:3.0-3.5%;Si:1.6-2.5%;Mn:0.3-0.8%;S:≤0.30%;P:≤0.25%;Cr:≤0.30%;Mo:0.2-0.4%;Ni:0.3-0.8%,然后经过熔炼、浇注和冷却开箱、清砂获得产品;从现有冷激铸铁的微观组织上分析:碳化物(Fe3C)的含量为20-35%,数量较少,且在基体中呈无规则的网状分布,碳化物硬度仅为HV930-970,基体硬度HRC≤65;而石墨的含量>10%,偏多,且存在片状石墨,对基体有割裂作用,造成基体韧性、强度降低;
从实际使用上看,采用传统工艺所得冷激铸铁用于制造气门挺杆,其冷激面的硬度还不理想,导致耐磨性不高,发动机台架时间仅为400-600h,但随着汽车行业的发展,对发动机性能要求越来越高,传统铸造工艺所得产品开始不适应现有工况和技术要求。
发明内容
本发明的目的在于针对现有技术的上述不足,提供一种冷激铸铁零件的制造工艺,它能改善冷激铸铁的微观组织结构,所获零件具有高硬度和较好的韧性,可提高产品的机械性能,延长产品的使用寿命。
为达到上述目的,本发明的一种冷激铸铁零件的制造工艺,其特征在于包括以下步骤:A) 配料:硅:1.3-2.2%;锰:0.3-0.9%;铬:0.2-0.8%;镍:0.24-0.6%;钼:0.2-0.6%;钒:0.2-0.8%;钛:0.005-0.05%;铋: 0.005-0.05%,以上皆为重量百分比,其余为废钢、生铁和回炉料,在生铁、回炉料和废钢中含有占总重量3.2%-3.7%的碳;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化:按顺序依次加入生铁、回炉料、废钢、铬、镍、钼、钛、钒、锰、硅、铋;将配料投入炉内熔化为铁水;b)过热静置:将铁水加热至1520-1550℃,再断热静置至1460-1500℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.3-0.4%,稀土孕育合金:0.15-0.4%,控制铁水温度在1390-1430℃,保持30-60秒,形成非自发性晶核;C)浇注:将温度在1380-1420℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,冷却速度在80℃/s-120℃/s之间;D)冷却开箱、清砂。
本发明在配料时新加入一定量的钛、钒、铋三种元素,经试验证明:加入钒在冷激铸铁中产生VC、V2C、(FeV)3C、V4C3等合金碳化物,它们同时存在时,可形成特殊化合物,增强Fe和C的结合力,且强力地抑制了石墨化进程,减少了石墨的数量,石墨含量小于8%;加入钛于组织中形成细小的多边形TiC颗粒固溶于基体中,不仅硬度极高:TiC硬度达到HV3200、VC硬度达到HV2800,使得基体硬度提高,还可促使铸铁中粗大、片状石墨的细化,但它们的加入量如果过高则会严重影响基体的脆性,增大断裂风险;而铋的加入能有效的细化石墨,防止石墨形态的畸变,可形成球状石墨,并均匀分布于基体中,对基体的割裂作用几乎消失,使得基体韧性增加;以上新元素的加入再配合冷却速度的增大,使得基体中合金碳化物的数量得到增加、晶粒得到均匀细化,并使基体组织片间距缩小,一次、二次支晶臂间距缩小,使显微缩松、夹杂等分散均匀化,从而提高组织的均匀性、基体的冲击韧性大幅度提高。
作为本发明的进一步改进,在步骤A配料时还包括重量百分比为0.16-0.4%的铜,铜在锰和硅之间投料熔化;铜能够降低奥氏体转变的临界温度,使合金结晶过冷度增大,从而加快了结晶过程的冷却速度,同时能够细化和增加珠光体,从而使基体强度增加;上述投料顺序可提高合金在铁水中的吸收率,减少烧损;
作为本发明的进一步改进,在步骤C浇注时,所铸零件的高硬工作面与砂型中的冷铁接触;可使得碳化物垂直于冷激面规则分布,进一步提高耐磨性;
综上所述,本发明能改善冷激铸铁的微观组织结构,所获零件具有高硬度和较好的韧性,可提高产品的机械性能,延长产品的使用寿命。
附图说明
图1为原工艺所获冷激铸铁碳化物形态放大百倍的金相照片。
图2为本发明所获冷激铸铁碳化物形态放大百倍的金相照片。
图3为原工艺所获冷激铸铁石墨形态放大百倍的金相照片。
图4为本发明所获冷激铸铁石墨形态放大百倍的金相照片。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步详细的说明。
实施例一
该冷激铸铁零件的制造工艺,包括以下步骤:A)配料:硅: 2.2%;锰:0.9%;铬: 0.8%;镍:0.6%;钼:0.6%;钒:0.8%;钛:0.05%;铜:0.4%;铋: 0.05%,以上皆为重量百分比,其余为废钢、生铁和回炉料,占总重量3.7%的碳存在于废钢、生铁和回炉料中;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化:按顺序依次加入生铁、回炉料、废钢、铬、镍、钼、钛、钒、锰、铜、硅、铋;将配料投入炉内熔化为铁水;b)过热静置:将铁水加热至1550℃,再断热静置至1500℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.4%,稀土合金:0.4%,控制铁水温度在1410-1430℃,保持60秒,可形成非自发性晶核;C)浇注:将温度在1420℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,所铸零件的高硬工作面与砂型中的冷铁接触,冷却速度为110℃/s-120℃/s之间;D)冷却开箱、清砂。
本发明在配料时新加入一定量的钛、钒、铋三种元素,经试验证明:加入钒在冷激铸铁中产生VC、V2C、(FeV)3C、V4C3等合金碳化物,它们同时存在时,可形成特殊化合物,增强Fe和C的结合力,且强力地抑制了石墨化进程,减少了石墨的数量;加入钛于组织中形成细小的多边形TiC颗粒固溶于基体中,不仅硬度极高:TiC硬度达到HV3200、VC硬度达到HV2800,使得基体硬度提高,达到HRC70,还可促使铸铁中粗大、片状石墨的细化;而铋的加入能有效的细化石墨,防止石墨形态的畸变,形成球状石墨,并均匀分布于基体中,对基体的割裂作用几乎消失,使得基体韧性增加,从图3与图4的对比中可直观地看出,本实施例所获冷激铸铁中的石墨含量仅为原来的10%以下,且分布更为均匀,粒径大为减小,直径低于0.02mm;
以上新元素的加入再配合冷却速度的增大,从图1与图2的对比即可看出,本实施例所获冷激铸铁与原工艺所获冷激铸铁相比,其基体中合金碳化物的数量得到增加、晶粒得到均匀细化,并使基体组织片间距缩小,一次、二次支晶臂间距缩小,使显微缩松、夹杂等分散均匀化,从而提高组织的均匀性、基体的冲击韧性大幅度提高;铜能够降低奥氏体转变的临界温度,加上孕育合金快速形成非自发性晶核,使合金结晶过冷度增大,从而加快了结晶过程的冷却速度,同时能够细化和增加珠光体,从而使基体强度增加;所铸零件的高硬工作面与砂型中的冷铁接触,可使得碳化物垂直于冷激面规则分布,进一步提高耐磨性,采用上述工艺所制气门挺杆参与发动机台架试验,试验时间高达2000h。
实施例二
该冷激铸铁零件的制造工艺,包括以下步骤:A)配料:硅:1.3%;锰:0.3%;铬:0.2%;镍:0.24%;钼:0.2%;钒:0.2%;钛:0.005%;铜:0.16%;铋: 0.005%,以上皆为重量百分比,其余为废钢、生铁和回炉料,占总重量3.2%的碳存在于废钢、生铁和回炉料中;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化:按顺序依次加入生铁、回炉料、废钢、铬、镍、钼、钛、钒、锰、铜、硅、铋;将配料投入炉内熔化为铁水;b)过热静置:将铁水加热至1520℃,再断热静置至1460℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.3%,稀土孕育合金: 0.15%,控制铁水温度在1390-1410℃,保持30秒,可快速形成非自发性晶核;C)浇注:将温度在1380-1400℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,冷却速度在80℃/s-90℃/s之间;D)冷却开箱、清砂。
本实施例与实施例一的区别在于,各种合金元素的含量偏低,形成的各种合金碳化物的含量稍低,特别是VC、V2C、(FeV)3C、V4C3及TiC,基体的硬度稍低,可到达HRC 67,仍比原工艺所获的冷激铸铁要高,基体中的石墨数量稍有增加,基体韧性比实施例一稍好,铋也能有效的细化石墨,防止石墨形态的畸变,形成球状石墨,并均匀分布于基体中,对基体的割裂作用几乎消失,并且同样可使晶粒得到均匀细化,并使基体组织片间距缩小,一次、二次支晶臂间距缩小,使显微缩松、夹杂等分散均匀化,从而提高组织的均匀性、基体的冲击韧性大幅度提高。
实施例三
该冷激铸铁零件的制造工艺,包括以下步骤:A)配料:硅:1.7%;锰:0.6%;铬:0.5%;镍:0.41%;钼:0.4%;钒:0.5%;钛:0.027%;铜:0.3%;铋: 0.026%,以上皆为重量百分比,其余为废钢、生铁和回炉料,占总重量3.5%的碳存在于废钢、生铁和回炉料中;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化:按顺序依次加入生铁、回炉料、废钢、铬、镍、钼、钛、钒、锰、铜、硅、铋;将配料投入炉内熔化为铁水;b)过热静置:将铁水加热至1520℃,再断热静置至1460℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.35%,稀土孕育合金: 0.3%,控制铁水温度在1400-1420℃,保持45秒,可形成非自发性晶核;C)浇注:将温度在1390-1410℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,冷却速度在100℃/s-110℃/s之间;D)冷却开箱、清砂。
本实施例各种合金元素的含量介于实施例一和实施例二之间,其所获零件的硬度和韧性也介于二者之间,具有较佳的综合机械性能;投料顺序可使得熔点较低的硅和铋在铁水中减少烧损,提高吸收率,充分提高合金的利用率。
Claims (3)
1.一种冷激铸铁零件的制造工艺,其特征在于包括以下步骤:A)配料:硅:1.3-2.2%;锰:0.3-0.9%;铬:0.2-0.8%;镍:0.24-0.6%;钼:0.2-0.6%;钒:0.2-0.8%;钛:0.005-0.05%;铋: 0.005-0.05%,以上皆为重量百分比,其余为废钢、生铁和回炉料,在生铁、回炉料和废钢中含有占总重量3.2%-3.7%的碳;B)熔炼:包括以下分步:a)投料熔化:按顺序依次加入生铁、回炉料、废钢、铬、镍、钼、钛、钒、锰、硅、铋;将配料投入炉内熔化为铁水;b)过热静置:将铁水加热至1520-1550℃,再断热静置至1460-1500℃;c)孕育:加入硅以及替代碳当量的稀土孕育合金,其中硅:0.3-0.4%,稀土孕育合金:0.15-0.4%,控制铁水温度在1390-1430℃,保持30-60秒,形成非自发性晶核;C)浇注:将温度在1380-1420℃的铁水注入设有冷铁的砂型中成型,冷却速度在80℃/s-120℃/s之间;D)冷却开箱、清砂。
2.如权利要求1所述的一种冷激铸铁零件的制造工艺,其特征在于在步骤A配料时还包括重量百分比为0.16-0.4%的铜,铜在锰和硅之间投料熔化。
3.如权利要求1或2所述的一种冷激铸铁零件的制造工艺,其特征在于在步骤C浇注时,所铸零件的高硬工作面与砂型中的冷铁接触。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110390770 CN102424930B (zh) | 2011-12-01 | 2011-12-01 | 一种冷激铸铁零件的制造工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110390770 CN102424930B (zh) | 2011-12-01 | 2011-12-01 | 一种冷激铸铁零件的制造工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102424930A CN102424930A (zh) | 2012-04-25 |
CN102424930B true CN102424930B (zh) | 2013-06-12 |
Family
ID=45958957
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201110390770 Active CN102424930B (zh) | 2011-12-01 | 2011-12-01 | 一种冷激铸铁零件的制造工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102424930B (zh) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103695758A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-02 | 哈尔滨东安汽车动力股份有限公司 | 一种全激冷凸轮轴生产方法 |
CN103774601A (zh) * | 2014-01-25 | 2014-05-07 | 王锡山 | 一种清雪铲铸铁抗磨铲刃及制造方法 |
CN104894466B (zh) * | 2015-06-03 | 2017-03-01 | 郑州机械研究所 | 高强度高弹性模量低应力灰铸铁的制造方法 |
KR102599427B1 (ko) * | 2018-12-11 | 2023-11-08 | 현대자동차주식회사 | 연속 가변 밸브 듀레이션용 캠피스의 제조방법 및 이로부터 제조된 캠피스 |
CN113042712A (zh) * | 2019-12-26 | 2021-06-29 | 南通虹冈铸钢有限公司 | 一种防止球墨铸铁压板槽缩松的间接冷铁及其加工工艺 |
CN115896605A (zh) * | 2023-03-10 | 2023-04-04 | 烟台源农密封科技有限公司 | 一种高耐磨性中铬铸铁细晶材料及其制备方法和应用 |
CN116356197A (zh) * | 2023-03-17 | 2023-06-30 | 烟台源农密封科技有限公司 | 一种高耐磨性高铬铸铁细晶材料及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4787640B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2011-10-05 | 株式会社クボタ | 圧延用複合ロール |
CN102115843A (zh) * | 2010-01-05 | 2011-07-06 | 罗云 | 生产高速重载汽车刹车鼓的蠕墨铸铁 |
CN101914720B (zh) * | 2010-08-06 | 2012-05-23 | 常熟市兄弟玻璃模具有限公司 | 高合金黑铁玻璃模具及其制造方法 |
-
2011
- 2011-12-01 CN CN 201110390770 patent/CN102424930B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102424930A (zh) | 2012-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102424930B (zh) | 一种冷激铸铁零件的制造工艺 | |
CN100453674C (zh) | 一种低成本高耐磨性的过共晶高铬铸铁及其制造方法 | |
CN101818297B (zh) | 高强度珠光体球墨铸铁压延成型模具材料的制造方法 | |
CN101942619B (zh) | 合金铸铁玻璃模具材料及其制备方法 | |
CN104131215B (zh) | 微合金化铸铁玻璃模具及其制造方法 | |
CN107475641B (zh) | 高速钢轧辊及其制备方法 | |
CN103882279B (zh) | 一种高强度灰铸铁件的熔炼方法 | |
CN103820704B (zh) | 汽车涡轮壳体用的高镍奥氏体球铁材质及其制备方法 | |
CN103014219B (zh) | 铸态厚断面铁素体基球墨铸铁件石墨球和基体组织的控制方法 | |
CN102851574B (zh) | 一种耐热合金蠕墨铸铁及其制备方法 | |
CN103602878B (zh) | 高强韧球墨铸铁制备方法 | |
CN107723580B (zh) | 高强度高延伸率球墨铸铁的生产方法 | |
CN105483505A (zh) | 一种高强灰铸铁铸缸体的制备方法 | |
CN103352161A (zh) | 一种球铁铸件及其铸造工艺 | |
CN105154760B (zh) | 一种货车轮毂用球墨铸铁材料及其制备方法 | |
CN105441782A (zh) | 一种球铁铸件及其制造方法 | |
CN102517490A (zh) | 一种铸态贝氏体蠕墨铸铁气缸套及其制备方法 | |
CN103946407A (zh) | 合金铸铁和采用该合金铸铁的旋转活塞的制造方法 | |
CN106367671A (zh) | 一种适用于万能轧机的球墨铸铁轧边辊及其制造方法 | |
CN103131942A (zh) | 内燃机汽缸体、汽缸盖的高蠕化率蠕墨铸铁及制法 | |
CN104745758A (zh) | 灰铁铸件的制备方法 | |
CN102851569B (zh) | 一种耐高温抗磨白口铸铁件及生产方法 | |
CN106435336A (zh) | 球墨铸铁的生产工艺 | |
CN107801426A (zh) | 一种深松铲及其生产方法 | |
CN103045933A (zh) | 一种耐热球墨铸铁及其热处理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |