CN102021495A - 420MPa高韧性耐候桥梁钢及其热轧板卷的制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种420MPa高韧性耐候桥梁钢,其特征在于,其化学成分重量百分比(%)为:碳0.015~0.045%;硅:0.20~0.35%;锰:1.20~1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.0005%;铌:0.030~0.050%;钛:0.010~0.020%;铝:0.015~0.040%;镍:0.25~0.40%;铬0.25~0.50%;铜:0.25~0.40%;B:0.0002-0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.002%;余量为铁和微量杂质。本发明桥梁钢板卷的强度、韧性、焊接性、耐蚀性能优良,且生产成本适中。
Description
技术领域
本发明涉及一种低合金耐腐蚀钢及其板卷制备方法,尤其涉及一种桥梁用高韧性耐候钢及其板卷制备方法。
背景技术
桥梁制造行业对桥梁钢的强度、韧性、焊接性和耐腐蚀性等不断提出更高的要求,这种发展势头在未来的几十年中仍将持续下去。近年来,随着东海大桥、杭州湾大桥的建设,桥梁制造业对桥梁钢性能的要求不仅在于提高材料强韧性能,而且对材料的耐海水腐蚀性能提出了明确的要求。
中国专利85108118、00133579.0、00121262.1都是具有一定耐大气腐蚀性能的低合金结构钢,为Cu-P-Cr-Ni或Cu-P-Ti-RE系耐候钢,屈服强度为350MPa级,且低温冲击性能较低。中国专利200410061112.4公开了一种针状组织高强度耐候钢及其生产方法,其组分为,低碳、Cu-Cr-Ni-Mo-Nb-Ti-Al-Zr-RE或Ca,该钢种虽然强度和低温韧性较好,但其同时添加Mo、RE、Zr,成本较高,同时冶炼难度较大。中国专利200510111858.6公开了一种高强度低合金耐大气腐蚀钢,其成分为碳0.05~0.1%;硅:≤0.75%;锰:1.0~1.6%;磷:≤0.02%;硫:≤0.01%;铝:0.01~0.05%;镍:0.12~0.40%;铬0.20~0.45%;铜:0.20~0.55%;钙:0.001~0.006%;氮:0.001-0.006%;铌:≤0.07%;钛:≤0.025%;钼≤0.35%,该钢种屈服强度可达550MPa,成本较200410061112.4低,但其低温冲击性能较差。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种420MPa高韧性耐候桥梁钢及其热轧板卷的制备方法,该耐候桥梁钢具有优良的耐腐蚀性能和低温冲击性能,且生产成本适中。
为解决上述技术问题,本发明提供420MPa高韧性耐候桥梁钢,其化学成分重量百分比(%)为:碳0.015~0.045%;硅:0.20~0.35%;锰:1.20~1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.0005%;铌:0.030~0.050%;钛:0.010~0.020%;铝:0.015~0.040%;镍:0.25~0.40%;铬0.25~0.50%;铜:0.25~0.40%;硼:0.0002-0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.002%;余量为铁和微量杂质。
本发明优选化学成分:碳0.015~0.025%;硅:0.32~0.35%;锰:1.43~1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.0001%;铌:0.045~0.050%;钛:0.018~0.020%;铝:0.035~0.040%;镍:0.35~0.40%;铬0.45~0.50%;铜:0.35~0.40%;硼:0.0012-0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.0011%。
本发明最优化学成分为:碳0.015%;硅:0.35%;锰:1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.00009%;铌:0.050%;钛:0.020%;铝:0.040%;镍:0.40%;铬0.50%;铜:0.40%;硼:0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.0008%。
本发明还提供420MPa高韧性耐候桥梁钢热轧板卷的制备方法,包括冶炼、精炼、轧制、控冷工序,其特征在于,转炉冶炼前先进行铁水脱硫至S≤0.00005%,转炉冶炼后经过钢包吹氩、LF炉精炼、RH真空处理后连铸,连铸坯再加热后,进入两机架R1和R2粗轧,再经7机架2250连轧机组生产线进行热机械控轧控冷。
所述加热温度为:1180℃~1220℃;所述热机械控轧控冷工序为:粗轧开轧温度1150℃~1180℃,精轧开轧温度1000℃~950℃,精轧终轧900℃~800℃,精轧终轧后水幕层流冷却,冷却速度20℃/S~35℃/S,600℃~450℃终止冷却并卷取。
本发明的设计思想如下:
本发明所设计的420MPa耐候桥梁钢对低温韧性、焊接性能、耐大气和耐海水腐蚀性能有严格的要求,因此从成分设计、轧制和冶炼三个关键环节从严控制。第一,采用超低碳,降低碳含量,可显著提高相变温度,有利于针状组织的形成,超低碳可有效减少偏析以保证厚钢板组织的均匀性,减少后期固态相变带来的有害组织,低的碳含量可以使δ相温度区间扩大,由于溶质元素在δ相区扩散速度是γ区的100倍,因此成分更加均匀,减少了碳含量的加入,可以提高奥氏体中固溶铌的含量,从而可实现高温轧制,保证高温时奥氏体再结晶的充分程度,改善非再结晶区高温控轧效果,使高温高压下厚钢板中心组织得到细化;通过锰、铬、铝、硼及超低碳的组合可获得均匀、极细的超低碳针状铁素体组织,使得钢的强度、韧性、焊接性、耐蚀性能优良;第二,设计轧制、冷却工艺,综合微合金化、固溶强化和组织强化等方法,获得以针状铁素体为主的复相组织,同时提高强度和塑性;第三,通过超纯净冶炼最大限度降低硫和氧的含量,减少硫化锰和其他夹杂物来提高韧性和耐腐蚀性能。
特别地,本发明要求不加入钒,钢中仅含有残余钒元素。根据马钢工业生产实践,钒元素的加入会显著降低碳贝氏体钢的冲击韧性水平和稳定性。
本发明各元素含量的控制思想为:
碳:降低碳含量,可显著提高相变温度,有利于针状铁素体组织的形成,超低碳可有效减少偏析以保证厚钢板组织的均匀性,减少后期固态相变带来的有害组织,提高耐腐蚀性能、冲击韧性、焊接性能,其含量控制在0.015%~0.025%。
锰:高锰有利于针状铁素体组织形成,但其含量过高会影响焊接性能及耐蚀性能,故其含量控制在1.20%~1.50%。
硅:可以脱氧、提高钢的强度,但其含量过高会影响焊接性能和韧性,为保障焊接性能和韧性,本发明采用较低含量的硅,控制在0.20%~0.35%。
硫:高硫含量不仅降低钢的低温韧性,还促进钢板的各向异性,并且硫化物夹杂还显著降低钢的耐腐蚀性能,故本发明将其含量控制在≤0.0005%的极低范围。
铝:铝与硼结合有利于细小针状铁素体的生成,但铝含量过高会降低钢的韧性,其含量控制在0.015%~0.040%为宜。
铬:铬不仅能提高淬透性,促进针状铁素体的生成,其含量大于0.2%时还能提高钢的耐腐蚀性能,但其含量过高会恶化焊接性能,故其含量控制在0.25%~0.50%为宜。
硼:硼是提高淬透性元素,当硼含量大于0.0002%时促进针状铁素体的生成,硼与铝结合还有利于细小针状铁素体的生成,但当硼含量大于0.004%容易出现硼化合物脆性相,降低韧性,故其含量控制在0.0002-0.003%为宜。
铌:铌是强碳化物形成元素,通过控制控冷可以细化晶粒,提高钢的强度和韧性,铬与铌配合使用,可以促进铌的析出,提高铌的析出强化作用,但铌价格较高,结合成本考虑,铌含量控制在0.030%~0.050%为宜。
氧:钢中氧含量高将增加夹杂物的数量,影响钢的韧性、焊接性能、耐蚀性能,因此,应尽量降低钢种氧含量,考虑到成本,本发明氧:≤0.002%即可。
钛:本发明添加钛是为了固氮,减少或消除氮对硼的影响,其含量控制在0.018%~0.020%即可。
铜、镍:添加0.25~0.40%铜是为了提高钢的耐腐蚀性能,添加0.35%~0.40%的镍可克服铜引起的龟裂。
本发明的控轧控冷工艺制度为:
1.轧制道次分配:采用两机架可逆轧机粗轧、再进行7机架热连轧精轧,最后进行轧制后层流冷却、卷取。在奥氏体再结晶区和未再结晶区多道次控制轧制,加热温度1180℃~1220℃、粗轧开轧温度1150℃~1180℃、精轧开轧温度1000℃~950℃、精轧终轧温度900℃~800℃、精轧后冷却,卷取温度600℃~450℃。
2.冷却方式:水幕层流冷却,冷却速度20℃/S~35℃/S。
本发明桥梁钢的TMCP工艺制度的依据是:
热机械轧制(TMCP)是以再结晶、相变等冶金工艺为基础,在规定的变形和温度条件下完成固溶强化、沉淀强化、位错强化和晶粒细化等硬化处理,从而使轧制状态钢板性能达到最佳化。为节约资源,减少合金元素的加入量,获得强度和韧性的合理匹配,充分发挥七机架热连轧机组的轧制和冷却能力,耐候桥梁钢采用控制轧制和加速冷却的方式生产,它通过高温奥氏体区形变再结晶、低温奥氏体未再结晶区的变形以及轧后的加速冷却来获得最佳效果。
在组织上,采用超低碳针状铁素体组织。通过控制TMCP工艺及其他有利于针状组织形成的因素,沿奥氏体晶界或奥氏体晶内先期产生少量针状铁素体,分割奥氏体晶粒为若干小空间,在随后的板条贝氏体相变中,由于转变速度很快,分割后的空间限制了板条束的长大,从而得到进一步细化的组织。由于超低碳针状组织的生长位置和方向不具有选择性,界面间残余奥氏体量很少,因此组织均匀性好,组织间电极电位低,具有较强的耐腐蚀能力。另外,超低碳针状组织更接***衡组织而转变更加充分,因此M/A岛易于控制,冲击韧性的稳定性更好。
本发明通过锰、铬、铝、硼及超低碳的组合获得均匀、极细的超低碳针状铁素体组织,使得钢的强度、韧性、焊接性、耐蚀性能优良,通过降低硫、氧的含量,进一步提高钢的韧性和耐腐蚀性能。采用本发明生产的高韧性耐候桥梁钢性能为:屈服强度ReL:450~470MPa,抗拉强度Rm:560~585MPa,ReL/Rm≤0.85,延伸率A 24.4%-28.3%。-60℃夏比冲击功305-358J、-60℃夏比冲击剪切面积(SA%)100%,周期浸润试验72小时相对腐蚀率36.13%-37.82%,144小时相对腐蚀率43.41%-49.85%。
具体实施方式
下面采用5个实施例详细说明本发明,铁水经预处理脱硫后经300吨转炉冶炼,再经过钢包吹氩、LF炉精炼、RH真空处理和连铸,连铸坯加热后,进入两机架R1和R2粗轧,经7机架2250连轧机组进行热机械控轧,轧后水幕层流冷却后卷取,热轧厚度规格13.5mm和15.5mm。本发明桥梁钢化学成分见表1,TMCP工艺制度见表2,力学性能见表3,周期浸润试验结果见表4,对比用Q345C钢成分见表5。
表1.耐候桥梁钢实施例1-5的化学成分(%)
实施例 | 碳 | 硅 | 锰 | 磷 | 硫 | 铌 | 钛 | 铝 | 镍 | 铬 | 铜 | 硼 | 氧 | 氮 |
1 | 0.015 | 0.35 | 1.50 | 0.018 | 0.00009 | 0.05 | 0.02 | 0.040 | 0.40 | 0.50 | 0.40 | 0.003 | 0.0008 | 0.006 |
2 | 0.025 | 0.32 | 1.43 | 0.016 | 0.0001 | 0.045 | 0.018 | 0.035 | 0.35 | 0.45 | 0.35 | 0.0012 | 0.0011 | 0.005 |
3 | 0.031 | 0.29 | 1.35 | 0.010 | 0.0003 | 0.040 | 0.016 | 0.026 | 0.30 | 0.40 | 0.30 | 0.0008 | 0.0016 | 0.0045 |
4 | 0.040 | 0.24 | 1.25 | 0.012 | 0.0005 | 0.035 | 0.013 | 0.021 | 0.29 | 0.35 | 0.28 | 0.0005 | 0.0019 | 0.003 |
5 | 0.045 | 0.21 | 1.20 | 0.014 | 0.00025 | 0.030 | 0.011 | 0.016 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.0002 | 0.0018 | 0.0025 |
表2.实施例1-5 TMCP工艺制度
表3实施例1-5力学性能检验结果
周期浸润试验
将实施例桥梁钢板按照《TB 2375-1993铁路用耐候钢周期浸润腐蚀试验方法》加工成标准试样,并与Q345C钢做对比,进行72小时和144小时周期浸润试验,试验结果如表4所示,对比用Q345C钢成分见表5。
表4周期浸润试验结果
编号 | 72小时 | 144小时 | 72小时相对腐蚀率 | 144小时相对腐蚀率 |
实施例1 | 1.089 | 0.702 | 36.13% | 43.41% |
实施例2 | 1.105 | 0.734 | 36.67% | 45.39% |
实施例3 | 1.124 | 0.753 | 37.29% | 46.57% |
实施例4 | 1.135 | 0.775 | 37.66% | 47.93% |
实施例5 | 1.140 | 0.806 | 37.82% | 49.85% |
对比Q345C | 3.014 | 1.617 | 100% | 100% |
表5对比用Q345C钢成份(wt%)
牌号 | C | Si | Mn | P | S | Als, | Nb | Ti |
Q345C | 0.12 | 0.20 | 1.45 | ≤0.020 | ≤0.008 | 0.023 | 0.046 | 0.016 |
将Q345C和实施例桥梁钢经过72小时和144小时后的腐蚀率进行对比,结果在72小时时,本发明桥梁钢与Q345C的相对腐蚀率为36.13%-37.82%,144小时的相对腐蚀率为43.41%-49.85%,耐蚀性能显著。
Claims (5)
1.一种420MPa高韧性耐候桥梁钢,其特征在于,其化学成分重量百分比(%)为:碳0.015~0.045%;硅:0.20~0.35%;锰:1.20~1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.0005%;铌:0.030~0.050%;钛:0.010~0.020%;铝:0.015~0.040%;镍:0.25~0.40%;铬0.25~0.50%;铜:0.25~0.40%;B:0.0002-0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.002%;余量为铁和微量杂质。
2.如权利要求1所述420MPa高韧性耐候桥梁钢,其特征在于,其化学成分重量百分比(%)为:碳0.015~0.025%;硅:0.32~0.35%;锰:1.43~1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.0001%;铌:0.045~0.050%;钛:0.018~0.020%;铝:0.035~0.040%;镍:0.35~0.40%;铬0.45~0.49%;铜:0.35~0.40%;B:0.0012-0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.0011%;余量为铁和微量杂质。
3.如权利要求1或2所述420MPa高韧性耐候桥梁钢,其特征在于,其化学成分重量百分比(%)为:碳0.015%;硅:0.35%;锰:1.50%;磷:≤0.018%;硫:≤0.00009%;铌:0.050%;钛:0.020%;铝:0.040%;镍:0.40%;铬0.50%;铜:0.40%;B:0.003%;氮:≤0.006%;氧:≤0.0008%;余量为铁和微量杂质。
4.如权利要求1至3之一所述420MPa高韧性耐候桥梁钢的热轧板卷制备方法,包括冶炼、精炼、轧制、控冷工序,其特征在于,转炉冶炼前先进行铁水脱硫至S≤0.00005%,转炉冶炼后经过钢包吹氩、LF炉精炼、RH真空处理后连铸,连铸坯再加热后,进入两机架R1和R2粗轧,再经7机架2250连轧机组生产线进行热机械控轧控冷。
5.如权利要求4所述420MPa高韧性耐候桥梁钢的热轧板卷制备方法,其特征在于,所述加热温度为:1180℃~1220℃;所述热机械控轧控冷工序为:粗轧开轧温度1150℃~1180℃,精轧开轧温度1000℃~950℃,精轧终轧900℃~800℃,精轧终轧后水幕层流冷却,冷却速度20℃/S~35℃/S,600℃~450℃终止冷却并卷取。
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Country Status (1)
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---|---|
CN (1) | CN102021495A (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102534384A (zh) * | 2012-03-20 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种无Cr高性能耐候桥梁钢及其制备方法 |
CN103627951A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-12 | 马钢(集团)控股有限公司 | 高韧性含硼碳素结构钢板卷及其生产方法 |
WO2014181537A1 (ja) * | 2013-05-10 | 2014-11-13 | Jfeスチール株式会社 | 溶接構造用鋼材 |
TWI472624B (zh) * | 2012-07-09 | 2015-02-11 | China Steel Corp | 低碳鋼材之製造方法 |
CN105239007A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-13 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种无镍高韧性耐候钢板及其制造方法 |
CN106567001A (zh) * | 2016-11-15 | 2017-04-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种再冷拔erw焊管用钢及其热轧板卷和制备方法 |
CN106947913A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-07-14 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度高韧性热轧耐候钢板及其制备方法 |
CN107385332A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-24 | 北京科技大学 | 一种B‑Nb‑N微合金化高强度耐候钢厚板及制备方法 |
CN109355559A (zh) * | 2018-11-05 | 2019-02-19 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低屈强比Q420qNH钢板及其制备方法 |
CN109797342A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-05-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种用于钢结构制作的高强度、高韧性、耐大气腐蚀钢板及其制造方法 |
CN110106442A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超细针状组织结构钢及其生产方法 |
CN112176259A (zh) * | 2020-10-14 | 2021-01-05 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种550Mpa级高强耐候钢及其生产方法 |
CN114411041A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-04-29 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种公路护栏用800MPa级高强度耐候钢的生产方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006118002A (ja) * | 2004-10-21 | 2006-05-11 | Kobe Steel Ltd | 石油類タンク用鋼材 |
CN100999807A (zh) * | 2006-01-11 | 2007-07-18 | 株式会社神户制钢所 | 焊接热影响部的韧性优异的耐气候性钢板 |
CN101775554A (zh) * | 2010-01-21 | 2010-07-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 高强度抗疲劳耐大气腐蚀中厚板及其制造方法 |
CN101792888A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-08-04 | 首钢总公司 | 一种高强耐候钢及其制造方法 |
CN101845602A (zh) * | 2009-03-26 | 2010-09-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高性能耐候建筑结构用钢及其制造方法 |
CN101892431A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-11-24 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 热轧态屈服强度500MPa级耐候桥梁钢及其制造方法 |
-
2010
- 2010-12-16 CN CN2010105920346A patent/CN102021495A/zh active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006118002A (ja) * | 2004-10-21 | 2006-05-11 | Kobe Steel Ltd | 石油類タンク用鋼材 |
CN100999807A (zh) * | 2006-01-11 | 2007-07-18 | 株式会社神户制钢所 | 焊接热影响部的韧性优异的耐气候性钢板 |
CN101845602A (zh) * | 2009-03-26 | 2010-09-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高性能耐候建筑结构用钢及其制造方法 |
CN101775554A (zh) * | 2010-01-21 | 2010-07-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 高强度抗疲劳耐大气腐蚀中厚板及其制造方法 |
CN101792888A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-08-04 | 首钢总公司 | 一种高强耐候钢及其制造方法 |
CN101892431A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-11-24 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 热轧态屈服强度500MPa级耐候桥梁钢及其制造方法 |
Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102534384B (zh) * | 2012-03-20 | 2013-04-10 | 东北大学 | 一种无Cr高性能耐候桥梁钢及其制备方法 |
CN102534384A (zh) * | 2012-03-20 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种无Cr高性能耐候桥梁钢及其制备方法 |
TWI472624B (zh) * | 2012-07-09 | 2015-02-11 | China Steel Corp | 低碳鋼材之製造方法 |
WO2014181537A1 (ja) * | 2013-05-10 | 2014-11-13 | Jfeスチール株式会社 | 溶接構造用鋼材 |
JPWO2014181537A1 (ja) * | 2013-05-10 | 2017-02-23 | Jfeスチール株式会社 | 溶接構造用鋼材 |
CN103627951A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-12 | 马钢(集团)控股有限公司 | 高韧性含硼碳素结构钢板卷及其生产方法 |
CN105239007B (zh) * | 2015-11-25 | 2018-03-23 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种无镍高韧性耐候钢板及其制造方法 |
CN105239007A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-13 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种无镍高韧性耐候钢板及其制造方法 |
CN106567001B (zh) * | 2016-11-15 | 2019-02-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种再冷拔erw焊管用钢及其热轧板卷和制备方法 |
CN106567001A (zh) * | 2016-11-15 | 2017-04-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种再冷拔erw焊管用钢及其热轧板卷和制备方法 |
CN106947913A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-07-14 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度高韧性热轧耐候钢板及其制备方法 |
CN106947913B (zh) * | 2017-03-21 | 2019-03-19 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度高韧性热轧耐候钢板及其制备方法 |
CN107385332A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-24 | 北京科技大学 | 一种B‑Nb‑N微合金化高强度耐候钢厚板及制备方法 |
CN109355559A (zh) * | 2018-11-05 | 2019-02-19 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低屈强比Q420qNH钢板及其制备方法 |
CN109797342A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-05-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种用于钢结构制作的高强度、高韧性、耐大气腐蚀钢板及其制造方法 |
CN110106442A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超细针状组织结构钢及其生产方法 |
WO2020237976A1 (zh) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超细针状组织结构钢及其生产方法 |
CN112176259A (zh) * | 2020-10-14 | 2021-01-05 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种550Mpa级高强耐候钢及其生产方法 |
CN114411041A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-04-29 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种公路护栏用800MPa级高强度耐候钢的生产方法 |
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