CN102021024B - 一种制备高质量柴油的***及其方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种制备高质量柴油的***及其方法，该***包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与加氢反应***相连接；所述加氢反应***底部通过管线直接采出产品；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔顶部通过管线与抽出油切割塔相连接；所述抽出油切割塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接，所述抽出油切割塔侧线通过管线直接采出轻芳烃产品；所述抽出油切割塔底部通过管线直接采出重芳烃产品；所述回收塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述回收塔底部通过管线与所述抽提装置的上部相连接。本发明的加氢装置仅针对抽余油或特别要求下的抽出油，规模小，成本低；同时，本发明处理的原料多样化，不仅处理直馏柴油，还可以处理催化柴油和以及焦化柴油的混合物；而且，本发明将芳烃从柴油中分离出来，大大提高了柴油的十六烷值，降低了柴油凝点；最后，本发明可以根据实际情况，在满足柴油凝点及芳烃含量的情况下，将芳烃组分部分或全部调和进入柴油中，增加柴油产量。
Description
技术领域
本发明涉及一种柴油的制备***及其方法，特别涉及一种催化烃重组制备高质量柴油的***及其方法。
背景技术
催化裂化、催化裂解及重油催化裂解技术是炼油的核心技术，催化裂化分为蜡油催化裂化、重油催化裂化；从这些工艺生产的生成油统称为催化烃，所得催化烃经过加工处理，一般是切割塔分馏，可以分馏出干汽、液化汽、柴油、柴油、重油等产品，其中柴油、柴油占据市场上柴油、柴油供应总量的70％以上。
随着环保要求的越来越严格，石油产品(燃料)的规格也变得越来越严格。以柴油为例，近几年新的柴油规格已在美国、欧洲、日本等国相继实施，我国也在2002年元月实施GB 252-2000柴油新标准。在新标准下，现有的催化柴油经过切割塔分馏的加工处理方法显出以下不足：一个是该处理方法所生产的柴油质量有待提高，柴油的十六烷值偏低，安定性不符合要求；二是上述处理方法所需要的加氢规模偏大，造成全厂氢耗过高；三是所生产的柴油十六烷值过低，无法满足市场要求。影响柴油产品质量的主要因素是柴油的硫含量及柴油的十六烷值。柴油的十六烷值是柴油质量的核心问题，目前增加催化柴油十六烷值的主要措施是高压加氢及高压加氢组合技术，经高压加氢及高压加氢组合技术处理后的催化柴油十六烷值有较大幅度提高，但该技术的建设投资巨大、操作成本很高、受氢气资源限制。
上述措施存在下列问题：①建设投资巨大、操作费用高、规模受到原料的限制，同时存在资源的不合理利用；②采用新型催化剂，可增加柴油的十六烷值，但是，会导致氢耗的大幅度增加；③调整柴油馏程范围，增加柴油十六烷值的措施，调整余度不大，也会导致柴油中的硫含量增加。
目前欧洲已经开始实行新的欧VI柴油标准，其中要求柴油的硫含量不大于0.005％(wt)，芳烃含量不大于15％，密度不大于825kg/m3，多环芳烃不大于2％。对于我国的大多数炼油厂而言，同样也必须面对更高的国家IV柴油标准要求：硫含量不大于0.005％(wt)，芳烃含量不大于15％。柴油质量解决方案必须考虑从国家III柴油标准到国家IV柴油标准的过渡，较好的规划方案应该是一次性按照国家IV柴油标准规划方案。
由于我国柴油产品中各调和组分的比例与发达国家差别很大，催化裂化柴油占有很高的比例，而且，这种状况将长期存在。因此，柴油质量升级所要解决的降硫和提高十六烷值的问题亟待解决。
因此，提供一种低成本、低能耗、低氢耗、无污染制备低硫含量且十六烷值高的调和柴油的处理***及其方法就成为该技术领域急需解决的技术难题。
发明内容
本发明的目的之一是提供一种低成本、低能耗、低氢耗、无污染制备低硫含量并且提高柴油十六烷值的***。
为实现上述目的，本发明采取以下技术方案：
一种制备高质量柴油的***，包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与加氢反应***相连接；所述加氢反应***底部通过管线直接采出产品；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔顶部通过管线与抽出油切割塔相连接；所述抽出油切割塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接，所述抽出油切割塔侧线通过管线直接采出轻芳烃产品；所述抽出油切割塔底部通过管线直接采出重芳烃产品；所述回收塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述回收塔底部通过管线与所述抽提装置的上部相连接。
一种优选技术方案：其特征在于：所述加氢反应***底部通过管线与抽余油切割塔相连。
本发明的另一目的是提供上述高质量柴油的制备方法。
本发明的上述目的是通过以下技术方案达到的：
一种制备高质量柴油的方法，其步骤如下：将直馏柴油和/或催化柴油和/或加氢焦化柴油和/或渣油和溶剂加入抽提装置进行抽提，分离出抽余油和抽出油；所述抽余油通过抽提装置顶部进入抽余油水洗塔进行水洗分离，分离出柴油抽余油和水洗水；所述柴油抽余油通过管线进入加氢反应***中进行加氢脱硫；所述加氢反应***底部采出的柴油作为调和柴油直接采出；所述抽出油和溶剂通过管线进入返洗塔进行返洗，上部分离出混合芳烃与返洗剂的混合物进入抽出油水洗塔，所述抽出油水洗塔下部分离出溶剂与返洗剂的混合物进入回收塔；所述抽出油水洗塔顶部分离出混合芳烃与返洗剂的混合物进入抽出油切割塔，所述抽出油水洗塔底部分离出的水经处理后循环使用；所述抽出油切割塔顶部分离出的返洗剂与回收塔顶部分离出的返洗剂混合后进入抽提装置的下部与返洗塔下部循环使用；所述抽出油切割塔侧线分离出的轻芳烃作为产品直接采出，所述抽出油切割塔底部分离出的重芳烃作为产品直接采出；所述回收塔顶部分离出返洗剂并通过管线进入抽提装置的下部与返洗塔下部，所述回收塔底部采出的溶剂通过管线进入抽提装置上部循环使用。
一种优选技术方案，其特征在于：所述加氢反应***底部采出的加氢柴油通过管线进入抽余油切割塔处理，所得轻柴油通过抽余油切割塔顶部直接采出作为产品，所得重柴油通过切割塔底部采出直接作为产品。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽提装置为抽提塔，所述抽提塔的溶剂比为2～6；温度为90～175℃；压力为0.5～0.8MPa(绝)；所述抽余油的馏程控制在160-398℃；所述抽出油的馏程控制在160-441℃，所述抽提塔所用溶剂为环丁砜，N-甲基吡咯烷酮或二甲基亚砜。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽提装置为抽提塔，所述抽提塔的溶剂比为4；温度为150℃；塔顶压力为0.65MPa(绝)，所述抽提塔采用的溶剂为环丁砜。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽余油水洗塔的温度为60～100℃；压力为0.4～0.7MPa(绝)；所述柴油抽余油的馏程控制在160-398℃。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽余油水洗塔的温度为80℃；抽余油水洗塔的压力为0.55MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述加氢反应***中的催化剂为加氢催化剂GHT-21，GHT-22和/或GHT-23；所述加氢反应***中的加氢反应器的体积空速比为1.5-3.5h-1；氢/油体积比为300；操作温度为300～360℃，操作压力为2.0～4.0MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述返洗塔的温度为80～120℃；压力为0.5～0.8MPa(绝)；返洗比为0.3～1.0(对进料)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述返洗塔的温度为98℃；压力为0.6MPa(绝)；返洗比为0.6。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽出油水洗塔的温度为60～100℃；压力为0.5～0.7MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽出油水洗塔的温度为90℃；压力为0.6MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽余油切割塔的塔顶温度为180～200℃，塔底温度为360～380℃；操作压力为-0.06～-0.04MPa(绝)；所述柴油的馏程控制160-365℃，所述溶剂油的馏程控制在365-396℃。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽出油切割塔的塔顶温度为110～140℃，塔底温度为370～390℃；塔顶压力为0.15～0.2MPa(绝)，塔底压力为0.18～0.25MPa(绝)，回流比为6～10，所述轻芳烃的馏程控制在160～205℃；所述重芳烃的馏程控制在205～422℃。
一种优选技术方案，其特征在于：所述抽出油切割塔中的塔顶温度为120℃，塔底温度为380℃；塔顶压力为0.17MPa(绝)，塔底压力为0.21MPa(绝)，回流比为8。
一种优选技术方案，其特征在于：所述回收塔的塔顶温度为100～120℃，塔底温度为145～180℃；塔顶压力为0.12～0.20MPa(绝)，塔底压力为0.15～0.24MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述回收塔的塔顶温度为110℃，塔底温度为161℃；塔顶压力为0.15MPa(绝)，塔底压力为0.18MPa(绝)。
一种优选技术方案，其特征在于：所述加氢反应***中的全部加氢催化剂GHT-21，GHT-22和GHT-23从上到下一次堆积，其理化性质分别如下表所示：
GHT-21的理化性质
| 指标名称 | 单位 | GHT-21 |
| 外观 | - | 灰色三叶型 |
| 规格 | mm | Φ1.5-2.0 |
| 强度 | N/cm | 180 |
| 堆密度 | g/ml | 0.75 |
| 比表面积 | m2/g | 180 |
| 孔容 | ml/g | 0.5-0.6 |
| WO3 | m％ | 10 |
| NiO | m％ | 2.1 |
| CoO | m％ | 0.16 |
| Na2O | m％ | ＜0.09 |
| Fe2O3 | m％ | ＜0.06 |
| SiO2 | m％ | ＜0.60 |
| 载体 | m％ | 82.4 |
GHT-22的理化性质
| 指标名称 | 单位 | GHT-22 |
| 外观 | _ | 灰色三叶型 |
| 规格 | mm | Φ1.5-2.0 |
| 强度 | N/cm | 180 |
| 堆密度 | g/ml | 0.73 |
| 比表面积 | m2/g | 180 |
| 孔容 | ml/g | 0.5-0.6 |
| WO3 | m％ | 15 |
| NiO | m％ | 1.7 |
| CoO | m％ | 0.15 |
| Na2O | m％ | ＜0.09 |
| Fe2O3 | m％ | ＜0.06 |
| SiO2 | m％ | ＜0.60 |
| 载体 | m％ | 82.4 |
GHT-23的理化性质
| 指标名称 | 单位 | GHT-23 |
| 外观 | - | 圆柱状 |
| 规格 | mm | Φ4.0-4.5 |
| 强度 | N/cm | 250 |
| 堆密度 | g/ml | 0.80 |
| 比表面积 | m2/g | 180 |
| 孔容 | ml/g | 0.5-0.6 |
| WO3 | m％ | 5.5 |
| NiO | m％ | 1.0 |
| CoO | m％ | 0.15 |
| Na2O | m％ | ＜0.09 |
| Fe2O3 | m％ | ＜0.06 |
| SiO2 | m％ | ＜0.60 |
| 载体 | m％ | 82.4 |
本发明的直馏柴油、催化柴油和焦化柴油可以是任意比例。
本发明的轻芳烃和重芳烃的分馏点(馏程)可以调整。
本发明所用返洗塔、水洗塔、回收塔以及切割塔为常规的返洗塔、水洗塔、回收塔以及切割塔。所用的抽提装置为专利号为200310103541.9和200310103540.4中公开的抽提***，包括溶剂回收及水洗***。
本发明所用加氢反应***为现有的加氢***，包括加热炉，换热器，高压分离器，空气冷凝器、水冷凝器、稳定塔等。
有益效果：
本发明的制备低含硫量和低烯烃含量柴油的***及其方法的优点是：与普通柴油加氢精制的方式相比，本发明的加氢装置仅针对抽余油或特别要求下的抽出油，规模小，成本低；同时，本发明处理的原料多样化，不仅处理直馏柴油，还可以处理催化柴油和以及焦化柴油的混合物；而且，本发明将芳烃从柴油中分离出来，大大提高了柴油的十六烷值，降低了柴油凝点；最后，本发明可以根据实际情况，在满足柴油凝点及芳烃含量的情况下，将芳烃组分部分或全部调和进入柴油中，增加柴油产量。
下面通过附图和具体实施方式对本发明做进一步说明，但并不意味着对本发明保护范围的限制。
附图说明
图1为本发明实施例之一的流程示意图；
图2为本发明另一实施例的流程示意图。
下面通过具体实施方式对本发明做进一步说明，但并不意味着对本发明保护范围的限制。
具体实施方式
实施例1
如图1所示，是本发明实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图1所示，将馏程为160-425℃，硫含量为5000ppm，密度为874.1kg/m3，芳烃含量为29％，十六烷值为43的直馏柴油与渣油的混合物(原料性质见表1-1)以100吨/小时的流量和溶剂以540吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为175℃，压力为0.8MPa，溶剂比为6，所用溶剂为环丁砜，所得抽余油的馏程为160-398℃，硫含量为1333ppm，密度为853.2kg/m3，芳烃含量为8.6％，十六烷值为51.7；所得抽出油的馏程为160-441℃，硫含量为16000ppm，密度为943.4kg/m3，芳烃含量为90.2％，十六烷值为17。所得抽余油以75吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以6.6吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的顶部温度为60℃，顶部压力为0.4MPa，所得水洗后的抽余油以75吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.97吨/小时的氢气进入加氢反应***3进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以6.6吨/小时的流量通过抽余油水洗塔2-1底部直接排出。所述加氢反应***3中的加氢反应器的反应温度为320℃，反应压力为4.0MPa，氢油比为300，空速为3.5h-1，所得加氢抽余油以75吨/小时的流量进入抽余油切割塔4-1进行处理；所述加氢抽余油的馏程为160-396℃，硫含量为160ppm，密度为850.1kg/m3，芳烃含量为8.60％，十六烷值为51.8。所述抽余油切割塔4-1的塔顶温度为180℃，塔底温度为360℃，压力为-0.06MPa。抽余油切割塔4-1塔顶采出流量为65.15吨/小时的柴油直接作为产品，塔底采出流量为9.85吨/小时的溶剂油直接作为产品。
从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以565吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为81吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为80℃，操作压力为0.5MPa，返洗比0.3。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物以41.2吨/小时的流量通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水以8.2吨/小时的流量进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为60℃，操作压力为0.5MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出并通过管线进入抽出油切割塔4-2进行切割，经过使用的水洗水以8.2吨/小时的流量通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述抽出油切割塔4-2塔顶温度110℃，塔底温度为370℃，塔顶压力0.15MPa，塔底压力0.18MPa，回流比为10。流量为16.2吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4-2顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；轻芳烃从所述抽出油切割塔4-2的侧线以3.64吨/小时的流量作为汽油调和产品直接采出，重芳烃从所述抽出油切割塔4-2塔的底部以21.36吨/小时的流量作为产品直接采出。所述返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以604.8吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度100℃，塔底温度175℃，顶压力0.18MPa，塔底压力0.2MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以54.8吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以540吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品性质见表2。
实施例2
如图1所示，是本发明实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图1所示，将馏程为160-425℃，硫含量为2000ppm，密度为879.2kg/m3，芳烃含量为50％，十六烷值为32的直馏柴油与渣油的混合物(原料性质见表1-2)以100吨/小时的流量和溶剂以864吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为150℃，压力为0.65MPa，溶剂比为5，所用溶剂为N-甲基吡咯烷酮，所得抽余油的馏程为160-399℃，硫含量为667ppm，密度为855.6kg/m3，芳烃含量为22.53％，十六烷值为44；所得抽出油的馏程为160-439℃，硫含量为4000ppm，密度为917.2kg/m3，芳烃含量为91.2％，十六烷值为14。所得抽余油以60吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以5.3吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的操作温度为80℃，操作压力为0.55MPa，所得水洗后的抽余油以60吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.31吨/小时的氢气进入加氢反应***3进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以5.3吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应***3中的加氢反应器的反应温度为290℃，反应压力为3.0MPa，氢油比为300，空速为2.5h-1，所得加氢抽余油以60吨/小时的流量进入抽余油切割塔4-1进行处理；所述抽余油切割塔4-1的塔顶温度为190℃，塔底温度为370℃，操作压力为-0.05MPa。抽余油切割塔4-1塔顶采出流量为51.68吨/小时的柴油直接作为产品，塔底采出流量为8.32吨/小时的溶剂油直接作为产品。
从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以904吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为130吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为100℃，操作压力为0.65MPa，返洗比0.7。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物72.5吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水13.1吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为80℃，操作压力为0.65MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶通过管线进入抽出油切割塔4-2，经过使用的水洗水13.1吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述抽出油切割塔4-2塔顶温度125℃，塔底温度为380℃，塔顶压力0.18MPa，塔底压力0.21MPa，回流比为8。流量为32.5吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4-2顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；轻芳烃从所述抽出油切割塔4-2的侧线以6.45吨/小时的流量作为汽油调和产品直接采出，重芳烃从所述抽出油切割塔4-2塔的底部以33.55吨/小时的流量作为产品直接采出。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以961.5吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度110℃，塔底温度160℃，顶压力0.15MPa，塔底压力0.17MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以97.5吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以864吨/小时的流量进入抽提塔1上部。
所得产品性质见表3。
实施例3
如图2所示，是本发明实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图2所示，将馏程为160-395℃，硫含量为4000ppm，密度为857.6kg/m3，芳烃含量为38％，十六烷值为38的直馏柴油与渣油的混合物(原料性质见表1-3)以100吨/小时的流量和溶剂以600吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为90℃，压力为0.5MPa，溶剂比为2，所用溶剂为二甲基亚砜，所得抽余油的馏程为160-365℃，硫含量为1000ppm，密度为846.2kg/m3，芳烃含量为14.32％，十六烷值为48.7；所得抽出油的馏程为160-420℃，硫含量为10667ppm，密度为885.4kg/m3，芳烃含量为93.2％，十六烷值为17。所得抽余油以70吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以6.4吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的操作温度为100℃，操作压力为0.7MPa，所得水洗后的抽余油以70吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.5吨/小时的氢气进入加氢反应***3进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以6.4吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应***3中的加氢反应器的反应温度为260℃，反应压力为2.0MPa，氢油比为300，空速为1.5h-1，所得加氢抽余油以70吨/小时的流量直接作为产品采出。从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以630吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为90吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为120℃，操作压力为0.8MPa，返洗比1.0。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物57吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水9.2吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为100℃，操作压力为0.7MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出，进入抽出油切割塔4-2，经过使用的水洗水9.2吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述抽出油切割塔4-2塔顶温度140℃，塔底温度为390℃，塔顶压力0.20MPa，塔底压力0.25MPa，回流比为6。流量为27吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4-2顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；轻芳烃从所述抽出油切割塔4-2的侧线以5.95吨/小时的流量作为汽油调和产品直接采出，重芳烃从所述抽出油切割塔4-2塔的底部以24.05吨/小时的流量作为产品直接采出。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以663吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度100℃，塔底温度145℃，顶压力0.12MPa，塔底压力0.14MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以63吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以600吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品性质见下表4。
表1原料性质
表1-1实施例1原料性质
表1-2实施例2原料性质
表1-3实施例3原料性质
表2实施例1产品性质表
表2-1轻柴油产品性质表
表2-2溶剂油产品性质表
表2-3轻芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
| 产量 | 吨/小时 | 4.00 | |
| 硫含量 | ppm | 4000 | GB/T380 |
表2-4重芳烃产品性质表：
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GBT/6536测试。
表3实施例2产品性质表
表3-1轻柴油产品性质表
表3-2溶剂油产品性质表
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
| 产量 | 吨/小时 | 8.32 | |
| 硫含量 | ppm | 568.43 | GB/T261 |
| 芳烃含量 | m％ | 39.68 | GB/T0118 |
| 十六烷值 | 39.2 | GB/T0174 |
表3-3轻芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
表3-4重芳烃产品性质表：
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
表4实施例3产品性质表
表4-1柴油产品性质表
表4-2轻芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
表4-3重芳烃产品性质表：
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
Claims (9)
1.一种制备高质量柴油的***，包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与加氢反应***相连接；所述加氢反应***底部通过管线直接采出产品；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔顶部通过管线与抽出油切割塔相连接；所述抽出油切割塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接，所述抽出油切割塔侧线通过管线直接采出轻芳烃产品；所述抽出油切割塔底部通过管线直接采出重芳烃产品；所述回收塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述回收塔底部通过管线与所述抽提装置的上部相连接。
2.根据权利要求1所述的制备高质量柴油的***，其特征在于：所述加氢反应***底部通过管线与抽余油切割塔相连。
3.一种制备高质量柴油的方法，其步骤如下：将直馏柴油和/或催化柴油和/或加氢焦化柴油和/或渣油和溶剂加入抽提装置进行抽提，分离出抽余油和抽出油；所述抽余油通过抽提装置顶部进入抽余油水洗塔进行水洗分离，分离出柴油抽余油和水洗水；所述柴油抽余油通过管线进入加氢反应***中进行加氢脱硫；所述加氢反应***底部采出的柴油作为调和柴油直接采出；所述抽出油和溶剂通过管线进入返洗塔进行返洗，顶部分离出混合芳烃与返洗剂的混合物进入抽出油水洗塔，所述返洗塔底部分离出溶剂与返洗剂的混合物进入回收塔；所述抽出油水洗塔顶部分离出混合芳烃与返洗剂的混合物进入抽出油切割塔，所述抽出油水洗塔底部分离出的水经处理后循环使用；所述抽出油切割塔顶部分离出的返洗剂与回收塔顶部分离出的返洗剂混合后通过管线进入抽提装置的下部与返洗塔下部循环使用；所述抽出油切割塔侧线分离出的轻芳烃作为产品直接采出，所述抽出油切割塔底部分离出的重芳烃作为产品直接采出；所述回收塔顶部分离出的返洗剂通过管线进入抽提装置的下部与返洗塔下部，所述回收塔底部采出的溶剂通过管线进入抽提装置上部循环使用。
4.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述加氢反应***底部采出的加氢柴油通过管线进入抽余油切割塔处理，所得轻柴油通过抽余油切割塔顶部直接采出作为产品，所得重柴油通过切割塔底部采出直接作为产品。
5.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述抽提装置为抽提塔，所述抽提塔的溶剂比为2~6；温度为90~175℃；压力为绝压0.5~0.8MPa；所述抽余油的馏程控制在160-398℃；所述抽出油的馏程控制在160-441℃，所述抽提塔所用溶剂为环丁砜，N-甲基吡咯烷酮或二甲基亚砜。
6.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述抽余油水洗塔的温度为60~100℃；压力为绝压0.4~0.7MPa；所述柴油抽余油的馏程控制在160-398℃。
7.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述加氢反应***中的催化剂为加氢催化剂GHT-21，GHT-22和/或GHT-23；所述加氢反应***中的加氢反应器的体积空速比为1.5-3.5h-1；氢/油体积比为300；操作温度为300~360℃，操作压力为 绝压2.0~4.0MPa。
8.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述返洗塔的温度为80~120℃；压力为绝压0.5~0.8MPa；返洗比为0.3~1.0；所述抽出油水洗塔的温度为60~100℃；压力为绝压0.5~0.7MPa；所述抽余油切割塔的塔顶温度为180~200℃，塔底温度为360~380℃；操作压力为绝压-0.06~-0.04MPa；所述柴油的馏程控制160-365℃，所述溶剂油的馏程控制在365-396℃；所述抽出油切割塔的塔顶温度为110~140℃，塔底温度为370~390℃；塔顶压力为绝压0.15~0.2MPa，塔底压力为绝压0.18~0.25MPa，回流比为6~10，所述轻芳烃的馏程控制在160~205℃；所述重芳烃的馏程控制在205~422℃；所述回收塔的塔顶温度为100~120℃，塔底温度为145~180℃；塔顶压力为绝压0.12~0.20MPa，塔底压力为绝压0.15~0.24MPa。
9.根据权利要求3所述的制备高质量柴油的方法，其特征在于：所述加氢反应***中的全部加氢催化剂GHT-21，GHT-22和GHT-23从上到下依次堆积，其理化性质分别如下表所示：
GHT-21的理化性质
GHT-22的理化性质
GHT-23的理化性质
。
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Denomination of invention: System for producing diesel of high quality and method thereof Effective date of registration: 20180517 Granted publication date: 20140326 Pledgee: Tianjin Rongxin small loan Co., Ltd. Pledgor: Jinweihui Engineernig Technology Co., Ltd., Beijing Registration number: 2018120000015 |
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| PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right | ||
| PP01 | Preservation of patent right |
Effective date of registration: 20190215 Granted publication date: 20140326 |
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| PP01 | Preservation of patent right | ||
| PD01 | Discharge of preservation of patent |
Date of cancellation: 20220215 Granted publication date: 20140326 |
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| PD01 | Discharge of preservation of patent | ||
| PP01 | Preservation of patent right |
Effective date of registration: 20220323 Granted publication date: 20140326 |
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| PP01 | Preservation of patent right |