CN102016641A - 用于大地结构的崩塌预测方法 - Google Patents

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Abstract

提供了涉及岩石力学和岩土工程，并且涉及使用大地结构的损坏所引起的低分贝声音识别崩塌征兆并且管理用于预测崩塌的标准的测量技术。该用于大地结构的崩塌预测方法检测低分贝声音来代替传统的移位和应力测量。

Description

用于大地结构的崩塌预测方法
本发明要求2008年5月9日提交的韩国专利申请No.10-2008-0043454的优先权，通过引用合并于此。
技术领域
本发明涉及岩石力学和岩土工程的领域；尤其涉及一种使用岩土结构中的损坏产生的声发射(AE：Acoustic Emission)信号来识别岩土结构的破坏迹象并且还提供用于破坏预测的管理标准的测量技术；并且，更具体地涉及一种使用AE方法代替传统的位移或应力测量方法，来预测岩土结构的破坏的方法。
背景技术
本发明涉及一种使用岩土结构中的损坏产生的声发射(AE)信号来识别岩土结构的破坏迹象并且还提供用于破坏预测的管理标准的测量技术，这属于岩石力学和岩土工程的领域。详细地，本发明涉及一种使用AE方法代替传统的位移或应力测量方法，来预测岩土结构中的破坏的方法。这里，AE信号是包括AE和微震(MS：Microseismic)事件的概念。
AE是在与材料的损坏有关的骤加应变的能量放出时产生的弹性波。通常，AE信号的产生在大型破坏之前急剧地增加。作为用于预测岩土结构中的破坏的一般技术和设备，今天，存在使用杆式伸长计、倾角计探头或GPS的位移测量方法；使用压强计测量地下水位变化的方法；和使用载荷计的应力测量方法。因为岩土结构中出现破坏之前的应变是非常小的，使用传统的位移或应力测量方法难以识别破坏迹象。然而，在岩土结构中出现破坏之前，伴随着微应变产生微裂纹，并且然后微裂纹生长并且彼此合并，由此最后出现破坏。因此，如果可以检测到微裂纹，则可以识别出破坏迹象。换言之，在最后的破坏之前，在岩土结构中产生微裂纹，并且通过位移或应力不能检测到微裂纹，但是通过AE信号能够检测到微裂纹。
然而，在带有使用AE信号预测岩土结构中的破坏的AE传感器的测量装置中，因为AE信号的衰减是必然会出现的，所以从分别位于不同位置的AE传感器所检测的AE信号难于获得用于预测岩土结构中的破坏的通用参数。
此外，因为构成岩土结构的土地由岩石和土壤组成，并且因此在土地的每个区域产生的AE信号彼此不同，所以难于获得用于预测岩土结构中的破坏的通用参数。
发明内容
本发明的实施方式涉及提供一种预测岩土结构中的破坏的通用方法，其引入了反映由于波的波导的衰减效应的新参数，并且因此可以与AE信号的衰减水平无关地预测岩土结构中的破坏。
本发明的另一个实施方式涉及提供一种预测岩土结构中的破坏的方法，其使用带有AE传感器的测量装置，所述AE传感器在岩土结构被损坏时与岩土结构中的大地状况和形成无关地检测彼此相同的AE信号，从而可以精确地预测岩土结构中的破坏和损坏。
本发明的另一个实施方式涉及提供一种预测岩土结构中的破坏的方法，其使用带有AE传感器的测量装置，所述AE传感器可以降低AE信号的衰减从而检测宽范围的AE信号。
为了实现本发明的目的，本发明提供了一种预测岩土结构中的破坏的方法，该方法包括以下步骤：使用包括内部波导和外部波导的带有AE传感器的测量装置，测量由于岩土结构中的变形或移动对所述外部波导的损坏所产生的特定AE信号，其中所述带有AE传感器的测量装置中的至少一个AE传感器附接到所述内部波导，所述带有AE传感器的测量装置固定地安装在钻孔中并且通过预期的破坏平面，所述内部波导由旨在防止AE信号急剧衰减的金属材料形成，所述外部波导稳固地包围至少一个AE传感器以及所述内部波导，并且所述外部波导由均质脆性材料形成，该均质脆性材料旨在由于表示岩土结构中存在变形或移动的事件而损坏所述外部波导时，与大地状况或形成无关地产生特定的AE信号；获得岩土结构中的表示岩土结构中的损坏水平的参数值，以预测岩土结构中的破坏，其中这些参数值是从至少一个AE测量到的AE信号提取的；关于带有AE传感器的实验室试验测量装置，执行实验室拉伸、剪切和压缩试验中的至少一个试验，并且获得由于带有AE传感器的所述实验室试验测量装置的外部波导的损坏而产生的AE信号，所述实验室试验测量装置与现场(或岩土结构中)所安装的测量装置相同。利用实验室试验中施加的载荷，获得实验室参数值，该实验室参数值与岩土结构中的参数值相对应，从由于所述实验室试验测量装置的所述外部波导的损坏而产生的AE信号中提取；以及将一个或更多个基准参数值与所获得的岩土结构中的参数值进行比较，并且评估岩土结构是否对应于根据所述一个或更多个基准参数值的损坏水平，其中，所述一个或更多个基准参数值表示岩土结构中的损坏水平，包括在与岩土结构中的所述参数值相对应的实验室参数值中，并且所获得的岩土结构中的参数值是在参数值获得步骤中在岩土结构中获得的。
优选地，获得岩土结构中参数值时获得的参数包括所测量到的AE信号的计数值、幅度值、持续时间值、上升时间值、AE能量值等，并且各参数可以定义为如下：
(1)‘计数’是AE信号超过阈值的次数。通常，因为与小的显著声音相比，大的显著声音具有更多次AE信号超过阈值，所以‘计数’可以用作为用于估计AE信号的强度的基准。
(2)‘幅度’是AE信号的最大幅度。通常，它与产生AE声音的材料中的声源的强度有关，并且它以log为单位(分贝，dB)来表示，因此可以精确地测量大信号和小信号两者。由于对幅度有影响的许多因素，幅度的分析应当使用具有相同放大级和相同类型的传感器来执行。
(3)‘持续时间’是AE信号从初始检测极限到最后检测极限的时间段，并且它在滤波等中使用。
(4)‘上升时间’是AE信号通过检测极限并且然后到达最大幅度的时间段。因为它受声源和传感器之间的波传播过程控制，所以它通常用于从电磁噪声分离AE信号。
(5)‘能量’是与持续时间期间AE信号的波形中包络的曲面面积相对应的测量值。因为它易受持续时间和幅度的影响，但是较少依赖于检测极限设置值或频率，所以它比‘计数’使用得更多。
优选地，所获得的岩土结构中的参数值可以包括关于所测量到的AE信号的计数值、能量值、幅度值、持续时间值、上升时间值等的累积值和频率值。在它们中，例如，将描述关于计数值和能量值的累积值和频率值作为代表性的参数值。
换言之，所获得的岩土结构中的参数值是所测量到的AE信号的计数值、累积计数值和计数频率值三者中的至少一种，其中，计数是由在期望的时间间隔Δt1期间从由于特定事件对所述外部波导的损坏而产生的所述AE信号获得的AE信号波形中幅度超过阈值的次数所表示的参数；累积计数是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述计数值的累积总和的参数，并且计数频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间获得的所述计数值的总和的参数，并且假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1。
优选地，所获得的岩土结构中的参数值是所测量到的AE信号的能量值、累积能量值和能量频率值三者中的至少一种，其中，能量是由AE信号波形的包络的曲面面积或者AE信号波形中的最大幅度所表示的参数。AE信号波形是在期望的时间间隔Δt1期间从由于特定事件对外部波导的损坏而产生的所述AE信号获得的，并且累积能量是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述能量值的累积总和的参数，并且能量频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间所获得的所述能量值的总和的参数，并且假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1。
优选地，与岩土结构中的损坏水平相对应的基准参数的系数为C1、C2和C3，并且基准系数C1是用于确定岩土结构中的损坏水平是否对应于‘危险水平’的值，在所述‘危险水平’中，岩土结构中的损坏可以发展为岩土结构中的大型破坏，并且基准系数C1也是当与80％的破坏强度相对应的载荷施加到所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且基准系数C2是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘损坏发展水平’的值，在所述‘损坏发展水平’中岩土结构中的损坏急剧生长并且因此能够进行到所述‘危险水平’，并且基准系数C2也是当与60％的破坏强度相对应的载荷施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且基准系数C3是用于确定岩土结构中的损坏水平是否经过了‘安全水平’的值，在所述‘安全水平’中岩土结构被无关紧要地损坏或者未被损坏，然后它们的损坏水平达到岩土结构被缓慢地损坏的‘损坏进行水平’，因此能够进行到所述‘损坏发展水平’，并且基准系数C3也是当与40％的破坏强度相对应的载荷施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值。
此外，本发明提供了一种预测岩土结构中的破坏的方法，该方法包括以下步骤：使用包括内部波导和外部波导的、带有AE传感器的测量装置，测量由于岩土结构中的变形或移动对所述外部波导的损坏而产生的特定AE信号，其中，所述带有AE传感器的测量装置固定地安装在钻孔中并且通过预期的破坏平面，所述内部波导由旨在防止AE信号急剧衰减的金属材料形成；两个AE传感器附接到所述内部波导，使得所述预期的破坏平面介于所述两个AE传感器之间，并且其中一个AE传感器在另一个AE传感器上方；所述外部波导稳固地包围至少一个AE传感器以及所述内部波导；并且所述外部波导由同质脆性材料形成，该同质脆性材料旨在由于表示岩土结构中存在变形或移动的事件而损坏所述外部波导时与大地状况或形成无关地产生特定AE信号；从由于特定事件对外部波导的损坏而产生的AE信号获得到达时间，其中，所述AE信号由上AE传感器和下AE传感器测量，并且所述到达时间定义为初始AE信号波形到达所述上AE传感器和所述下AE传感器中每一个时的时间；根据从所述上AE传感器和所述下AE传感器测量到的AE信号所获得的所述到达时间之间的差，确定所述上AE传感器和所述AE信号的源之间的距离，或者所述下AE传感器和所述AE信号的源之间的距离；获得所述上AE传感器或所述下AE传感器测量到的所述AE信号的总计值、累积的总计值和总计幅度频率值中的至少一个参数值，以根据所述上AE传感器或所述下AE传感器测量到的所述AE信号预测岩土结构中的破坏；关于带有AE传感器的实验室试验测量装置，执行实验室拉伸、剪切和压缩试验中的至少一个试验，并且获得由于带有AE传感器的所述实验室试验测量装置的外部波导的损坏而产生的AE信号，所述实验室试验测量装置与现场所安装的测量装置相同，其中，利用实验室试验中施加的载荷获得实验室参数值，该实验室参数值与岩土结构中的参数值相对应，从由于所述实验室试验测量装置的所述外部波导的损坏而产生的AE信号中提取；并且将一个或更多个基准参数值与所获得的岩土结构中的参数值进行比较，其中所述一个或更多个基准参数值表示岩土结构中的损坏水平，并且在与岩土结构中的参数值相对应的实验室参数值中，并且所获得的岩土结构中的参数值是在参数值获得步骤中在岩土结构中获得的，并且其中，总计幅度是由AE信号的G(d)ΘF(E)表示的参数，并且所述AE信号是在期望的时间间隔Δt1期间测量到的并且是由于特定事件对外部波导的损坏而产生的，并且累积的总计幅度是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述总计值的累积和的参数，并且总计幅度频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间获得的所述总计幅度值的总和的参数，并且假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1，并且d是所述上AE传感器和所述下AE传感器中之一与所述AE信号的源之间的距离，其用于在确定离特定源的距离时获得所述总计幅度值，并且G(d)是根据d的衰减函数，并且由G(d)＝A1d+A2或G(d)＝B1e-d+B2表示，并且A1、A2、B1、和B2是由内波导的材料决定的回归系数，并且Θ是由G(d)决定的算子，并且F(E)是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的能量函数。
优选地，F(E)是
Figure BPA00001253838000061
Figure BPA00001253838000062
和dBpeak三者之一，其中ppA是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的最大粒子加速度，f是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的主频，n是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的计数，Aj是形成在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的第j个波形的幅度，该幅度在阈值之上，并且dBpeak是形成在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的波形中的最大幅度。
优选地，与岩土结构中的损坏水平相对应的基准参数的系数是C1、C2和C3，并且基准系数C1是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘危险水平’的值，在所述‘危险水平’中，可能发生岩土结构中的大型破坏，并且基准系数C1也是当与80％的破坏强度相对应的力施加到所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，基准系数C2是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘损坏发展水平’的值，在所述‘损坏发展水平’中岩土结构被急剧损坏并且因此能够进行到所述‘危险水平’，并且基准系数C2也是当与60％的破坏强度相对应的力施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且基准系数C3是用于评估岩土结构中的损坏水平是否经过了‘安全水平’的值，在所述‘安全水平’中，岩土结构被无关紧要地损坏或者未被损坏，然后达到岩土结构被缓慢地损坏的‘损坏进行水平’，并且因此能够进行到所述‘损坏发展水平’，并且基准系数C3也是当与40％的破坏强度相对应的力施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值。
附图说明
图1是示出本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的安装状态的示意图。
图2是示出了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置组的结构的示意图。
图3是本发明的第一实施方式的流程图。
图4是图3的信号测量步骤中测量到的AE信号的曲线图。
图5是图3的参数值获得步骤中获得的计数值的曲线图。
图6是图3的参数值获得步骤中获得的累积计数值的曲线图。
图7是图3的参数值获得步骤中获得的计数频率值的曲线图。
图8是图3的参数值获得步骤中获得的能量值的曲线图。
图9是示出了在实验室压缩试验中施加的应力值和从实验室压缩试验中的AE信号获得的参数值之间的关系的曲线图。
图10是示出了当安装了在本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现剪切破坏的状态的视图。
图11是示出当安装了在本发明第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现拉伸破坏的状态的视图。
图12是示出了关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室单平面剪切试验和双平面剪切试验的视图。
图13是示出了关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室拉伸试验的视图。
图14是示出了在本发明的第二实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的安装状态的示意图。
图15是本发明的第二实施方式的流程图。
图16是图14的信号测量步骤中测量到的AE信号的曲线图。
图17是示出了在实验室压缩试验中施加的应力值和从实验室压缩试验中的AE信号获得的参数值之间的关系的曲线图。
[主要元件的详细描述]
110：内部波导
121、1121：上AE传感器   122、1122：下AE传感器
130、1130：外部波导     140：绳
150：衰减材料           210：AE/MS控制器
212：信号调节器         214：DAQ板
216：监视计算机
220：外部电源单元
230：发送器模块         240：接收器模块
250：数据服务器
具体实施方式
从实施方式的以下描述并参考附图，本发明的优点、特征和方面将变得明显，以下阐述实施方式。
第一实施方式
图1是示出本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的安装状态的示意图，图2是示出了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置组的结构的示意图，图3是本发明的第一实施方式的流程图，图4是图3的信号测量步骤中测量的AE信号的曲线图，图5是图3的参数值获得步骤中获得的计数值的曲线图，图6是图3的参数值获得步骤中获得的累积计数值的曲线图，图7是图3的参数值获得步骤中获得的计数频率值的曲线图，图8是图3的参数值获得步骤中获得的能量值的曲线图，图9是示出在实验室压缩试验中施加的应力值和从实验室压缩试验中的AE信号获得的参数值之间的关系的曲线图，图10是示出了当安装了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现剪切破坏的状态的视图，图11是示出了当安装了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现拉伸破坏的状态的视图，图12是示出了关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室单平面剪切试验和双平面剪切试验的视图，并且图13是示出关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室拉伸试验的视图。
参考图1，将描述在本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置。
如图1中所示，在本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置包括内部波导110、AE传感器121、122和外部波导130。内部波导110可以形成为直圆柱形。内部波导110由金属材料形成，以防止弹性波的衰减。
在内部波导110处设置有至少一个AE传感器，并且可以设置上AE传感器121和下AE传感器122。上AE传感器121和下AE传感器122通过使用粘性耦合剂附接到内部波导110。上AE传感器121和下AE传感器122沿内部波导110的长度方向附接，以彼此分开。上AE传感器121和下AE传感器122是压电传感器或高灵敏加速度计。
外部波导130附接到内部波导110的外表面。附接外部波导130以包围上AE传感器121和下AE传感器122以及内部波导110。外部波导130由均质脆性材料形成。外部波导130可以由脆度为8或以上的材料形成，以在从岩土结构施加外部冲击时容易破碎。此外，因为使用了均质材料，所以当外部波导130损坏时产生的AE信号与损坏的位置无关，彼此相同。因为水泥具有这样的特征并且容易附接到金属材料形成的内部波导110的外表面，所以外部波导130可以由水泥形成。
在外部波导130由水泥形成的情况下，外部波导130可以是通过在附接有上AE传感器121和下AE传感器122的内部波导110***钻孔中之后将水泥注入内部波导110周围而形成的灌浆材料。
构成岩土结构的土地由各种岩石和土壤组成，因此当土地被损坏时产生的AE信号彼此不同。然而，在基础材料(grounding material)***钻孔中的情况下，灌浆材料被岩土结构中的特定移动或破坏而损坏，并且灌浆材料的特定损坏所产生的AE信号可以被认为彼此相同。换言之，岩土结构中的一部分破坏表面用均质灌浆材料来代替，并且因此由均质灌浆材料的特定损坏所产生的AE信号变得彼此相同。同时，与岩土结构中的特定移动相对应地从外部波导130产生的AE信号到达内部波导110。即，在第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的情况下，到达内部波导110的AE信号不是从岩土结构产生的AE信号，而是与岩土结构中的特定移动相对应地从外部波导130产生的特定AE信号。
在如上所述的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置中，由脆性材料形成的外部波导130被岩土结构中的特定移动损坏，并且因此通过岩土结构中的移动所施加的载荷产生特定的AE信号，而与岩土结构中的状况无关。因此，第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置精确地预测岩土结构中的损坏和破坏的水平。换言之，关于与***到钻孔中的带有AE传感器的测量装置相同的设备来执行实验室试验，例如压缩试验、拉伸试验或剪切试验。从这些试验获得的AE信号的数据可以用作为用于预测岩土结构中损坏水平和破坏可能性的标准，而不需要根据实际地点的状况对数据进行补偿或修正。
参照图1，将描述第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的安装方法。
首先，其上附接有上AE传感器121和下AE传感器122的内部波导110***在岩土结构形成的钻孔中。钻孔形成为穿过岩土结构中的预期破坏平面P。通过先前的分析，如计算机分析，可以预测通过从倾斜表面或者拉伸裂缝滑动产生的破坏表面，并且这称为“预期破坏平面”。假设内部波导110的位于钻孔入口处的端部称为外端，通过缓慢地松开由非金属材料形成并且与内部波导110的外端连接的绳140，可以将内部波导110***到钻孔。绳140为什么由非金属材料形成的原因是防止上AE传感器121和下AE传感器122检测到由来自大地的冲击所产生的AE信号。
另一方面，内部波导110的外端设置为***到钻孔中，离钻孔的入口期望的距离或者更远的距离。因此，在钻孔入口和内部波导110的外端之间形成空间。空间用衰减材料150填充，以防止冲击波从外部传送到内部波导110。
内部波导110可以***到钻孔中，使得上AE传感器121和下AE传感器122分别位于不同的平面，而预期破坏平面P介于上AE传感器121和下AE传感器122之间。例如，上AE传感器121位于预期的破坏平面P的上侧，而下AE传感器122位于预期的破坏平面P的下侧。
然后，外部波导130附接到内部波导110的外表面。通过用水泥对内部波导110和钻孔之间的空间进行灌浆，来形成外部波导130。水泥灌浆至少形成至内部波导110的上端。
然后，从外部波导130的上端到钻孔的入口填充衰减材料150。衰减材料150用于防止外部冲击产生的AE信号，通过内部波导110被上AE传感器121和下AE传感器122检测到。衰减材料可以是沙子。
尽管图中未示出，但上AE传感器121与第一信号线连接，下AE传感器122与第二信号线连接，第一信号线和第二信号线通过钻孔的入口连接到AE/MS控制器210(参考图2)。
参考图2，将描述本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置组。
带有AE传感器的测量装置组包括图1中示出的带有AE传感器的测量装置组、AE/MS控制器210、外部电源单元220、发送器模块230、接收器模块240和数据服务器250。
AE/MS控制器210连接到上AE传感器121和下AE传感器122的每一个。AE/MS控制器210用于向上AE传感器121和下AE传感器122提供电力，并且还接收上AE传感器121和下AE传感器122测量的AE信号，并且然后测量、存储和处理它们。
AE/MS控制器210包括信号调节器212、数据获取(DAQ：data acquisition)板214和监视计算机216。
信号调节器212用于向上AE传感器121和下AE传感器122提供电力，并且从上AE传感器121和下AE传感器122接收AE信号。
外部电源单元220可以包括电池221和太阳电池板223，以向AE/MS控制器210提供电力。同时，外部电源单元220可以包括UPS，作为防止电力中断的备用电源单元。
DAQ板214用于测量、存储和处理通过信号调节器212传送的AE信号。
监视计算机216包括监视器和报警单元。报警单元用于当预测到岩土结构中的破坏时给出警告。
发送器模块230与AE/MS控制器210连接。发送器模块230可以通过无线与接收器模块240连接，并且接收器模块240与数据服务器250连接。数据服务器250用于根据从AE/MS控制器210接收的AE信号推断表示岩土结构中损坏水平的多个参数，并且然后预测岩土结构中的损坏和破坏水平。
参考图3，第一实施方式包括测量信号的步骤S100，获得岩土结构的参数值的步骤S200和比较参数值的步骤S300。
在测量信号的步骤S100中，通过上AE传感器121和下AE传感器122两者或者其中任何一个，来测量由于事件从外部波导130所产生的AE信号。图4示出了上AE传感器121测量到的AE信号。这里，“事件”意味着由于其AE传感器检测到AE信号的事情。换言之，当外部波导130由于大地的移动而损坏，因此上AE传感器121和下AE传感器122中的每一个检测到AE信号时，大地的移动是事件。在该情况下，由于上AE传感器121和下AE传感器122的安装部分等，上AE传感器121和下AE传感器122检测到的AE信号彼此不同。
获得岩土结构中参数值的步骤S200中获得的参数值可以是上AE传感器121测量到的AE信号的计数值、幅度值、持续时间值、上升时间值、AE能量值等，并且也可以是其累积值和频率值。当然，参数值可以是下AE传感器122测量到的AE信号的计数值、幅度值、持续时间值、上升时间值、AE能量值等，并且也可以是其累积值和频率值。
参考图4，‘计数’是在形成由于特定事件从外部波导130产生的一个AE信号的波形中幅度超过阈值的波形数量所表示的参数。即，参考图4，由于某事件从外部波导130产生的并且通过上AE传感器121测量到的AE信号具有12个波形。在它们中，幅度超过阈值的波形数量为6，即W2、W3、W4、W5、W6和W7。因此，图4的AE信号的计数值为6。另一方面，使用上AE传感器121测量AE信号的时间段预先设置为Δt1。Δt1是用于当根据一段时间发生多个不同的特定事件时测量由于特定事件而从外部波导130产生的AE信号的预定时间段。因此，上AE传感器121以时间间隔Δt1测量由于不同特定事件从外部波导130产生的每个AE信号。因此，以时间间隔Δt1获得计数值。例如，假设上AE传感器121和下AE传感器122分别在时间点t1＝Δt1测量第一AE信号，在时间点t2＝t1+Δt1测量第二AE信号，以及在时间点t3＝t2+Δt1测量第三AE信号。可以根据上AE传感器121在时间点t1＝Δt1测量到的第一AE信号，上AE传感器121在时间点t2＝t1+Δt1测量到的第二AE信号，和上AE传感器121在时间点t3＝t2+Δt1测量到的第三AE信号来获得计数值。图5示出了这种方法获得的计数值的曲线图。然而，计数值不总是仅仅根据上AE传感器121测量到的AE信号获得。计数值可以仅仅根据下AE传感器122测量到的AE信号获得，或者可以根据上AE传感器121在一些时间点t1、t2和t3测量到的AE信号获得以及根据下AE传感器122在其它时间点测量到的AE信号获得。这些方法也应用于获得其它参数值。
参考图6，累积计数值是作为根据一段时间关于不同的特定事件的计数值的累积总和的参数。在t1＝Δt1处的累积计数值是在t1＝Δt1处的计数值，并且在t2＝t1+Δt1处的累积计数值是在t1＝Δt1处的累积计数值和在t2＝t1+Δt1处的计数值相加的值，并且在t3＝t2+Δt1处的累积计数值是在t2＝t1+Δt1处的累积计数值和t3＝t2+Δt1处的计数值相加的值。即，以时间间隔Δt1获得累积计数值。
参考图7，计数频率值是作为根据一段时间关于不同的特定事件，在期望时间间隔Δt2期间获得的计数值的总和的参数。假设k是等于或者大于2的自然数，Δt2为Δt2＝kΔt1。在tk1＝kΔt1处的计数频率值是在Δt1、2Δt1、3Δt1、....、tk1＝kΔt1处的各计数值相加的值，并且tk2＝tk1+kΔt1处的计数频率值是在tk1+Δt1、tk1+2Δt1、tk1+3Δt1、....、tk2＝tk1+kΔt1处的各计数值相加的值，并且在tk3＝tk2+kΔt1处的计数频率值是在tk2+Δt1、tk2+2Δt1、tk2+3Δt1、....、tk3＝tk2+kΔt1处的各计数值相加的值。
参考图5，在稍微越过400秒的时间点处，计数值显著变化。然而，参考图6，在稍微越过400秒的时间点处的计数值仅仅以台阶的形式稍微增加并且因此几乎不变。计数值的急剧变化意味着在岩土结构中产生了大的裂缝，或者从外部施加了冲击。然而，可以理解，该解释在累积计数值中变得无关紧要。
在图7中，在稍微越过400秒的时间点处比其它时间点处的计数频率值高。因此，可以理解，计数频率值的急剧变化可以是表示岩土结构中破坏迹象的指标。当然，累积计数值的急剧变化也可以是用于预测破坏的指标。
换言之，如果计数值或计数频率值设置为期望的值或更大，则它可以分别用作为用于预测破坏的指标。然而，如果累积计数值设置为期望的值或更大，则存在大量风险。因此，基于曲线图的形状或倾斜度(inclination)的变化设置指标是适当的。
同时，获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值可以是上AE传感器121测量到的AE信号的能量值、累积能量值和能量频率值。当然，它可以是下AE传感器122测量到的AE信号的能量值、累积能量值和能量频率值。
参考图8，能量值可以是形成由于特定事件从外部波导130产生的多个AE信号中的一个AE信号的波形的包络所表示的参数。
由于特定事件从外部波导130产生的AE信号可以由上AE传感器121或下AE传感器122测量。
如上所述，使用上AE传感器121测量AE信号的时间段预先设置为Δt1。Δt1是用于当根据一段时间发生多个不同的特定事件时测量由于特定事件从外部波导130产生的AE信号的预定时间段。因此，上AE传感器121以时间间隔Δt1测量由于不同特定事件从外部波导130产生的每个AE信号。因此，以时间间隔Δt1获得能量值。如上所述，假设第一AE传感器121和下AE传感器122分别在时间点t1＝Δt1测量第一AE信号，在时间点t2＝t1+Δt1测量第二AE信号，和在时间点t3＝t2+Δt1测量第三AE信号。可以根据上AE传感器121在时间点t1＝Δt1测量到的第一AE信号，上AE传感器121在时间点t2＝t1+Δt1测量到的第二AE信号，和上AE传感器121在时间点t3＝t2+Δt1测量到的第三AE信号，来获得能量值。然而，能量值不总是仅仅根据上AE传感器121测量到的AE信号获得。能量值可以仅仅根据下AE传感器122测量到的AE信号获得，或者可以根据上AE传感器121在一些时间点t1、t2和t3测量到的AE信号获得以及根据下AE传感器122在其它时间点测量到的AE信号获得。
累积能量值是作为根据一段时间关于不同的特定事件的能量值的累积总和的参数。t1＝Δt1处的累积能量值是在t1＝Δt1处的能量值，在t2＝t1+Δt1处的累积能量值是在t1＝Δt1处的累积计数值和在t2＝t1+Δt1处的能量值相加的值，并且在t3＝t2+Δt1处的累积能量值是在t2＝t1+Δt1处的累积能量值和在t3＝t2+Δt1处的能量值相加的值。即，以时间间隔Δt1获得累积能量值。
能量频率值是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望时间间隔Δt2期间获得的能量值的总和的参数。假设k是等于或者大于2的自然数，Δt2为Δt2＝kΔt1。在tk1＝kΔt1处的能量频率值是在Δt1、2Δt1、3Δt1、....、tk1＝kΔt1处的各能量值相加的值，并且在tk2＝tk1+kΔt1处的能量频率值是在tk1+Δt1、tk1+2Δt1、tk1+3Δt1、....、tk2＝tk1+kΔt1处的各能量值相加的值，并且在tk3＝tk2+kΔt1处的能量频率值是在tk2+Δt1、tk2+2Δt1、tk2+3Δt1、....、tk3＝tk2+kΔt1处的各能量值相加的值。
另一方面，能量值可以是形成由于特定事件从外部波导130产生的多个AE信号中的一个AE信号的波形的最大幅度所表示的参数。在图8中示出的AE信号情况下，具有最大幅度的波形是W3，并且W3具有幅度Amax。比照由形成由于特定事件从外部波导130产生的多个AE信号中的一个AE信号的波形的包络所表示的能量值的情况，进行在能量值由形成由于特定事件从外部波导130产生的多个AE信号中的一个AE信号的波形的最大幅度所表示的情况下的参数值的描述。
为了执行比较参数值的步骤S300，通过针对与图1中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室拉伸、剪切和压缩试验来测量AE信号，并且根据测量到的AE信号获得与在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值相对应的参数值，并且然后从根据带有AE传感器的实验室试验测量装置所获得的参数值中，选择表示岩土结构中用于损坏水平的标准的至少一个或更多个基准参数值。在比较参数值的步骤S300中，所选择的基准参数值和在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中所获得的参数值相互比较，以预测岩土结构中的破坏。同时，带有AE传感器的实验室试验测量装置与固定地***到钻孔内的带有AE传感器的测量装置相同。
另一方面，与在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中所获得的参数值相对应的参数值可以是基准系数C1、C2和C3。基准系数C1可以是当与80％的破坏强度相对应的载荷施加到在实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置的外部波导时的值，并且基准系数C2可以是当与60％的破坏强度相对应的载荷施加到实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置的外部波导时的值，并且基准系数C3可以是当与40％的破坏强度相对应的载荷施加到实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置的外部波导时的值。
在比较参数值的步骤S300中，在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值和从与它们相对应的基准参数值中选择的基准系数C1、C2和C3相互比较。如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中所获得的参数值大于基准系数C1，则它可以确定为危险状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值是在基准系数C1和C2之间的值，则它可以确定为警告状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值是在基准系数C2和C3之间的值，则它可以确定为可疑状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值小于基准系数C3，则它可以确定为安全状态。换言之，基准系数C1是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘危险水平’的值，在‘危险水平’，可能出现岩土结构中的大型破坏，并且基准系数C2是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘损坏发展水平’的值，在‘损坏发展水平’，岩土结构被急剧损坏并且因此能够进行到‘危险水平’，并且基准系数C3是用于评估岩土结构中的损坏水平是否经过了‘安全水平’的值，在‘安全水平’，岩土结构被无关紧要地损坏或者未被损坏，然后到达岩土结构被缓慢地损坏的‘损坏进行水平’，并且因此能进行到‘损坏发展水平’。
即，为了执行比较参数值的步骤S300，需要执行关于带有AE传感器的实验室试验测量装置的压缩试验，所述实验室试验测量装置与带有AE传感器的测量装置相同，并且获得计数值、累积计数值、计数频率值、能量值、累积能量值和能量频率值中的至少一种。为了使用计数值作为评估岩土结构中损坏水平的基准，必须从压缩试验获得的计数值选择至少一个计数值作为基准参数。以下，假设图9中的参数值是计数值。根据关于带有AE传感器的实验室试验测量装置的压缩试验的结果，如图9中所示，计数值在与破坏强度σf(peak)的40％相对应的裂缝初始应力σci处缓慢增加，并且然后在与破坏强度σf(peak)的80％相对应的裂缝损坏应力σcd处急剧增加。因此，在计数值用作评估岩土结构中损坏水平的基准的情况下，基准系数C1是当产生与破坏强度σf(peak)的40％相对应的裂缝初始应力σci时的计数值，并且基准系数C2是当产生与破坏强度σf(peak)的60％相对应的应力时的计数值，并且基准系数C3是当产生与破坏强度σf(peak)的80％相对应的裂缝损坏应力σcd时的计数值。
比照计数值用作评估岩土结构中损坏水平的基准的情况，进行通过执行压缩试验获得的其它参数值用作评估岩土结构中损坏水平的基准的情况的描述。
同时，比照通过执行压缩试验获得的计数值用作评估岩土结构中的损坏水平的基准的情况，进行通过执行拉伸或剪切试验获得的参数值之一的情况的描述。
图10是示出了当安装了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现剪切破坏的状态的视图，图11是示出当安装了本发明的第一实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置时在岩土结构中出现拉伸破坏的状态的视图，图12是示出了关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室单平面剪切试验和双平面剪切试验的视图，并且图13是示出了关于与图10中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室拉伸试验的视图。
参考图10和12，在出现岩土结构中的剪切破坏的情况下，在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值之一(例如计数值)与从剪切试验获得的相应参数值(例如计数值)的基准系数C1、C2和C3比较，并且然后确定岩土结构是否对应于与基准系数C1、C2和C3相对应的损坏水平。
参考图11和13，在出现岩土结构中的拉伸破坏的情况下，在获得岩土结构中的参数值的步骤S200中获得的参数值之一(例如计数值)与从拉伸试验获得的相应参数值(例如计数值)的基准系数C1、C2和C3比较，并且然后确定岩土结构是否对应于根据基准系数C1、C2和C3的损坏水平。
因为构成岩土结构的大地由各种岩石和泥土组成，由于大地的损坏产生的AE信号彼此不同。然而，在第一实施方式中，因为由脆性材料形成的外部波导130附接到内部波导110，以包围内部波导110，所以当岩土结构移动或被破坏时外部波导130损坏。同时，如果由脆性材料形成的外部波导130由于岩土结构中的移动或破坏而被损坏，则外部波导130的特定损坏产生的AE信号彼此相同。即，由均质脆性材料形成的外部波导130因此由于岩土结构中的特定移动或破坏而被损坏。由于外部波导130的特定损坏，从外部波导130产生的AE信号彼此相同。同时，由于岩土结构中的特定移动而从外部波导130产生的特定AE信号到达内部波导110。即，在第一实施方式中，内部波导110不接收岩土结构产生的AE信号，而是接收由于岩土结构中的特定移动而从外部波导130产生的信号。
如上所述，在第一实施方式中，因为由脆性材料形成的外部波导130因此由于岩土结构中的移动而被损坏，所以由于岩土结构中的移动产生特定的AE信号，而与大地的状况无关。因此，在第一实施方式中，从使用与岩土结构中所安装的相同的内部和外部波导的实验室试验获得的结果，用作为预测岩土结构中损坏水平和破坏可能性的标准，而不需要根据实际的现场状况对结果进行补偿或修改。
第二实施方式
第二实施方式涉及根据本发明的预测岩土结构中的破坏的另一种方法。图14是示出在本发明的第二实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置的安装状态的示意图，并且图15是本发明的第二实施方式的流程图，图16是图14的信号测量步骤中测量到的AE信号的曲线图，并且图17是示出了在实验室压缩试验中施加的应力值和从实验室压缩试验中的AE信号获得的参数值之间的关系的曲线图。
参考图14，与第一实施方式中不同，在第二实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置包括上AE传感器1121和下AE传感器1122，上AE传感器1121和下AE传感器1122分别布置在一侧和另一侧，使得预期破坏平面P介于上AE传感器1121和下AE传感器1122之间。即，与第一实施方式中不同，在第二实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置包括至少两个或更多个AE传感器。
除了该点之外的其它点与第一实施方式中的相同。同样，在第二实施方式中使用的带有AE传感器的测量装置组与第一实施方式中的相同。
参考图15，第二实施方式包括测量信号的步骤S1100，获得到达时间的步骤S1200，获得离特定声源的距离的步骤S1300，获得岩土结构中的参数值的步骤S1400和比较参数值的步骤S1500。
在测量信号的步骤S1100中，由于事件从外部波导1130产生的AE信号通过上AE传感器1121和下AE传感器1122二者来测量。图16示出了上AE传感器1121测量到的AE信号。
获得到达时间的步骤S1200从由于特定事件从外部波导1130产生的并且由上AE传感器1121测量到的AE信号，获得具有幅度的初始波形到达上AE传感器1121的到达时间ti1，并且从由于特定事件从外部波导1130产生的并且由下AE传感器1122测量到的AE信号，获得具有幅度的初始波形到达下AE传感器1122的到达时间ti2。图16示出了具有幅度的初始波形W1到达上AE传感器1121的到达时间ti1。
参考图14，外部波导1130由于特定事件被损坏，并且由于外部波导1130的损坏产生的AE信号由上AE传感器1121和下AE传感器1122中的每一个检测。向上AE传感器1121和下AE传感器1122中的每一个产生AE信号的外部波导1130的损坏位置定义为由于特定事件产生的AE信号的声源SE。声源SE通常根据事件而改变。
在获得离特定声源的距离的步骤S1300中，根据从上AE传感器1121测量到的AE信号获得的到达时间ti1和从下AE传感器1122测量到的AE信号获得的到达时间ti2之间的差，分别获得上AE传感器1121和由于特定事件从外部波导1130产生的并且由上AE传感器1121测量到的AE信号的声源SE之间的距离d1，以及下AE传感器1122和由于特定事件从外部波导1130产生的并且由下AE传感器1122测量到的AE信号的声源SE之间的距离d2。
获得岩土结构中的参数值的步骤S1400根据上AE传感器1121和下AE传感器1122中的至少一个测量到的AE信号，获得表示岩土结构中的损坏水平的参数值，以预测岩土结构中的破坏。
在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值可以是上AE传感器1121测量到的AE信号的总计幅度值、累积的总计幅度值和总计幅度频率值。当然，在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值可以是下AE传感器1122测量到的AE信号的总计幅度值、累积的总计幅度值和总计幅度频率值。
总计幅度是在用于测量根据一段时间由于特定事件从外部波导1130产生的AE信号的预定时间段期间测量到的参数，并且由G(d)ΘF(E)表示。
d是上AE传感器1121和下AE传感器1122中测量用于获得增加的幅度值的AE信号的一个AE传感器与用于获得增加的幅度值的AE信号的声源SE之间的距离。在获得离特定声源的距离的步骤S1300中获得d。
G(d)是根据d的衰减函数，Θ是G(d)决定的算子。AE信号属于弹性波。通常，当通过材料时AE信号线性地衰减。众所周知，AE信号有时候以指数函数方式衰减。因此，如果AE信号线性地衰减，则它由G(d)＝A1d+A2表示，并且如果它以指数函数方式衰减，则它由G(d)＝B1e-d+B2表示，其中A1、A2、B1、和B2是在第二实施方式中由内波导的材料决定的回归系数。
F(E)是在获得总计幅度值时使用的AE信号的能量函数。F(E)可以是
Figure BPA00001253838000211
Figure BPA00001253838000212
和dBpeak。
在中，ppA是在获得总计幅度值时使用的AE信号的最大粒子加速度，并且f是在获得总计幅度值时使用的AE信号的主频。
在
Figure BPA00001253838000214
中，n是在获得总计幅度值时使用的AE信号的计数，Aj是形成在获得总计幅度值时使用的AE信号的第j个波形的幅度，该幅度在阈值之上。针对图16中示出的AE信号的
Figure BPA00001253838000221
的值是
Figure BPA00001253838000222
其中A2是W2的幅度，A3是W3的幅度，A4是W4的幅度，A5是W5的幅度，A6是W6的幅度，并且A7是W7的幅度。
dBpeak是在获得总计幅度值时使用的AE信号的波形中的最大幅度。图16中示出的dBpeak的值为A3。
累积的总计幅度是作为根据一段时间关于不同的特定事件的计数值的累积总和的参数。比照第一实施方式中获得累积计数值或累积能量值的方法，进行获得累积的总计幅度值的方法。这以时间间隔Δt1获得。
总计幅度频率值是作为根据一段时间关于不同的特定事件在预定时间间隔Δt2期间获得的总计幅度值的总和的参数。假设k是等于或者大于2的自然数，Δt2为Δt2＝kΔt1。比照第一实施方式中获得累积计数值或能量频率值的方法，应用获得总计幅度频率值的方法。
为了执行比较参数值的步骤S1500，由关于与图14中使用的带有AE传感器的测量装置相同的实验室试验测量装置的实验室拉伸、剪切和压缩试验来测量AE信号，并且从所测量的AE信号获得与在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值相对应的参数值，并且然后从根据带有AE传感器的实验室试验测量装置获得的参数值中，选择表示岩土结构中损坏水平的标准的至少一个或更多个基准参数值。在比较参数值的步骤S1500中，所选择的基准参数值和在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值相互比较，以预测岩土结构中的破坏。
为了获得与通过获得岩土结构中的参数值的步骤S1400根据实验室试验测量到的AE信号获得的参数值相对应的参数值，必须获得通过实验室拉伸、剪切和压缩试验测量到的特定AE信号的声源和用于测量特定AE信号的上AE传感器1121或下AE传感器1122之间的距离。其描述与获得到达时间的步骤S1200和获得离特定声源的距离的步骤S1300中的相同。
另一方面，与在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值相对应的参数值可以是基准系数C1、C2和C3。基准系数C1可以是当与80％的破坏强度相对应的载荷施加到实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置时的值，并且基准系数C2可以是当与60％的破坏强度相对应的载荷施加到实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置时的值，基准系数C3可以是当与40％的破坏强度相对应的载荷施加到实验室试验中使用的带有AE传感器的实验室试验测量装置时的值。
在比较参数值的步骤S1500中，在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值和从与它们相对应的基准参数值中选择的基准系数C1、C2和C3相互比较。如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值大于基准系数C1，则它可以确定为危险状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值是在基准系数C1和C2之间的值，则它可以确定为警告状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值是在基准系数C2和C3之间的值，则它可以确定为可疑状态，并且如果在获得岩土结构中的参数值的步骤S1400中获得的参数值小于基准系数C3，则它可以确定为安全状态。
即，为了执行比较参数值的步骤S1500，需要执行关于与带有AE传感器的测量装置相同的带有AE传感器的实验室试验测量装置的压缩试验，并且获得总计幅度值、累积总计幅度值和总计幅度频率值三者中的至少一个。为了使用总计幅度值作为评估岩土结构中损坏水平的基准，需要选择从压缩试验获得的至少一个总计幅度值作为基准参数。以下，假设图17中的参数值是总计幅度值。根据关于带有AE传感器的实验室试验测量装置的压缩试验的结果，如图17中所示，总计幅度值在与破坏强度σf(peak)的40％相对应的裂缝初始应力σci处缓慢增加，然后在与破坏强度σf(peak)的80％相对应的裂缝损坏应力σcd处急剧增加。因此，在总计幅度值用作为评估岩土结构中损坏水平的基准的情况下，基准系数C1是当产生与破坏强度σf(peak)的40％相对应的裂缝初始应力σci时的总计幅度值，基准系数C2是当产生与破坏强度σf(peak)的60％相对应的应力时的总计幅度值，基准系数C3是当产生与破坏强度σf(peak)的80％相对应的裂缝损坏应力σcd时的总计幅度值。
比照总计幅度值用作为评估岩土结构中损坏水平的基准的情况，进行通过执行压缩试验获得的其它参数值用作为评估岩土结构中损坏水平的基准的情况的描述。
同时，比照通过执行压缩试验获得的总计幅度值用作为评估岩土结构中损坏水平的基准的情况，进行通过执行拉伸或剪切试验获得的参数值之一的情况的描述。
在第二实施方式中，因为使用了总计幅度的新参数，并且由于波的波导的衰减效果反映在新参数上，所以可以使参数值广义化(generalize)，与AE传感器和AE信号源之间的距离无关。
根据本发明，波的波导分为内部波导和脆性材料形成的外部波导，并且当出现损坏岩土结构的事件时，外部波导与岩土结构中的状况和形成无关地损坏，使得AE传感器检测到AE信号。因此，可以精确地预测岩土结构中的损坏和破坏的广义水平。即，本发明测量由脆性材料的外部波导产生的特定AE信号，而不是岩土结构产生的AE信号，由此精确地预测由于损坏岩土结构的事件产生的岩土结构中的损坏水平。
此外，根据本发明，波的波导分为内部波导，并且内部波导由金属材料形成，并且使用当AE信号通过波的波导时可以减少AE信号衰减的带有AE传感器的测量装置，由此获得范围宽的AE信号。
此外，本发明通过实验室试验选择基准系数，并且基准系数与从安装在钻孔中的带有AE传感器的测量装置获得的参数比较，由此预测岩土结构中的破坏。
另外，使用像总计幅度、累积的总计幅度和总计幅度频率这样的新参数，并且由于波的波导造成的衰减效果反映在新参数上，由此使参数值广义化，与AE传感器和AE信号源之间的距离无关。
在本发明中，通过实验室试验选择基准系数，然后将基准系数与从带有AE传感器的测量装置获得的参数比较。因此，除了岩土结构，本发明可以广泛地用于评估包括隧道、桥梁等的结构的损坏和缺陷。
尽管已经针对特定实施方式描述了本发明，但是对本领域技术人员来说明显的是，在不脱离如权利要求书所限定的本发明的精神和范围的情况下，可以做出各种变化和修改。

Claims (7)

1.一种预测岩土结构中的破坏的方法，该方法包括以下步骤：
使用包括内部波导和外部波导的带有AE传感器的测量装置，测量岩土结构中的变形或移动对所述外部波导的损坏所产生的特定AE信号，其中所述带有AE传感器的测量装置中的至少一个AE传感器附接到所述内部波导，所述带有AE传感器的测量装置固定地安装在钻孔中并且通过预期的破坏平面，所述内部波导由旨在防止AE信号急剧衰减的金属材料形成，所述外部波导稳固地包围至少一个AE传感器以及所述内部波导，并且所述外部波导由均质脆性材料形成，该均质脆性材料旨在所述外部波导由于表示岩土结构中存在变形或移动的事件而被损坏时与大地状况或形成无关地产生特定AE信号；
获得岩土结构中的表示岩土结构中的损坏水平的参数值，以预测岩土结构中的破坏，其中这些参数值从至少一个AE测量到的AE信号提取；
关于带有AE传感器的实验室试验测量装置，执行实验室拉伸、剪切和压缩试验中的至少一种试验，并且获得由于带有AE传感器的所述实验室试验测量装置的外部波导的损坏而产生的AE信号，所述实验室试验测量装置与岩土结构中所安装的测量装置相同，利用实验室试验中施加的载荷，获得实验室参数值，该实验室参数值与岩土结构中的参数值相对应，从由于所述实验室试验测量装置的所述外部波导的损坏而产生的AE信号中提取；以及
将一个或更多个基准参数值与所获得的岩土结构中的参数值进行比较，并且评估岩土结构是否对应于根据所述一个或更多个基准参数值的损坏水平，其中，所述一个或更多个基准参数值表示岩土结构中的损坏水平，被包括在与岩土结构中的所述参数值相对应的实验室参数值中，并且所获得的岩土结构中的参数值是在参数值获得步骤中在岩土结构中获得的。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所获得的岩土结构中的参数值是所测量到的AE信号的计数值、累积计数值和计数频率值三者中的至少一种，
其中，所述计数是由在期望的时间间隔Δt1期间从由于特定事件对所述外部波导的损坏而产生的所述AE信号获得的AE信号波形中幅度超过阈值的次数所表示的参数；
所述累积计数是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述计数值的累积总和的参数，并且
所述计数频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间获得的所述计数值的总和的参数，并且
假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，所获得的岩土结构中的参数值是所测量到的AE信号的能量值、累积能量值和能量频率值三者中的至少一种，
其中，所述能量是由AE信号波形的包络的曲面面积或者AE信号波形中的最大幅度所表示的参数，所述AE信号波形是在期望的时间间隔Δt1期间从由于特定事件对所述外部波导的损坏而产生的所述AE信号获得的，并且
所述累积能量是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述能量值的累积总和的参数，并且
所述能量频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间所获得的所述能量值的总和的参数，并且
假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1。
4.根据权利要求1到3中任一项所述的方法，其中，与岩土结构中的损坏水平相对应的基准参数的系数为C1、C2和C3，并且
所述基准系数C1是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘危险水平’的值，在所述‘危险水平’中，岩土结构中的损坏可以发展为岩土结构中的大型破坏，并且基准系数C1也是当与80％的破坏强度相对应的载荷施加到所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且
所述基准系数C2是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘损坏发展水平’的值，在所述‘损坏发展水平’中岩土结构中的损坏急剧生长并且因此能够进行到所述‘危险水平’，并且基准系数C2也是当与60％的破坏强度相对应的载荷施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且
所述基准系数C3是用于评估岩土结构中的损坏水平是否经过了‘安全水平’的值，在所述‘安全水平’中岩土结构被无关紧要地损坏或者未被损坏，然后它们的损坏水平达到岩土结构被缓慢地损坏的‘损坏进行水平’，并且因此能够进行到所述‘损坏发展水平’，并且基准系数C3也是当与40％的破坏强度相对应的载荷施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值。
5.一种预测岩土结构中的破坏的方法，所述方法包括以下步骤：
使用包括内部波导和外部波导的、带有AE传感器的测量装置，测量由于岩土结构中的变形或移动对所述外部波导的损坏而产生的特定AE信号，其中，所述带有AE传感器的测量装置固定地安装在钻孔中并且通过预期的破坏平面，所述内部波导由旨在防止AE信号急剧衰减的金属材料形成；两个AE传感器附接到所述内部波导，使得所述预期的破坏平面介于所述两个AE传感器之间，并且其中一个AE传感器在另一个AE传感器上方；所述外部波导稳固地包围至少一个AE传感器以及所述内部波导；并且所述外部波导由均质脆性材料形成，该均质脆性材料旨在所述外部波导由于表示岩土结构中存在变形或移动的事件而被损坏时与大地状况或形成无关地产生特定AE信号；
从由于特定事件对外部波导的损坏而产生的AE信号获得到达时间，其中，所述AE信号由上AE传感器和下AE传感器测量，并且所述到达时间定义为初始AE信号波形到达所述上AE传感器和所述下AE传感器中每一个时的时间；
根据从所述上AE传感器和所述下AE传感器测量到的AE信号所获得的所述到达时间之间的差，确定所述上AE传感器和所述AE信号的源之间的距离，或者所述下AE传感器和所述AE信号的源之间的距离；
获得所述上AE传感器或所述下AE传感器测量到的AE信号的总计幅度值、累积的总计幅度值和总计幅度频率值中的至少一种参数值，以根据所述上AE传感器或所述下AE传感器测量到的所述AE信号预测岩土结构中的破坏；
关于带有AE传感器的实验室试验测量装置，执行实验室拉伸、剪切和压缩试验中的至少一个试验，并且获得由于带有AE传感器的所述实验室试验测量装置的外部波导的损坏而产生的AE信号，所述实验室试验测量装置与岩土结构中所安装的测量装置相同，其中，利用实验室试验中施加的载荷获得实验室参数值，该实验室参数值与岩土结构中的参数值相对应，从由于所述实验室试验测量装置的所述外部波导的损坏而产生的AE信号中提取；并且
将一个或更多个基准参数值与所获得的岩土结构中的参数值进行比较，其中所述一个或更多个基准参数值表示岩土结构中的损坏水平，并且在与岩土结构中的参数值相对应的实验室参数值中，并且所获得的岩土结构中的参数值是在参数值获得步骤中在岩土结构中获得的，并且
其中，所述总计幅度是由AE信号的G(d)ΘF(E)表示的参数，并且所述AE信号是在期望的时间间隔Δt1期间测量到的并且是由于特定事件对外部波导的损坏而产生的，
并且，所述累积的总计幅度是作为根据一段时间关于不同的特定事件的所述总计幅度值的累积和的参数，并且
所述总计幅度频率是作为根据一段时间关于不同的特定事件在期望的时间间隔Δt2期间获得的所述总计幅度值的总和的参数，并且
假设k是等于或者大于2的自然数，则Δt2为Δt2＝kΔt1，并且
d是所述上AE传感器和所述下AE传感器中之一与所述AE信号的源之间的距离，其用于在确定离特定源的距离时获得所述总计幅度值，并且
G(d)是根据d的衰减函数，并且由G(d)＝A1d+A2或G(d)＝B1e-d+B2表示，并且
A1、A2、B1、和B2是由所述内部波导的材料决定的回归系数，并且
Θ是由G(d)决定的算子，并且
F(E)是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的能量函数。
6.根据权利要求1所述的方法，其中F(E)是
Figure FPA00001253837900051
Figure FPA00001253837900052
和dBpeak之一，
其中ppA是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的最大粒子加速度，
f是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的主频，
n是在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的计数，
Aj是形成在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的第j个波形的幅度，该幅度在阈值之上，并且
dBpeak是形成在获得所述总计幅度值时使用的AE信号的波形中的最大幅度。
7.根据权利要求5或6所述的方法，其中，与岩土结构中的损坏水平相对应的基准参数的系数是C1、C2和C3，并且
所述基准系数C1是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘危险水平’的值，在所述‘危险水平’中，可能发生岩土结构中的大型破坏，并且基准系数C1也是当与80％的破坏强度相对应的力施加到所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，
所述基准系数C2是用于评估岩土结构中的损坏水平是否对应于‘损坏发展水平’的值，在所述‘损坏发展水平’中岩土结构被急剧损坏并且因此能够进行到所述‘危险水平’，并且基准系数C2也是当与60％的破坏强度相对应的力施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值，并且
所述基准系数C3是用于评估岩土结构中的损坏水平是否经过了‘安全水平’的值，在所述‘安全水平’中，岩土结构被无关紧要地损坏或者未被损坏，然后达到岩土结构被缓慢地损坏的‘损坏进行水平’，并且因此能够进行到所述‘损坏发展水平’，并且基准系数C3也是当与40％的破坏强度相对应的力施加到在所述实验室试验中使用的带有AE传感器的所述实验室试验测量装置时的值。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102538742A (zh) * 2012-01-09 2012-07-04 中国矿业大学 卫星定位与加速度计紧集成变形测量及预警***与方法
CN103389511A (zh) * 2012-05-10 2013-11-13 韩国地质资源研究院 利用声发射传感器的地层***型力学行为探测装置及其制作方法

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20090117402A (ko) * 2008-05-09 2009-11-12 한국지질자원연구원 미소파괴음 센서 구비 파괴 예측용 계측장치, 미소파괴음센서 구비 파괴 예측용 계측장치 설치 방법 및 미소파괴음센서 구비 파괴 예측용 계측장치 세트
FR2994479B1 (fr) * 2012-08-08 2015-03-20 Commissariat Energie Atomique Procede de mesure de la tenacite d'un materiau
EP2870439A2 (de) * 2012-08-30 2015-05-13 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum überwachen des betriebs einer gasturbine
MY181294A (en) 2014-02-10 2020-12-21 Philip Morris Products Sa Fluid permeable heater assembly for an aerosol-generating system and method for assembling a fluid permeable heater for an aerosol-generating system
NO347613B1 (en) * 2014-09-22 2024-01-29 Halliburton Energy Services Inc Systems and method for monitoring cement sheath integrity
WO2016069753A1 (en) * 2014-10-28 2016-05-06 Chevron U.S.A. Inc. A system and method of detecting well integrity failure
KR101887532B1 (ko) 2017-05-18 2018-08-10 홍익대학교 산학협력단 점성토의 이방적 구조 추적을 이용한 점성토 지반의 대변형 사전경고 시스템 및 그 방법
JP6957399B2 (ja) * 2018-03-26 2021-11-02 株式会社Ｉｈｉ検査計測 強度検査方法および強度評価用装置
CN109738523B (zh) * 2019-01-24 2021-09-14 西京学院 一种岩土工程围岩裂隙探测方法
CN109828235A (zh) * 2019-02-14 2019-05-31 中南大学 一种空心柱体中的声发射源定位方法
KR102017660B1 (ko) * 2019-04-16 2019-09-03 한국지질자원연구원 송신원별 신호 특성 추출을 통한 암반손상에 의한 미소진동 모니터링 방법
CN110703242B (zh) * 2019-09-27 2023-03-17 核工业北京地质研究院 一种岩土介质开挖损伤判定多维测试装置及其测试方法
KR102550167B1 (ko) * 2020-01-29 2023-07-04 김영언 차량주변 이상 신호 알림 시스템 및 방법
CN111691871A (zh) * 2020-06-12 2020-09-22 鞍钢集团矿业有限公司 一种水压致裂矿岩预处理试验的裂缝扩展监测方法
CN113221070A (zh) * 2021-05-14 2021-08-06 深圳市安泰数据监测科技有限公司 岩土工程的变形数据预测方法、装置及设备
CN115356766B (zh) * 2022-07-18 2024-08-02 中国科学院武汉岩土力学研究所 基于传感器布置安装的多断层区综合监测方法及相关装置
WO2024119429A1 (zh) * 2022-12-07 2024-06-13 伍和龙 一种工程勘察强度试验装置
CN116448883B (zh) * 2023-06-13 2023-09-26 长江三峡勘测研究院有限公司（武汉） 一种陡崖高位危岩体监测及预警方法、***、设备及终端

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3205697B2 (ja) * 1995-11-15 2001-09-04 飛島建設株式会社 Ａｅ発生位置測定装置
JPH10123102A (ja) 1996-10-17 1998-05-15 Fujita Corp 岩盤の崩壊予測方法及び装置
JPH11183448A (ja) 1997-12-24 1999-07-09 Fujita Corp 斜面崩壊監視方法およびシステム
JP2899700B1 (ja) 1998-06-11 1999-06-02 工業技術院長 岩盤損傷度測定方法
GB2403803B (en) * 2003-07-05 2005-09-21 Westerngeco Ltd Processing seismic data
CN100442294C (zh) * 2005-07-21 2008-12-10 上海交通大学 计算机执行确定特大型工程地震安全性预测的方法
JP5028028B2 (ja) 2006-05-24 2012-09-19 株式会社ジェイテクト アコースティックエミッション検出装置および制御装置
US8723673B2 (en) * 2007-05-04 2014-05-13 Alertek, Llc Method and apparatus for detection of structure failure
CN101169805B (zh) * 2007-12-11 2010-08-11 肖盛燮 一种库区地质灾害演变过程动态跟踪的方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102538742A (zh) * 2012-01-09 2012-07-04 中国矿业大学 卫星定位与加速度计紧集成变形测量及预警***与方法
CN102538742B (zh) * 2012-01-09 2015-05-20 中国矿业大学 卫星定位与加速度计紧集成变形测量及预警***与方法
CN103389511A (zh) * 2012-05-10 2013-11-13 韩国地质资源研究院 利用声发射传感器的地层***型力学行为探测装置及其制作方法

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Publication number Publication date
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