具体实施方式
结合图1所示精制磷脂的生产工艺流程图,对本发明提供的磷脂精制工艺的优选实施例进行详细描述。但该描述仅用于对本发明之技术进行进一步说明,不应视为对本发明技术的限制。在不脱离本发明精髓的情况下,一切改变方法均应视同于本发明。
步骤1:毛油的制备:
磷脂的质量指标如杂质、色泽、气味、过氧化值等受油料品质及加工工艺的影响。因此,为保证磷脂产品的品质,需要从原料开始控制。油料进行清理后轧坯,轧好的坯片进入浸出器,用己烷萃取油脂。己烷与油脂的混合液蒸发,得到毛油。在萃取前,也可对油料进行预榨,直接得到毛油。大豆可直接进行冷榨,但冷榨毛油中含磷脂量较低。花生、菜籽等高含油油料可直接通过热榨制取含磷脂的毛油。
实施例1:精选经过后熟期的大豆5400吨,含油量19%,杂质含量0.5%,水份13%,子叶变色粒5%,不完善粒总量10%,其中霉变粒2%,色泽气味正常。经过除尘、去杂、去石、去并肩泥、去铁等清理工艺后,将大豆进行脱皮。脱皮温度80℃,脱皮率90%。将脱皮大豆破碎、轧坯,轧坯后坯片厚度为0.25-0.35mm,坯片水份11%。然后将坯片送入浸出器。采用工业己烷萃取,萃取温度55℃。萃取后得到毛油与己烷的混合液体,工业上俗称混合油。混合油蒸发采用二次蒸发,一次蒸发时温度控制为58℃-60℃,混合油浓度控制为38-42%,二次蒸发时温度控制为90-105℃,混合油浓度控制在96-99%,蒸发真空度控制在绝压0.02-0.03MPa。如此即得到质量较好的毛油,约1000吨。根据生产需要,可选择在二次蒸发后对毛油进行汽提脱溶以及干燥处理。
实施例2:精选经过后熟期的油菜籽100吨,含油量38%,杂质含量1%,水份7%,色泽气味正常。经过去杂、去石、去铁等清理工艺,将菜籽进行轧坯,坯片厚度为0.25-0.35mm,进行蒸炒、预榨,收集菜籽预榨毛油。预榨后的菜籽进行工业己烷萃取,萃取温度55℃。萃取后得到混合油。混合油蒸发采用二次蒸发,一次蒸发时温度控制为58℃-60℃,混合油浓度控制为38-42%,二次蒸发时温度控制为100-105℃,混合油浓度控制在96-99%,蒸发真空度控制在绝压0.02-0.04MPa。如此即得到质量较好的菜籽毛油。根据生产需要,可选择在二次蒸发后对毛油进行汽提脱溶以及干燥处理。将上述浸出、蒸发后的毛油以及预榨毛油合并,总计约37吨,即得到用于进行进一步加工磷脂用的菜籽毛油。
步骤2:水化磷脂的制备:将含有磷脂的毛油加水水化,经过沉降分离或离心分离得到水化磷脂(俗称油脚或水化油脚)与脱胶毛油。脱胶毛油再经过脱除游离脂肪酸、色素、臭味物质等后即得到精炼植物油。
实施例1:取1000吨按照上述实施例1得到的大豆毛油,升温至70℃,与10吨纯净水均匀混合。毛油与水混合接触后,磷脂开始絮凝,絮凝时间为20-40分钟。然后经过碟式离心机分离,相对离心力3000-6000(×g),离心时间5-10秒,离心机轻相出口为脱除水化磷脂的毛油,重相出口为水化磷脂,约为20吨。经分析,水化磷脂原料组分为:水份50.15%,丙酮不溶物32.32%,油脂含量17.38%,***不溶物0.15%。
实施例2:取100吨按照上述实施例2得到的菜籽毛油,升温至90℃,均匀加入1.5吨纯净水。充分均匀混合后,使磷脂、水絮凝,时间8小时。然后经过静置分离,下层物质即为水化磷脂,总共约3吨。经分析,水化磷脂原料组分为:水份51.00%,丙酮不溶物30.20%,油脂含量18.65%,***不溶物0.15%。
实施例3:取10吨商业购置的花生毛油,经分析,毛油中磷脂含量1%。升温至60℃,均匀加入0.1吨纯净水。充分均匀混合后,使磷脂、水絮凝,时间4小时。然后经过静置分离,下层物质即为水化磷脂,总共约185公斤。经分析,水化磷脂原料组分为:水份54.00%,丙酮不溶物29.30%,油脂含量16.50%,***不溶物0.20%。
实施例4:取100吨商业购置的大豆毛油,实验测得磷脂含量1.5%。加入带有机械搅拌装置的沉降罐中,升温至70℃,均匀加入2吨纯净水。缓慢搅拌(低于60转/分钟),使磷脂、水絮凝,时间24小时。然后经过静置分离,下层物质即为水化磷脂,约3.8吨,经分析,水化磷脂原料组分为:水份53.00%,丙酮不溶物28.04%,油脂含量18.74%,***不溶物0.22%。
一般来说,上述方法经过分离后得到的水化磷脂的主要成分为:
水份 |
油脂 |
磷脂 |
杂质 |
37-55% |
16-28% |
22-34% |
随原料变化(0.05-0.5) |
水化磷脂的制备工艺也可参考浙江省粮食行业协会油脂分会与浙江食品工贸学校编写的《高级制油工必读》,中国农业科技出版社,1999年6月。该书第二章至第五章较为详细地叙述了实际工业生产中油料的清理工艺、榨油工艺、己烷萃取浸出工艺以及脱除水化磷脂的工艺。
步骤3:水化磷脂与溶剂混合:
水化磷脂粘度较高,并且粘度受磷脂含量、水份含量、温度等条件影响较大。水化磷脂中的杂质(0.05-0.5%)是影响最终磷脂产品的主要因素之一,常规方法很难将这些杂质从高粘度的水化磷脂中分离出来。为了更好地从高粘度水化磷脂中分离杂质,采用在水化磷脂中加入低粘度溶剂,按照一定比例进行混合,将总体粘度降低,制取易于分离杂质的体系。利用水化磷脂中所含磷脂同时具有亲水、亲油的特性,形成乳化体系。经过多次试验筛选,排除了苯、甲苯、二甲苯等芳香烃类溶剂,甲醇、乙醇、异丙醇、正丁醇等醇类溶剂,丙酮、甲基丁酮、甲基异丁酮等酮类溶剂以及苯酚、乙腈等等,最终选择戊烷、己烷、庚烷、***、石油醚为最佳。
也可以在水化磷脂与溶剂混合前,在保证最终产品的色泽的前提下,在较低温度、较高真空度条件下脱除水化磷脂的部分水。
也可以用粗磷脂为原料,与上述戊烷等溶剂混合。粗磷脂中含有少量的水、杂质,在粗磷脂***中引入戊烷、己烷等溶剂后,经搅拌,磷脂作为乳化剂,仍能将少量的水与溶剂、植物油乳化,形成乳状液。但由于现有磷脂工业中制备粗磷脂时水化磷脂产品脱水温度高、磷脂产品色泽深,磷脂产品含杂量高、在高温下这些杂质与磷脂发生诸多复杂的化学反应,产生许多复杂的化合物。甚至有的情况下还有部分碳化的黑色颗粒。试验证实,粗磷脂与溶剂形成乳化体系后,按照后续步骤处理,仅能对其含杂量指标有显著提高、对于透明度有所改善。但是,对于产品的色泽、酸价等指标影响很小。其最终制得的精制磷脂产品应用领域也受到一定的限制。
实施例1:取按照步骤2实施例1得到的10吨水化磷脂,升温至45℃。按照水化磷脂∶己烷为1∶5的质量比将水化磷脂与己烷混合,即均匀加入50吨己烷。水化磷脂与己烷混合乳化后,形成己烷、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计60吨。
实施例2:取按照步骤2实施例1得到的2吨水化磷脂,与2吨***搅拌混合,温度20±5℃,搅拌速度60转/分钟,搅拌时间2小时,直至整个体系中基本没有粘稠状态的水化磷脂,即能得到***、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计4吨。
实施例3:取按照步骤2实施例2得到的100公斤水化磷脂,与300公斤戊烷搅拌混合,温度10±5℃,搅拌速度40转/分钟,搅拌时间3小时,直至整个体系中基本没有粘稠状态的水化磷脂,即能得到戊烷、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计400公斤。
实施例4:取按照步骤2实施例3得到的100公斤水化磷脂,与1000公斤庚烷搅拌混合,温度50±5℃,搅拌速度70转/分钟,搅拌时间1.5小时,直至整个体系中基本没有粘稠状态的水化磷脂,即能得到庚烷、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计1100公斤。
实施例5:取按照步骤2实施例3得到的10吨水化磷脂,在60℃,绝对压力0.01-0.015MPa条件下,进行预脱水,时间30秒-2分钟。脱水后,测得水化磷脂含水为21%,质量5.8吨,温度70℃。按照预脱水水化磷脂∶庚烷为1∶4的质量比将预脱水水化磷脂与庚烷混合。预脱水水化磷脂与庚烷混合乳化后,形成庚烷、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计29吨。
实施例6:取按照步骤2实施例1得到的2吨水化磷脂,在70℃,绝对压力0.01-0.015MPa条件下,进行预脱水,时间20-60分钟。脱水后,测得水化磷脂含水为5%,质量1.05吨,温度65℃。按照预脱水水化磷脂∶石油醚为1∶6的质量比将预脱水水化磷脂与石油醚混合。混合条件为:溶液温度40±5℃,搅拌速度20转/分钟,搅拌时间2小时,直至整个体系中基本没有粘稠状态的水化磷脂,即能得到石油醚、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,共计7.35吨。
实施例7:取水份0.7%,***不溶物0.5%的粗磷脂1吨。按照粗磷脂∶石油醚为1∶3的质量比将粗磷脂与石油醚混合。经试验证实,在溶液温度30±5℃,搅拌速度60转/分钟,搅拌时间20分钟条件下能混合均匀,即能得到石油醚、磷脂、油脂、少量水、杂质的乳化体系,共计4吨。
步骤4:混合液沉降分离:
上述形成的磷脂、油脂、溶剂、水、杂质的乳化体系是一种不稳定的体系。水化磷脂中所含磷脂主要分为两种,一种亲水性特性较强,以磷脂酰胆碱为代表;一种亲油特性较强,以磷脂酰乙醇胺为代表。利用水化磷脂中所含不同类型磷脂的复杂作用所形成的不同特性的溶液,可以对乳化体系进行分离。多次试验后发现,乳化体系在通过静置沉降或离心沉降后将分成上下两层。上层是油包水型(W/O)的乳化体系,这种油包水分散系的形成,主要是磷脂分子的极性基团朝向含水的髓心,形成球状结构,将少量的水包围在其中。这种结构具有一定的稳定性,外观呈现油样状态。下层是水包油型(O/W)的乳化体系,这种水包油分散系的形成,是由于磷脂分子的非极性基团朝向含油的髓心,形成球状结构,将少量的油包围在其中。这种结构具有一定的稳定性,外观呈现水样状态。在形成两种不同的乳化体系后,通过静置沉降或离心沉降,将上下两层乳化体系进行进一步分离。水化磷脂中含有的杂质在混合体系中大部分转移到下层乳化体系,实现水化磷脂中杂质的初步分离。
实施例1:取按照步骤3实施例1得到的己烷、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,总质量60吨。通过调节加热介质将混合体系总体温度控制在25-27℃,在相对离心力6000-9000(×g),离心时间4-30秒条件下离心沉降,从轻相出口分离出上层乳化体系溶液54吨,即为下一步进行加工的原料溶液。从重相出口分离出含有大部分杂质的下层乳化体系溶液6吨,可作为生产粗磷脂的原料,也可以进一步回收磷脂。
实施例2:取按照步骤3实施例2得到的***、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系总共4吨,进行静置沉降分离。实验证实,温度20±5℃。静置沉降时间在24小时左右的沉降分层效果较好。静置沉降后形成上下两层乳化体系。下层为含有大部分杂质的液体,总质量1.25吨。上层溶液2.75吨即为下一步进行加工的原料溶液。
实施例3:取按照步骤3实施例6得到的500克水化磷脂、石油醚形成混合溶液,放入1000ml分液漏斗中,室温条件下沉降1小时,分出下层沉降液。然后将下层沉降液加入离心管中,实验证实,在相对离心力1500-2700(×g),离心时间10-25分钟条件下离心沉降条件较好。离心后将离心管中下层沉降的水包油型乳化沉降物弃去,共计20克。保留上层澄清的油包水型液体,并与分液漏斗中沉降后上层液体合并,合并后总计480克,即为下一步进行加工的原料液。
实施例4:取按照步骤3实施例3得到的1500克水化磷脂、戊烷形成混合溶液。实验证实,在相对离心力2500-3700(×g),离心时间5-10分钟条件下离心沉降条件较好。离心后将下层沉降的水包油型乳化沉降物弃去,共计468克。保留上层澄清的油包水型液体,共计1032克,即为下一步进行加工的原料液。
实施例5:取按照步骤3实施例4得到的取1100公斤水化磷脂、庚烷形成混合溶液,进行离心分离。离心条件为相对离心力3500-6200(×g),离心时间7-60秒。离心后将下层沉降的水包油型乳化沉降物排出,共计60公斤。保留上层澄清的油包水型液体,共计1040公斤,即为下一步进行加工的原料液。
实施例6:取按照步骤3实施例6得到的7.35吨石油醚、磷脂、油脂、水、杂质的乳化体系,进行离心分离。离心条件为相对离心力4500-8000(×g),离心时间7-40秒。离心后将下层沉降的水包油型乳化沉降物排出,共计0.4吨。保留上层澄清的油包水型液体,共计6.95吨,即为下一步进行加工的原料液。
实施例7:取按照步骤3实施例7得到的取4吨石油醚、磷脂、油脂、少量水、杂质的乳化体系,进行离心分离。离心条件为相对离心力7000-12000(×g),离心时间3-20秒。离心后将下层沉降的水包油型乳化沉降物排出,共计0.4吨。保留上层澄清的油包水型液体,共计3.6吨,即为下一步进行加工的原料液。
步骤5:低温蒸发:
己烷等溶剂、水的沸点远小于磷脂与植物油脂的沸点,可通过蒸发实现磷脂与水、溶剂的进一步分离。传统的水化磷脂蒸发工艺的目的为单一蒸发水,要求从水化磷脂中37-55%含量的水蒸发至1%以下,蒸发所需温度、真空度等条件需保证在能将高粘度体系中的水分离出去。大豆水化磷脂含水在19.3%,菜籽水化磷脂含水在12.2%时,整个***粘度最大。在70℃时,含水5-10%的水化磷脂最高粘度能达到9000mPa·s,粘度的上升不仅会降低传热系数,而且由于高粘度的物料产生在蒸发过程中产生的气泡容易积聚,容易发生“溢锅”现象。传统的水化磷脂脱除水时,磷脂容易随温度升高而发生变性。既能保证在高粘度下脱除水分,又要保证磷脂产品的色泽,这是目前磷脂工业生产中的一大技术难题。
本发明步骤3在水化磷脂中引入戊烷等溶剂的另一个目的是降低蒸发温度,以保证磷脂的色泽。磷脂是热敏性物料,尤其是大豆磷脂,在超过60℃以上时色泽会逐渐加深。如果温度升得过快过高,磷脂将会焦化,产品中会产生碳化的黑色颗粒。为了保证在低温条件下直接干燥磷脂脱除水分,在整个体系中引入戊烷、己烷等低沸点溶剂。这些溶剂的沸点低于水的沸点,在蒸发过程中由于溶剂分压的作用,整体要求真空度、蒸发温度条件相对比较温和,使得整个蒸发温度比常规一次干燥温度下降10-30℃,对于保证磷脂的色泽等指标具有重要意义。并且,本发明由于在步骤4中通过沉降分离去除了下层体系中的水,使整个蒸发过程中蒸发水的总量显著减少。这无疑为得到色泽较浅的磷脂提供了更为可靠的保证。
蒸发完成后,如果仅需得到初级精制磷脂产品,只需将残留溶剂脱除即可得到各项指标均可达到国家食品级磷脂的标准。如果要提高产品质量,增加产品的透明度等指标,可以选择过滤进一步精制。需要过滤精制的磷脂产品,可直接用蒸发制得的挥发物含量小于2%的磷脂产品,而不必经脱溶处理。
实施例1:取按照步骤4实施例1得到的54吨经过离心分离后的上层水化磷脂、己烷形成混合乳状溶液,采用二次蒸发脱除水、己烷。第一次蒸发时蒸发温度66-68℃,真空度控制在绝压0.01-0.03MPa,出口浓度控制在50%。第二次蒸发时蒸发温度70-80℃,蒸发真空度控制在绝压0.01-0.015MPa,出口浓度控制在99.9%。最后进行脱溶处理,脱溶条件为温度65℃,真空度绝压0.002-0.003MPa,脱溶时间3小时,去除残留溶剂,即可得到初级精制磷脂,其初级精制磷脂得率具体指标为:***不溶物0.09%;丙酮不溶物65%;水份及挥发物0.5%;酸价25mgKOH/g;色泽11Gardner;水合试验不分层。初级精制磷脂量4.4吨,相对于水化磷脂中的磷脂含量,初次精制得率88.5%。相对于水化磷脂中的杂质含量,初次精制杂质去除率74%。
经分析,该产品的质量指标以及与其他方法所得产品指标对比如下:
同一水化磷脂原料,
项目 国标一级天然 国标一级脱色 此工艺产品 采用一次直接干燥
工艺所得产品
***不溶物,% ≤0.3 ≤0.3 0.09 0.3
丙酮不溶物,% ≥65.0 ≥65.0 65 65.8
水份及挥发物,% ≤1.0 ≤1.0 0.5 0.9
酸价,mgKOH/g ≤30.0 ≤30.0 25 25
色泽,Gardner ≤12 ≤7 11 13
水合试验 不分层 不分层 不分层 不分层
实施例2:取按照步骤4实施例2得到的2.75吨经过沉降分离后的上层溶液。采用二次立式刮膜蒸发器蒸发,第一次蒸发温度40-65℃,真空度控制在绝压0.01-0.03MPa,出口浓度控制在80%。二次蒸发温度88-93℃,真空度控制在绝压0.01-0.015MPa,出口浓度控制在98%。最后进行脱溶处理,脱溶条件为温度85℃,真空度绝压0.002-0.003MPa,脱溶时间1小时,去除残留溶剂,即可得到初级精制磷脂,共计0.83吨。经分析,该产品的质量指标如下:***不溶物0.1%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.6%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。初级精制磷脂量相对于水化磷脂中的磷脂含量,初次精制得率84%。相对于水化磷脂中的杂质含量,初次精制杂质去除率72%。
实施例3:取按照步骤4实施例4得到的1032克离心后的上层澄清的油包水型液体,放入5000ml的磨口烧瓶中,80-84℃水浴,旋转速度20-40转/分钟,烧瓶容器内真空绝压0.001-0.002MPa,旋转时间5小时,去除残留溶剂,得到初级精制磷脂产品,共计125克。经分析,按照该方法制得的产品质量指标如下:***不溶物0.09%,丙酮不溶物61%,水份及挥发物0.4%,酸价29mgKOH/g,色泽12Gardner,水合试验:不分层。初级精制磷脂量相对于水化磷脂中的磷脂含量,初次精制得率84%。相对于水化磷脂中的杂质含量,初次精制杂质去除率88%。
实施例4:取按照步骤4实施例6得到的6.95吨经过沉降分离后的上层溶液。采用高真空二次蒸发,第一次蒸发温度65-70℃,真空度控制在绝压0.02-0.03MPa,出口浓度控制在70%。二次蒸发温度88-99℃,真空度控制在绝压0.01-0.015MPa,出口浓度控制在99%。最后进行脱溶处理,脱溶条件为温度82℃,真空度绝压0.002-0.003MPa,脱溶时间1.5小时,去除残留溶剂,即可得到初级精制磷脂,共计0.94吨。经分析,该产品的质量指标如下:***不溶物0.07%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.3%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。初级精制磷脂量相对于水化磷脂中的磷脂含量,初次精制得率95%。相对于水化磷脂中的杂质含量,初次精制杂质去除率77%。
实施例5:取按照步骤4实施例7得到的3.6吨经过沉降分离后的上层溶液。采用二次蒸发,第一次蒸发温度70-75℃,真空度控制在绝压0.02-0.03MPa,出口浓度控制在75%。二次蒸发温度90-105℃,真空度控制在绝压0.01-0.015MPa,出口浓度控制在99%。最后进行脱溶处理,脱溶条件为温度88℃,真空度绝压0.002-0.003MPa,脱溶时间2小时,去除残留溶剂,即可得到初级精制磷脂,共计0.92吨。经分析,该产品的质量指标如下:***不溶物0.095%,水份及挥发物0.3%。初级精制磷脂量相对于水化磷脂中的磷脂含量,初次精制得率92%。相对于水化磷脂中的杂质含量,初次精制杂质去除率96%。
6:过滤:
如需使步骤5所得的磷脂产品的品质进一步提高,需在进行脱溶前与戊烷、己烷、庚烷、***等完全与己烷互溶的低沸点溶剂混合,降低磷脂的粘度,再对低粘度混合液进一步过滤脱除更为细微的杂质以及影响磷脂品质的复杂化合物。过滤的方法可采用混合液过滤法。经过筛选实验发现,选用硅藻土、蒙脱土、膨润土、珍珠岩、活性白土或凹凸棒土作为过滤介质较好。而活性炭、石英砂、二氧化硅、锰砂等过滤介质则对于磷脂溶液的过滤则不太适合。
一般观点认为,过滤精度越高,其最终产品含杂量越低。但此观点并不完全适用于磷脂过滤。之所以选择上述介质过滤形式,是经过多次试验总结后发现:(1)磷脂在脱水过程中并不能完全将水脱除干净,国家标准规定浓缩磷脂水份及挥发物小于等于1%,正是这少量的水份,影响整个待过滤的溶液***。由于这些少量的水在整个溶剂混合液***中,通过磷脂的作用,形成乳化微粒(反向胶束)。反向胶束的髓心是水分子,磷脂的极性基团指向髓心,磷脂的非极性基团指向溶液中,形成球状结构,因此反向胶束的表观分子量较大,采用较高形式的过滤形式时,孔径通量必须要允许通过此胶束,过滤孔径极易受阻。如在无机膜膜孔径低于0.6μm时,30℃条件下,0.2MPa过滤压力差,浓度为30%的磷脂己烷溶液通过无机膜后得率仅为60%左右。(2)采用较大的过滤孔径时,乳化颗粒会通过过滤微孔,最终产品含杂量高、透明度差。通过试验研究,即使使用1μm的袋式过滤、棒式过滤等直接过滤形式,对于经过上述沉降分离精制的磷脂的产品品质改善几乎没有影响。
粗磷脂亦可以与戊烷、己烷、庚烷、***等完全与己烷互溶的低沸点溶剂混合,进行过滤介质过滤。但由于现有磷脂工业中制备粗磷脂时水化磷脂产品脱水温度高、磷脂产品色泽深,磷脂产品含杂量高、在高温下这些杂质与磷脂发生诸多复杂的化学反应,产生许多复杂的化合物。甚至有的情况下还有部分碳化的黑色颗粒。直接过滤粗磷脂溶液,由于杂质含量大,过滤***负荷量大,过滤速度较为缓慢。由于活性白土等过滤介质具有一定的吸附色素功能,对于产品的色泽能起到一定的改善作用。但由于粗磷脂产品本身的酸价、色泽、杂质等指标较差的因素,最终过滤产品的这些指标也受到一定程度的影响,其最终制得的精制磷脂产品应用领域也受到一定的限制。
实施例1:取按照步骤5实施例1制取的4.4吨干燥磷脂,具体指标为***不溶物0.09%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.5%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。与13.2吨己烷在室温下在混合均匀,至无块状粘稠状物质。再在混合液体中加入液体总质量0.5%的硅藻土,再加入液体总质量0.1%的凹凸棒土,搅拌均匀。将此混合液体输送至叶片过滤机,循环2-10分钟,直至出口液体澄清透明。过滤操作压力控制在0.02-0.2MPa,温度维持在15-40℃。随着硅藻土、凹凸棒土量逐渐进入叶片过滤机,过滤压力逐渐升高,当升高至0.3MPa时,停止过滤操作,打开叶片过滤机放空阀,排出硅藻土、凹凸棒土滤饼。将澄清后过滤液干燥脱溶后,得到精制磷脂产品4.2吨,过滤得率95%。测得最终产品指标如下:***不溶物0.04%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.3%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。且整体外观呈半透明状态,具有磷脂固有的气味。
此方法过滤与传统毛油过滤及混合油过滤对比指标如下(以精制1吨磷脂计算):
磷脂溶剂混合液
项目
毛油过滤 浸出混合油过滤
过滤
过滤液体总量(t) 2.5 50 160
过滤介质消耗(kg) 15 250 400
己烷消耗(kg) 10 0 100
过滤泵动力消耗(KWh) 25 400 500
加工成本(按照过滤介质1元/kg、己烷6.5
92.5 450 1300
元/千克、电力0.5元/kwh计算,单位:元)
实际上,毛油过滤和浸出混合油过滤制备磷脂所需过滤设备须为不锈钢设备,投资较大。另外,毛油过滤与混合油过滤制得的最终磷脂产品质量不稳定,尤其是透明度远低于通过磷脂溶剂混合液过滤制得的磷脂产品。在实际工业生产中,由于过滤毛油在脱除磷脂时,过滤后毛油中的少量杂质仍旧会大部分集中转移至水化磷脂中,影响磷脂含杂量指标。并且,过滤时由于毛油粘度较高,其毛油中含有的磷脂容易被过滤剂吸附,要求的过滤压力较高,过滤速度慢。过滤剂吸附的大量磷脂通常还被当作废料处理,造成了大量的浪费。由于毛油在精炼时要经过活性白土过滤,提前增加大型的过滤设备对于最终成品油而言无疑是一种重复过滤。
实施例2:取20吨粗磷脂,具体指标为***不溶物0.3%,丙酮不溶物63%,水份及挥发物0.8%,酸价29mgKOH/g,色泽13Gardner,水合试验:不分层。加入20吨戊烷,在室温下密闭的混合罐内混合均匀,至无块状粘稠状物质。将此混合液体输送至预先装好过滤介质的叶片过滤机中。所采用过滤介质为活性白土、凹凸棒土的混合物,混合质量比例为1∶1。将此混合液体输送至叶片过滤机,循环2-10分钟,直至出口液体澄清透明。试验证明,过滤操作压力控制在0.1-0.8MPa,温度维持在20-30℃条件下过滤效果较好。随着溶液内的细微杂质不断进入滤饼层,过滤压力逐渐升高,当升高至1.0MPa时,停止过滤操作,打开叶片过滤机放空阀,排出过滤介质。将澄清后过滤液干燥脱溶后,得到精制磷脂产品18.4吨,过滤得率92%。测得最终产品指标如下:***不溶物0.07%,丙酮不溶物62%,水份及挥发物0.7%,酸价29mgKOH/g,色泽13Gardner,水合试验:不分层。且整体外观呈半透明状态。
实施例3:取按照步骤5实施例2制取的0.83吨初级精制磷脂,指标为:磷脂***不溶物0.1%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.6%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。,按照磷脂∶***=1∶9的质量比例与***混合,混合温度控制在0-25℃。将此混合溶液通过装有按照蒙脱土∶硅藻土∶珍珠岩等于1∶5∶1比例混合的深层过滤罐体内。将此混合液体通过深层过滤罐循环,直至出口液体澄清透明。试验证明,过滤操作压力控制在0.3-0.7MPa,温度维持在15-30℃过滤效果较好。随着混合液内的细微杂质逐渐进入深层过滤罐,滤饼阻力逐渐增大,过滤罐压力逐渐升高,当升高至0.7MPa时,停止过滤操作,更换罐体内过滤介质。将澄清后过滤液干燥脱溶后,得到精制磷脂产品0.77吨,过滤得率93%。最终产品指标如下:***不溶物0.06%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.5%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。且整体外观呈半透明状态,具有磷脂固有的气味。
实施例4:取按照步骤5实施例4制取的0.97吨初级精制磷脂。该产品的质量指标如下:***不溶物0.07%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.3%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。按照磷脂∶庚烷=9∶1的质量比例混合,混合温度控制在20-35℃。将此混合液体输送至预涂好硅藻土的叶片过滤机内进行过滤。试验证明,过滤操作压力控制在0.5-1.5MPa,温度维持在30-50℃过滤效果较好。随着混合液内的细微杂质逐渐进入深层过滤罐,滤饼阻力逐渐增大,过滤罐压力逐渐升高,当升高至2.0MPa时,停止过滤操作。将澄清后过滤液干燥脱溶后,得到精制磷脂产品0.95吨,过滤得率98%。最终产品指标如下:***不溶物0.03%,丙酮不溶物65%,水份及挥发物0.2%,酸价25mgKOH/g,色泽11Gardner,水合试验:不分层。且整体外观呈半透明状态,具有磷脂固有的气味。
本领域技术人员可知,本步骤的过滤工艺可以直接以粗磷脂为原料进行。直接以粗磷脂为原料进行本发明提供之过滤步骤亦可获得符合国家标准的食品级磷脂,因此,亦属于本发明所主张保护的工艺之等同技术。
7:总结:上述工艺的主要由毛油的制备、水化磷脂的制备、水化磷脂与溶剂混合、混合液沉降分离、低温蒸发、过滤六个步骤组成。其步骤1、步骤2为制得高品质的初始原料——水化磷脂,步骤3至步骤6为降低水化磷脂的粘度,除去杂质,低温蒸发,以保证最终产品的高品质。
按照步骤1至步骤6的顺序加工,能制得高品质的浓缩磷脂,其***不溶物能达到小于0.05%的高水平,无需采用脱色剂,其色泽能达到11Gardner。且整体外观呈半透明状态,具有磷脂固有的气味。其他指标均能达到或好于国外公司生产的同类产品。
对于含磷脂的毛油,可以从步骤2水化磷脂的制备开始,进行步骤3至步骤5的操作,即可得到符合国家食品级磷脂标准的磷脂产品,如果再加入步骤6的操作,其产品的***不溶物则能达到小于0.07%的水平,其综合品质明显高于国家食品级磷脂的标准。