具体实施方式
请参阅图1,为本发明较佳实施方式的取像镜头100的结构示意图。该取像镜头100从物侧到像侧依次包括具有正光焦度的第一透镜10、具有正光焦度的第二透镜20、具有负光焦度的第三透镜30。
所述第一透镜10面对物侧的物侧面为第一表面S1,面对像侧的像侧面为第二表面S2。所述第一表面S1呈相对于物侧凸出的弯月形,第二表面S2呈相对于像侧凹陷的弯月形,第一表面S1及第二表面S2均为非球面。
所述第二透镜20面对物侧的物侧面为第三表面S3,面对像侧的像侧面为第四表面S4。所述第三表面S3呈相对于物侧凹陷的弯月形,第四表面S4呈相对于像侧凸出的弯月形,第三、第四表面S3、S4中均为非球面。
所述第三透镜30面对物侧的物侧面为第五表面S5,面对像侧的像侧面为第六表面S6。所述第五表面S5呈相对于物侧凸出的弯月形,第六表面S6呈相对于像侧凹陷的弯月形,第五、第六表面S5、S6中均为非球面。
具体地,上述实施方式中的第一透镜10、第二透镜20及第三透镜30都采用塑料材质制造,以降低取像镜头100的制造成本。
更加具体地,取像镜头100还包括一个设置于第一透镜10的第二表面S2与第二透镜20的第三表面S3之前的光阑(aperture stop)40。
取像镜头100成像时,光线自物侧入射,依次经第一透镜10、第二透镜20及第三透镜30后成像于一成像面50上。在该成像面50处设置光感测元件便可构成一取像装置。
为了得到光圈值和体积都小的取像镜头100,所述取像镜头100满足条件式:
(1)2.4<S1/D1<3.0;
其中,S1为第一透镜10的第一表面S1的有效径,D1为沿光轴从第一透镜10的第一表面S1到第二表面S2的距离。
条件式(1)限制了整个取像镜头100的光圈值,从而使取像镜头100具有较好的透光效果。
较优地,取像镜头100满足条件式:
(2)0.3<R1/F<0.7
其中,R1为第一透镜10的第一表面S1的曲率半径,F为取像镜头100的焦距。
条件式(2)限制了整个取像镜头100体积。
此外,取像镜头100满足条件式:
(3)1.4≤R1/F1≤2.2;
其中,R1为第一透镜10的第一表面S1的曲率半径,F1为第一透镜10的焦距。
条件式(3)有利于修正整个取像镜头100的球差和畸变。
再者,取像镜头100满足条件式:
(4)-0.5<R3/F2<R4/F2<-0.1;
其中,R3为第二透镜20的第三表面S3的曲率半径,R4为第二透镜20的第四表面S4的曲率半径,F2为第二透镜20的焦距。
条件式(4)有利于修正整个取像镜头100的场曲。
(5)-1.0<R5/F3<-0.5;
其中,R5为第三透镜30的第五表面S5的曲率半径,F3为第三透镜30的焦距。
条件式(5)有利于整个取像镜头100慧差和像散的校正。
(6)-0.5<R6/F3<-0.1;
其中,R6为第三透镜30的第六表面S6的曲率半径,F3为第三透镜30的焦距。
条件式(6)确保了该取像镜头100的像散和畸变得到有效的校正。
最后,取像镜头100满足条件式:
(7)45<Vd2<60;
其中,Vd2为第二透镜20的阿贝系数。
条件式(7)保证了光学总长较短。
以下结合附表进一步说明取像镜头100。其中,R为对应表面的曲率半径,D为对应表面到后一个表面(像侧)的轴上距离(两个表面截得光轴的长度),Nd为对应镜片的折射率,Vd为对应镜片的阿贝系数。
实施方式一
实施方式一的取像镜头100满足表1所列的条件,且光圈值为2.0,取像镜头100的总长度为2.4mm。
表1
光学表面 |
R(mm) |
D(mm) |
Nd |
Vd |
S1 |
0.830814 |
0.351481 |
1.54347 |
56.8 |
S2 |
3.444337 |
0.020895 |
|
|
光阑 |
无穷大 |
0.360539 |
|
|
S3 |
-0.58098 |
0.333402 |
1.54347 |
56.8 |
S4 |
-0.42483 |
0.03 |
|
|
S5 |
2.04682 |
0.3 |
1.531131 |
55.7539 |
S6 |
0.773161 |
0.093683 |
|
|
成像面 |
无穷大 |
|
|
|
镜片的非球面系数表列如下:
表2
光学表面 |
K |
A |
B |
C |
D |
S1 |
-0.2726 |
-0.1401 |
3.398219 |
-27.1252 |
101.1295 |
S2 |
-34.8213 |
0.206078 |
-9.27882 |
150.4804 |
-1301.29 |
S3 |
0.56322 |
-0.68516 |
4.330514 |
-112.67 |
877.2502 |
S4 |
-0.48504 |
0.885204 |
2.663011 |
-25.854 |
91.77578 |
S5 |
-300 |
-0.17157 |
0.384812 |
-0.53928 |
-0.09251 |
S6 |
-15.4332 |
-0.64845 |
1.358167 |
-2.33853 |
2.044404 |
其中,非球面的面型可用以下公式表示:
其中,z是沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考距光轴的位移值,c是曲率半径,h为镜片高度,K为圆锥定数(Coin Constant),A4为四次的非球面系数(4 th order AsphericalCoefficient)A6为六次的非球面系数(6 th order AsphericalCoefficient),A8为八次的非球面系数(8 th order AsphericalCoefficient),A10为十次的非球面系数(10 th order AsphericalCoefficient),A12为十二次的非球面系数(12 th order AsphericalCoefficient)。
实施方式一的取像镜头100的球差特性曲线、场曲特性曲线及畸变的特性曲线分别如图2、图3及图4所示。图2中,曲线f,d及c分别为f光(波长为486.1纳米,下同)、d(波长值587.6纳米,下同)光及c光(波长为656.3纳米,下同)经取像镜头100产生的球差特性曲线(下同)。可见,实施方式一的取像镜头100对可见光(400-700纳米)产生的球差被控制在-0.05mm~0.05mm间。图3中,曲线t及s为子午场曲(tangential field curvature)特性曲线及弧矢场曲(sagittal field curvature)特性曲线(下同)。可见,子午场曲值及弧矢场曲值被控制在-0.10mm~0.10mm间。图4中,曲线为畸变特性曲线(下同)。可见,畸变量被控制在-2%~2%间。由此可见,取像镜头100的像差、场曲、畸变都能被很好的校正。
实施方式二
实施方式二的取像镜头100满足表3所列的条件,光圈值为2.0,取像镜头100的总长度为2.5mm。
表3
光学表面 |
R(mm) |
D(mm) |
Nd |
Vd |
S1 |
0.858896 |
0.360701 |
1.54347 |
56.8 |
S2 |
3.473341 |
0.024232 |
|
|
光阑 |
无穷大 |
0.333507 |
|
|
S3 |
-0.60056 |
0.357383 |
1.54347 |
56.8 |
S4 |
-0.44954 |
0.03 |
|
|
S5 |
2.017584 |
0.3 |
1.531131 |
55.7539 |
S6 |
0.902934 |
0.094177 |
|
|
成像面 |
无穷大 |
|
|
|
镜片的非球面系数表列如下:
表4
光学表面 |
K |
A |
B |
C |
D |
S1 |
0.00711 |
-0.16641 |
2.714862 |
-19.4162 |
64.21143 |
S2 |
50.84214 |
-0.0504 |
-6.74381 |
64.71914 |
-403.97 |
S3 |
-0.00322 |
-1.4192 |
8.013139 |
-139.132 |
783.3503 |
S4 |
-0.43604 |
0.402069 |
4.917599 |
-20.9501 |
14.68617 |
S5 |
-300 |
0.069958 |
-0.02691 |
-0.9517 |
1.4348 |
S6 |
-18.1809 |
-0.44978 |
0.848769 |
-1.4438 |
1.04029 |
实施方式二的取像镜头100的球差特性曲线、场曲特性曲线及畸变的特性曲线分别如图5、图6及图7所示。图5中,可见光产生的球差被控制在-0.05mm~0.05mm间。图6中,子午场曲值及弧矢场曲值被控制在-0.10mm~0.10mm间。图7中,畸变量被控制在-2%~2%间。由此可见,取像镜头100的像差、场曲、畸变都能被很好的校正。
应该指出,上述实施例仅为本发明的较佳实施方式,本领域技术人员还可在本发明精神内做其它变化。这些依据本发明精神所做的变化,都应包含在本发明所要求保护的范围之内。