CN101787937B - 一种多孔壁扩张型双喉道喷管 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种多孔壁扩张型双喉道喷管，喷管壳体内部空腔由进气端到出气端依次为平直段、第一收缩段、扩张段、第二收缩段，其中第二收缩段的喉部尺寸大于第一收缩段的喉部尺寸。在第一收缩段的喉部开有注气缝，喷管内壁由扩张段开始直到第二收缩段中部为多孔壁，在多孔壁向喷管壳体外侧开有通道；当出现正激波时，激波后方气流压力大幅度升高，部分气体会通过多孔壁和外侧通道在激波前方重新进入通道。因此波前压力升高、波后压力降低，使激波强度减弱，激波损失减小，喷管第二收缩段的流通能力增强，喷管得以起动。本发明的优点在于：解决了双喉道喷管的不起动问题，同时改善喷管性能，且结构简单，减轻了重量，降低了成本。
Description
技术领域
本发明涉及一种航空发动机尾喷管流体控制推力矢量技术，具体设计一种多孔壁扩张型双喉道喷管。
背景技术
推力矢量技术可以给战斗机带来诸如提高机动性和敏捷性，减少尾翼面积，减小飞机的阻力和重量，提高飞机的隐身性能、安全和生存能力，缩短飞机的起飞与着陆距离，显著提高空战效能等多方面的益处，适应了未来空战环境中人们对战斗机的要求，成为***战斗机的必备技术之一。
对于推力矢量技术来说，推力矢量喷管技术是其基础，发展先进适用的推力矢量喷管技术就成为发展飞机推力矢量技术的必要条件。
当今的航空技术的发展趋势是高性能和高经济性并重。在实现提高喷管性能，增加喷管功能的同时保持其较低的重量和造价，改进其可靠性、降低使用成本将是喷管技术的未来发展方向。传统的推力矢量喷管大都采用液压或机械作动部件控制整个喷管，或者通过折流板转向产生推力矢量。如美国通用电器公司的专利：WO 98/16732(An axisymmetricvectoring nozzle actuating system having multiple power control circuits)；美国通用电器公司在我国的专利：申请(专利)号：99801570.9(矢量喷管控制***)；美国专利US 6938408 B2(Thrust vectoring and variable exhaust area for jet enginenozzle)。上述专利都是采用传统的推力矢量喷管技术。但是这种形式的矢量喷管通常要使发动机增重20～30％左右，而且复杂的作动部件和管壁结构增加了***的复杂性，高温环境下的运动部件增多，冷却要求提高，***的可靠性下降。
上世纪九十年代后，流体控制矢量技术逐渐成为人们研究的焦点。其优点是可以大大减轻重量，降低成本提高隐身能力和可靠性，同时流体控制的响应也快于传统的机械控制。对于流体控制矢量喷管，美国公司Grumman Aerospace Corporation(现在的NorthropGrumman Corporation)在国际上已经开始有相关的专利：WO 96/20867(Fluidiccontrol thrust vectoring nozzle)。Grumman Aerospace Corporation的专利只是在普通的几何结构固定的喷管喉道部分加装了注气装置，以达到流体矢量控制的目的。
对于超音速飞机，喷管性能需要在起飞、巡航和着陆等多种条件下进行优化。通常情况下，需要改变喷管膨胀比，以适应这样宽的工作范围。几何结构固定的流体控制矢量喷管，无法通过改变几何形状调节喷管的膨胀比，因此对喷管的设计提出了更高的要求。在不同的飞行状态下，对喷管性能的要求也不同。超音速巡航时，通常不需要大的矢量角，但是要具有较高的推力性能；在亚音速飞行时，则要求喷管能提供较大的矢量角。因此，对于超音速飞机，重点是保证高速条件下的喷管推力性能和低速条件下的推力矢量性能。
双喉道喷管是综合性能优良的流体控制矢量喷管。为了满足超音速飞机的要求，NASA(美国国家航空航天局)兰利研究中心提出了第二喉道(喷管出口)面积大于第一喉道面积的扩张型双喉道喷管方案，并对其性能进行了研究(Karen A.Deere，Jeffrey D.Flamm，Bobby L.Berrier，Stuart K.Johnson，Computational Study of an AxisymmetricDual Throat Fluidic Thrust Vectoring Nozzle for a Supersonic Aircraft Application，AIAA 2007-5085.)。研究发现，对于这种类型的喷管，由于第二喉道的限制作用，喷管内形成了正激波，出现了不能起动的现象，并带来了很大的推力损失。为了改善喷管性能，NASA兰利研究中心提出了第二喉道面积可调喷管方案。这种方案的不足之处是：首先，增加了运动部件，使喷管结构更复杂、重量和成本增加；其次，并没有显著改善大落压比条件下的喷管性能。
发明内容
本发明的目的是解决扩张型双喉道喷管的起动问题、提高喷管性能，提供一种多孔壁扩张型双喉道航空发动机尾喷管。
本发明一种多孔壁扩张型双喉道喷管，整体为扩张型双喉道喷管，喷管壳体内部空腔由进气端到出气端依次为平直段、第一收缩段、扩张段、第二收缩段，在第一收缩段的喉部开有注气缝，喷管内壁由扩张段开始直到第二收缩段中部为多孔壁，在多孔壁向喷管壳体外侧开有通道。
角度A为扩张段腔体扩张角，即扩张段和喷管轴线的夹角；角度B为喷管的腔体收敛角，即第二收缩段和喷管轴线的夹角；角度C为喷管注气缝的注气角，即注气缝反向延长线与水平轴线的夹角；长度参数Xt是第一收缩段喉部的高度，Xe是第二收缩段喉部的高度，Lt是第一收缩段喉部距离第二收缩段喉部的距离，LD是扩张段的水平长度，Lx是多孔壁起始位置，即距离第一收缩段喉部水平距离Lx开始设置多孔壁，Ls1是注气缝的宽度。其中：0°＜A＜90°，0°＜B＜90°，Lt/Xt＝1～5，Xe/Xt＝1～2，Lx/LD＝0～1。
本发明的优点在于：
1、本发明提供的多孔壁扩张型双喉道喷管，结构简单，减轻了重量，降低了成本；
2、本发明提供的多孔壁扩张型双喉道喷管，解决了双喉道喷管的不起动问题，同时改善喷管性能。
附图说明
图1为本发明多孔壁扩张型双喉道喷管剖视图；
图2为本发明二维多孔壁扩张型双喉道喷管立体结构示意图；
图3为本发明轴对称多孔壁扩张型双喉道喷管示意图；
图4为现有的普通扩张型双喉道喷管内气压流动图；
图5为本发明喷管内气压流动图；
图6为本发明多孔壁扩张型双喉道喷管在启动状态时流线图。
图中：
1-喷管壳体 2-内部空腔 3-多孔壁 4-注气缝 201-平直段
202-第一收缩段 203-扩张段 204-第二收缩段 5-注气稳定腔 6-通道
7-正激波 8-“λ”激波系
具体实施方式
下面将结合附图对本发明作进一步的详细说明。
本发明一种多孔壁扩张型双喉道喷管，如图1所示，整体为扩张型双喉道喷管，喷管壳体1内部空腔2由进气端到出气端依次为平直段201、第一收缩段202、扩张段203、第二收缩段204，其中第二收缩段204的喉部尺寸大于第一收缩段202的喉部尺寸，在第一收缩段202的喉部开有注气缝4，喷管内壁由扩张段203开始直到第二收缩段204中部为多孔壁3，在多孔壁3向喷管壳体1外侧开有通道6。所述的多孔壁3处的开孔可以采用多孔结构，多缝隙结构，或者直接将多孔壁3设置为多孔金属材料。
如图1所示，角度A为扩张段203腔体扩张角，即扩张段203和喷管轴线的夹角；角度B为喷管的腔体收敛角，即第二收缩段204和喷管轴线的夹角；角度C为喷管注气缝4的注气角，即注气缝4反向延长线与水平轴线的夹角。长度参数Xt是第一收缩段202喉部的高度，Xe是第二收缩段204喉部的高度，Lt是第一收缩段202喉部距离第二收缩段204喉部的距离，LD是扩张段203的水平长度，Lx是多孔壁3起始位置，即距离第一收缩段202喉部水平距离Lx开始设置多孔壁3，Ls1是注气缝4的宽度。其中：0°＜A＜90°，0°＜B＜90°，Lt/Xt＝1～5，Xe/Xt＝1～2，Lx/LD＝0～1。
如图2所示，本发明整体可为二维扩张型双喉道喷管，也可为轴对称扩张型双喉道喷管，如图3所示。
如图4所示，对于普通扩张型双喉道喷管，由于气流在喷管内快速膨胀和加速，喷管内的静压显著降低，为了抵御喷管出口反压及二次收缩形成的很强的逆压梯度，喷管腔体内出现了正激波7，正激波和边界层的相互干扰，形成了“λ”激波系8。经过正激波之后，气流总压损失较大，而第二收缩段204喉部的面积相对较小，所能通过的最大流量有限。因此，第二收缩段204喉部发生壅塞，双喉道喷管出现“不起动”现象，喷管性能必然会显著降低。
使用本发明，如图5所示，在出现正激波7时，激波后方气流压力大幅度升高，部分气体会通过多孔壁3和外侧通道在激波前方重新进入通道6。因此波前压力升高、波后压力降低，使激波强度减弱，激波损失减小，如图6所示，喷管第二收缩段204的流通能力增强，喷管得以起动，由此可见，本发明可以解决扩张型双喉道喷管的不起动问题。
本发明二维喷管结构，参数为A＝10°，B＝30°，Lt/Xt＝1.74，Xe/Xt＝1.217、Lx/LD＝0.5，多孔壁3处采用多缝隙结构，缝隙的缝宽为2mm，缝间距为5mm，外侧通道的最大深度为5mm，经试验可得在这种参数下的多孔壁扩张型双喉道喷管的性能最佳。表1为在这种参数下本发明采用的一种多孔壁扩张型双喉道喷管，与普通的双喉道喷管和扩张型双喉道喷管的推力系数比较：
表一喷管推力性能比较
从上表可见：多孔壁喷管有较好的推力性能，可以显著改善扩张型双喉道喷管的性能。
Claims (2)
1.一种多孔壁扩张型双喉道喷管，其特征在于：喷管壳体内部空腔由进气端到出气端依次为平直段、第一收缩段、扩张段、第二收缩段，在第一收缩段的喉部开有注气缝，喷管内壁由扩张段开始直到第二收缩段中部为多孔壁，在多孔壁向喷管壳体外侧开有通道；多孔壁向喷管壳体外侧的通道最大深度为5mm；第二收缩段的喉部尺寸大于第一收缩段的喉部尺寸；所述多孔壁采用多孔金属材料介质；所述的多孔壁处的开孔采用多缝隙结构，多缝隙结构缝隙的缝宽为2mm，缝间距为5mm；
喷管各参数取值范围为：A=10°，B=30°，Lt/Xt=1.74，Xe/Xt=1.217，Lx/LD=0.5；其中，角度A为扩张段腔体扩张角，即扩张段和喷管中轴线的夹角；角度B为喷管的腔体收敛角，即第二收缩段和喷管中轴线的夹角；角度C为喷管注气缝的注气角，即注气缝反向延长线与水平轴线的夹角；长度参数Xt是第一收缩段喉部的高度，Xe为第二收缩段喉部的高度，Lt是第一收缩段喉部距离第二收缩段喉部的距离，LD是扩张段的水平长度，Lx是多孔壁起始位置，即距离第一收缩段喉部水平距离Lx开始设置多孔壁。
2.如权利要求1所述一种多孔壁扩张型双喉道喷管，其特征在于：所述多孔壁扩张型双喉道喷管为二维多孔壁扩张型双喉道喷管或轴对称多孔壁扩张型双喉道喷管。
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