CN101748343A - 一种高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢及其热轧工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢,其组成成分及各成分重量百分比(Wt%)如下:C:≤0.03;Si:0.4~0.7;Mn:1.4~1.7;P:≤0.03;S:≤0.001;Cr:22.3~22.7;Ni:5.6~5.9;Mo:3.0~3.2;Cu:≤0.5;Al:≤0.15;B:0.0028~0.0043;N:0.145~0.175;Ti:≤0.005;Pb:≤0.99;余量为Fe。本发明还提供了一种高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢的热轧工艺,本发明的优点是:该不锈钢具有更高的强度、更为优越的耐氯离子点蚀、耐应力腐蚀性能;同时,本发明的热轧工艺提高了带钢的平整度与卷形质量。
Description
技术领域
本发明涉及一种双相不锈钢及其热轧工艺,尤其涉及一种高耐腐蚀高强度热轧双相不锈带钢及其热轧工艺。
背景技术
随着国内重化工业的持续快速发展,石油化工、海水与废水处理、输油输气管道等工业设备需求加速。这些领域的工况十分恶劣,存在各种类型的强酸、强碱,对设备的耐腐蚀性和强度提出了极高要求。目前国内使用的普通Ni-Cr型奥氏体不锈钢很容易在在使用中由于腐蚀而失效,为了延长使用寿命,往往增加钢板厚度,不仅造成设备笨重而且增加了成本。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是:提供一种高耐蚀性高强度的双相热轧不锈带钢。
本发明所要解决的另一技术问题是:提供一种高耐蚀性高强度的双相热轧不锈带钢的热轧工艺。通过该种工艺,成卷的热轧带钢具有较好的表面平坦度、较小的边裂缺陷与良好的卷形。
为解决上述技术问题,本发明的技术方案为:一种高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢,其组成成分及各成分重量百分比(Wt%)如下:C:≤0.03;Si:0.4~0.7;Mn:1.4~1.7;P:≤0.03;S:≤0.001;Cr:22.3~22.7;Ni:5.6~5.9;Mo:3.0~3.2;Cu:≤0.5;Al:≤0.15;B:0.0028~0.0043;N:0.145~0.175;Ti:≤0.005;Pb:≤0.99;余量为Fe。
本发明还提供了一种高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢的热轧工艺:将连铸出来的板坯(Slab)装入加热炉(板坯宽度:1250~1320mm,厚度:200mm,长度:8.5~12.6m),加热炉加热区与均热区上部温度分别设定为1240~1245℃、1245~1250℃,下部温度分别设定为1210~1215℃、1220~1225℃。加热炉中加热保温200~240min后,抽出板坯,经粗轧、精轧、层流冷却直至卷曲,轧制结束后的产品厚度为3.5~12.7mm,为防止边裂缺陷产生,粗轧轧制中前2个道次的压延要较小,压下率控制在28.0%以下,层流冷却的12个冷却水槽(Tank)按标准依序打开,卷曲的带钢温度(CT)≤600℃,在卷曲过程中,对钢卷持续进行冷却水喷射,卷曲完成后,用冷却水对成卷进行≤5min的冷却。
本发明的优点是:通过本发明化学元素的配比与冶炼,该种不锈钢具备了奥氏体与铁素体各约占50%的双相组织,耐点腐蚀指数PREN达到43,因而具有更高的强度(屈服强度达400-550Mpa)、更为优越的耐氯离子点蚀、耐应力腐蚀性能;同时,本发明的热轧工艺提高了带钢的平整度与卷形,对于钢铁企业下工程如精整与退火酸洗的顺利进行提供了保障。
具体实施方式
下面结合具体实施例详细描述一下本发明。
实施例1:
高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢,其重量百分比(Wt%)为:C:0.03;Si:0.4;Mn:1.4;P:0.02;S:0.001;Cr:22.5;Ni:5.6;Mo:3.0;Cu:0.3;Al:0.10;B:0.0028;N:0.150;Ti:0.005;Pb:0.65;余量为Fe。
上述高耐蚀性高强度双相不锈钢经电炉(EAF)、精炼炉(AOD)、微调(LT)、连铸(CCP)后拉铸出宽度为1270mm,厚度为200mm,长度为10.6m的板坯(Slab),接着进入热轧工序。
热轧工艺分加热、压延、冷却、卷曲四部分。首先加热部分,按照加热炉装炉基准,即板坯间隔50mm依序装入加热炉,加热炉的加热区与均热区上部温度分别设定为1240℃、1250℃,下部温度分别设定为1210℃、1220℃,板坯在加热炉中加热保温200min后抽出后往前输送(此处禁用高压水除鳞,以防止发生边裂产生),接着进入压延区,在粗压延过程中,前2个道次(Pass)的压下率分别设定在26%、25%,粗轧出口温度(RDT)设定为1050℃,进入精轧,精轧最后的带钢厚度设定在5.05mm,经精轧轧制好的带钢进入层流冷却区,12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、8、10、12个,卷曲温度(CT)设定在580℃,经过均匀冷却后的带钢进入卷取机进行卷曲,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却4min左右(为均匀冷却,钢卷每隔30Sec顺时针转动90°),最后打捆、调运、库房冷却、下工程处理。
本发明在粗压延过程中,将前2个道次(Pass)的压下率分别设定在26%、25%,抑制了板坯在压延过程中产生边裂;CT温度设定在580℃,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却4min左右,这些措施杜绝了δ脆性相的析出;12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、8、10、12个有效保证了带钢在从红热到冷却下来平坦度的良好性。
实施例2:
高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢,其重量百分比(Wt%)为:C:0.02;Si:0.5;Mn:1.5;P:0.01;S:0.001;Cr:22.6;Ni:5.6;Mo:3.1;Cu:0.4;Al:0.05;B:0.004;N:0.170;Ti:0.002;Pb:0.85;余量为Fe。
上述高耐蚀性高强度双相不锈钢经电炉(EAF)、精炼炉(AOD)、微调(LT)、连铸(CCP)后拉铸出宽度为1300mm,厚度为200mm,长度为9.8m的板坯(Slab),接着进入热轧工序。
热轧工艺分加热、压延、冷却、卷曲四部分。首先加热部分,按照加热炉装炉基准,即板坯间隔50mm依序装入加热炉,加热炉的加热区与均热区上部温度分别设定为1240℃、1250℃,下部温度分别设定为1210℃、1220℃,板坯在加热炉中加热保温240min后抽出后往前输送(此处禁用高压水除鳞,以防止发生边裂产生),接着进入压延区,在粗压延过程中,前2个道次(Pass)的压下率分别设定在27%、27%,粗轧出口温度(RDT)设定为1030℃,进入精轧,精轧最后的带钢厚度设定在3.55mm,经精轧轧制好的带钢进入层流冷却区,12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、10、12个,卷曲温度(CT)设定在560℃,经过均匀冷却后的带钢进入卷取机进行卷曲,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却3min左右(为均匀冷却,钢卷每隔30Sec顺时针转动90°),最后打捆、调运、库房冷却、下工程处理。
本发明在粗压延过程中,将前2个道次(Pass)的压下率分别设定在27%、27%,抑制了板坯在压延过程中产生边裂;CT温度设定在560℃,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却4min左右,这些措施杜绝了δ脆性相的析出;12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、10、12个有效保证了带钢在从红热到冷却下来平坦度的良好性。
实施例3:
高耐蚀性高强度双相热轧不锈带钢,其重量百分比(Wt%)为:C:0.03;Si:0.7;Mn:1.7;P:0.005;S:0.001;Cr:22.7;Ni:5.9;Mo:3.2;Cu:0.1;Al:0.15;B:0.004;N:0.175;Ti:0.003;Pb:0.90;余量为Fe。
上述高耐蚀性高强度双相不锈钢经电炉(EAF)、精炼炉(AOD)、微调(LT)、连铸(CCP)后拉铸出宽度为1320mm,厚度为200mm,长度为12.0m的板坯(Slab),接着进入热轧工序。
热轧工艺分加热、压延、冷却、卷曲四部分。首先加热部分,按照加热炉装炉基准,即板坯间隔50mm依序装入加热炉,加热炉的加热区与均热区上部温度分别设定为1245℃、1250℃,下部温度分别设定为1215℃、1225℃,板坯在加热炉中加热保温220min后抽出后往前输送(此处禁用高压水除鳞,以防止发生边裂产生),接着进入压延区,在粗压延过程中,前2个道次(Pass)的压下率分别设定在25%、23%,粗轧出口温度(RDT)设定为1010℃,进入精轧,精轧最后的带钢厚度设定在9.65mm,经精轧轧制好的带钢进入层流冷却区,12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、8、10个,卷曲温度(CT)设定在600℃,经过均匀冷却后的带钢进入卷取机进行卷曲,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却5min左右(为均匀冷却,钢卷每隔30Sec顺时针转动90°),最后打捆、调运、库房冷却、下工程处理。
本发明在粗压延过程中,将前2个道次(Pass)的压下率分别设定在25%、23%,抑制了板坯在压延过程中产生边裂;CT温度设定在600℃,在卷曲过程中,对钢卷进行冷却水喷射,卷曲完毕后继续冷却5min左右,这些措施杜绝了δ脆性相的析出;12个冷却水槽(Tank)依此打开第2、6、7、8、10个有效保证了带钢在从红热到冷却下来平坦度的良好性。
Claims (4)
1.一种高耐腐蚀高强度热轧双相不锈带钢,其特征在于:其组成成分及各成分重量百分比(Wt%)如下:C:≤0.03;Si:0.4~0.7;Mn:1.4~1.7;P:≤0.03;S:≤0.001;Cr:22.3~22.7;Ni:5.6~5.9;Mo:3.0~3.2;Cu:≤0.5;Al:≤0.15;B:0.0028~0.0043;N:0.145~0.175;Ti:≤0.005;Pb:≤0.99;余量为Fe。
2.如权利要求1所述的高耐腐蚀高强度热轧双相不锈带钢,奥氏体与铁素体各约占50%的双相组织,耐点腐蚀指数PREN达到43,屈服强度达到400-550Mpa。
3.如权利要求1所述的高耐腐蚀高强度热轧双相不锈带钢的热轧工艺,包括如下步骤:将连铸出来的板坯(Slab)装入加热炉(板坯宽度:1250~1320mm,厚度:200mm,长度:8.5~12.6m),加热炉加热区与均热区上部温度分别设定为1240~1245℃、1245~1250℃,下部温度分别设定为1210~1215℃、1220~1225℃。加热炉中加热保温200~240min后,抽出板坯,经粗轧、精轧、层流冷却直至卷曲,轧制结束后的产品厚度为3.5~12.7mm,为防止边裂缺陷产生,粗轧轧制中前2个道次的压延要较小,压下率控制在28.0%以下,层流冷却的12个冷却水槽(Tank)按标准依序打开,卷曲的带钢温度(CT)≤600℃,在卷曲过程中,对钢卷持续进行冷却水喷射,卷曲完成后,用冷却水对成卷进行≤5min的冷却。
4.如权利要求3所述的高耐腐蚀高强度热轧双相不锈带钢的热轧工艺,其特征在于:加热炉加热区与均热区上部温度分别设定为1240~1245℃、1245~1250℃,下部温度分别设定为1210~1215℃、1220~1225℃。加热炉中加热保温200~240min后,粗轧轧制中前2个道次的压延要较小,压下率控制在28.0%以下,层流冷却的12个冷却水槽(Tank)按标准依序打开,卷曲的带钢温度(CT)≤600℃,在卷曲过程中,对钢卷持续进行冷却水喷射,卷曲完成后,用冷却水对成卷进行≤5min的冷却。
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102179407A (zh) * | 2011-03-17 | 2011-09-14 | 宁波钢铁有限公司 | 一种可避免轧制极薄带钢边裂的热轧带钢的制备方法 |
CN103298965A (zh) * | 2011-01-27 | 2013-09-11 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材、具备双相不锈钢作为夹层材料的包层钢板及它们的制造方法 |
CN103286128A (zh) * | 2013-05-30 | 2013-09-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超级双相不锈钢s32750中板轧制工艺 |
CN106391704A (zh) * | 2016-11-23 | 2017-02-15 | 东北大学 | 一种消除2205双相不锈钢中板热加工表面裂纹的方法 |
CN106734195A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-05-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 利用热连轧机进行双相不锈钢卷板的轧制方法 |
CN106957998A (zh) * | 2016-01-11 | 2017-07-18 | 无锡市法兰锻造有限公司 | 一种双相钢材质的法兰锻件及其生产工艺 |
CN107385360A (zh) * | 2017-07-06 | 2017-11-24 | 钢铁研究总院 | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 |
CN107937825A (zh) * | 2017-11-15 | 2018-04-20 | 江阴方圆环锻法兰有限公司 | 油气用双相钢阀门锻件及其锻造方法 |
CN108239727A (zh) * | 2016-12-23 | 2018-07-03 | 株式会社Posco | 具有优异耐腐蚀性的双相不锈钢及其制造方法 |
CN108350541A (zh) * | 2015-11-17 | 2018-07-31 | 株式会社神户制钢所 | 双相不锈钢钢材和双相不锈钢钢管 |
-
2008
- 2008-12-01 CN CN200810234288A patent/CN101748343A/zh active Pending
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103298965B (zh) * | 2011-01-27 | 2016-09-28 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材、具备双相不锈钢作为夹层材料的包层钢板及它们的制造方法 |
CN103298965A (zh) * | 2011-01-27 | 2013-09-11 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材、具备双相不锈钢作为夹层材料的包层钢板及它们的制造方法 |
US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
CN102179407A (zh) * | 2011-03-17 | 2011-09-14 | 宁波钢铁有限公司 | 一种可避免轧制极薄带钢边裂的热轧带钢的制备方法 |
CN103286128B (zh) * | 2013-05-30 | 2015-05-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超级双相不锈钢s32750中板轧制工艺 |
CN103286128A (zh) * | 2013-05-30 | 2013-09-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超级双相不锈钢s32750中板轧制工艺 |
CN108350541A (zh) * | 2015-11-17 | 2018-07-31 | 株式会社神户制钢所 | 双相不锈钢钢材和双相不锈钢钢管 |
CN106957998A (zh) * | 2016-01-11 | 2017-07-18 | 无锡市法兰锻造有限公司 | 一种双相钢材质的法兰锻件及其生产工艺 |
CN106391704A (zh) * | 2016-11-23 | 2017-02-15 | 东北大学 | 一种消除2205双相不锈钢中板热加工表面裂纹的方法 |
CN106734195A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-05-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 利用热连轧机进行双相不锈钢卷板的轧制方法 |
CN108239727A (zh) * | 2016-12-23 | 2018-07-03 | 株式会社Posco | 具有优异耐腐蚀性的双相不锈钢及其制造方法 |
CN107385360A (zh) * | 2017-07-06 | 2017-11-24 | 钢铁研究总院 | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 |
CN107385360B (zh) * | 2017-07-06 | 2019-03-05 | 钢铁研究总院 | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 |
CN107937825A (zh) * | 2017-11-15 | 2018-04-20 | 江阴方圆环锻法兰有限公司 | 油气用双相钢阀门锻件及其锻造方法 |
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