CN100515655C - 一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 - Google Patents
一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 Download PDFInfo
- Publication number
- CN100515655C CN100515655C CNB2007100529227A CN200710052922A CN100515655C CN 100515655 C CN100515655 C CN 100515655C CN B2007100529227 A CNB2007100529227 A CN B2007100529227A CN 200710052922 A CN200710052922 A CN 200710052922A CN 100515655 C CN100515655 C CN 100515655C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- welding wire
- content
- fluoride
- gross weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝，所述药芯的成份及含量占焊丝总重量%如下：TiO2：3-6，Si：0.3-0.5，Mn：1.5-3.2，SiO2：0.1-0.8，ZrO2：0.1-0.5，Fe：2-7，Al+Mg：0.5-1.2，Ni：0.5-5，B：0.002-0.015，Ti：0.1-0.3，碱金属K、Na、Li的氧化物或氟化物折合K、Na、Li的含量0.1-0.35，氟化物F为0.05-0.2，稀土金属的氟化物或氧化物折合稀土金属0.005-0.2，所述焊丝中C、Si、Mn三者含量的乘积是0.058-0.11。对于高强低合金钢的全位置焊接工艺性能好，可在大电流、快速焊接的条件下保持良好的电弧稳定性和焊接操作性能，其焊缝平滑，连接强度高且具有良好的-40℃低温冲击韧性和优良的抗裂性。
Description
所属技术领域
本发明涉及金属焊接用的焊材，具体地是指一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝。
背景技术
二氧化碳气体保护药芯焊丝焊接兼容了焊条和气体保护实芯焊丝焊接的优点，其生产效率高，焊接工艺性能好。因此该焊接方式在船舶、桥梁等钢结构加工制造过程中得到了广泛的应用。正因为如此，目前对药芯焊丝的功能性要求也越来越高，要求药芯焊丝不仅可以适应更快的焊接速度，而且具有良好的电弧稳定性和焊接操作性能；中国专利公告号：CN 1775452C，公告日：2006年5月24日，发明名称为《气体保护焊用碳钢药芯焊丝》，提出了含有TiO2，Si，Mn，SiO2，ZrO2，Fe，Al、Mg，碱金属K、Na、Li的氧化物或氟化物，稀土金属等原料的全位置药芯焊丝，该焊丝电弧稳定性好，焊缝平滑，在-20℃条件下具有较好的低温冲击韧性，适于焊接强度在500MPa以下的普通强度碳钢材料。目前，在强度上500MPa，550MPa，600MPa，650MPa，700MPa级的低合金高强度钢的应用越来越多，特别是在北方寒冷地带的桥梁、工程机械等要求在-40℃下具有良好的低温冲击韧性。上述的药芯焊丝显然不适于低合金高强度钢的全位置焊接，且无法保证在-40℃以下的低温冲击韧性。
发明内容
本发明的目的是针对现有焊丝无法适用于低合金高强度钢的焊接，其连接强度、低温冲击韧性、抗裂性能方面难以达到要求而提供一种电弧稳定性好、低温冲击韧性好、抗裂性优良、焊缝平滑及综合工艺性能良好的二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝。它可适用于500MPa，550MPa，600MPa，650MPa，700MPa等级别低合金高强度钢的焊接。
本发明的技术解决方案是：一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝，包括碳钢外皮和药芯，重量％为：低碳钢外皮80-90，药芯10-20，所述药芯的成份及含量占焊丝总重量％如下：TiO2 3-6，Si 0.3-0.5，Mn 1.5-3.2，SiO2 0.1-0.8，ZrO2 0.1-0.5，Fe 2-7，Al+Mg 0.5-1.2，Ni 0.5-5，B 0.002-0.015，Ti 0.1-0.3，碱金属K、Na、Li的氧化物或氟化物折合K、Na、Li的含量0.1-0.35，其中K 0.03-0.07，Na或Li或两者之和为0.06-0.28，氟化物F为0.05-0.2，稀土金属的氟化物或氧化物折合稀土金属占焊丝总重量％为0.005-0.2，所述焊丝中C、Si、Mn三者含量的乘积占焊丝总重量％为0.058-0.11。
本发明所述药芯中还加入有Cr和Mo中的一种或两种，其含量占焊丝总重量％均为0.2-0.8。
本发明所述药芯和碳钢外皮中C的含量占焊丝总重量％为0.06-0.15。
本发明所述药芯中氧化物TiO2+SiO2+ZrO2的含量之和占焊丝总重量％为4.0-7.5。
本发明所述药芯中B的含量占焊丝总重量％为0.001-0.012。
本发明所述药芯中B/Ti为0.05-0.2。
本发明所述药芯和碳钢外皮中其他成份S、P、Sn和Bi的含量之和占焊丝总重量％应小于0.035，其中S小于0.015，P小于0.020，Sn小于0.001，Bi小于0.001。
本发明药芯及碳钢外皮化学成分的设计思路如下：
TiO2是主要造渣剂，电弧稳定剂，改善焊缝的成型和脱渣，是全位置焊接不可缺少的材料。钛铁矿中的钛折合TiO2加入量少于3％时不能体现上述特性，大于6％时由于氧含量高，低温冲击韧性降低，渣层变厚，影响气体从熔池逸出易产生气孔。因此限定在3-6。但在TiO2原料金红石中往往会含有Sn元素，Sn的含量过高会导致焊缝产生裂纹，故应对Sn的含量进行控制。
C包括钢制外皮中的C和药芯中的C，从降低飞溅和烟尘来看，C越低越好，希望在0.02％以下，但从保证焊缝金属力学性能和铁水流动性来看含量在0.06％-0.15％为好。大于0.15％时焊缝金属强度过高，低温冲击韧性降低，烟尘和飞溅增大。裂纹敏感性增加。
Si是主要脱氧剂，降低焊缝金属的氧含量，提高低温冲击韧性，调节铁水的流动性，加入量少于0.3％时不能体现上述特性，大于0.5％时铁水变粘，焊缝强度过高，低温冲击韧性降低。因此限定在0.3％-0.5％。
Mn是主要脱氧剂，降低焊缝金属的氧含量，增加焊缝金属强度和抗裂性，提高低温冲击韧性，调节铁水的流动性，加入量少于1.5％时体现上述特性不足，大于3.1％时焊缝强度过高，低温冲击韧性降低。因此限定在1.5％-3.1％。
B细化晶粒，可以提高低温冲击韧性，在和C、Si、Mn、Ti同时加入时具有显著的提高冲击韧性作用。经试验，当B/Ti为0.05-0.2时，提高冲击韧性的作用比较明显。而且当C、Si、Mn三者含量的乘积为0.058-0.11时，能够满足-40℃的冲击韧性。
SiO2是造渣剂，起调节熔渣熔点和粘度，改善焊缝成型，有利焊缝向母材圆滑过渡。加入量少于0.1不能体现上述特性，大于1％时由于氧含量高，低温冲击韧性降低，而且容易造成焊缝上的焊渣烧结，因此限定在0.1-0.8％。
ZrO2是全位置焊接不可缺少的材料，能有效地提高熔渣的熔点，使之良好的覆盖于焊缝，防止立焊铁水下坠，减少熔渣厚度，有利于焊缝气体的排除。加入量少于0.1％时不能体现上述特性，大于0.6％时焊缝金属强度过高，低温冲击韧性降低。因此限定在0.1％-0.5％。
Al、Mg是强脱氧剂，(其中含有铝和镁氧化物折合成Al和Mg计算)，提高低温冲击韧性，加入量少于0.3％时提高低温冲击韧性能力不足，大于1.3％时由于脱氧产物含有铝和镁氧化物使熔渣的熔点上升凝固速度加快不利于焊缝气体的排除和焊缝成型，立焊时焊道凸出，易产生气槽。因此限定在0.5％-1.2％。
Fe即铁粉，能改善电弧状态，调节铁水熔点和粘度。加入量少于2％时体现上述特性不足，大于7％时立焊性能变差，烟尘变大。因此限定在2％-7％。
Na2O、K2O、Li2O是电弧稳定剂，折合其中的K、Na或Li或两者之和的含量占焊丝总重量的0.06％-0.28％。加入量少于0.06％时电弧稳定性不足，电弧过于集中，立焊熔池铁水外翻，电弧不稳定。加入量大于0.28％时电弧变长，烟尘和飞溅增大，立焊铁水下坠。折合其中的K含量占焊丝总重量的0.04％-0.07％。K含量在0.04％以下时电弧不稳定，立焊熔池铁水外翻，K含量在0.07％以上时，焊缝低温冲击韧性降低。
氟化物NaF、KF、LiF是电弧稳定剂，去氢剂，折合F含量占焊丝总重量的0.05％-0.2％。加入量少于0.05％时电弧稳定性不足，去氢能力不足，易产生焊缝气孔压坑。加入量大于0.2％时烟尘和飞溅增大。当以氟化物NaF、KF、LiF作为电弧稳定剂，去氢剂时，仍应保证焊丝中Na或Li或两者之和的含量占焊丝总重量的0.06％-0.28％，并应保证焊丝中K的含量占焊丝总重量的0.04％-0.07％。
氧化物TiO2+SiO2+ZrO2＝4％-7.5％，氧化物TiO2+SiO2+ZrO2小于4％时全位置焊接工艺不好。氧化物TiO2+SiO2+ZrO2大于7.5％时含氧量过高，低温冲击韧性降低，易产生焊缝气孔压坑。
稀土金属的氟化物或氧化物有固定氢、氮，提高低温冲击韧性的作用，折合稀土金属氟化物或氧化物含量占焊丝总重量的0.005％-0.2％。小于0.005％时对固定氢、氮的作用很小，大于0.2％时对熔渣的稀释过大造成电弧不稳飞溅增多，影响焊缝成型。稀土金属的氟化物或氧化物可以在市场上购得。
Ni对提高低温冲击韧性有利，加入范围为0.5-5％。
Cr有提高强度和淬透性的作用，提高焊缝耐大气和海水腐蚀的能力。但有降低低温冲击韧性和延伸率的作用，Cr含量为0.2-0.8。
Mo有提高强度的作用，在一定范围可以提高低温冲击韧性的作用，超过0.5强度增加过多，低温冲击韧性下降，含量可控制在0.2-0.8。
残留在焊丝药芯和碳钢外皮中的S、P、Sn和Bi元素有增加焊缝的裂纹倾向，必需进行严格的控制。S＜0.015，P＜0.020，Sn＜0.001，Bi＜0.001，S、P、Sn、Bi之和不大于0.035。
本发明的有益效果是：1，针对低合金钢即低合金高强度钢的使用要求，增加了B、Ni和Ti原料，在保证焊接强度的前提下，并研究了B和C、Si、Mn、Ti同时加入对提高冲击韧性的作用，明确地限定了B/Ti比以及C、Si、Mn三者在加入时的相互关系，有效地改善了焊缝的-40℃低温冲击韧性，使之可以满足低合金高强度钢全位置焊接的使用工况。2，加入稀土金属的氧化物或氟化物，提高其固定氢、氮的效果，有效地提高了焊缝的低温冲击韧性。加入强脱氧剂Al、Mg，提高了焊缝的低温冲击韧性，有利于焊缝气体的排出和焊缝成型。3，可以根据使用的需要加入一定含量的Cr、Mo元素，可以在保证低温冲击韧性的前提下，增加焊缝耐腐蚀能力和焊缝强度。4，控制氧化物TiO2+SiO2+ZrO2的加入量，确保了药芯焊丝全位置焊接的工艺性能。5，严格控制焊丝中S、P、Sn、Bi的含量，减少焊缝产生裂纹的倾向。6从整体上控制焊丝中C的含量，保证了焊缝金属的力学性能；可在大电流、快速焊接的条件下保持良好的电弧稳定性和焊接操作性能，其焊缝平滑，焊缝金属具有良好的低温冲击韧性和优良的抗裂性。
附图说明
图1是本发明中C、Si、Mn三者含量的乘积值与冲击功关系的示意图。
具体实施方式
以下结合附图说明和具体实施方式对本发明作进一步的详细描述：
药芯焊丝的钢制外皮采用低碳钢，其化学成分见表1。
表1：药芯焊丝钢制外皮的化学成分％
| C | Si | Mn | S | P | Sn |
| 0.034 | 0.02 | 0.30 | 0.012 | 0.015 | 0.0001 |
本发明所述药芯和碳钢外皮中其他成份S、P、Sn和Bi的含量之和占焊丝总重量％应小于0.035，其中S小于0.015，P小于0.020，Sn小于0.001，Bi小于0.001。
药芯粉料的化学成份及原料构成见表2。
表2：药芯粉料的构成
| 药芯成分 | 构成 | 含量(占焊丝％) |
| TiO<sub>2</sub> | 金红石 还原钛铁矿 | 4-6.5 |
| Ti | 金属钛 钛铁 | 0.1-0.3 |
| Si | 硅铁 硅锰合金 | 0.3-0.5 |
| Mn | 锰铁 硅锰合金 金属锰 | 1.5-3.1 |
| SiO<sub>2</sub> | 石英 钾、钠长石 锆英砂 锆石 | 0.1-0.8 |
| ZrO<sub>2</sub> | 锆英砂 锆石 | 0.1-0.5 |
| Fe | 铁粉 硅锰合金 锰铁 还原钛铁矿 铝铁 | 2-7 |
| Al+Mg | 铝铁 铝镁合金 镁粉 | 0.5-1.2 |
| 碱金属氧化物 | K(钾长石、钾) | 0.04-0.07 |
| 碱金属氧化物 | Na或Li或两者和(钠长石 纯碱 钠水玻璃) | 0.06-0.28 |
| 碱金属氟化物 | NaF KF LiF | F：0.05-0.2 |
| 稀土金属 | 稀土金属的氟化物或氧化物 | 0.005-0.2 |
| C | 钢制外皮中的C，铁粉，硅锰合金 | 0.06-0.15 |
| B | B2O3 硼铁 | 0.02-0.12 |
| Ni | Ni粉 | 0.5-5 |
| Cr | 金属Cr 微碳Cr铁 | 0.2-0.8 |
| Mo | Mo 铁 | 0.2-0.8 |
在低碳钢带制成的外皮(宽14毫米，厚0.9毫米)内填充药芯粉料，填充率10％-20％，经过成型减径后得到直径1.0-1.6毫米的成品焊丝。
将药芯各成份含量改变后按不同直径，不同填充率制成焊丝进行试验。其药芯焊丝的直径，填充率及药芯各组份见表3。
当B/Ti为0.05-0.2时，提高冲击韧性的作用比较明显。而且当C、Si、Mn三者含量的乘积为0.058-0.11时，能够满足-40℃的冲击韧性。
表3：焊丝及药芯组份配比试验表
续表3：焊丝及药芯组份配比试验表
注：其他栏内含稀土金属等
而且，残留在焊丝药芯和碳钢外皮中的S、P、Sn和Bi元素有增加焊缝的裂纹倾向，必需进行严格的控制。S＜0.015，P＜0.020，Sn＜0.001，Bi＜0.001，S、P、Sn、Bi之和不大于0.035。
力学性能焊接试验，一般焊接条件：焊丝伸出长度20毫米，CO2气体流量20升/分。
1.熔敷金属焊接条件参见表4。
表4：熔敷金属力学性能测试焊接条件
| 项目 | 焊接条件 |
| 焊接电流 | 220-240A |
| 焊接电压 | 26-28V |
| 焊接层数 | 7层14道 |
| 道间温度 | 150℃ |
| 焊接速度 | 250毫米/分 |
| 焊道宽度 | 2/3-4/5焊缝宽度 |
2.对接接头焊接条件参见表5。
表5：平对接横对接接头力学力学性能测试焊接条件
| 项目 | 焊接条件 |
| 焊接电流 | 200-240A |
| 焊接电压 | 26-28V |
| 焊接层数 | 4层6道 |
| 道间温度 | 150℃ |
| 焊接速度 | 250毫米/分 |
| 焊接宽度 | 2/3-1焊缝宽度 |
3.立对接接头焊接条件参见表6。
表6：立对接接头力学力学性能测试焊接条件
| 项目 | 焊接条件 |
| 焊接电流 | 160-200A |
| 焊接电压 | 26-28V |
| 焊接层数 | 4层6道 |
| 道间温度 | 150℃-200℃ |
| 焊接速度 | 100-200毫米/分 |
| 焊接宽度 | 2/3-1焊缝宽度 |
4.平角焊焊接条件参照表5，立角焊焊接条件参照表6。
抗裂性焊接试验
抗裂性试验：
一.斜Y抗裂性试验参照GB4675.1进行。斜Y抗裂性试验焊接电流参数参照表8
二.焊接工艺性抗裂性试验
1)角焊缝抗裂性试验：
角焊缝试板尺寸12×150×500毫米，间隙3.5毫米。角焊缝试板材质EH36、角焊缝抗裂试验焊接条件参照表7：
表7：角焊缝抗裂试验焊接条件
| 项目 | 焊接条件 |
| 焊接电流 | 300A |
| 焊接电压 | 30-32V |
| 焊缝间隙 | 3.2-4毫米 |
| 焊缝长度 | 450毫米 |
| 焊接速度 | 320-400毫米/分 |
| 焊角 | 6.5毫米 |
2).对接接头抗裂性试验：
对接接头试板尺寸25×150×300毫米，坡口30度，间隙6毫米，反面加衬垫。试板材质EH36或650MPa级低合金高强度钢板。对接接头抗裂试验焊接条件参照表8：
表8：对接接头抗裂试验焊接条件
| 项目 | 焊接条件 |
| 焊接电流 | 220A |
| 焊接电压 | 26-28V |
| 焊缝间隙 | 6毫米 |
| 焊缝长度 | 300毫米 |
| 焊接方法 | 衬垫单面焊 |
| 焊接速度 | 140-200毫米/分 |
| 焊缝厚度 | 2-3毫米 |
以上二项抗裂性试验均无裂纹。
试验焊丝工艺 性能的综合评价
经试验：序号D1-D16的焊丝中的成分均满足本发明所述的范围，电弧稳定，脱渣及焊缝成型良好，无气孔气槽，力学性能良好，焊缝强度及低温冲击韧性均满足低合金高强度钢的要求，适应于全位置焊接。
D17，D19.-D22，D24-D26焊丝工艺性能良好，但是C×Mn×Si的乘积＜0.058低温冲击韧性不足。
D18K＞0.07电弧较长，C×Mn×Si的乘积＜0.058低温冲击韧性不足。
D23焊丝工艺性能良好，但是C×Mn×Si的乘积＞0.11低温冲击韧性不足，并且裂纹倾向增大。
表9焊丝力学性能
| D18 | 470 | 565 | 32 | 46 |
| D19 | 570 | 675 | 20 | 38 |
| D20 | 520 | 600 | 28 | 42 |
| D21 | 560 | 640 | 24.5 | 35 |
| D22 | 560 | 635 | 25 | 30 |
| D23 | 625 | 700 | 22 | 47 |
| D24 | 610 | 670 | 19 | 41 |
| D25 | 670 | 735 | 13 | 33 |
| D26 | 710 | 760 | 20 | 40 |
参见图1，可以看出在试验序号D1-D26中，当C、Si、Mn三者含量的乘积为焊丝总重量％的0.058％-0.11％时，其冲击功均在47J以上；当C、Si、Mn三者含量的乘积小于焊丝总重量％的0.058％或大于0.11％时，其冲击功均不高于47J。
Claims (1)
1.一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝，包括碳钢外皮和药芯，重量％为：低碳钢外皮80-90，药芯10-20，其特征在于：所述药芯的成份及含量占焊丝总重量％如下：TiO2 3-6，Si 0.3-0.5，Mn 1.5-3.2，SiO2 0.1-0.8，ZrO2 0.1-0.5，Fe 2-7，Al+Mg0.5-1.2，Ni 0.5-5，B0.002-0.015，Ti 0.1-0.3，碱金属K、Na、Li的氧化物或氟化物折合K、Na、Li的含量0.1-0.35，其中K 0.03-0.07，Na或Li或两者之和为0.06-0.28，氟化物折合F为0.05-0.2，稀土金属的氟化物或氧化物折合稀土金属占焊丝总重量％为0.005-0.2，所述药芯中还加入有Cr和Mo中的一种或两种，其含量占焊丝总重量％均为0.2-0.8，所述药芯中氧化物TiO2+SiO2+ZrO2的含量之和占焊丝总重量％为4.0-7.5，所述焊丝中C、Si、Mn三者含量的乘积占焊丝总重量％为0.058-0.11，所述药芯和碳钢外皮中其他成份S、P、Sn和Bi的含量之和占焊丝总重量％小于0.035，其中S小于0.015，P小于0.020，Sn小于0.001，Bi小于0.001。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB2007100529227A CN100515655C (zh) | 2007-08-09 | 2007-08-09 | 一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB2007100529227A CN100515655C (zh) | 2007-08-09 | 2007-08-09 | 一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101104232A CN101104232A (zh) | 2008-01-16 |
| CN100515655C true CN100515655C (zh) | 2009-07-22 |
Family
ID=38998421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNB2007100529227A Expired - Fee Related CN100515655C (zh) | 2007-08-09 | 2007-08-09 | 一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN100515655C (zh) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101804529A (zh) * | 2010-04-06 | 2010-08-18 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种50公斤级全位置焊耐火耐候钢药芯焊丝 |
| CN102328156A (zh) * | 2011-08-26 | 2012-01-25 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种还原钛铁矿型药芯焊丝 |
| CN104874942A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-09-02 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 药芯焊丝及其在立向上自动小车焊接中的应用 |
| EP3778112A4 (en) * | 2018-03-28 | 2021-10-27 | Nippon Steel Corporation | METHOD FOR PRODUCING A FILLED WIRE, FILLED WIRE AND METHOD FOR PRODUCING A WELDED JOINT |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102233498A (zh) * | 2010-04-21 | 2011-11-09 | 广东福维德焊接股份有限公司 | 强度490MPa低合金钢配套焊接用CO2气体保护药芯焊丝 |
| CN102233497A (zh) * | 2010-04-21 | 2011-11-09 | 广东福维德焊接股份有限公司 | 强度590MPa低合金钢配套焊接用CO2气体保护药芯焊丝 |
| CN101804533A (zh) * | 2010-04-27 | 2010-08-18 | 上海林肯电气有限公司 | 低温高韧性全位置焊接用气保护药芯焊丝 |
| KR101220618B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-01-10 | 주식회사 포스코 | 용접이음부 저온인성 및 용접작업성이 우수한 플럭스 코어드 아크 용접 와이어 및 이를 이용한 용접이음부 |
| CN102179640B (zh) * | 2011-04-26 | 2013-03-13 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种高强度高韧性金属粉芯型药芯焊丝 |
| CN102785041B (zh) * | 2011-05-17 | 2016-03-09 | 天津雷公焊接材料有限公司 | 全位置碱性气体保护药芯焊丝 |
| CN102430877A (zh) * | 2011-11-04 | 2012-05-02 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种金属粉芯型药芯焊丝及其制备与应用 |
| FR2990636B1 (fr) * | 2012-05-21 | 2015-03-20 | Air Liquide | Fil fourre pour soudage des aciers a hautes limites elastiques |
| CN103659044B (zh) * | 2012-09-12 | 2016-02-17 | 昆山京群焊材科技有限公司 | T型co2气体保护高速角焊用串联双丝型组合焊丝 |
| CN103659043B (zh) * | 2012-09-12 | 2016-01-20 | 昆山京群焊材科技有限公司 | Co2气体保护高速平角焊用串联双丝型组合焊丝 |
| CN103659045B (zh) * | 2012-09-12 | 2016-01-20 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 二氧化碳气体保护焊用含Ti型金属药芯焊丝 |
| CN103659052B (zh) * | 2012-09-17 | 2016-02-17 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 二氧化碳气体保护焊用含Ti和B型金属药芯焊丝 |
| CN102873468B (zh) * | 2012-09-18 | 2014-10-01 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种高速平角焊药芯焊丝及其制备与应用 |
| CN102896437A (zh) * | 2012-10-16 | 2013-01-30 | 首钢总公司 | 一种高锰钢铸钢辙叉及钢轨堆焊修复用药芯焊丝 |
| CN102974956B (zh) * | 2012-11-29 | 2014-11-05 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种堆焊药芯焊丝 |
| CN103042321B (zh) * | 2012-12-21 | 2015-06-10 | 北方材料科学与工程研究院有限公司 | 一种金属粉芯型含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝 |
| KR101616237B1 (ko) * | 2013-01-31 | 2016-04-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 플럭스 코어드 와이어, 플럭스 코어드 와이어를 사용한 용접 방법, 플럭스 코어드 와이어를 사용한 용접 조인트의 제조 방법 및 용접 조인트 |
| US10421160B2 (en) * | 2013-03-11 | 2019-09-24 | The Esab Group, Inc. | Alloying composition for self-shielded FCAW wires with low diffusible hydrogen and high Charpy V-notch impact toughness |
| JP6040133B2 (ja) * | 2013-10-03 | 2016-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 立向上進ガスシールドアーク溶接方法 |
| CN103600179A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-26 | 北京航空航天大学 | 一种有效降低铝合金tig焊气孔率的新型除气剂 |
| CN103962743B (zh) * | 2014-04-30 | 2016-02-24 | 西安理工大学 | 用于x100管线钢全位置焊接的焊丝及其制备方法 |
| CN104117789B (zh) * | 2014-08-06 | 2016-05-25 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种低温钢用药芯焊丝 |
| CN104772577B (zh) * | 2015-04-10 | 2017-09-05 | 河北京锐焊接材料有限公司 | 一种用于船体、海洋钻井平台超低温药芯焊丝 |
| CN105057925B (zh) * | 2015-07-30 | 2017-09-29 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种角焊用金属粉芯型无缝药芯焊丝 |
| CN104999194B (zh) * | 2015-08-13 | 2017-06-30 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种镀铝不锈钢焊接用药芯焊丝 |
| CN106041360A (zh) * | 2016-07-27 | 2016-10-26 | 天津大桥金属焊丝有限公司 | 一种立角焊小焊脚钛型高韧性药芯焊丝及其制备方法 |
| JP2018039026A (ja) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接金属 |
| CN106624449B (zh) * | 2017-01-18 | 2020-01-10 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种海洋工程大厚板热处理用药芯焊丝及其制备方法和应用 |
| CN107971653A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-05-01 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种无铋不锈钢药芯焊丝 |
| CN108356440A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-08-03 | 安徽宝辰机电设备科技有限公司 | 一种提高钨电极与低价合金钢焊接接口强度的方法 |
| KR102328267B1 (ko) * | 2018-03-29 | 2021-11-17 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 플럭스 코어드 와이어 |
| CN108436322B (zh) * | 2018-06-15 | 2021-08-24 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | 一种桥梁钢用高强高韧铁粉型药芯焊丝及其应用 |
| CN109530961B (zh) * | 2018-11-21 | 2021-03-26 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种大线能量焊接用药芯焊丝及其制备方法与应用 |
| CN109530962B (zh) * | 2018-11-21 | 2021-03-26 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种大电流立向上焊接用药芯焊丝及其制备方法与应用 |
| CN110421229A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-11-08 | 中船桂江造船有限公司 | 一种eh36+ccsb陶瓷衬垫焊接方法 |
| CN111195787A (zh) * | 2020-03-14 | 2020-05-26 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种用于管道环焊接及上下进自动化焊接的碱性药芯焊丝 |
-
2007
- 2007-08-09 CN CNB2007100529227A patent/CN100515655C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101804529A (zh) * | 2010-04-06 | 2010-08-18 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种50公斤级全位置焊耐火耐候钢药芯焊丝 |
| CN101804529B (zh) * | 2010-04-06 | 2011-12-07 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种50公斤级全位置焊耐火耐候钢药芯焊丝 |
| CN102328156A (zh) * | 2011-08-26 | 2012-01-25 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种还原钛铁矿型药芯焊丝 |
| CN102328156B (zh) * | 2011-08-26 | 2013-05-08 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种还原钛铁矿型药芯焊丝 |
| CN104874942A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-09-02 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 药芯焊丝及其在立向上自动小车焊接中的应用 |
| EP3778112A4 (en) * | 2018-03-28 | 2021-10-27 | Nippon Steel Corporation | METHOD FOR PRODUCING A FILLED WIRE, FILLED WIRE AND METHOD FOR PRODUCING A WELDED JOINT |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101104232A (zh) | 2008-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100515655C (zh) | 一种二氧化碳气体保护焊用低合金钢药芯焊丝 | |
| CN100462182C (zh) | 一种气体保护焊用碳钢药芯焊丝 | |
| CN100574964C (zh) | 一种气体保护焊用铬钼钢药芯焊丝 | |
| JP4986562B2 (ja) | チタニヤ系ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP5768547B2 (ja) | 高張力鋼ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2014113615A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN1966199B (zh) | 用于气体保护电弧焊的药芯焊丝 | |
| CN104959748A (zh) | 一种海工低温高强钢专用药芯焊丝 | |
| JP2013151001A (ja) | 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP5400461B2 (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JP2015217393A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR20100006546A (ko) | 티타니아계 가스 실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 | |
| JP2016147273A (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN104148824A (zh) | 一种高韧性气电立焊用药芯焊丝 | |
| JP5459083B2 (ja) | 高張力鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6453178B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR100265097B1 (ko) | 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 | |
| JP6599807B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6084948B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2019171473A (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JPH03294093A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6599808B2 (ja) | 高張力鋼のエレクトロスラグ溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN110202291A (zh) | 一种50公斤级全位置焊耐候钢用药芯焊丝及其应用 | |
| JP5351641B2 (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JP2020142277A (ja) | 耐候性鋼のＡｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090722 Termination date: 20120809 |