CN100434543C - Sae8620渗碳钢的正火热处理工艺 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种钢材的热处理工艺，特别是涉及一种SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺。其主要解决了现有技术所存在的渗碳钢采用多次正火，其硬度才能达到要求，金相组织才能达到铁素体加珠光体、无贝氏体的状态，并且工艺较为复杂，成本较高等问题。本发明工艺步骤为：将钢材放入炉温度为850℃-930℃的连续推杆炉内加热到850℃-930℃后保温0.5-4小时；再加热到890℃-950℃后保温1-6小时；出炉敞开整筐风冷1-6分钟；出炉封闭整筐风冷1-6分钟；将钢材放入炉温度为550℃-700℃的连续推杆炉内加热到550℃-700℃后保温2-8小时；出炉敞开整筐风冷。

Description

SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺
技术领域
本发明涉及一种钢材的热处理工艺，特别是涉及一种SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺。
背景技术
渗碳钢存在贝氏体及硬度太高(大于207HBS)或太低(小于156HBS)一般会对机加工产生不利的影响，使钢材不能机加工成形。中国专利公开了一种耐蚀钢件的热处理方法(公开号：CN 1026499C)，该钢件的奥氏体转变到铁素体和碳素体的相交温度(A3)在650至850℃之间；并且在冷却速率低于10℃/分钟条件下所得钢的组成实质上不存在马氏体显微组强；该方法为：(a)将一种耐腐蚀钢件在高于上述A3相转交温度条件下进行热加工。(b)将该热的钢件保温，以防过多损失热量；(c)使保温的经过热加工的钢件冷却至低于所述相转交温度，其测定的冷却速度在每分钟10℃至1℃之间，以确保整个钢件中实质上不存在马氏体显微组织，从而得到经热处理的钢件。但这种热处理工艺适用于渗碳钢效果不佳，并且渗碳钢的原正火热处理工艺一次正火后渗碳钢存在贝氏体或硬度小于154HBS(如图1)，目前均认为：渗碳钢采用多次正火，其硬度才能达到156HBS-207HBS，金相组织才能达到铁素体加珠光体，无贝氏体。
发明内容
本发明主要目的在于提供一种SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其主要解决了现有技术所存在的渗碳钢采用多次正火，其硬度才能达到要求，金相组织才能达到铁素体加珠光体、无贝氏体的状态，并且工艺较为复杂，成本较高等问题。
本发明的上述技术目的是通过以下技术方案解决的：工艺步骤如下：
(a)将钢材放入炉温度850℃-930℃的连续推杆炉内加热到850℃-930℃后保温0.5-4小时；
(b)再加热到890℃-950℃后保温1-6小时；
(c)出炉敞开整筐风冷1-6分钟；
(d)出炉敞开风冷后，再进行封闭整筐风冷1-6分钟；
(e)将钢材放入炉温度550℃-700℃的连续推杆炉内加热到550℃-700℃后保温2-8小时；
(f)出炉敞开整筐风冷。
其中，炉温指工件放入炉体前的炉内温度；保温温度指工件受加热或冷却所达到的保温温度；降温时间指从较高的温度降到较低的温度所需的时间。以本发明技术方案提供的正火方法进行一次正火后，不需二次正火，渗碳钢一次正火后硬度就能达到156HBS-207HBS，金相组织就能达到铁素体加珠光体，无贝氏体。
作为优选，所述的步骤(a)的炉温为850℃-910℃。
作为优选，所述的步骤(a)的保温温度为860℃-900℃。
作为优选，所述的步骤(a)的保温时间为0.5-3小时。
作为优选，所述的步骤(b)的保温时间为1-5小时。
作为优选，所述的步骤(b)的再加热温度为890℃-940℃。
作为优选，所述的步骤(c)出炉敞开整筐风冷1-5分钟。
作为优选，所述的步骤(d)出炉封闭整筐风冷1-5分钟。
作为优选，所述的步骤(e)的连续推杆炉的炉温为600℃-700℃。
作为优选，所述的步骤(e)的保温时间为2-7小时。
因此，本发明具有进行一次正火后，不需二至三次正火，SAE8620渗碳钢一次正火后硬度就能达到156HBS-207HBS的要求，金相组织就能达到铁素体加珠光体，无贝氏体，工艺较为简单，降低了加工成本的特点。
附图说明
附图1是原一次正火后放大1000倍的金相图；
附图2是本发明一次正火后放大1000倍的金相图。
具体实施方式
下面通过具体实施例，并结合附图，对本发明的技术方案作进一步具体的说明。
实施例1：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为890℃的连续推杆炉，将料坯加热到890℃，在炉内保温1小时后，升温至910℃，在炉内保温2小时后，出炉敞开整筐风冷2分钟，马上封闭整筐风冷2分钟，再马上将钢材放入炉温度620℃的连续推杆炉内加热到620℃后保温3小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例2：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为880℃的连续推杆炉，将料坯加热到880℃，在炉内保温2小时后，升温至920℃，在炉内保温3小时后，出炉敞开整筐风冷3分钟，马上封闭整筐风冷2分钟，再马上将钢材放入炉温度640℃的连续推杆炉内加热到640℃后保温4小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例3：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为910℃的连续推杆炉，将料坯加热到910℃，在炉内保温1小时后，升温至930℃，在炉内保温2小时后，出炉敞开整筐风冷2分钟，马上封闭整筐风冷3分钟，再马上将钢材放人炉温度650℃的连续推杆炉内加热到650℃后保温2小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例4：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为860℃的连续推杆炉，将料坯加热到860℃，在炉内保温2小时后，升温至900℃，在炉内保温2小时后，出炉敞开整筐风冷4分钟，马上封闭整筐风冷2分钟，再马上将钢材放入炉温度660℃的连续推杆炉内加热到660℃后保温3小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例5：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为870℃的连续推杆炉，将料坯加热到870℃，在炉内保温0.5小时后，升温至890℃，在炉内保温1小时后，出炉敞开整筐风冷1分钟，马上封闭整筐风冷1分钟，再马上将钢材放入炉温度550℃的连续推杆炉内加热到550℃后保温2小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例6：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为850℃的连续推杆炉，将料坯加热到850℃，在炉内保温4小时后，升温至910℃，在炉内保温6小时后，出炉敞开整筐风冷1分钟，马上封闭整筐风冷4分钟，再马上将钢材放入炉温度650℃的连续推杆炉内加热到650℃后保温8小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。
实施例7：将SAE8620钢材制成的料坯放入炉内温度为930℃的连续推杆炉，将料坯加热到930℃，在炉内保温0.5小时后，升温至950℃，在炉内保温1小时后，出炉敞开整筐风冷6分钟，马上封闭整筐风冷6分钟，再马上将钢材放入炉温度700℃的连续推杆炉内加热到700℃后保温2小时，出炉整筐风冷，即可得到硬度为156HBS-207HBS(采用国标GB231-84规定的金属布氏硬度试验方法测定)，金相组织(如图2)为铁素体加片状珠光体、无贝氏体的机加工用正火料。

Claims (10)

1.一种SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于工艺步骤为：
(a)、将钢材放入炉温度为850℃-930℃的连续推杆炉内加热到850℃-930℃后保温0.5-4小时；
(b)再加热到890℃-950℃后保温1-6小时；
(c)出炉敞开整筐风冷1-6分钟；
(d)出炉敞开风冷后，再进行封闭整筐风冷1-6分钟；
(e)将钢材放入炉温度为550℃-700℃的连续推杆炉内加热到550℃-700℃后保温2-8小时；
(f)出炉敞开整筐风冷。
2.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(a)的炉温为850℃-910℃。
3.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(a)的保温温度为860℃-900℃。
4.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(a)的保温时间为0.5-3小时。
5.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(b)的保温时间为1-5小时。
6.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(b)的再加热温度为890℃-940℃。
7.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(c)出炉敞开整筐风冷1-5分钟。
8.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(d)出炉封闭整筐风冷1-5分钟。
9.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(e)的连续推杆炉的炉温为600℃-700℃。
10.根据权利要求1所述的SAE8620渗碳钢的正火热处理工艺，其特征在于所述的步骤(e)的保温时间为2-7小时。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102699645A (zh) * 2012-06-27 2012-10-03 江苏金源锻造股份有限公司 一种风力发电机齿轮的等温正火工艺

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100463997C (zh) * 2007-05-30 2009-02-25 太原理工大学 一种超饱和渗碳钢
CN101363073B (zh) * 2008-09-10 2010-06-16 江苏太平洋精密锻造有限公司 渗碳齿轮钢锻坯等温正火工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1026499C (zh) * 1989-05-18 1994-11-09 费洛霍姆有限公司 耐蚀钢的热处理
CN1287183A (zh) * 2000-07-12 2001-03-14 董元宇 一种适用于大载荷、重冲击工况下的轴承钢及热处理工艺
CN1380435A (zh) * 2002-05-24 2002-11-20 董元宇 一种高强度、高冲击韧性轴承钢及热处理工艺
US6699333B1 (en) * 1998-06-29 2004-03-02 Aubert & Duval Case hardened steel with high tempering temperature, method for obtaining same and parts formed with said steel

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1026499C (zh) * 1989-05-18 1994-11-09 费洛霍姆有限公司 耐蚀钢的热处理
US6699333B1 (en) * 1998-06-29 2004-03-02 Aubert & Duval Case hardened steel with high tempering temperature, method for obtaining same and parts formed with said steel
CN1287183A (zh) * 2000-07-12 2001-03-14 董元宇 一种适用于大载荷、重冲击工况下的轴承钢及热处理工艺
CN1380435A (zh) * 2002-05-24 2002-11-20 董元宇 一种高强度、高冲击韧性轴承钢及热处理工艺

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102699645A (zh) * 2012-06-27 2012-10-03 江苏金源锻造股份有限公司 一种风力发电机齿轮的等温正火工艺
CN102699645B (zh) * 2012-06-27 2014-08-20 江苏金源锻造股份有限公司 一种风力发电机齿轮的等温正火工艺

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