CN100385020C - 用于加工螺旋弹簧或稳定器的方法 - Google Patents
用于加工螺旋弹簧或稳定器的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN100385020C CN100385020C CNB2004800093975A CN200480009397A CN100385020C CN 100385020 C CN100385020 C CN 100385020C CN B2004800093975 A CNB2004800093975 A CN B2004800093975A CN 200480009397 A CN200480009397 A CN 200480009397A CN 100385020 C CN100385020 C CN 100385020C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- bar
- oblique milling
- edge
- distortion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 70
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims description 26
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 9
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 7
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- QKJXFFMKZPQALO-UHFFFAOYSA-N chromium;iron;methane;silicon Chemical compound C.[Si].[Cr].[Fe] QKJXFFMKZPQALO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 31
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 4
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 3
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 3
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
- B21F3/00—Coiling wire into particular forms
- B21F3/02—Coiling wire into particular forms helically
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
- B21F7/00—Twisting wire; Twisting wire together
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
- C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Springs (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
一种用于加工钢制螺旋弹簧或稳定器的方法,其中将原材料加热到再结晶温度以上的一个温度,奥氏体化,保持温度均匀,然后变形并最后淬火到马氏体并退火,其中原材料由圆钢棒构成,其再结晶温度在一个混铁炉中在棒材的长度上看去均匀一致,然后使圆钢棒通过斜轧基本上保持线性地变形,其中在超过临界变形率之后开始动态的再结晶过程,接着圆钢棒为了完全静态地再结晶进行Ac3温度以上的再加热,然后使棒材卷绕成一个螺旋弹簧或者弯曲成一个稳定器并最后从奥氏体淬火到马氏体并退火。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于加工钢制螺旋弹簧或稳定器的方法。
背景技术
由DE 43 40 568 C2已知一种用于钢丝连续调质的方法,它包括下列步骤:
-将钢丝以一个85到100℃/s的速度快速加热到奥氏体区;
-使钢丝在奥氏体区保持10至60s;
-以一个>80℃/s的速度将钢丝淬火到室温;
-以一个从85至95℃/s的速度快速加热到退火温度;
-保持退火温度60至100s;
-以一个>50℃/s的对于水冷常见的速度冷却钢丝。
在步骤2与3之间可以紧邻Ac3温度以上轧制钢丝。在此钢丝在第一道次椭圆化,在第二道次轧圆并接着穿过精整喷嘴拉出。
在DE 195 46 204 C1中描述了一种用于加工高强度调质钢物品的方法并应用这种方法加工弹簧。含有(质量百分比)0.4至0.6%的C、达1%的Si、达1.8%的Mn、0.8至1.5%的Cr、0.03至0.10%的Nb、0至0.2%的V、其余为铁的钢材能够进行如下处理:
-使预制材料在奥氏体区在1050至1200℃的温度下扩散退火;
-紧接着使预制材料在再结晶温度以上的温度下在一个第一级中热变形;
-紧接着使预制材料在再结晶温度以下、但是在Ac3温度以上的温度下在一个第二级中热变形;
-接着使轧制产品保持在一个Ac3温度以上的温度下用于执行其它的变形和加工过程然后
-一直冷却到马氏体以下,
-接着进行退火。
由DE 196 37 968 C2已知一种用于高温热机加工用于板簧和/或板簧杆的弹簧板,它以两级热机的抛物线弹簧加工为基础。该方法具有下列步骤:
-将原材料以一个4℃/s至30℃/s的加热速度加热到奥氏体化温度;
-所述奥氏体化温度为1100±100℃,
-使材料从奥氏体化温度以在10℃/s至30℃/s之间的冷却速度冷却到第一轧制级的温度,
-首先在第一轧制级中在一个1050±100℃温度下以一个在弹簧板长度上非恒定的在15%至80%之间的变形在一个道次或多个道次中预轧,
-从第一轧制级的温度以一个在10℃/s至30℃/s之间的冷却速度冷却到第二轧制级的温度,
-在第二轧制级中在一个880±30℃的温度下以一个在弹簧板长度上恒定的在15%至45%之间的变形在一个道次或多个道次中通过可调节负荷的轧辊完成终轧。
最后DE 198 39 383 C2公开了一种用于热机处理用于受扭转负荷的弹簧元件的钢材的方法,其中原材料在一个再结晶温度以上的温度下变形并且接着在一个这样的再结晶温度以上的温度下在至少两个变形步骤中这样变形,由此产生动态的和/或静态的奥氏体再结晶。对变形产品的这种再结晶奥氏体进行淬火并退火。使用一种碳含量从0.35至0.75%的硅铬钢材,它与钒或一种其它的合金元素微合金。
由现有技术已知的用于热机处理由钢材制成的物体的方法基本上以多级变形步骤为基础,其中需要使原材料多次地冷却/加热,用于产生以后在最终产品上调节的参数。
发明内容
本发明的目的是提供一种用于加工钢制螺旋弹簧或稳定器的方法,它能够改善一种有针对性的、针对最终产品的负荷曲线的特性参数。
这个目的通过一种根据本发明的方法得以实现。根据本发明提供了一种用于加工钢制螺旋弹簧或稳定器的方法,其中将原材料加热到再结晶温度以上的一个温度,奥氏体化,保持温度均匀,然后变形并最后淬火到马氏体并退火,其特征在于,从圆棒材开始,其加热温度在棒材长度上均匀,然后通过斜轧保持线性地变形,使得在边缘部位实现设定的材料扭转并在横截面上实现所期望的变形梯度,其中在超过临界变形率之后开始动态的再结晶过程,接着再加热到Ac3温度以上,然后使棒材卷绕成一个螺旋弹簧或者弯曲成一个稳定器,并接着进行淬火和退火。
本方法的有利结构方案或改进方案在下文中描述。
按照本发明的方法规定,将原材料首先加热到再结晶温度以上的一个温度并接着在整个杆长上实现温度均匀。此外棒材的加热温度保持几乎恒定地直到进入轧缝。通过这个加工步骤致力于使棒材在进入轧缝之前不仅在其长度上而且在其横截面上都具有一个尽可能均匀的组织结构,这对于下面的变形过程是有利的。由于过程特有的斜轧特性并由于一个有针对性地确定的轧制参数在一级变形过程中调节在棒材边缘部位中材料的设定的扭转和在棒材横截面上的变形梯度。因为变形方向在斜轧时倾斜于轧制物的轴线延伸并且最大变形位于棒材边缘部位,因此由于变形引起的组织拉伸在该边缘区内显得特别剧烈并且组织取向对应于变形方向同样倾斜于轧制物轴线延伸。在超过临界的变形率之后动态的再结晶过程在这个边缘区中特别强烈地展开,因此确定再结晶率在棒材横截面上从外向里的梯度。在变形过程之后再加热到Ac3温度以上来完成静态的再结晶,它尤其在边缘区导致形成细颗粒的奥氏体。在淬火并接着退火之后所述边缘区显示出高强度的细奥氏体组织。
本发明与由现有技术已知的解决方案相比具有显著的优点。由有针对性地通过斜轧的一级变形与一个与其相协调的热处理相结合的结果使所处理的棒材在其横截面上具有一个强度曲线,它在边缘部位达到其最大值。由于斜轧引起的在圆棒材边缘部位中组织的扭转方向对应于一个承受扭转负荷的构件的主应力方向,因此由此产生的棒材特性为其尤其在弹簧工业中应用提供最佳的前提。通过按照本发明的方法产生在棒材横截面上的组织分布在加工完成的圆棒材中导致一个特性曲线,它对应于在弯曲和扭转负荷时在棒材横截面上的应力曲线。由这种钢材加工出来的稳定器或螺旋弹簧可以在相同的负荷下有利地具有一个更轻的重量。
因为为了形成这种有利的强度效果只需一个变形步骤并且下面的加工级基本上在加热中进行,因此也只需一个对于原材料的加热过程,这由于本方法导致明显节省能量和时间。因此按照本发明的方法与已知的方法相比不仅改善加工完成产品的针对负荷的强度特性和韧性特性,而且还由于最少量的加工步骤而显示出经济上的优点。
以有利的方式将圆棒形状的原材料以一个100至400K/s的加热速度感应地加热到700至1100℃之间的温度。接着使棒材的加热温度在其长度上均匀至少10秒。由此保证,温度差在棒材长度上不超过5K。通过一个适合的再加热装置使棒材的加热温度一直到进入轧缝保持恒定。变形本身通过斜轧在一个步骤中进行,其中棒材保持线性地穿过轧缝。根据原材料的材质最好在一个700至1150℃的温度范围中变形。这样选择原直径/最终直径的直径比,使得棒材的斜轧以一个大于1.3的平均拉伸率λ进行,并且最大变形至少为ψ=0.3。通过有针对性地调节轧制参数、如轧辊转数和进给速度并通过专门选择具有特殊角度关系的轧辊轮廓,使得最大变形位于从棒材直径的0.65倍至1.0倍之间的边缘部位内,并且调节一个所期望的在棒材横截面上的变形梯度。最好这样控制斜轧过程,使得在轧制物中最大局部温升不超过50K。
由于变形在超过一个临界的变形率之后开始动态的再结晶过程,它们在边缘部位由于最大变形显得比在棒材芯部位更加剧烈。对于变形梯度在棒材横截面上的形成有针对性的影响措施的结果是,在动态再结晶过程中就已经显示出在轧制物横截面上不同的组织分布。因此对按照本发明轧制的棒材的金相检验在再结晶状态显示出细奥氏体晶体的组分从边缘部位向着芯部位明显地降低。
在轧制物横截面上不同的组织结构还附加地由于斜轧的典型特性得到加强。因为在斜轧时变形方向倾斜于轧制物轴线延伸,因此尤其在轧制物的边缘部位由于更大的变形产生明显的组织拉伸。对应于变形方向所述组织拉伸也倾斜于轧制物轴线延伸并在边缘部位导致材料扭转。在按照本发明的方法过程中所述组织的扭转方向在棒材的边缘部位相对于棒材的纵轴线成35至65度角并且因此使它对应于一个承受扭转负荷的构件的主应力方向。
在所示的单级斜轧方法中要被轧制的棒材在其整个长度中穿过一个具有恒定的轧缝几何形状的轧缝。如果要在整个棒材长度上以一个相同的直径加工棒材,可以选择这种方法。按照本发明的方法还能够实现一种可选择的方法变型,其中在运行状态在要被轧制的棒材穿过轧缝期间改变轧缝的几何形状。这种灵活的方法以一个斜轧机架实现,其轧辊在需要时可以在变形期间在轴向和/或在径向上调整。通过这种方式按照本发明的方法能够实现在棒材长度上以变化的直径进行圆棒材加工。
斜轧的棒材直接在从轧制机架排出后以一个Ac3以上的温度再加热。再加热以这种方式进行,使得温度差在一个棒材的长度上限定在5K。
对应于以后的使用目的将斜轧的且在再结晶温度下再加热的棒材在加热中或者卷绕成一个螺旋弹簧或者弯曲成一个稳定器。
接着对卷绕的或弯曲的构件进行淬火然后进行退火。
用于加工扭杆弹簧的棒材在再加热后在冷态在其端部上进行机械加工,接着加热到Ac3以上,淬火并退火。
作为按照本发明的由斜轧与热处理相结合而加工完成的棒材宏观检验的结果是在棒材横截面上具有典型的组织分布。靠近边缘区具有高强度的细颗粒奥氏体组织。所述边缘区具有一个倾斜于棒材轴线延伸的连续的组织拉伸,其扭转方向对应于一个承受扭转负荷的构件的主应力方向。芯区的珠光体-马氏体混合组织具有比边缘部位组织更粗的颗粒并且没有扭转现象。
为了在最终产品中调节最佳的韧性参数和强度参数,在按照本发明的方法中作为原材料使用由弹簧钢、最好是碳含量<0.8%的硅铬钢。另一种方案中,可以使这些钢材与钒或铌微合金。
附图说明
借助于附图中的实施例示出本发明的内容并描述如下。
唯一的附图以原理结构示出按照本发明的由一种硅铬钢制成圆钢棒的热机处理的流水线。
具体实施方式
要被处理的棒材在一个感应设备1中加热到再结晶温度以上的一个温度,其中其组织奥氏体化。在所示示例中使圆钢棒以一个130K/s的加热速度加热到980℃的温度。在一个串联于感应设备1的混铁炉2中对棒材加热温度进行15s的均匀,使得在棒材长度上的温度曲线具有一个4K的梯度。
以这个状态将均温的圆钢棒送入到保持炉3里面,用于使圆钢棒的温度直到轧缝入口保持恒定。已加热的棒材不仅在混铁炉2中而且在保持炉3中通过滚道6或7输送。
在一个斜轧机架4中使加热到980℃的圆钢棒在一个轧制步骤中变形。在此,这样选择原直径/最终直径的直径比,使得以一个λ=1.5的平均拉伸率进行加工并且变形最大值至少为ψ=0.3。通过有针对性地调节轧制参数、如轧辊转数或进给速度并通过专门选择具有特殊角度关系的轧辊轮廓,使得在从棒材直径的0.65倍到1.0倍的边缘部位内实现变形最大值并因此在棒材横截面上调节一个所期望的变形率。所述轧制参数这样相互协调,使得由于变形过程产生的一个最大局部温升在轧制物中不超过50K。在斜轧时倾斜于轧辊轴线延伸的变形方向在轧制物的边缘部位由于较大变形起到一个明显的组织拉伸的作用。这种组织拉伸对应于变形方向同样倾斜于轧制物轴线延伸并在这个棒材的边缘部位导致材料的扭转。在按照本发明的方法过程中组织的扭转方向相对于棒材的纵轴线成35至65度角,由此使它对应于一个承受扭转负荷的构件的主应力方向。
已轧制的棒材在其从斜轧机架4中排出后到达一个串联在机架上的再加热炉5,在其中为了保证一个完全静态的再结晶使所述棒材进行一次Ac3温度以上的再加热。棒材穿过再加热炉5的输送通过一个滚道8实现。在离开再加热炉5以后使斜轧的棒材通过一个输出滚道9继续输送。从这个输出滚道9将棒材输送到其它设定的加工步骤。
在图1中简示出一个用于加工卷绕的螺旋弹簧的加工线。然后将棒材通过输出滚道9传递到升降台10并使棒材从那里到达一个CNC卷绕机11,在那里在一个按照再结晶的加热中实现螺旋弹簧的卷绕。接着卷绕过程将卷绕成螺旋弹簧的棒材输送到一个淬火槽12,在其中使棒材淬火并使其组织转变成马氏体。接着使淬火的螺旋弹簧进行未示出的退火处理。
附图标记列表
1 感应设备 2 混铁炉 3 保持炉 4 斜轧机架
5 再加热炉 6 滚道 7 滚道 8 滚道
9 输出滚道 10 升降台 11 CNC卷绕机床
12 淬火槽
Claims (19)
1.一种用于加工钢制螺旋弹簧或稳定器的方法,其中将原材料加热到再结晶温度以上的一个温度,奥氏体化,保持温度均匀,然后变形并最后淬火到马氏体并退火,其特征在于,从圆棒材开始,其加热温度在棒材长度上均匀,然后通过斜轧保持线性地变形,使得在边缘部位实现设定的材料扭转并在横截面上实现所期望的变形梯度,其中在超过临界变形率之后开始动态的再结晶过程,接着再加热到Ac3温度以上,然后使棒材卷绕成一个螺旋弹簧或者弯曲成一个稳定器,并接着进行淬火和退火。
2.如权利要求1所述的方法,其特征在于,在圆棒材边缘部位中的组织扭转方向对应于承受扭转负荷的螺旋弹簧或稳定器的主应力方向。
3.如权利要求1所述的方法,其特征在于,在边缘部位中的组织扭转方向相对于圆棒材的轴线成35-65°。
4.如权利要求1至3中任一项所述的方法,其特征在于,在一个步骤中进行所述斜轧。
5.如权利要求1至3中任一项所述的方法,其特征在于,所述棒材的斜轧以一个至少1.3的平均拉伸率λ实现。
6.如权利要求1至3中任一项所述的方法,其特征在于,最大变形位于从棒材直径的0.65倍至1.0倍之间的边缘部位内,并且最小为0.3。
7.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述材料以100-400K/s之间的速度被加热。
8.如权利要求1或7所述的方法,其特征在于,所述原材料被加热到一个位于700至1100℃之间的温度。
9.如权利要求8所述的方法,其特征在于,所述加热感应式地实现。
10.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述棒材进行至少10秒的均匀温度的加热。
11.如权利要求1所述的方法,其特征在于,棒材长度上的温度差不超过5K。
12.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述棒材的加热温度几乎保持恒定地直到其进入轧辊之间。
13.如权利要求1所述的方法,其特征在于,在斜轧时一个最大局部温升不超过50K。
14.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述斜轧在一个700-1150℃的温度范围中进行。
15.如权利要求1所述的方法,其特征在于,在变形期间对斜轧机架的轧辊进行调节,并且使圆棒材在棒材长度上以一个变化的直径进行加工。
16.如权利要求1所述的方法,其特征在于,在斜轧之后再加热到Ac3以上时,棒材长度上的温度差被限制到最大5K。
17.如权利要求1所述的方法,其特征在于,从弹簧钢开始。
18.如权利要求1所述的方法,其特征在于,从一种硅铬钢开始。
19.如权利要求1所述的方法,其特征在于,从一种微合金钢开始。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10315419A DE10315419B3 (de) | 2003-04-04 | 2003-04-04 | Verfahren zum Herstellen von Schraubenfedern oder Stabilisatoren |
DE10315419.1 | 2003-04-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1771342A CN1771342A (zh) | 2006-05-10 |
CN100385020C true CN100385020C (zh) | 2008-04-30 |
Family
ID=32115629
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2004800093975A Expired - Fee Related CN100385020C (zh) | 2003-04-04 | 2004-03-05 | 用于加工螺旋弹簧或稳定器的方法 |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20070074792A1 (zh) |
EP (1) | EP1613449B1 (zh) |
JP (1) | JP4518415B2 (zh) |
KR (1) | KR100776954B1 (zh) |
CN (1) | CN100385020C (zh) |
AT (1) | ATE556153T1 (zh) |
BR (1) | BRPI0408916B1 (zh) |
CA (1) | CA2519764A1 (zh) |
DE (1) | DE10315419B3 (zh) |
ES (1) | ES2386720T3 (zh) |
MX (1) | MXPA05009831A (zh) |
PL (1) | PL1613449T3 (zh) |
WO (1) | WO2004087367A2 (zh) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005038772B4 (de) * | 2005-08-15 | 2013-04-18 | Heraeus Materials Technology Gmbh & Co. Kg | Draht aus oxiddispersionsgehärteten Pt-lr- und anderen Legierungen mit verbesserter Oberfläche für Zündkerzenelektroden |
DE102006010526A1 (de) * | 2006-03-08 | 2007-09-13 | Volkswagen Ag | Verfahren zum Herstellen eines federelastischen Bauelementes |
KR101075323B1 (ko) * | 2009-05-19 | 2011-10-19 | 대원강업주식회사 | 헬리코이드 리덕션 밀을 이용한 코일 스프링 제조방법 |
DE102009036512B3 (de) * | 2009-08-07 | 2011-06-16 | Schomäcker Federnwerk GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Parabellenkern und Parabelfedern für insbesondere Fahrzeugchassis, Fahrzeugaufbauten und dgl. |
CN101786221B (zh) * | 2010-02-24 | 2012-07-04 | 钱江弹簧(北京)有限公司 | 弧形弹簧的加工方法 |
US8912472B1 (en) | 2010-07-19 | 2014-12-16 | Barnes Group Inc. | Induction heating of springs |
JP5064590B1 (ja) * | 2011-08-11 | 2012-10-31 | 日本発條株式会社 | 圧縮コイルばねおよびその製造方法 |
DE102011112077B4 (de) | 2011-09-01 | 2013-04-11 | ThyssenKrupp Federn und Stabilisatoren GmbH | Fertigungsanlage zur Herstellung von Produkten aus zylindrischen Metallstäben |
CN103949856B (zh) * | 2014-04-25 | 2016-06-01 | 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 | 一种提高拉伸弹簧力值的方法 |
CN106795576B (zh) | 2014-09-04 | 2018-11-09 | 蒂森克虏伯弹簧与稳定器有限责任公司 | 用于生产冷成型的钢弹簧的方法 |
JP5923155B2 (ja) * | 2014-10-28 | 2016-05-24 | 日本発條株式会社 | スタビライザ製造装置およびその方法 |
CN106282520B (zh) * | 2016-08-03 | 2018-07-10 | 浙江玛斯特汽配有限公司 | 一种扭杆弹簧形变热处理工艺 |
CN110640398B (zh) * | 2019-09-05 | 2020-12-29 | 安徽东华弹簧有限公司 | 一种汽车电动尾门弹簧的加工工艺 |
PL445934A1 (pl) * | 2023-08-29 | 2024-03-25 | Towes Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Sposób wytwarzania sprężyn, zwłaszcza o ponadnormatywnych parametrach |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2477914A1 (fr) * | 1980-03-17 | 1981-09-18 | Daido Steel Co Ltd | Procede et appareil pour la fabrication de tiges coniques |
DE4340568A1 (de) * | 1993-11-29 | 1995-06-01 | Sendner Thermo Tec Anlagen Gmb | Verfahren zum kontinuierlichen Vergüten von Stahldraht |
EP0753595A2 (de) * | 1995-07-06 | 1997-01-15 | Benteler Ag | Rohre für die Herstellung von Stabilisatoren und Herstellung von Stabilisatoren aus solchen Rohren |
DE19546204C1 (de) * | 1995-12-11 | 1997-03-20 | Max Planck Inst Eisenforschung | Verfahren zur Herstellung von hochfesten Gegenständen aus einem Vergütungsstahl und Anwendung dieses Verfahrens zur Erzeugung von Federn |
DE19637968A1 (de) * | 1996-09-18 | 1998-05-28 | Univ Freiberg Bergakademie | Verfahren zur Herstellung eines Blattes einer Parabelfeder |
DE19839383A1 (de) * | 1998-07-20 | 2000-01-27 | Muhr & Bender | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von Stahl für torsionsbeanspruchte Federelemente |
DE10030823A1 (de) * | 2000-06-23 | 2002-01-17 | Gmt Ges Fuer Metallurg Technol | 3-Walzen-Schrägwalzgerüst |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2261878A (en) * | 1939-09-11 | 1941-11-04 | L A Young Spring & Wire Corp | Method of manufacturing coil springs |
JP2913115B2 (ja) * | 1990-10-03 | 1999-06-28 | 住友金属工業株式会社 | 超微細組織を有する棒鋼の製造法 |
JP2662122B2 (ja) * | 1990-11-15 | 1997-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 円形断面材の製造方法 |
EP0904860A3 (de) * | 1997-09-30 | 2000-07-05 | Firma Muhr und Bender | Verfahren und Anlage zur Herstellung von bikonischem Draht |
EP0974676A3 (de) * | 1998-07-20 | 2003-06-04 | Firma Muhr und Bender | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von Stahl für torsionsbeanspruchte Federelemente |
JP3844622B2 (ja) * | 1999-06-17 | 2006-11-15 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼棒線材の製造方法 |
JP4215413B2 (ja) * | 2001-05-10 | 2009-01-28 | 高周波熱錬株式会社 | 熱処理異形鋼線の製造方法 |
-
2003
- 2003-04-04 DE DE10315419A patent/DE10315419B3/de not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-03-05 KR KR1020057018840A patent/KR100776954B1/ko active IP Right Grant
- 2004-03-05 CA CA002519764A patent/CA2519764A1/en not_active Abandoned
- 2004-03-05 CN CNB2004800093975A patent/CN100385020C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2004-03-05 BR BRPI0408916-2A patent/BRPI0408916B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2004-03-05 PL PL04717577T patent/PL1613449T3/pl unknown
- 2004-03-05 EP EP04717577A patent/EP1613449B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-03-05 AT AT04717577T patent/ATE556153T1/de active
- 2004-03-05 WO PCT/EP2004/002280 patent/WO2004087367A2/de active Application Filing
- 2004-03-05 MX MXPA05009831A patent/MXPA05009831A/es active IP Right Grant
- 2004-03-05 ES ES04717577T patent/ES2386720T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-03-05 JP JP2006500053A patent/JP4518415B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2004-05-03 US US10/551,538 patent/US20070074792A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2477914A1 (fr) * | 1980-03-17 | 1981-09-18 | Daido Steel Co Ltd | Procede et appareil pour la fabrication de tiges coniques |
DE4340568A1 (de) * | 1993-11-29 | 1995-06-01 | Sendner Thermo Tec Anlagen Gmb | Verfahren zum kontinuierlichen Vergüten von Stahldraht |
EP0753595A2 (de) * | 1995-07-06 | 1997-01-15 | Benteler Ag | Rohre für die Herstellung von Stabilisatoren und Herstellung von Stabilisatoren aus solchen Rohren |
DE19546204C1 (de) * | 1995-12-11 | 1997-03-20 | Max Planck Inst Eisenforschung | Verfahren zur Herstellung von hochfesten Gegenständen aus einem Vergütungsstahl und Anwendung dieses Verfahrens zur Erzeugung von Federn |
DE19637968A1 (de) * | 1996-09-18 | 1998-05-28 | Univ Freiberg Bergakademie | Verfahren zur Herstellung eines Blattes einer Parabelfeder |
DE19839383A1 (de) * | 1998-07-20 | 2000-01-27 | Muhr & Bender | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von Stahl für torsionsbeanspruchte Federelemente |
DE10030823A1 (de) * | 2000-06-23 | 2002-01-17 | Gmt Ges Fuer Metallurg Technol | 3-Walzen-Schrägwalzgerüst |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
轿车悬架弹簧用油淬火回火钢丝. 邢献强.金属制品,第24卷第4期. 1998 |
轿车悬架弹簧用油淬火回火钢丝. 邢献强.金属制品,第24卷第4期. 1998 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES2386720T3 (es) | 2012-08-28 |
ATE556153T1 (de) | 2012-05-15 |
EP1613449A2 (de) | 2006-01-11 |
JP4518415B2 (ja) | 2010-08-04 |
DE10315419B3 (de) | 2004-05-19 |
KR100776954B1 (ko) | 2007-11-21 |
JP2006522214A (ja) | 2006-09-28 |
BRPI0408916A (pt) | 2006-03-28 |
CA2519764A1 (en) | 2004-10-14 |
PL1613449T3 (pl) | 2012-10-31 |
US20070074792A1 (en) | 2007-04-05 |
KR20050122233A (ko) | 2005-12-28 |
MXPA05009831A (es) | 2005-12-05 |
WO2004087367A2 (de) | 2004-10-14 |
EP1613449B1 (de) | 2012-05-02 |
BRPI0408916B1 (pt) | 2012-12-11 |
WO2004087367A3 (de) | 2005-04-28 |
CN1771342A (zh) | 2006-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100564549C (zh) | 用于钢材热机处理的方法 | |
CN100385020C (zh) | 用于加工螺旋弹簧或稳定器的方法 | |
CN109402522B (zh) | 一种免调质热镀锌螺栓用热轧盘条及其生产工艺 | |
US5213634A (en) | Multiphase microalloyed steel and method thereof | |
US20060065334A1 (en) | High carbon steel wire with bainitic structure for spring and other cold-formed applications | |
US4040872A (en) | Process for strengthening of carbon steels | |
KR20170106973A (ko) | 높은 인장 강도의 강철 와이어 | |
CN105316574A (zh) | 加工硬化型屈强比控制钢及其制造方法 | |
EP2157194B1 (de) | Verfahren und Anlage zum Inline-Umformen, -Vergüten und -Richten von stabförmigen Metallteilen | |
CN103757533B (zh) | 抗拉强度≥1000MPa的薄带连铸经济性高强捆带及其制造方法 | |
JPS6010094B2 (ja) | 熱間圧延鋼棒の連続熱処理方法 | |
CN109689238B (zh) | 钢管的在线制造方法 | |
JP2000054024A (ja) | 鋼の加工熱処理法 | |
CN107227425B (zh) | 冷镦用高碳钢线材、利用此的加工品及它们的制造方法 | |
CN101586207B (zh) | 一种1600MPa级机械结构用热轧线材及其制造方法 | |
CN116194603A (zh) | 一种用于制造超细粒化的无马氏体钢棒的紧凑卷的工艺 | |
RU2081182C1 (ru) | Способ термической обработки проката | |
JPH01139719A (ja) | 高張力線材の製造方法 | |
JP2002105535A (ja) | 棒線材の製造方法 | |
JPH0665643A (ja) | 高降伏比SUS420J1系13%Cr鋼管の製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20080430 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |