CH714030A2

CH714030A2 - Oscillateur d'horlogerie à guidages flexibles à grande course angulaire.

Info

Publication number: CH714030A2
Application number: CH00905/18A
Authority: CH
Inventors: Di Domenico Gianni; Cusin Pierre; Helfer Jean-Luc; Gandelhman Alex; Winkler Pascal; Hinaux Baptiste; Léchot Dominique; Matthey Olivier; Klinger Laurent; Favre Jérôme
Original assignee: Swatch Group Res & Dev Ltd
Priority date: 2017-07-28
Filing date: 2018-07-24
Publication date: 2019-01-31
Also published as: CH714031A2; CH714032A2

Abstract

L’invention concerne un oscillateur mécanique d’horlogerie, comportant, entre un premier élément (4) et un deuxième élément inertiel (5), deux lames flexibles (31; 32) distinctes rappelant l’élément inertiel (5) vers une position de repos dans un plan d’oscillation, les projections de ces lames se croisant, en position de repos, en un point (P), par lequel passe l’axe de pivotement du deuxième élément inertiel massif (5), et le rapport d’aspect hauteur sur épaisseur est inférieur à 10 pour chaque lame (31; 32), et le nombre total des lames flexibles (31; 32) est strictement supérieur à deux.

Description

Domaine de l’invention [0001] L’invention concerne un oscillateur mécanique d’horlogerie, comportant un premier élément support rigide, un deuxième élément inertiel massif, et, entre ledit premier élément support rigide et ledit deuxième élément inertiel massif au moins deux premières lames flexibles qui supportent ledit deuxième élément inertiel massif et sont agencées pour le rappeler vers une position de repos, ledit deuxième élément inertiel massif étant agencé pour osciller angulairement selon un plan d’oscillation autour de ladite position de repos, lesdites deux premières lames flexibles ne se touchant pas et leurs projections sur ledit plan d’oscillation se croisant, en position de repos, en un point de croisement, au voisinage immédiat duquel ou par lequel passe l’axe de rotation dudit deuxième élément inertiel massif perpendiculairement audit plan d’oscillation, et les encastrements desdites premières lames flexibles avec ledit premier élément support rigide et ledit deuxième élément inertiel massif définissant deux directions de lames parallèles audit plan d’oscillation.

[0002] L’invention concerne encore un mouvement d’horlogerie comportant au moins un tel oscillateur mécanique.

[0003] L’invention concerne encore une montre comportant un tel mouvement d’horlogerie.

[0004] L’invention concerne le domaine des oscillateurs mécaniques d’horlogerie comportant des guidages à lames flexibles assurant les fonctions de maintien et de rappel d’éléments mobiles.

Arrière-plan de l’invention [0005] L’utilisation de guidages flexibles, notamment à lames souples, dans des oscillateurs mécaniques d’horlogerie, est rendue possible par des procédés d’élaboration, tels que «MEMS», «LIGA» ou similaires, de matériaux micro-usinables, tels que le silicium et ses oxydes, qui permettent une fabrication très reproductible de composants qui présentent des caractéristiques élastiques constantes dans le temps et une grande insensibilité aux agents extérieurs tels que température et humidité. Des pivots à guidage flexible, tels que décrits dans les demandes EP 1 419 039 ou EP 16 155 039 du même déposant, permettent notamment de remplacer le pivot d’un balancier classique, ainsi que le ressort-spiral qui lui est usuellement associé. La suppression des frottements de pivots permet d’augmenter substantiellement le facteur de qualité d’un oscillateur. Toutefois les pivots à guidage flexible ont généralement une course angulaire faible, de l’ordre de 10° à 20°, ce qui est très faible en comparaison de l’amplitude usuelle de 300° d’un balancier-spiral, et qui n’autorise pas leur combinaison directe avec des mécanismes d’échappement classiques, et notamment avec des arrêtoirs usuels tels qu’une ancre suisse ou similaire, qui exigent une grande course angulaire pour assurer leur bon fonctionnement.

[0006] Lors du Congrès de Chronométrie de Montreux, Suisse, des 28 et 29 septembre 2016, l’équipe de Μ. H. Kahrobaiyan a abordé l’augmentation de cette course angulaire dans l’article «Gravity insensitive flexure pivots for watch oscillators», et il apparaît que la solution -complexe- envisagée n’est pas isochrone.

[0007] Le document EP 3 035 127 A1 au nom de même déposant SWATCH GROUP RESEARCH & DEVELOPMENT Ltd décrit un oscillateur d’horlogerie comportant une base de temps avec au moins un résonateur constitué par un diapason lequel comporte au moins deux parties mobiles oscillantes, lesdites parties mobiles étant fixées à un élément de liaison, que comporte ledit oscillateur, par des éléments flexibles dont la géométrie détermine un axe de pivotement virtuel de position déterminée par rapport audit élément de liaison, autour duquel axe de pivotement virtuel oscille ladite partie mobile respective, dont le centre de masse est confondu en position de repos avec ledit axe de pivotement virtuel respectif. Pour au moins une dite partie mobile, lesdits éléments flexibles sont constitués de lames élastiques croisées et s’étendant à distance l’une de l’autre dans deux plans parallèles, et dont les projections des directions sur un desdits plans parallèles se croisent au niveau dudit axe de pivotement virtuel, de ladite partie mobile considérée.

[0008] Le document US 3 628 781A au nom de GRIB décrit une fourche de diapason, sous la forme d’une structure en porte-à-faux double, pour permettre un mouvement de rotation accentué d’une paire d’éléments mobiles, par rapport à un plan de référence fixe comprenant un premier corps élastiquement déformable ayant au moins deux parties flexibles allongées élastiquement similaires, les extrémités de chacune desdites parties flexibles étant respectivement solidaire de parties rigides agrandies dudit élément, la première desdites parties rigides étant fixée pour définir un plan de référence et la seconde étant supportée élastiquement pour avoir un mouvement de rotation accentué par rapport à la première, un second corps déformable élastiquement sensiblement identique au premier corps déformable élastiquement, et des moyens pour fixer rigidement les premières desdites parties rigides respectives desdits corps élastiquement déformables en relation espacée pour fournir une structure de fourche de diapason dans laquelle chacune des dents du diapason comprend l’extrémité libre de l’un desdits corps élastiquement déformables.

[0009] Le document EP 3 130 966 A1 au nom de ETA Manufacture Horlogère Suisse décrit un mouvement d’horlogerie mécanique qui comprend au moins un barillet, un ensemble de roues d’engrenage entraîné à une extrémité par le barillet, et un mécanisme d’échappement d’un oscillateur local avec un résonateur sous forme d’un balancier-spiral et un système de rétroaction du mouvement d’horlogerie. Le mécanisme d’échappement est entraîné à une autre extrémité de l’ensemble de roues d’engrenage. Le système de rétroaction comprend au moins un oscillateur de référence précis, combiné à un comparateur de marche pour comparer la marche des deux oscillateurs, et un mécanisme de réglage du résonateur de

CH 714 030 A2 l’oscillateur local pour ralentir ou accélérer le résonateur sur la base d’un résultat de la comparaison dans le comparateur de marche.

[0010] Le document CH 709 536 A2 au nom de ETA Manufacture Horlogère Suisse décrit un mécanisme régulateur d’horlogerie comportant, montés mobiles, au moins en pivotement par rapport à une platine, une roue d’échappement agencée pour recevoir un couple moteur via un rouage, et un premier oscillateur comportant une première structure rigide reliée à ladite platine par des premiers moyens de rappel élastique. Ce mécanisme régulateur comporte un deuxième oscillateur comportant une deuxième structure rigide reliée à ladite première structure rigide par des deuxièmes moyens de rappel élastique, et qui comporte des moyens de guidage agencés pour coopérer avec des moyens de guidage complémentaire que comporte ladite roue d’échappement, synchronisant ledit premier oscillateur et ledit deuxième oscillateur avec ledit rouage.

[0011] La demande de brevet EP 17 183 666 du même déposant, incorporée ici par référence, décrit un pivot à grande course angulaire. En utilisant un angle entre les lames d’environ 25° à 30°, et un point de croisement situé à environ 45% de leur longueur, et en introduisant un décalage du centre de masse du résonateur par rapport à l’axe de rotation, il est possible d’obtenir simultanément un bon isochronisme et une insensibilité aux positions sur une grande course angulaire (jusqu’à 40° ou plus). Afin de maximiser la course angulaire tout en conservant une bonne rigidité hors plan, on tend à affiner les lames tout en augmentant leur hauteur. L’utilisation d’une grande valeur du rapport d’aspect, c’est-à-dire du rapport entre la hauteur de la lame sur son épaisseur est théoriquement avantageuse, mais dans la pratique on observe que pour de grandes amplitudes angulaires il se produit une inhibition de la courbure anticlastique, qui altère les propriétés d’isochronisme du résonateur.

Claims

Résumé de l’invention [0012] L’invention se propose de mettre au point un oscillateur mécanique à guidages flexibles, dont la course angulaire soit compatible avec des mécanismes d’échappement existants, et dont les guidages flexibles se comportent de façon régulière quelle que soit leur déformation.

[0013] Ce résonateur à guidage flexible en rotation doit posséder les propriétés suivantes:

- un facteur de qualité élevé;

- une grande course angulaire;

- un bon isochronisme;

- une grande insensibilité aux positions dans l’espace.

[0014] En considérant le cas particulier d’un guidage flexible à lames croisées en projection dans un plan parallèle au plan d’oscillation, où ces lames joignent une masse fixe et une masse mobile, la course angulaire possible 9 du pivot dépend du rapport X = D/L entre, d’une part la distance D du point d’encastrement d’une lame dans la masse fixe et le point de croisement, et d’autre part la longueur totale L de cette même lame, dans son élongation, entre ses deux encastrements opposés. Les travaux cités ci-dessus de l’équipe de Μ. H. Kahrobaiyan montrent que cette course angulaire possible 8 est, pour un couple de lames donné et d’angle au sommet a donné au point de croisement, ici de 90°, maximale pour X = D/L = 0.5, et décroît rapidement quand on s’écarte de cette valeur, selon une courbe sensiblement symétrique. Or un tel pivot à lames croisées avec X = D/L = 0.5 et a =90° n’est pas isochrone.

[0015] L’invention explore de ce fait les domaines de combinaisons favorables entre les valeurs d’angle au sommet a au croisement des lames, et les valeurs du rapport X = D/L, pour obtenir des pivots isochrones, ainsi que les valeurs optimales du rapport d’aspect de chacune des lames.

[0016] A cet effet, l’invention concerne un oscillateur mécanique selon la revendication 1.

[0017] Et notamment l’invention montre que l’on peut obtenir un oscillateur isochrone avec des pivots qui vérifient à la fois les deux inégalités: 0.15<(X = D/L) < 0.85, et a < 60°.

[0018] Naturellement les configurations avec a = 0° sont écartées, les lames n’étant alors plus sécantes en projection, mais parallèles.

[0019] L’invention concerne encore un mouvement d’horlogerie comportant au moins un tel oscillateur mécanique.

[0020] L’invention concerne encore une montre comportant un tel mouvement d’horlogerie.

Description sommaire des dessins [0021] D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, en référence aux dessins annexés, où:

la fig. 1 représente, de façon schématisée, et en perspective, une première variante d’oscillateur mécanique, qui comporte un premier élément support rigide, de forme allongée, pour sa fixation à une platine du mouvement ou similaire, auquel est suspendu un deuxième élément inertie! massif par deux premières flexibles disjointes, croisées en projection sur le plan d’oscillation de ce deuxième élément inertiel, lequel coopère avec un mécanisme d’échappement classique avec ancre suisse et roue d’échappement standard;

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la fig. 2 représente, de façon schématisée, et en plan, l’oscillateur de la fig. 1; la fig. 3 représente, de façon schématisée, et en coupe passant par l’axe de croisement des lames, l’oscillateur de la fig. 1; la fig. 4 représente, de façon schématisée, un détail de la fig. 2, montrant le décalage entre le croisement des lames et la projection du centre de masse du résonateur, ce détail avec décalage étant applicable de la même façon aux différentes variantes décrites ci-après; la fig. 5 est un graphe, avec en abscisse rapport X = D/L entre, d’une part la distance D du point d’encastrement d’une lame dans la masse fixe et le point de croisement, et d’autre part la longueur totale L de cette même lame entre ses deux encastrements opposés, et en ordonnées l’angle au sommet de croisement des lames flexibles, et qui définit deux courbes, inférieure et supérieure, en trait interrompu, qui bornent le domaine convenable entre ces paramètres pour assurer l’isochronisme, la courbe en trait plein correspondant à une valeur avantageuse; la fig. 6 représente, de façon similaire à la fig. 1, une deuxième variante d’oscillateur mécanique, où le premier élément support rigide, de forme allongée, est aussi mobile par rapport à une structure fixe, et est porté par un troisième élément rigide, par l’intermédiaire d’un second jeu de lames flexibles, agencées de façon similaire au premières lames flexibles, le deuxième élément inertiel étant encore agencé pour coopérer avec un mécanisme d’échappement classique non représenté; la fig. 7 représente, de façon schématisée, et en plan, l’oscillateur de la fig. 6; la fig. 8 représente, de façon schématisée, et en coupe passant par l’axe de croisement des lames, l’oscillateur de la fig. 1; la fig. 9 est un schéma-blocs représentant une montre qui comporte un mouvement avec un tel résonateur; la fig. 10 représente, de façon schématisée et en perspective, un guidage à lames flexibles croisées en projection, entre une structure fixe et un élément inertiel; la fig. 11 représente, de façon similaire à la fig. 10, un guidage flexible théorique dont chaque lame a un rapport d’aspect supérieur à celui des lames de la fig. 10; la fig. 12 représente, de façon similaire à la fig. 10, un guidage flexible selon l’invention, équivalent en termes de rappel élastique au guidage théorique de la fig. 11, mais comportant un nombre supérieur de lames, dont chacune a un rapport d’aspect inférieur à 10, dans cette variante deux lames élémentaires d’un premier type sont superposées dans une première direction, et croisent en projection deux lames élémentaires d’un deuxième type qui sont aussi superposées entre elles et s’étendent dans une deuxième direction; la fig. 13 représente, de façon similaire à la fig. 12, un autre guidage flexible selon l’invention, dont les quatre lames sont en quinconce; la fig. 14 représente, de façon similaire à la fig. 12, encore un autre guidage flexible selon l’invention, dont les quatre lames comportent deux lames élémentaires d’un premier type dans une première direction, qui encadrent deux lames élémentaires d’un deuxième type qui sont superposées entre elles et s’étendent dans une deuxième direction; la fig. 15 représente, de façon similaire à la fig. 12, un autre guidage flexible selon l’invention, comportant six lames superposées par trois; la fig. 16 représente, de façon similaire à la fig. 13, un autre guidage flexible selon l’invention, dont les six lames sont en quinconce; la fig. 17 représente, de façon similaire à la fig. 14, un autre guidage flexible selon l’invention, dont les huit lames comportent une première et une deuxième superposition de deux lames élémentaires d’un premier type dans une première direction, qui encadrent quatre lames élémentaires d’un deuxième type qui sont superposées entre elles et s’étendent dans une deuxième direction; la fig. 18 représente, de façon similaire à la fig. 12, encore un autre guidage flexible selon l’invention, à nombre inégal de lames, dont les cinq lames comportent deux lames élémentaires d’un premier type dans une première direction, qui encadrent trois lames élémentaires d’un deuxième type qui sont superposées entre elles et s’étendent dans une deuxième direction.

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Description détaillée des modes de réalisation préférés [0022] L’invention concerne ainsi un oscillateur mécanique 100 d’horlogerie, comportant au moins un premier élément support rigide 4 et un deuxième élément inertiel massif 5. Cet oscillateur 100 comporte, entre le premier élément support rigide 4 et le deuxième élément inertiel massif 5, au moins deux premières lames flexibles 31, 32, qui supportent le deuxième élément inertiel massif 5, et qui sont agencées pour le rappeler vers une position de repos. Ce deuxième élément inertiel massif 5 est agencé pour osciller angulairement selon un plan d’oscillation autour de cette position de repos.

[0023] Les deux premières lames flexibles 31 et 32 ne se touchent pas, et, en position de repos, leurs projections sur le plan d’oscillation se croisent en un point de croisement P, au voisinage immédiat duquel ou par lequel passe l’axe de rotation du deuxième élément inertiel massif 5 perpendiculairement au plan d’oscillation. Tous les éléments géométriques décrits ci-après s’entendent, sauf mention contraire, comme étant considérés dans la position de repos de l’oscillateur à l’arrêt.

[0024] Les fig. 1 à 4 illustrent une première variante avec un premier élément support rigide 4 et un deuxième élément inertiel massif reliés par deux premières lames flexibles 31,32.

[0025] Les encastrements des premières lames flexibles 31,32, avec le premier élément support rigide 4 et le deuxième élément inertiel massif 5 définissent deux directions de lames DL1, DL2, qui sont parallèles au plan d’oscillation et qui font entre elles, en projection sur le plan d’oscillation, un angle au sommet a.

[0026] La position du point de croisement P est définie par le rapport X = D/L où D est la distance entre la projection, sur le plan d’oscillation, de l’un des points d’encastrement des premières lames 31, 32, dans le premier élément de support rigide 4 et le point de croisement P, et où L est la longueur totale de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31, 32, concernée. Et la valeur du rapport D/L est comprise entre 0 et 1, et l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 70°.

[0027] De façon avantageuse, à la fois l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 60°, et, pour chaque première lame flexible 31,32, le rapport d’encastrement D1/L1, D2/L2, est compris entre 0.15 et 0.85, bornes comprises.

[0028] De façon particulière, tel que visible sur les fig. 2 à 4, le centre de masse de l’oscillateur 100 dans sa position de repos est distant du point de croisement P d’un écart s qui est compris entre 10% et 20% de la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31,32. Plus particulièrement encore, l’écart e est compris entre 12% et 18% de la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31,32.

[0029] Plus particulièrement, et tel qu’illustré sur les figures, les premières lames 31,32, et leurs encastrements définissent ensemble un pivot 1 qui, en projection sur le plan d’oscillation, est symétrique par rapport à un axe de symétrie AA passant par le point de croisement P.

[0030] Plus particulièrement, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en position de repos, en projection sur le plan d’oscillation, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé sur l’axe de symétrie AA du pivot 1. En projection, ce centre de masse peut être confondu ou non avec le point de croisement P.

[0031] Plus particulièrement encore, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé à une distance non nulle du point de croisement P correspondant à l’axe de rotation du deuxième élément inertiel massif 5, tel que visible sur les fig. 2 à 4.

[0032] De façon particulière, en projection sur le plan d’oscillation, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé sur l’axe de symétrie AA du pivot 1, et est situé à distance non nulle du point de croisement P laquelle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31,32.

[0033] Plus particulièrement, les premières lames 31 et 32 sont des lames droites.

[0034] Plus particulièrement encore, l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 50°, ou encore est inférieur ou égal à 40°, ou encore inférieur ou égal à 35°, ou encore inférieur ou égal à 30°.

[0035] Plus particulièrement, le rapport d’encastrement D1/L1, D2/L2, est compris entre 0.15 et 0.49, bornes comprises, ou entre 0.51 et 0.85, bornes comprises, tel que visible sur la fig. 5.

[0036] Dans une variante, et plus particulièrement selon l’exécution selon la fig. 5, l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 50°, et le rapport d’encastrement D1/L1, D2/L2, est compris entre 0.25 et 0.75, bornes comprises.

[0037] Dans une variante, et plus particulièrement selon l’exécution selon la fig. 5, l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 40°, et le rapport d’encastrement D1/L1, D2/L2, est compris entre 0.30 et 0.70, bornes comprises.

[0038] Dans une variante, et plus particulièrement selon l’exécution selon la fig. 5, l’angle au sommet a est inférieur ou égal à 35°, et le rapport d’encastrement D1/L1, D2/L2, est compris entre 0.40 et 0.60, bornes comprises.

[0039] De façon avantageuse, et tel que visible sur la fig. 5, l’angle au sommet a et le rapport X = D/L satisfont la relation: h1(D/L)< a < h2(D/L), avec, pour 0.2<X<0.5:

h1(X) = 116-473*(X + 0.05) + 3962*(X + 0.05)³- 6000*(X + 0.05)⁴, h2(X) =128-473*(X-0.05) + 3962*(X-0.05)³-6000*(X-0.05)⁴, pour 0.5<X<0.8:

CH 714 030 A2 h1 (X) = 116-473* (1.05-X) + 3962*(1.05-X)³-6000*(1.05-X)⁴, h2(X) =128-473*(0.95-X) + 3962*(0.95-X)³-6000*(0.95-X)⁴.

[0040] Plus particulièrement, et notamment dans l’exécution non limitative illustrée par les figures, les premières lames flexibles 31 et 32 ont la même longueur L, et la même distance D.

[0041] Plus particulièrement, entre leurs encastrements, ces premières lames flexibles 31 et 32 sont identiques.

[0042] Les fig. 6 à 8 illustrent une deuxième variante d’oscillateur mécanique 100, où le premier élément support rigide 4 est aussi mobile, directement ou indirectement par rapport à une structure fixe que comporte cet oscillateur 100, et est porté par un troisième élément rigide 6, par l’intermédiaire de deux secondes lames flexibles 33, 34, agencées de façon similaire au premières lames flexibles 31,32.

[0043] Plus particulièrement, dans la réalisation non limitative illustrée par les figures, les projections des premières lames flexibles 31,32, et des secondes lames flexibles 33, 34, sur le plan d’oscillation se croisent au même point de croisement P.

[0044] Dans une autre forme particulière d’exécution non illustrée, en position de repos, en projection sur le plan d’oscillation, les projections des premières lames flexibles 31, 32, et des secondes lames flexibles 33, 34, sur le plan d’oscillation se croisent en deux points distincts tous deux situés sur l’axe de symétrie AA du pivot 1, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA.

[0045] Plus particulièrement, les encastrements des secondes lames flexibles 33, 34, avec le premier élément support rigide 4 et le troisième élément rigide 6, définissent deux directions de lames parallèles au plan d’oscillation et faisant entre elles, en projection sur le plan d’oscillation, un angle au sommet de même bissectrice que l’angle au sommet a que les premières lames flexibles 31,32. Plus particulièrement encore, ces deux directions des secondes lames flexibles 33, 34, présentent le même angle au sommet a que les premières lames flexibles 31,32.

[0046] Plus particulièrement, les secondes lames flexibles 33, 34, sont identiques aux premières lames flexibles 31, 32, comme dans l’exemple non limitatif des figures.

[0047] Plus particulièrement, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en position de repos, en projection sur le plan d’oscillation, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé sur l’axe de symétrie AA du pivot 1.

[0048] De façon similaire et particulière, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en position de repos, le centre de masse du premier élément support rigide 4 est situé, en projection sur le plan d’oscillation, sur l’axe de symétrie AA du pivot 1.

[0049] Dans une variante particulière, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en position de repos, en projection sur le plan d’oscillation, à la fois le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 et le centre de masse du premier élément support rigide 4 sont situés sur l’axe de symétrie AA du pivot 1. Plus particulièrement encore, les projections du centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 et du centre de masse du premier élément support rigide 4, sur l’axe de symétrie AA du pivot 1, sont confondues.

[0050] Une configuration particulière illustrée par les figures pour de tels pivots superposés est celle où les projections des premières lames flexibles 31,32, et des secondes lames flexibles 33, 34, sur le plan d’oscillation se croisent au même point de croisement P, qui correspond aussi à la projection du centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5, ou du moins qui en est la plus proche possible. Plus particulièrement ce même point correspond aussi à la projection du centre de masse du premier élément support rigide 4. Plus particulièrement encore, ce même point correspond aussi à la projection du centre de masse de l’oscillateur 100 tout entier.

[0051] Dans une variante particulière de cette configuration de pivots superposés, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en position de repos, en projection sur le plan d’oscillation, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé sur l’axe de symétrie AA du pivot 1, et à une distance non nulle du point de croisement correspondant à l’axe de rotation du deuxième élément inertiel massif 5, laquelle distance non nulle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 33, 34, avec un écart similaire à l’écart z des fig. 2 à 4.

[0052] De façon similaire et particulière, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, le centre de masse du deuxième élément inertiel massif 5 est situé, en projection sur le plan d’oscillation, sur l’axe de symétrie AA du pivot 1 et à une distance non nulle du point de croisement correspondant à l’axe de rotation du premier élément support rigide 4 laquelle distance non nulle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31,32.

[0053] De façon similaire et particulière, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, le centre de masse du premier élément support rigide 4 est situé, en projection sur le plan d’oscillation, sur l’axe de symétrie AA du pivot 1 et à une distance non nulle du point de croisement P correspondant à l’axe de rotation du deuxième élément inertiel massif 5. Notamment cette distance non nulle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 33, 34.

CH 714 030 A2 [0054] De façon similaire et particulière, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, le centre de masse du premier élément support rigide 4 est situé, en projection sur le plan d’oscillation, sur l’axe de symétrie AA du pivot 1 et à une distance non nulle du point de croisement correspondant à l’axe de rotation du premier élément support rigide 4 laquelle distance non nulle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 31,32.

[0055] De façon similaire et particulière, le centre de masse du premier élément support rigide 4 est situé sur l’axe de symétrie AA du pivot 1 et à la distance non nulle du point de croisement P laquelle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois la longueur totale L de la projection, sur le plan d’oscillation, de la lame 33, 34.

[0056] Plus particulièrement, et tel que visible sur la variante des figures, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA, en projection sur le plan d’oscillation, le centre de masse de l’oscillateur 100 dans sa position de repos est situé sur l’axe de symétrie AA.

[0057] Plus particulièrement, le deuxième élément inertiel massif 5 est allongé selon la direction de l’axe de symétrie AA du pivot 1, quand le pivot 1 est symétrique par rapport à l’axe de symétrie AA. C’est par exemple le cas des fig. 1 à 4 où l’élément inertiel 5 comporte une embase sur laquelle est fixé un balancier traditionnel à bras longs pourvus de tronçons de serge ou de masselottes en arc de cercle. L’objectif est de minimiser l’influence des accélérations angulaires externes autour de l’axe de symétrie du pivot, car les lames ont une faible rigidité en rotation autour de cet axe à cause du petit angle a.

[0058] L’invention se prête bien à une exécution monolithique des lames et des composants massifs qu’elles joignent, en matériau micro-usinable ou au moins partiellement amorphe, avec une mise en oeuvre par procédé «MEMS» ou «LIGA» ou similaire. En particulier, dans le cas d’une exécution en silicium, l’oscillateur 100 est avantageusement compensé thermiquement par ajout de dioxyde de silicium sur des lames flexibles en silicium. Dans une variante, les lames peuvent être assemblées, par exemple encastrées dans des rainures, ou autre.

[0059] Lorsque on a deux pivots en série, comme dans le cas de fig. 6 à 9, on peut mettre le centre de masse sur l’axe de rotation, dans le cas où l’agencement est choisi pour que les déplacements parasites se compensent, ce qui constitue une variante avantageuse mais non limitative. Il convient toutefois de remarquer qu’il n’est pas nécessaire de choisir un tel agencement, et un tel oscillateur fonctionne avec deux pivots en série sans pour autant positionner le centre de masse sur l’axe de rotation. Bien sûr, même si les réalisations illustrées correspondent à des configurations géométriques particulières d’alignement, ou de symétrie, on comprend qu’il est aussi possible d’empiler deux pivots différents, ou avec des points de croisement différents, ou avec des centres de masses non alignés, ou encore de mettre en oeuvre un nombre supérieur de jeux de lames en série, avec des masses intermédiaires, pour augmenter encore l’amplitude du balancier.

[0060] Les variantes illustrées comportent tous les axes de pivotement, croisements de lames, et centres de masse, coplanaires, ce qui est un cas particulier avantageux, mais non limitatif.

[0061] On comprend que l’invention permet d’obtenir une course angulaire qui est grande: en tous les cas supérieure à 30°, elle peut même atteindre 50° voire 60°, ce qui la rend compatible en combinaison avec tous les échappements mécaniques usuels, ancre suisse, détente, coaxial, ou autre.

[0062] Il s’agit, encore, de déterminer une solution pratique qui soit équivalente à l’utilisation théorique d’une grande valeur du rapport d’aspect des lames.

[0063] A cet effet, l’invention subdivise les lames dans le sens de la longueur, en substituant à une lame unique une pluralité de lames élémentaires dont le comportement global soit équivalent, et où chacune des lames élémentaires a un rapport d’aspect limité à une valeur seuil. On diminue ainsi, par rapport à une lame unique de référence, le rapport d’aspect de chaque lame élémentaire, pour retrouver l’optimum d’isochronisme et d’insensibilité aux positions.

[0064] Chaque lame 31,32, a un rapport d’aspect RA = H/E, où H est la hauteur de la lame 31,32, perpendiculairement à la fois au plan d’oscillation et à l’élongation de la lame 31,32, selon la longueur L, et où E est l’épaisseur de la lame 31, 32, dans le plan d’oscillation et perpendiculairement à l’élongation de la lame 31,32, selon la longueur L.

[0065] Selon l’invention, le rapport d’aspect RA = H/E est inférieur à 10 pour chaque lame 31, 32. Plus particulièrement ce rapport d’aspect est inférieur à 8. Et le nombre total des lames flexibles 31, 32, est strictement supérieur à deux.

[0066] Plus particulièrement, l’oscillateur 100 comporte un premier nombre N1 de premières lames appelées lames primaires 31 s’étendant selon une première direction de lame DL1, et un deuxième nombre N2 de premières lames appelées lames secondaires 32 s’étendant selon une deuxième direction de lame DL2, le premier nombre N1 et le deuxième nombre N2 étant chacun supérieur ou égal à deux.

[0067] Plus particulièrement, le premier nombre N1 est égal au deuxième nombre N2.

[0068] Plus particulièrement encore, l’oscillateur 100 comporte au moins une paire formée d’une lame primaire 31 s’étendant selon une première direction de lame DL1, et d’une lame secondaire 32 s’étendant selon une deuxième direction de lame DL2. Et, dans chaque paire, la lame primaire 31 est identique à la lame secondaire 32 à l’orientation près.

CH 714 030 A2 [0069] Dans une variante particulière, l’oscillateur 100 ne comporte que des paires chacune formée d’une lame primaire 31 s’étendant selon une première direction de lame DL1, et d’une lame secondaire 32 s’étendant selon une deuxième direction de lame DL2, et, dans chaque paire, la lame primaire 31 est identique à la lame secondaire 32 à l’orientation près.

[0070] Dans une autre variante, l’oscillateur 100 comporte au moins un groupe de lames formé d’une lame primaire 31 s’étendant selon une première direction de lame DL1, et d’une pluralité de lames secondaires 32 s’étendant selon une deuxième direction de lame DL2. Et, dans ce cas, dans chaque groupe de lames, le comportement élastique de la lame primaire 31 est identique au comportement élastique résultant du cumul de la pluralité de lames secondaires 32 à l’orientation près.

[0071] On remarque encore que, si le comportement d’une lame flexible dépend de son rapport d’aspect RA, il dépend également de la valeur de la courbure qui lui est imprimée. Sa déformée dépend à la fois de la valeur du rapport d’aspect et de la valeur locale du rayon de courbure, notamment à l’encastrement. C’est la raison pour laquelle on adopte, de préférence, une disposition des lames en symétrie en projection plane.

[0072] L’invention concerne encore un mouvement d’horlogerie 1000 comportant au moins un tel oscillateur 100 mécanique.

[0073] L’invention concerne encore une montre 2000 comportant au moins un tel mouvement d’horlogerie 1000.

[0074] Un procédé de fabrication convenable consiste à effectuer, pour les différents types de pivots ci-dessous, les opérations suivantes:

[0075] Pour un type de pivot AABB selon le schéma de la fig. 12:

a. utiliser un substrat avec au moins quatre couches, résultant par exemple mais non limitativement de l’assemblage de deux wafers SOI;

b. graver par procédé de gravure «DRIE» face avant pour obtenir AA, avec notamment gravure des deux couches d’un seul tenant;

c. graver par procédé de gravure «DRIE» face arrière pour obtenir BB, avec notamment gravure des deux couches d’un seul tenant;

d. effectuer la séparation partielle des quatre couches par gravure de l’oxyde enterré.

[0076] La grande précision du procédé «DRIE», c’est-à-dire gravure ionique réactive profonde (en anglais Deep Reactive Ion Etching DRIE) garantit une très bonne précision en positionnement et en alignement, inférieure ou égale à 5 micromètres, grâce à un alignement optique, ce qui garantit un très bon alignement face à face. Naturellement des procédés équivalents peuvent être mis en oeuvre selon le matériau choisi.

[0077] Il est possible de mettre en oeuvre des substrats avec un nombre supérieur de couches, notamment un substrat à six couches disponibles, par exemple par assemblage de deux DSOI, pour obtenir une structure de type AAABBB.

[0078] Une variante pour l’obtention d’un même type de pivot AABB consiste à:

a. utiliser deux substrats SOI standard à deux couches;

b. graver par procédé de gravure «DRIE» le premier substrat, sur la face avant pour obtenir A, sur la face arrière pour obtenir A;

c. graver par procédé de gravure «DRIE» le deuxième substrat, sur la face avant pour obtenir B, sur la face arrière pour obtenir B; en alternative des opérations b et c on peut, sur le premier substrat et sur le deuxième substrat effectuer la gravure outre des deux couches en une fois, sans effectuer une gravure face avant et face arrière;

d. effectuer l’assemblage «wafer à wafer» des deux substrats ou «pièce à pièce» des composants individuels, pour obtenir AABB. Le bon alignement des géométries est alors lié à la spécification de la machine de bonding «wafer à wafer» ou au process «pièce à pièce», de façon bien connue de l’homme du métier.

[0079] Pour un type de pivot ABAB selon le schéma de la fig. 13:

a. utiliser deux substrats SOI standard à deux couches;

b. graver par procédé de gravure «DRE» le premier substrat, sur la face avant pour obtenir A, sur la face arrière pour obtenir B;

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c. graver par procédé de gravure «DRIE» le deuxième substrat, sur la face avant pour obtenir A, sur la face arrière pour obtenir B;

d. effectuer l’assemblage «wafer à wafer» des deux substrats ou «pièce à pièce» des composants individuels, pour obtenir ABAB. Comme précédemment, Le bon alignement des géométries est lié à la spécification de la machine de bonding «wafer à wafer» ou au process «pièce à pièce».

[0080] Bien d’autres variantes de procédé peuvent être mises en oeuvre, selon le nombre de lames et l’équipement disponible.

Revendications

1. Oscillateur mécanique (100) d’horlogerie, comportant, entre un premier élément support rigide (4) et un deuxième élément inertiel massif (5), un guidage flexible comportant au moins deux premières lames flexibles (31 ; 32) qui supportent ledit deuxième élément inertiel massif (5) et sont agencées pour le rappeler vers une position de repos, ledit deuxième élément inertiel massif (5) étant agencé pour osciller angulairement selon un plan d’oscillation autour de ladite position de repos, lesdites deux premières lames flexibles (31; 32) ne se touchant pas et leurs projections sur ledit plan d’oscillation se croisant, en position de repos, en un point de croisement (P), au voisinage duquel ou par lequel passe l’axe de rotation dudit deuxième élément inertiel massif (5) perpendiculairement audit plan d’oscillation, et les encastrements desdites premières lames flexibles (31 ; 32) avec ledit premier élément support rigide (4) et ledit deuxième élément inertiel massif (5) définissant deux directions de lames (DL1 ; DL2) parallèles audit plan d’oscillation, chaque dite lame (31; 32) ayant un rapport d’aspect RA = H/E, où H est la hauteur de ladite lame (31; 32) perpendiculairement à la fois au plan d’oscillation et à l’élongation de ladite lame (31; 32) selon ladite longueur L, et où E est l’épaisseur de ladite lame (31 ; 32) dans le plan d’oscillation et perpendiculairement à l’élongation de ladite lame (31 ; 32) selon ladite longueur L, caractérisé en ce que ledit rapport d’aspect RA = H/E est inférieur à 10 pour chaque dite lame (31 ; 32), et en ce que le nombre total desdites lames flexibles (31 ; 32) est strictement supérieur à deux.

2. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit oscillateur (100) comporte un premier nombre N1 de dites premières lames appelées lames primaires (31) s’étendant selon une première direction de lame (DL1 ), et un deuxième nombre N2 de dites premières lames dites lames secondaires (32) s’étendant selon une deuxième direction de lame (DL2), ledit premier nombre N1 et ledit deuxième nombre N2 étant chacun supérieur ou égal à deux.
3. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit premier nombre N1 est égal audit deuxième nombre N2.
4. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que ledit oscillateur comporte au moins une paire formée d’une dite lame primaire (31) s’étendant selon une première direction de lame (DL1 ), et d’une dite lame secondaire (32) s’étendant selon une deuxième direction de lame (DL2), et en ce que, dans chaque paire, ladite lame primaire (31) est identique à ladite lame secondaire (32) à l’orientation près.
5. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit oscillateur ne comporte que des dites paires chacune formée d’une dite lame primaire (31) s’étendant selon une première direction de lame (DL1 ), et d’une dite lame secondaire (32) s’étendant selon une deuxième direction de lame (DL2), et en ce que, dans chaque paire, ladite lame primaire (31) est identique à ladite lame secondaire (32) à l’orientation près.
6. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 2 ou 4 selon 2, caractérisé en ce que ledit oscillateur comporte au moins un groupe de lames formé d’une dite lame primaire (31) s’étendant selon une première direction de lame (DL1), et d’une pluralité de dite lames secondaires (32) s’étendant selon une deuxième direction de lame (DL2), et en ce que, dans chaque dit groupe de lames, le comportement élastique de ladite lame primaire (31) est identique au comportement élastique résultant de ladite pluralité de lames secondaires (32) à l’orientation près.
7. Oscillateur mécanique (100) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que lesdites premières lames (31; 32) sont des lames droites.
8. Oscillateur mécanique (100) d’horlogerie, selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdites deux directions de lames (DL1; DL2) parallèles audit plan d’oscillation font entre elles, en position de repos, en projection sur ledit plan d’oscillation, un angle au sommet a, la position dudit point de croisement (P) étant définie par le rapport X = D/L, où D est la distance entre la projection, sur ledit plan d’oscillation, de l’un des points d’encastrement desdites premières lames (31; 32) dans ledit premier élément de support rigide (4) et ledit point de croisement (P), et L est la longueur totale de la projection, sur ledit plan d’oscillation, de ladite lame (31; 32) dans son élongation, et en ce que ledit rapport d’encastrement (D1/L1 ; D2/L2) est compris entre 0.15 et 0.49, bornes comprises, ou entre 0.51 et 0.85, bornes comprises.
9. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit angle au sommet (a) est inférieur ou égal à 50°, et caractérisé en ce que ledit rapport d’encastrement (D1/L1 ; D2/L2) est compris entre 0.25 et 0.75, bornes comprises.

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10. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit angle au sommet (a) est inférieur ou égal à 40°, en ce que ledit rapport d’encastrement (D1/L1 ; D2/L2) est compris entre 0.30 et 0.70, bornes comprises.
11. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit angle au sommet (a) est inférieur ou égal à 35°, en ce que ledit rapport d’encastrement (D1/L1 ; D2/L2) est compris entre 0.40 et 0.60, bornes comprises.
12. Oscillateur mécanique (100) selon l’une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que ledit angle au sommet (a) est inférieur ou égal à 30°.
13. Oscillateur mécanique (100) selon l’une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que ledit angle au sommet (a) et ledit rapport X = D/L satisfont la relation:

h1(D/L) < a < h2(D/L), avec, pour 0.2<X<0.5:

h1(X) = 116-473*(X + 0.05) + 3962*(X + 0.05)³-6000*(X + 0.05)⁴, h2(X) =128-473*(X-0.05) + 3962*(X-0.05)³-6000*(X-0.05)⁴, pour0.5<X<0.8:

h1 (X) = 116-473*(1.05-X) + 3962*(1,05-X)³-6000*(1.05-X)⁴, h2(X) = 128-473*(0.95-X) + 3962*(0.95-X)³-6000*(0.95-X)⁴.
14. Oscillateur mécanique (100) selon l’une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le centre de masse dudit oscillateur (100) dans sa position de repos est distant dudit point de croisement (P) d’un écart (e) qui est compris entre 10% et 20% de la ladite longueur totale L de la projection, sur ledit plan d’oscillation, de ladite lame (31; 32).
15. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 14, caractérisé en ce que ledit écart (t) est compris entre 12% et 18% de ladite longueur totale L de la projection, sur ledit plan d’oscillation, de ladite lame (31; 32).
16. Oscillateur mécanique (100) selon l’une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que lesdites premières lames (31; 32) et leurs encastrements définissent ensemble un pivot (1) qui, en projection sur ledit plan d’oscillation, est symétrique par rapport à un axe de symétrie (AA) passant par ledit point de croisement (P).
17. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 16, caractérisé en ce que, en position de repos, en projection sur ledit plan d’oscillation, le centre de masse dudit deuxième élément inertiel massif (5) est situé sur ledit axe de symétrie (AA) dudit pivot (1).
18. Oscillateur mécanique (100) selon la revendication 17, caractérisé en ce que, en projection sur ledit plan d’oscillation, le centre de masse dudit deuxième élément inertiel massif (5) est à une distance non nulle dudit point de croisement (P) correspondant à l’axe de rotation dudit deuxième élément inertiel massif (5), laquelle distance non nulle est comprise entre 0.1 fois et 0.2 fois ladite longueur totale Lde la projection, sur ledit plan d’oscillation, de ladite lame (31; 32).
19. Mouvement d’horlogerie (1000) comportant au moins un oscillateur (100) mécanique selon l’une des revendications 1 à 18.
20. Montre (2000) comportant au moins un mouvement d’horlogerie (1000) selon la revendication 19.

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