CH671583A5 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- CH671583A5 CH671583A5 CH5111/86A CH511186A CH671583A5 CH 671583 A5 CH671583 A5 CH 671583A5 CH 5111/86 A CH5111/86 A CH 5111/86A CH 511186 A CH511186 A CH 511186A CH 671583 A5 CH671583 A5 CH 671583A5
- Authority
- CH
- Switzerland
- Prior art keywords
- weight
- temperature
- workpiece
- cooled
- room temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0026—Matrix based on Ni, Co, Cr or alloys thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
BESCHREIBUNG Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei Raumtemperatur eines Werkstücks aus einer Nickelbasis-Superlegierung.
15
Technisches Gebiet
Oxyddispersionsgehärtete Superlegierungen auf der Basis von Nickel, welche dank ihrer hervorragenden mechanischen Eigenschaften bei hohen Temperaturen beim Bau thermischer Maschi-20 nen Verwendung finden. Bevorzugte Verwendung als Schaufelwerkstoff für Gasturbinen.
Die Erfindung bezieht sich auf die Verbesserung der mechanischen Eigenschaften von oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierungen mit insgesamt optimalen Eigenschaften bezüg-25 lieh Hochtemperaturfestigkeit, Langzeitstabilität und Duktilität. Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei Raumtemperatur eines in groben längsgerichteten sten-gelförmigen Kristalliten vorliegenden pulvermetallurgisch hergestellten, stranggepressten oder geschmiedeten oder heiss-isosta-30 tisch gepressten und anschliessend zonengeglühten Werkstücks aus einer oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung.
Stand der Technik
Zum Stand der Technik wird folgende Literatur zitiert: 35 - G.H. Gessinger, Powder Metallurgy of Superalloys, Butterworths, London, 1984
- R.F. Singer and E. Arzt, To be published in: Conf. Proc. «High Temperature Materials for Gas Turbines», Liège, Belgium, Oktober 1986
40 - J.S. Benjamin, Metall. Trans. 1970,1,2943-2951
- M.Y. Nazmy and R.F. Singer, Effect of inclusions on tensile ductility of a nickel-base oxide dispersion strengthened super-alloy, Scripta Metallurgica, Vol. 19, pp. 829-832,1985, Pergamon Press Ltd.
45 - T.K Glasgow, «Longitudinal Shear Behaviour of Several Oxide Dispersion Strengthened Alloys», NASATM-78973 (1978).
Oxyddispersionsgehärtete Nickelbasis-Superlegierungen zeichnen sich durch hohe Warmfestigkeit, insbesondere Kriechfe-5o stigkeit und Ermüdungsfestigkeit bei höchsten Arbeitstemperaturen aus. In tieferen Temperaturbereichen, insbesondere bei Raumtemperaturen sind jedoch diese Legierungen vergleichsweise spröde und haben ausserdem im Vergleich zu konventionellen Hochtemperaturlegierungen eine geringe Scherfestigkeit. Dies 55 erschwert ihre Verwendung als Schaufelmaterial im Gasturbinenbau, da eine Rotorschaufel in der Regel zeitlich und örtlich sehr verschiedenen komplexen thermischen und mechanischen Beanspruchungen ausgesetzt ist. Insbesondere der Schaufelfuss, meist eine Art «Tannenbaumkonstruktion» zwecks Verankerung im 60 Rotorkörper, ist stets Zug-, Druck- und Schubspannungen unterworfen und demzufolge besonders gefährdet. Ausserdem sollte er Deformationen übernehmen können, um sich den Betriebsbedingungen anpassen zu können. Der zu verwendende Werkstoff muss daher eine bestimmte minimale Duktilität und Scherfestig-65 keit aufweisen.
Es besteht daher ein Bedürfnis, die obigen Mängel weitgehend zu beseitigen und Wege zur Verbesserung des Werkstoffverhaltens im Betrieb aufzuzeigen.
3
671583
Darstellung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Verbesserung der Duktilität eines aus einer grobkörnigen oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung bestehenden Werkstücks anzugeben, das sich einfach durchfuhren lässt und den übrigen Werkstoffeigenschaften, insbesondere im Hochtemperaturbereich, keinen Abbruch tut. Das Verfahren soll insbesondere die vergleichsweise geringe Duktilität in der Querrichtung der längsgerichteten Stengelkristallite namhaft erhöhen. Damit einher soll eine Erhöhung der Scherfestigkeit erreicht werden.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass im eingangs erwähnten Verfahren das Werkstück nach dem Zonenglühen unter Argonatmosphäre während V2 bis 5 h einer Lösungsglühung bei einer Temperatur zwischen 1160 und 1280° C unterworfen und anschliessend mit einer Geschwindigkeit zwischen 0,10 C/min und 5°C/min bis auf eine Temperatur von 500 bis 700°C abgekühlt und daraufhin in Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
Der Grossteil der kommerziell verwendeten oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierungen enthält ausser den Dis-persoiden die bekannte y'-Phase in feinverteilten Ausscheidungen. Es konnte gezeigt werden, dass die Duktilität insbesondere im tiefen Temperaturbereich (z.B. bei Raumtemperatur) wesentlich von der Menge, Form und Verteilung dieser y'-Phase abhängig ist Es handelt sich also darum, diese Phase in eine geeignete Form bzw. in der Matrix in Lösung zu bringen, was erfindungsge-mäss mit Hilfe der oben genannten Wärmebehandlung und gezielter Abkühlung des Werkstücks geschieht. Da die Hochtemperatureigenschaften der oxyddispersionsgehärteten Legierungen hauptsächlich durch die Dispersoide bestimmt sind, werden Kriechgrenze und Ermüdungsfestigkeit durch die mindestens teilweise Lösung der y'-Phase in der Matrix in Anbetracht der höchsten Einsatztemperatur der Legierung nicht nachteilig beeinflusst.
Weg zur Ausführung der Erfindung
Die Erfindung wird anhand der durch eine Figur näher erläuterten Ausführungsbeispiele beschrieben:
Dabei zeigt die Figur:
Ein Diagramm des Temperaturverlaufs in Funktion der Zeit bei der Durchfuhrung des Verfahrens. Tt ist die höchstzulässige Lösungstemperatur für die y'-Phase in der y-Matrix, welche durch den Schmelzpunkt der tiefstschmelzenden Phase der Superlegierung bestimmt wird. Um mit Sicherheit ein Anschmelzen dieser Phase zu verhindern, muss Tj noch um einen Wert von etwa 10°C unter dem tiefsten Schmelzpunkt (Soliduspunkt) der Legierung liegen. T2 ist die mindest notwendige Lösungsglühtemperatur für die y'-Phase in der y-Matrix. Dabei wird angenommen, dass nach einer endlichen Zeit, welche im Betrieb vertretbar ist (d.h. nach einigen Stunden) die gesamte Masse der y'-Phase in feste Lösung in der y-Matrix übergegangen ist. a ist die obere Grenze des Temperaturverlaufs der langsamen Abkühlung des Werkstücks, die durch praktische Betriebsbedingungen gegeben ist. Eine noch langsamere Abkühlung wäre unwirtschaftlich und ist nicht notwendig, b ist die untere Grenze des Temperaturverlaufs der langsamen Abkühlung des Werkstücks. Eine schnellere Abkühlung ist nicht zulässig, da sich dabei zumindest ein Teil der in Lösung befindlichen y'-Phase wieder ausscheiden würde.
Kurve 1 bezieht sich auf den Temperaturverlauf der Wärmebehandlung des Werkstoffs MA 6000 gemäss Beispiel 1, Kurve 2 auf denjenigen von MA 6000 gemäss Beispiel 2. Der Temperaturverlauf nach Kurve 3 bezieht sich auf ein Werkstück der Legierung gemäss Beispiel 3.
Ausfuhrungsbeispiel 1:
Siehe Kurve 1 der Figur!
Aus einer oxyddispersionsgehärteten Nickelbasislegierung mit dem Handelsnamen MA 6000 (INCO) wurde eine prismatische Probe von 180 mm Länge, 50 mm Breite und 12 mm Dicke herausgearbeitet. Der Werkstoff hatte die nachfolgende Zusammensetzung:
Cr
=
15
Gew.-%
W
=
4,0
Gew.-%
Mo
=
2,0
Gew.-%
AI
=
4,5
Gew.-%
Ti
=
2,5
Gew.-%
TA
=
2,0
Gew.-%
C
=
0,05
Gew.-%
B
=
0,01
Gew.-%
Zr
=
0,15
Gew.-%
y2o3
1,1
Gew.-%
Ni
=
Rest
Das Ausgangsmaterial hatte beim Hersteller folgende thermo-mechanischen und thermischen Behandlungen durchgemacht:
- Warmstrangpressen
- Warmwalzen
- Zonenglühen auf längliches Grobkorn bei 1270°C
- Glühen bei 1230oC/!/2h, Luftabkühlung
- Glühen bei 955°C/2 h, Luftabkühlung
- Glühen bei 8450 C/24 h, Luftabkühlung
Die mechanischen Eigenschaften des in Form von langgestreckten Kristalliten vorliegenden Materials im Anlieferungszustand wurden wie folgt bestimmt (Werte bei Raumtemperatur in langer Querrichtung der Kristallite):
- Streckgrenze (0,2 %) 1095 MPa -Zugfestigkeit 1187 MPa
- Dehnung 2,48 %
Das Werkstück wurde nun einer Wärmebehandlung wie folgt unterworfen:
- Erwärmen unter Argonatmosphäre bis auf 1180°C
- Lösungsglühen bei 1180°C während 2V2 h
- Abkühlen bis auf640° C mit einer Geschwindigkeit von 0,5° C/min
- Abkühlen bis auf Raumtemperatur an Luft
Nach dieser Behandlung stellten sich die mechanischen Eigenschaften wie folgt (Werte bei Raumtemperatur in langer Querrichtung der Kristallite):
- Streckgrenze (0,2 %) 930 MPa
- Zugfestigkeit 1147 MPa
- Dehnung 4,30 %
Ausfuhrungsbeispiel 2:
Siehe Kurve 2 der Figur!
Aus der Nickelbasislegierung MA 6000 mit der Zusammensetzung gemäss Beispiel 1 wurde eine Gasturbinenschaufel mit folgenden Massen des Schaufelblattes (Tragflügelprofil) herausgearbeitet:
Höhe = 160 mm
Breite = 40 mm max. Dicke = 8 mm Profilhöhe = 13 mm
Das Ausgangsmaterial hatte beim Hersteller folgende thermo-mechanischen und thermischen Behandlungen durchgemacht:
- Warmstrangpressen
- Zonenglühen auf längliches Grobkorn bei 1270°C
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
671 583
Die mechanischen Eigenschaften des in Form von langgestreckten Kristalliten vorliegenden Materials im Anlieferungszustand wurden wie folgt bestimmt (Werte bei Raumtemperatur):
In Längsrichtung der Kristallite:
- Streckgrenze (0,2%) 1186 MPa
- Zugfestigkeit 1210 MPa
- Dehnung 1,37%
In Querrichtung der Kristallite:
- Streckgrenze (0,2%) 1228 MPa
- Zugfestigkeit 1232 MPa
- Dehnung 0,33%
Das Werkstück wurde nun einer Wärmebehandlung wie folgt unterworfen:
- Erwärmen unter Argonatmosphäre bis auf 1260° C
- Lösungsglühen bei 1260°C während 1 h
- Abkühlen bis auf 6000 C mit einer Geschwindigkeit von 0,5° C/min
- Abkühlen bis auf Raumtemperatur an Luft
Nach dieser Behandlung stellten sich die mechanischen Eigenschaften wie folgt (Werte bei Raumtemperatur):
In Längsrichtung der Kristallite:
- Streckgrenze (0,2%) 1028 MPa
- Zugfestigkeit 1200 MPa
- Dehnung 5,37%
In Querrichtung der Kristallite:
- Streckgrenze (0,2%) 1038 MPa -Zugfestigkeit 1165 MPa
- Dehnung 1,97%
Ausfuhrungsbeispiel 3:
Siehe Kurve 3 der Figur!
Aus einer oxyddispersionsgehärteten Nickelbasislegierung wurde eine prismatische Probe von 120 mm Länge, 40 mm Breite und 10 mm Dicke herausgearbeitet. Der Werkstoff hatte die nachfolgende Zusammensetzung:
Cr =
19,6
Gew.-%
W =
3,6
Gew.-%
Mo =
2,0
Gew.-%
AI =
6,0
Gew.-%
Fe =
1,4
Gew.-%
C =
0,04
Gew.-%
B =
0,017
Gew.-%
Zr =
0,12
Gew.-%
y2o3=
1,1
Gew.-%
Ni =
Rest
Das Ausgangsmaterial hatte beim Hersteller folgende thermo-mechanischen und thermischen Behandlungen durchgemacht:
- Warmstrangpressen
- Zonenglühen auf längliches Grobkorn bei 1260°C
- Glühen bei 1230°C/y2h, Luftabkühlung
- Glühen bei 9950 C/2 h, Luftabkühlung
- Glühen bei 845°C/24 h, Luftabkühlung
Die mechanischen Eigenschaften des in Form von langgestreckten Kristalliten vorliegenden Materials im Anlieferungszustand wurden wie folgt bestimmt (Werte bei Raumtemperatur in Querrichtung der Kristallite):
- Streckgrenze (0,2%) 1316 MPa
- Zugfestigkeit 1348 MPa
- Dehnung 0,41%
Das Werkstück wurde nun einer Wärmebehandlung wie folgt unterzogen:
- Erwärmen unter Argonatmosphäre bis auf 1260°C
- Lösungsglühen bei 1260° C während 1 h
- Abkühlen bis auf 700° C mit einer Geschwindigkeit von 0,4° C/min
- Abkühlen bis auf Raumtemperatur an Luft
Nach dieser Behandlung stellten sich die mechanischen Eigenschaften wie folgt (Werte bei Raumtemperatur in Querrichtung der Kristallite):
- Streckgrenze (0,2%) 1095 MPa
- Zugfestigkeit 1221 MPa
- Dehnung 1,29%
Die Erfindung ist nicht auf die Ausfuhrungsbeispiele beschränkt. Die Lösungsglühtemperatur für diese Art oxyddispersionsgehärtete Nickelbasis-Superlegierungen kann innerhalb der Grenzen von T2 (1160°C) undTi (1280°C) gewählt werden. Die Zeitdauer der Lösungsglühung liegt je nach Werkstück und betrieblichen Erfordernissen vorzugsweise zwischen V2 h und 5 h. Die Abkühlungsgeschwindigkeit während des Abkühlungsprozesses nach der Lösungsglühung kann innerhalb der Grenzen von 50 C/min und 0,1 ° C/min gewählt werden. Bevorzugt werden etwa 0,50 C/min. Die untere Temperatur T3, bis zu welcher die Wärmebehandlung mit definierter Abkühlungsgeschwindigkeit durchgeführt werden soll, kann frei zwischen den Grenzen von 500 und 700° C gewählt werden.
Aus den Beispielen geht hervor, dass die im Zugversuch bei Raumtemperatur festgestellte Dehnung am fertigen Werkstück in der Längsrichtung der Stengelkristallite bis etwa auf das Doppelte, in der langen Quenichtung durchschnittlich bis auf das Fünffache gesteigert werden konnte. Weitere Versuche zeigten, dass damit auch eine namhafte Steigerung der Duktilität verbunden ist.
4
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
G
1 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
- 671 583PATENTANSPRÜCHE1. Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei Raumtemperatur eines in groben längsgerichteten stengeiförmigen Kristalliten vorliegenden pulvermetallurgisch hergestellten, stranggepressten oder geschmiedeten oder heissisostatisch gepressten und anschliessend zonengeglühten Werkstücks aus einer oxyddisper-sionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung, dadurch gekennzeichnet, dass das Werkstück nach dem Zonenglühen unter Argonatmosphäre während V2 bis 5 h einer Lösungsglühung bei einer Temperatur zwischen 1160 und 1280 0 C unterworfen und anschliessend mit einer Geschwindigkeit zwischen 0,10 C/min und 5 ° C/min bis auf eine Temperatur von 500 bis 700 ° C abgekühlt und daraufhin in Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Werkstück aus einem Werkstoff der nachfolgenden ZusammensetzungCr=15 Gew.-%W=4,0 Gew.-%Mo=2,0 Gew.-%AI=4,5 Gew.-%Tx=2,5 Gew.-%Ta=2,0 Gew.-%C=0,05 Gew.-%B=0,01 Gew.-%Zr=0,15 Gew.-%Y20;i =1,1 Gew.-%Ni=Rest besteht, und dass das Werkstück unter Argonatmosphäre während 1 h einer Lösungsglühung bei einer Temperatur von 1260° C unterworfen und anschliessend mit einer Geschwindigkeit von 0,5°C/min bis auf eine Temperatur von 500 bis 700°C abgekühlt und daraufhin in Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Werkstück aus einem Werkstoff der nachfolgenden ZusammensetzungCr=15 Gew.-%W=4,0 Gew.-%Mo=2,0 Gew.-%AI=4,5 Gew.-%Ti=2,5 Gew.-%'Ta=2,0 Gew.-%C=0,05 Gew.-%B=0,01 Gew.-%Zr=0,15 Gew.-%y2o;! =1,1 Gew.-%Ni=Rest besteht, und dass das Werkstück unter Argonatmosphäre während 2 V2 h einer Lösungsglühung bei einer Temperatur von 1180 °C unterworfen und anschliessend mit einer Geschwindigkeit von 0,5 ° C/min bis auf eine Temperatur von 500 bis 700° C abgekühlt und daraufhin in Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Werkstück aus einem Werkstoff der nachfolgenden ZusammensetzungCr=19,6 Gew.-%W=3,6 Gew.-%Mo=2,0 Gew.-%AI=6,0 Gew.-%Fe=1,4 Gew.-%C=0,04 Gew.-%B=0,017Gew.-%Zr = 0,12 Gew.-%Y203= 1,1 Gew.-%Ni = Rest5 besteht, und dass das Werkstück unter Argonatmosphäre während 1 h einer Lösungsglühung bei einer Temperatur von 1260° C unterworfen und anschliessend mit einer Geschwindigkeit von 0,4° C/min bis auf eine Temperatur von 500 bis 7000 C abgekühlt und daraufhin in Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt wird.10
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH5111/86A CH671583A5 (de) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | |
DE8787117524T DE3768464D1 (de) | 1986-12-19 | 1987-11-27 | Verfahren zur erhoehung der duktilitaet eines in groben laengsgerichteten stengelfoermigen kristalliten vorliegenden werkstuecks aus einer oxyddispersiongsgehaerteten nickelbasis-superlegierung bei raumtemperatur. |
EP87117524A EP0274631B1 (de) | 1986-12-19 | 1987-11-27 | Verfahren zur Erhöhung der Duktilität eines in groben Längsgerichteten stengelförmigen Kristalliten vorliegenden Werkstücks aus einer oxyddispersiongsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung bei Raumtemperatur |
US07/131,361 US4795507A (en) | 1986-12-19 | 1987-12-10 | Process for increasing the room-temperature ductility of a workpiece composed of an oxide-dispersion-hardened nickel based superalloy and existing as coarse, longitudinally oriented columnar crystallites |
JP62314335A JPS63162846A (ja) | 1986-12-19 | 1987-12-14 | 酸化物分散硬化したニツケルベースの超合金から成る工作物の延性を高める方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH5111/86A CH671583A5 (de) | 1986-12-19 | 1986-12-19 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CH671583A5 true CH671583A5 (de) | 1989-09-15 |
Family
ID=4288113
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CH5111/86A CH671583A5 (de) | 1986-12-19 | 1986-12-19 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4795507A (de) |
EP (1) | EP0274631B1 (de) |
JP (1) | JPS63162846A (de) |
CH (1) | CH671583A5 (de) |
DE (1) | DE3768464D1 (de) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE59007734D1 (de) * | 1989-05-16 | 1995-01-05 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur Erzeugung grober längsgerichteter Stengelkristalle in einer oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung. |
DE4037827A1 (de) * | 1990-02-14 | 1992-06-04 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur herstellung waermebehandelter profile |
ATE123076T1 (de) * | 1990-03-20 | 1995-06-15 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur erzeugung von längsgerichteten grobkörnigen stengelkristallen in einem aus einer oxyddispersionsgehärteten nickelbasis- superlegierung bestehenden werkstück. |
DE4014614A1 (de) * | 1990-05-07 | 1991-11-14 | Pm Hochtemperatur Metall Gmbh | Superlegierung auf nickelbasis |
AT902U1 (de) * | 1995-08-28 | 1996-07-25 | Plansee Ag | Verfahren zur herstellung nahtloser rohre |
US5725692A (en) * | 1995-10-02 | 1998-03-10 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy articles with improved resistance to crack propagation |
KR100250810B1 (ko) * | 1997-09-05 | 2000-04-01 | 이종훈 | 내식성 향상을 위한 니켈기 합금의 열처리방법 |
CA2287116C (en) * | 1999-10-25 | 2003-02-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Process for the heat treatment of a ni-base heat-resisting alloy |
EP2205771B1 (de) * | 2007-10-25 | 2019-04-03 | GKN Aerospace Sweden AB | Verfahren, nickelbasislegierung und bauteil |
KR101007582B1 (ko) * | 2008-06-16 | 2011-01-12 | 한국기계연구원 | 파형 입계를 위한 니켈기 합금의 열처리 방법 및 그에 의한합금 |
CH705750A1 (de) * | 2011-10-31 | 2013-05-15 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur Herstellung von Komponenten oder Abschnitten, die aus einer Hochtemperatur-Superlegierung bestehen. |
US10718042B2 (en) | 2017-06-28 | 2020-07-21 | United Technologies Corporation | Method for heat treating components |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2167702A5 (de) * | 1972-01-05 | 1973-08-24 | Sandoz Sa | |
NL7302988A (en) * | 1972-10-09 | 1974-04-11 | Transfer printed fibrous article - contacting article with patterned, detach-able, resin/supercoolable medium, layer heating/pressing system, and soaping | |
DE2449324A1 (de) * | 1973-10-18 | 1975-04-24 | Ciba Geigy Ag | Transferdruckverfahren zum faerben und bedrucken von mit kationischen farbstoffen anfaerbbarem organischem material |
FR2277680A1 (fr) * | 1974-07-12 | 1976-02-06 | Ciba Geigy Ag | Procede d'impression par transfert pour matiere fibreuse hydrophile synthetique ou melanges d'une matiere fibreuse hydrophile et d'une matiere fibreuse synthetique |
DE3009035A1 (de) * | 1979-03-12 | 1980-09-18 | Sublistatic Holding Sa | Hilfstraeger zum trockenen waermedrucken, verfahren zu ihrer herstellung und ihre verwendung zum einfaerben oder trockenen waermebedrucken von synthetischen oder natuerlichen materialien |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB943141A (en) * | 1961-01-24 | 1963-11-27 | Rolls Royce | Method of heat treating nickel alloys |
BE794801A (fr) * | 1972-01-31 | 1973-07-31 | Int Nickel Ltd | Procede de recuit en zones d'alliages |
US3871928A (en) * | 1973-08-13 | 1975-03-18 | Int Nickel Co | Heat treatment of nickel alloys |
EP0045984B1 (de) * | 1980-08-08 | 1984-03-14 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes aus einer warmfesten Legierung |
US4518442A (en) * | 1981-11-27 | 1985-05-21 | United Technologies Corporation | Method of producing columnar crystal superalloy material with controlled orientation and product |
DE3372989D1 (en) * | 1983-02-01 | 1987-09-17 | Bbc Brown Boveri & Cie | Structural element with a high corrosion and oxidation resistance made from a dispersion-hardened superalloy, and process for its manufacture |
US4502896A (en) * | 1984-04-04 | 1985-03-05 | Raychem Corporation | Method of processing beta-phase nickel/titanium-base alloys and articles produced therefrom |
CA1255123A (en) * | 1985-03-13 | 1989-06-06 | Raymond C. Benn | Turbine blade superalloy ii |
-
1986
- 1986-12-19 CH CH5111/86A patent/CH671583A5/de not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-27 DE DE8787117524T patent/DE3768464D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-11-27 EP EP87117524A patent/EP0274631B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-10 US US07/131,361 patent/US4795507A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-14 JP JP62314335A patent/JPS63162846A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2167702A5 (de) * | 1972-01-05 | 1973-08-24 | Sandoz Sa | |
NL7302988A (en) * | 1972-10-09 | 1974-04-11 | Transfer printed fibrous article - contacting article with patterned, detach-able, resin/supercoolable medium, layer heating/pressing system, and soaping | |
DE2449324A1 (de) * | 1973-10-18 | 1975-04-24 | Ciba Geigy Ag | Transferdruckverfahren zum faerben und bedrucken von mit kationischen farbstoffen anfaerbbarem organischem material |
FR2277680A1 (fr) * | 1974-07-12 | 1976-02-06 | Ciba Geigy Ag | Procede d'impression par transfert pour matiere fibreuse hydrophile synthetique ou melanges d'une matiere fibreuse hydrophile et d'une matiere fibreuse synthetique |
DE3009035A1 (de) * | 1979-03-12 | 1980-09-18 | Sublistatic Holding Sa | Hilfstraeger zum trockenen waermedrucken, verfahren zu ihrer herstellung und ihre verwendung zum einfaerben oder trockenen waermebedrucken von synthetischen oder natuerlichen materialien |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63162846A (ja) | 1988-07-06 |
DE3768464D1 (de) | 1991-04-11 |
US4795507A (en) | 1989-01-03 |
EP0274631B1 (de) | 1991-03-06 |
EP0274631A1 (de) | 1988-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0290898B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks beliebiger Querschnittsabmessungen aus einer oxyddispersionsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung mit gerichteten groben Stengelkristallen | |
DE69017574T2 (de) | Hochfestes ermüdungsrissbeständiges Legierungswerkstück. | |
EP0513407B1 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel | |
DE69017339T2 (de) | Kriech-, bruchbelastungs- und dauerermüdungsrissbeständige Legierungen. | |
DE3023576C2 (de) | ||
DE69707027T2 (de) | Regelung der Korngrösse von Superlegierungen auf Nickelbasis | |
DE68915095T2 (de) | Legierung auf Nickelbasis und Verfahren zu ihrer Herstellung. | |
DE68916414T2 (de) | Titanaluminid-Legierungen. | |
DE69903224T2 (de) | Monokristalline Superlegierung auf Nickelbasis mit hoher Gamma-prime-phase | |
DE3926289A1 (de) | Gegenstand aus einer gegenueber dem wachstum von ermuedungsrissen bestaendigen nickelbasis-legierung, legierung und verfahren zur herstellung | |
DD232071A5 (de) | Verfahren zur erhoehung der schmiedbarkeit von superlegierungen auf nickelbasis sowie nach dem verfaahren hergestellter gegenstand | |
EP0274631B1 (de) | Verfahren zur Erhöhung der Duktilität eines in groben Längsgerichteten stengelförmigen Kristalliten vorliegenden Werkstücks aus einer oxyddispersiongsgehärteten Nickelbasis-Superlegierung bei Raumtemperatur | |
DE3837544C2 (de) | Verfahren zum Wärmebehandeln einer Ti-6246-Legierung | |
DE60302108T2 (de) | Ausscheidungsgehärtete Kobalt-Nickel-Legierung mit guter Wärmebeständigkeit sowie zugehörige Herstellungsmethode | |
DE2230317A1 (de) | Verfahren zum giessen von metallgegenstaenden | |
DE60008116T2 (de) | Superlegierung mit optimiertem Hochtemperatur-Leistungsvermögen in Hochdruck-Turbinenscheiben | |
DE19756354B4 (de) | Schaufel und Verfahren zur Herstellung der Schaufel | |
DE69802595T2 (de) | Titanaluminid zum Gebrauch bei erhöhter Temperatur | |
DE69414529T2 (de) | Superlegierung auf Fe-Basis | |
DE60020424T2 (de) | Superlegierung auf Nickelbasis | |
EP0115092B1 (de) | Bauteil mit hoher Korrosions- und Oxydationsbeständigkeit, bestehend aus einer dispersionsgehärteten Superlegierung und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE68909930T2 (de) | Ermüdungsrissbeständige Nickelbasissuperlegierung und hergestelltes Erzeugnis. | |
CH674019A5 (de) | ||
CH365880A (de) | Verfahren zur Herstellung von Werkstücken mit hoher Dämpfungsfähigkeit, nach diesem Verfahren hergestelltes Werkstück und dessen Verwendung | |
EP1341945B1 (de) | Verfahren zur herstellung von hochbelastbaren bauteilen aus tiai-legierungen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PL | Patent ceased |