DESCRIPTION
La présente invention a pour objet un dispositif permettant d'effectuer des actes chirurgicaux en utilisant l'énergie cinétique d'un jet liquide supersonique.
Ce dispositif, qui comprend une pompe à liquide à haute pression, une buse, et au moins un conduit métallique souple reliant la pompe et la buse, permet de couper, inciser, enlever, ablationner, dissoudre des dépôts organiques se fixant dans les vaisseaux, par exemple dans les artères, de couper des organes parenchymateux (foie, reins, rate, cerveau, etc.) en épargnant les structures de soutien comme les tissus conjonctifs qui sont plus résistants, par exemple coupe en arthroplastie du genou et des mains, coupe en microchirurgie ophtalmique et cérébrale, coupe des os (ostéotomie), d'inciser et d'enlever à travers un endoscope des tissus d'accès difficile par voie normale en chirurgie gastro-intestinale du côlon, arthroscopie du genou, chirurgie des voies respiratoires, des cordes vocales, de fracturer, dissoudre, disperser par érosion des calculs rénaux,
biliaires par voie endoscopique, d'exécuter des interventions de dentisterie, etc.
Le jet de liquide contiendra avantageusement dans certains cas un anesthésiant, un antibiotique, ou d'autres produits permettant à ces produits d'agir directement sur les tissus traités et d'augmenter ainsi considérablement leurs effets.
L'invention résout le problème technologique que pose la réalisation de la buse et sa liaison avec le conduit métallique en raison des pressions élevées auxquelles ces deux organes sont soumis.
Le dessin ci-annexé représente, schématiquement et à titre d'exemples, plusieurs formes d'exécution de l'objet de l'invention destinées à l'élimination des dépôts organiques obstruant partiellement ou totalement des vaisseaux du corps humain.
La figure ì est une vue en coupe de la première forme d'exécution.
La figure 2 est une vue en coupe à plus grande échelle de sa buse.
Les figures 3 à 8 sont des vues analogues à la figure 2, de buses de six autres formes d'exécution présentant, dans leur ensemble, la même structure que celle du dispositif illustré à la figure 1.
La figure 9 est une vue en coupe d'une autre forme d'exécution comprenant une buse dite à mémoire de forme.
La figure 10 est une vue en coupe d'une autre forme d'exécution dont la buse comporte un ballonnet de dilatation intégré.
La figure 1 1 est une vue analogue à la figure 10 illustrant le fonctionnement de cette dernière forme d'exécution.
Le dispositif représenté aux figures 1 et 2 comprend un cathéter constitué par un tuyau souple 10, en matière plastique, un conduit métallique souple 1 1 s'étendant à l'intérieur du tuyau 10, une source de liquide à haute pression 12, une buse 13, un ballonnet gonflable 14 intégré au tuyau 10, deux poignées 15 et 16 permettant de déplacer axialement et angulairement, de façon indépendante, le tuyau 10 et le conduit Il, et un collier radio-opaque 17 engagé sur l'extrémité du tuyau 10.
Le passage 18 formé par l'intérieur du tuyau 10 et un canal 19 ménagé dans l'épaisseur de sa paroi et débouchant dans le ballonnet 14 sont destinés à être reliés respectivement en 20 et 21 à une pompe à vide et à une source de fluide sous pression.
Le conduit 11, réalisé en un métal ou un alliage inoxydable, présente un diamètre extérieur de 0,3 mm et un diamètre intérieur de 0,2 mm. Sa résistance à la rupture est de l'ordre de 1200 N/mm2.
La buse 13 est constituée exclusivement par l'extrémité du conduit Il qui est formée de deux tronçons: un premier tronçon de longueur LA dont la section intérieure décroît de façon continue, et un second tronçon, de longueur LB dont la section intérieure est constante. La longueur LA est égale à environ 800 ,u, la longueur LB est d'environ 160 ,u, et le diamètre de l'orifice 22 est de 40 Il.
L'angle a est de 15 et le rapport entre les sections du conduit 1 1 et de l'orifice 22 est d'environ 100.
Le coefficient d'orifice #, apparaissant dans la relation
EMI1.1
où H mesure la pression du liquide en amont de la buse et V est égal à la vitesse du jet dans le plan de l'orifice 22, est égal, pour cette buse, à 0,98. Pour une pression de 6 -107 Pa, la vitesse du jet est de 350 m/s. Cette vitesse atteint 600 m/s pour une pression de 2 -108 Pa.
Le jet supersonique pénétrant dans le liquide organique contenu dans le vaisseau A est formé d'un dard 23, très efficace et extrêmement incisif, et d'une zone de turbulence incohérente 24. La longueur du dard 23 est environ égale à 50 à 500 fois le diamètre de l'orifice 22.
Ce dispositif s'utilise comme suit:
On introduit le tuyau 10 dans le vaisseau A obstrué par un dépôt Bjusqu'à ce que le collier 17 se trouve à proximité immédiate de ce dépôt à éliminer, puis on gonfle le ballonnet 14 au moyen du fluide entrant en 21; on introduit ensuite le conduit 1 1 dans le tuyau 10 jusqu'à ce que la buse 13 atteigne le niveau du collier 17.
On alimente le conduit 1 1 en liquide sous pression de manière que le dard 23 du jet supersonique attaque le dépôt B selon un impact bien déterminé et commence à provoquer sa destruction.
En agissant sur la poignée 16, on déplace la buse 13 axialement et angulairement afin d'agir avec le maximum d'efficacité sur le dépôt. Pour pouvoir maîtriser le mieux possible les changements de positions et l'orientation du jet et notamment du dard 23, ainsi que pour suivre la progression de l'élimination du dépôt, on utilisera avantageusement un liquide contenant un produit de contraste aux rayons X.
Après avoir produit son action, le liquide chargé de particules arrachées au dépôt est aspiré par la pompe à vide branchée en 20 et évacué vers l'extérieur à travers le passage 18.
On notera que l'action du dard 23 peut s'opérer, en fonction de ses caractéristiques, par ablation, incision, érosion, coupe, etc.
La buse 13 représentée à la figure 3 est constituée exclusivement, comme celle de la figure 2, par l'extrémité, formée de deux tronçons, du conduit métallique 11. Le premier tronçon, de longueur LA, est tronconique, et le second tronçon, de longueur LB, est cylindrique,
Le diamètre intérieur du second tronçon est de 70 ,u et l'angle a est égal à 60 .
La longueur LA est approximativement égale au diamètre intérieur du conduit il et la longueur LB est plus petite que ou égale à la moitié du diamètre de l'orifice 22.
Le coefficient d'orifice v de cette buse est égal à 0,8.
Pour une pression d'alimentation de l'ordre de 108 Pa, le dard 23
s'étend sur une longueur de l'ordre de 2 à 10 fois le diamètre de l'ori fice 22. Il est enveloppé par une zone turbulente 24 engendrée par la rugosité de la paroi intérieure du tronçon cylindrique. Cette turbulence est à l'origine d'un tourbillon favorisant une action de cavitation. Le conduit 1 1 est en acier inoxydable et son extrémité est trempée.
La buse 13 représentée à la figure 4 est destinée à être alimentée par un liquide à une pression relativement élevée de l'ordre de 3 à
15.108 Pa. Elle est constituée par deux éléments: l'extrémité du conduit métallique souple 1 1 et l'extrémité d'un tube de force 25 s'étendant sur toute la longueur du conduit 11.
Ces deux éléments sont réalisés en alliages métalliques présentant respectivement des résistances à l'éclatement de l'ordre de 2000 N/mm2 et 2700 N/mm2.
Le tube 25 est arrondi au voisinage de son ouverture 26 pour
éviter tout risque d'accrochage avec la paroi du vaisseau et le diamètre de cette ouverture est environ le double de celui de l'orifice 22.
Avec une pression du liquide de l'ordre de 15 108 Pa, la vitesse supersonique du jet peut atteindre 1700 m/s, ce qui représente, pour ur diamètre de 40 u de l'orifice 22, un débit de 2 cm3/s et une puissance d'environ 2 kw.
Pour tenir compte de l'énergie calorifique non négligeable dissipée par cette buse, on travaillera en régime discontinu.
La buse 13 représentée à la figure S est également constituée par deux éléments: l'extrémité du conduit métallique 1 1 et l'extrémité d'une gaine de protection 27, en métal ou en matière plastique.
Cette buse 13 présente une chambre de résonance ou cavité résonnante 28, formée par un rétrécissement du conduit 11.
Le liquide arrive en amont de cette chambre 28 à une pression constante relativement basse, de l'ordre de 6 10? Pa, et sort par l'orifice 22 à une vitesse variant de façon périodique.
La fréquence de cette variation dépend de la longueur LD de la chambre 28 et de la vitesse de propagation de l'onde élastique dans le liquide. Le jet supersonique à vitesse variable de cette buse est particulièrement favorable pour l'élimination des dépôts organiques durs.
La buse 13 représentée à la figure 6 est une variante de celle représentée à la figure 5.
Elle est constituée par l'extrémité du conduit métallique souple il et par l'extrémité d'un tube de force métallique 29.
Ces extrémités sont décalées de manière à ménager entre elles une chambre de résonance 28.
L'orifice 22 de cette buse 13 est constitué par l'ouverture du tube de force 29.
L'extrémité de ce tube 29 présente un tronçon tronconique de longueur LA et un tronçon cylindrique de longueur LB se situant ap- proximativement dans le même rapport que les longueurs correspondantes de la buse 13 représentée à la figure 3.
La buse représentée à la figure 7 est une variante de celle illustrée à la figure 4.
Elle est constituée par l'extrémité du conduit métallique il et par l'extrémité d'un tube de protection 30 en métal ou en matière plastique. L'extrémité du conduit 1 1 est coudée de manière que l'axe du tronçon cylindrique et de l'orifice 22 forme un angle 13 de 600 avec l'axe du vaisseau A. En variante, cet angle 13 pourrait être diffèrent de 60 et être compris entre O et 120 .
L'ouverture 26 à bord arrondi du tube 30 est située en regard de l'orifice 22.
La buse 13 représentée à la figure 8 est constituée par l'extrémité du conduit métallique Il et par une pièce métallique 31 disposée à l'intérieur du conduit 11.
Cette pièce 31 comporte des passages 32 pour le liquide et une extension qui se termine à l'intérieur de l'orifice 22.
Le jet supersonique produit par cette buse se compose d'un dard annulaire 23 et d'une zone 24 traversés par des microbulles provoquant une action de cavitation très importante sur le dépôt.
Le dispositif représenté à la figure 9 comprend une buse 13, dite à mémoire de forme, dont la particularité est de s'orienter dans des positions déterminées en fonction de sa température.
Cette buse 13 est constituée par plusieurs éléments: l'extrémité du conduit métallique 1 1 et un tube extérieur 33 réalisés en un alliage à mémoire de forme du type titane-aluminium, un tube 34 en matériau électriquement isolant, intercalé entre l'extrémité du conduit il et le tube 33, et un tube périphérique 35 en matériau thermiquement isolant.
Le conduit il et le tube 33 sont reliés électriquement à leurs extrémités.
Un générateur électrique 36, à tension constante, et un rhéostat 37 permettent de faire circuler dans ces éléments un courant électrique d'intensité variable et de modifier ainsi leur température.
En faisant varier cette température de façon appropriée, on obtient des changements d'orientation prédéterminés de la buse 13 et, par voie de conséquence, des modifications de directions du jet supersonique.
Le dispositif représenté à la figure 10 est constitué par un cathéter comprenant, comme celui de la figure 1, un tuyau souple 10, en matière plastique, un ballonnet intégré 14 et un collier radio-opaque 17, par un conduit métallique souple Il et par une buse 13.
Le conduit il est réalisé en un alliage dont la limite de déformation permanente est très élevée, ce qui lui permet de subir des allongements de l'ordre de 500 à 700% de la valeur initiale.
L'extrémité du conduit 11, qui constitue une partie de la buse 13, est formée d'un tronçon cylindrique 38, dont l'ouverture constitue l'orifice 22 de la buse 13, d'un tronçon tronconique 39, d'un tronçon cylindrique 40 et d'un tronçon cylindrique 41 de diamètres respectivement égal à et légèrement plus grand que celui du conduit 11.
Le conduit 1 1 est contenu jusqu'au tronçon 41 dans une gaine de force en acier 42 et le tronçon 40 dans un embout de force 43, en acier, arrondi à son extrémité. Le tronçon cylindrique 41 est par conséquent libre de contrainte.
Ce dispositif s'utilise comme suit:
Après avoir amené l'extrémité du tuyau 10 dans le vaisseau A obstrué à proximité du dépôt B à éliminer, on gonfle le ballonnet 14, puis on met la buse en place en déplaçant le conduit 1 1 dans le tuyau 10. On attaque ensuite le dépôt au moyen du jet supersonique en gendré par la buse 13 en avançant progressivement dans le dépôt jusqu'à ce qu'il soit percé de part en part.
Ce résultat obtenu, on introduit dans le conduit il une bille 44,
en matière plastique, de diamètre égal au diamètre intérieur du
tronçon 40 de manière que cette bille 44, véhiculée par le liquide
dont la pression a été réduite, vienne s'appliquer contre l'épaulement formé par le tronçon 39 et obturer l'orifice 22 (figure 11).
Puis on fait croître la pression du liquide, ce qui provoque la dilatation du tronçon 41 qui vient en contact avec la paroi du trou. Le
diamètre dilaté de ce tronçon peut atteindre une valeur de l'ordre de
0,6 à 1 mm, soit trois fois son diamètre initial.
Si nécessaire, on peut agrandir encore un trou en retirant la buse
13, et en terminant la dilatation au moyen du ballonnet 14.
Parmi les nombreux avantages des dispositifs décrits, on indi
quera:
1) une action stérilisante du liquide formant le jet due à une très
grande variation de pression dans un laps de temps très court
EMI3.1
2) un réglage très sensible et très précis de la profondeur d'action du jet en fonction de la pression,
3) une vision en temps réel au moyen d'une caméra à rayons X de la progression de l'élimination du dépôt, grâce au liquide contras
tant;
4) une force de recul de la buse de l'ordre de 0,4 N correspondant à une pression moyenne au niveau de l'impact du jet sur le dépôt de l'ordre de 125 N/mm2;
5) une force d'impact du jet proportionnelle au sinus de l'angle d'impact sur le dépôt, donc maximum au niveau de ce dernier et
minimum au niveau de la paroi du vaisseau.
L'invention n'est évidemment pas limitée aux dispositifs décrits et représentés.
En particulier, la buse 13 pourrait être constituée, dans une variante, par l'extrémité fermée par un bouchon du conduit 11, ce bouchon présentant un trou formant l'orifice 22 de la buse 13.
Des buses de ce dernier type pourraient être substituées aux
buses représentées au dessin sans sortir du cadre de l'invention.
DESCRIPTION
The present invention relates to a device for performing surgical procedures using the kinetic energy of a supersonic liquid jet.
This device, which includes a high-pressure liquid pump, a nozzle, and at least one flexible metallic conduit connecting the pump and the nozzle, makes it possible to cut, incise, remove, ablation, dissolve organic deposits which become fixed in the vessels, for example in the arteries, to cut parenchymal organs (liver, kidneys, spleen, brain, etc.) by sparing the support structures like the connective tissues which are more resistant, for example cut in arthroplasty of the knee and hands, cut in ophthalmic and cerebral microsurgery, cutting of bones (osteotomy), of incising and removing through an endoscope tissues of difficult access by normal way in gastrointestinal colon surgery, knee arthroscopy, respiratory tract surgery, vocal cords, to fracture, dissolve, disperse eroding kidney stones,
biliary endoscopically, to perform dentistry procedures, etc.
The jet of liquid will advantageously contain in some cases an anesthetic, an antibiotic, or other products allowing these products to act directly on the treated tissues and thus considerably increase their effects.
The invention solves the technological problem posed by the production of the nozzle and its connection with the metal conduit due to the high pressures to which these two members are subjected.
The attached drawing shows, schematically and by way of examples, several embodiments of the object of the invention intended for the removal of organic deposits partially or totally obstructing vessels of the human body.
Figure ì is a sectional view of the first embodiment.
Figure 2 is an enlarged sectional view of its nozzle.
FIGS. 3 to 8 are views similar to FIG. 2, of nozzles of six other embodiments having, as a whole, the same structure as that of the device illustrated in FIG. 1.
Figure 9 is a sectional view of another embodiment comprising a so-called shape memory nozzle.
Figure 10 is a sectional view of another embodiment of which the nozzle comprises an integrated expansion balloon.
Figure 1 1 is a view similar to Figure 10 illustrating the operation of this latter embodiment.
The device shown in Figures 1 and 2 comprises a catheter consisting of a flexible tube 10, made of plastic, a flexible metal conduit 1 1 extending inside the tube 10, a source of high pressure liquid 12, a nozzle 13, an inflatable balloon 14 integrated into the pipe 10, two handles 15 and 16 making it possible to move axially and angularly, independently, the pipe 10 and the conduit II, and a radiopaque collar 17 engaged on the end of the pipe 10 .
The passage 18 formed by the inside of the pipe 10 and a channel 19 formed in the thickness of its wall and opening into the balloon 14 are intended to be connected respectively at 20 and 21 to a vacuum pump and to a source of fluid under pressure.
The duct 11, made of a metal or a stainless alloy, has an outside diameter of 0.3 mm and an inside diameter of 0.2 mm. Its breaking strength is around 1200 N / mm2.
The nozzle 13 is formed exclusively by the end of the conduit II which is formed of two sections: a first section of length LA whose interior section decreases continuously, and a second section, of length LB whose interior section is constant. The length LA is equal to approximately 800, u, the length LB is approximately 160, u, and the diameter of the orifice 22 is 40 II.
The angle a is 15 and the ratio between the sections of the duct 1 1 and the orifice 22 is approximately 100.
The orifice coefficient #, appearing in the relation
EMI1.1
where H measures the pressure of the liquid upstream of the nozzle and V is equal to the speed of the jet in the plane of the orifice 22, is equal, for this nozzle, to 0.98. For a pressure of 6 -107 Pa, the jet speed is 350 m / s. This speed reaches 600 m / s for a pressure of 2 -108 Pa.
The supersonic jet penetrating the organic liquid contained in the vessel A is formed by a dart 23, very effective and extremely incisive, and by an inconsistent turbulence zone 24. The length of the dart 23 is approximately equal to 50 to 500 times the diameter of the orifice 22.
This device is used as follows:
The pipe 10 is introduced into the vessel A obstructed by a deposit B until the collar 17 is in the immediate vicinity of this deposit to be eliminated, then the balloon 14 is inflated by means of the fluid entering at 21; the conduit 11 is then introduced into the pipe 10 until the nozzle 13 reaches the level of the collar 17.
The pipe 11 is supplied with pressurized liquid so that the dart 23 of the supersonic jet attacks the deposit B according to a well determined impact and begins to cause its destruction.
By acting on the handle 16, the nozzle 13 is moved axially and angularly in order to act with maximum efficiency on the deposit. To be able to control as best as possible the changes of position and the orientation of the jet and in particular of the dart 23, as well as to follow the progress of the elimination of the deposit, one will advantageously use a liquid containing a product of contrast to X-rays.
After having produced its action, the liquid loaded with particles torn from the deposit is sucked up by the vacuum pump connected at 20 and evacuated towards the outside through the passage 18.
It will be noted that the action of the sting 23 can take place, depending on its characteristics, by ablation, incision, erosion, cutting, etc.
The nozzle 13 shown in FIG. 3 is made up exclusively, like that of FIG. 2, by the end, formed of two sections, of the metal conduit 11. The first section, of length LA, is frustoconical, and the second section, of length LB, is cylindrical,
The internal diameter of the second section is 70, u and the angle a is equal to 60.
The length LA is approximately equal to the inside diameter of the conduit il and the length LB is less than or equal to half the diameter of the orifice 22.
The orifice coefficient v of this nozzle is equal to 0.8.
For a supply pressure of the order of 108 Pa, the dart 23
extends over a length of the order of 2 to 10 times the diameter of the orifice 22. It is enveloped by a turbulent zone 24 generated by the roughness of the inner wall of the cylindrical section. This turbulence is at the origin of a vortex favoring a cavitation action. The duct 1 1 is made of stainless steel and its end is hardened.
The nozzle 13 shown in Figure 4 is intended to be supplied with a liquid at a relatively high pressure of the order of 3 to
15.108 Pa. It consists of two elements: the end of the flexible metal conduit 11 and the end of a pressure tube 25 extending over the entire length of the conduit 11.
These two elements are made of metal alloys having respectively burst strengths of the order of 2000 N / mm2 and 2700 N / mm2.
The tube 25 is rounded in the vicinity of its opening 26 to
avoid any risk of catching on the wall of the vessel and the diameter of this opening is approximately double that of orifice 22.
With a liquid pressure of the order of 15 108 Pa, the supersonic speed of the jet can reach 1700 m / s, which represents, for a diameter of 40 u of the orifice 22, a flow rate of 2 cm3 / s and a power of around 2 kw.
To take account of the considerable heat energy dissipated by this nozzle, we will work in discontinuous mode.
The nozzle 13 shown in Figure S also consists of two elements: the end of the metal conduit 1 1 and the end of a protective sheath 27, made of metal or plastic.
This nozzle 13 has a resonance chamber or resonant cavity 28, formed by a narrowing of the duct 11.
The liquid arrives upstream of this chamber 28 at a relatively low constant pressure, of the order of 6 10? Pa, and exits through the orifice 22 at a speed varying periodically.
The frequency of this variation depends on the length LD of the chamber 28 and on the speed of propagation of the elastic wave in the liquid. The variable speed supersonic jet from this nozzle is particularly favorable for the removal of hard organic deposits.
The nozzle 13 shown in FIG. 6 is a variant of that shown in FIG. 5.
It is formed by the end of the flexible metal conduit il and by the end of a metal pressure tube 29.
These ends are offset so as to provide between them a resonance chamber 28.
The orifice 22 of this nozzle 13 is formed by the opening of the pressure tube 29.
The end of this tube 29 has a frusto-conical section of length LA and a cylindrical section of length LB lying approximately in the same relationship as the corresponding lengths of the nozzle 13 shown in FIG. 3.
The nozzle represented in FIG. 7 is a variant of that illustrated in FIG. 4.
It is constituted by the end of the metal conduit il and by the end of a protective tube 30 made of metal or plastic. The end of the duct 1 1 is bent so that the axis of the cylindrical section and the orifice 22 forms an angle 13 of 600 with the axis of the vessel A. As a variant, this angle 13 could be different from 60 and be between O and 120.
The opening 26 with a rounded edge of the tube 30 is situated opposite the orifice 22.
The nozzle 13 shown in FIG. 8 is formed by the end of the metal conduit II and by a metal part 31 disposed inside the conduit 11.
This part 31 has passages 32 for the liquid and an extension which ends inside the orifice 22.
The supersonic jet produced by this nozzle consists of an annular dart 23 and an area 24 crossed by microbubbles causing a very significant cavitation action on the deposit.
The device shown in FIG. 9 comprises a nozzle 13, called a shape memory nozzle, the particularity of which is to orient itself in positions determined as a function of its temperature.
This nozzle 13 is constituted by several elements: the end of the metal conduit 1 1 and an outer tube 33 made of a shape memory alloy of the titanium-aluminum type, a tube 34 of electrically insulating material, interposed between the end of the conduit it and the tube 33, and a peripheral tube 35 of thermally insulating material.
The conduit il and the tube 33 are electrically connected at their ends.
An electric generator 36, at constant voltage, and a rheostat 37 make it possible to circulate in these elements an electric current of variable intensity and thus to modify their temperature.
By varying this temperature appropriately, one obtains predetermined changes in orientation of the nozzle 13 and, consequently, changes in directions of the supersonic jet.
The device represented in FIG. 10 consists of a catheter comprising, like that of FIG. 1, a flexible pipe 10, made of plastic, an integrated balloon 14 and a radiopaque collar 17, by a flexible metallic conduit II and by a nozzle 13.
The conduit is made of an alloy whose permanent deformation limit is very high, which allows it to undergo elongations of the order of 500 to 700% of the initial value.
The end of the duct 11, which constitutes a part of the nozzle 13, is formed of a cylindrical section 38, the opening of which constitutes the orifice 22 of the nozzle 13, of a frustoconical section 39, of a section cylindrical 40 and of a cylindrical section 41 of diameters respectively equal to and slightly larger than that of the duct 11.
The pipe 1 1 is contained up to the section 41 in a steel force sheath 42 and the section 40 in a force fitting 43, in steel, rounded at its end. The cylindrical section 41 is therefore free from stress.
This device is used as follows:
After bringing the end of the pipe 10 into the obstructed vessel A near the deposit B to be eliminated, the balloon 14 is inflated, then the nozzle is put in place by moving the pipe 11 into the pipe 10. Then attack the deposit by means of the supersonic jet in gendré by the nozzle 13 progressively advancing in the deposit until it is pierced right through.
This result obtained, a ball 44 is introduced into the conduit II,
plastic material, diameter equal to the inside diameter of the
section 40 so that this ball 44, conveyed by the liquid
whose pressure has been reduced, come to bear against the shoulder formed by the section 39 and close the orifice 22 (Figure 11).
Then the pressure of the liquid is increased, which causes the section 41 which expands into contact with the wall of the hole to expand. The
expanded diameter of this section can reach a value of the order of
0.6 to 1 mm, three times its initial diameter.
If necessary, you can further enlarge a hole by removing the nozzle
13, and by completing the dilation by means of the balloon 14.
Among the many advantages of the devices described, there are indi
quera:
1) a sterilizing action of the liquid forming the jet due to a very
large pressure variation in a very short period of time
EMI3.1
2) a very sensitive and very precise adjustment of the depth of action of the jet as a function of the pressure,
3) a real-time vision by means of an X-ray camera of the progress of the elimination of the deposit, thanks to the contras liquid
so much;
4) a recoil force of the nozzle of the order of 0.4 N corresponding to an average pressure at the impact of the jet on the deposit of the order of 125 N / mm2;
5) a force of impact of the jet proportional to the sine of the angle of impact on the deposit, therefore maximum at the level of the latter and
minimum at the level of the vessel wall.
The invention is obviously not limited to the devices described and shown.
In particular, the nozzle 13 could alternatively be constituted by the end closed by a plug of the conduit 11, this plug having a hole forming the orifice 22 of the nozzle 13.
Nozzles of the latter type could be substituted for
nozzles shown in the drawing without departing from the scope of the invention.