CH640675A5

CH640675A5 - METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING THE ERROR DIRECTION WITH REGARD TO A MEASURING PLACE ON ELECTRICAL LINES.

Info

Publication number: CH640675A5
Application number: CH620378A
Authority: CH
Inventors: Ivan De Mesmaeker; Peter Mueller
Original assignee: Bbc Brown Boveri & Cie
Priority date: 1978-06-01
Filing date: 1978-06-01
Publication date: 1984-01-13
Also published as: SE7904605L; GB2025169B; DE2827565A1; YU159982A; US4308565A; BR7903400A; CA1137611A; NL7904237A; FR2427720A1; IT7923065A0; PT69699A; GB2025169A; SE443686B; YU112179A; DE2827565C2; IT1120913B

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren sowie eine Einrichtung zur Fehlerichtungsbestimmung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 bzw. des Anspruchs 4. The invention relates to a method and a device for determining the fault direction according to the preamble of claim 1 and claim 4.

Der demnach vorausgesetzte Längskondensator innerhalb des Leitungszuges dient in bekannter Weise der mehr oder weniger weitgehenden Kompensation der induktiven Leitungsreaktanz und ist im allgemeinen mit einer überbrückenden Funkenstrecke versehen, die bei über den Kondensator fliessenden Kurzschlussströmen oberhalb einer gewissen Grenze aufgrund des entsprechenden Spannungsabfalls am Kondensator zündet und diesen vor Überlastung schützt. Wenn vorausgesetzt wird, dass zwischen dem Kondensator und einer Stromquelle, die im Ersatzschaltbild eine Quellenimpedanz aufweist, eine Leitungsimpedanz liegt, so kann man unter Berücksichtigung üblicher Funkenstreckeneinstellung kein sicheres Ansprechen der Funkenstrecke annehmen, The consequent longitudinal capacitor within the cable train serves in a known manner to more or less largely compensate for the inductive line reactance and is generally provided with a bridging spark gap which ignites and ignites the short-circuit currents flowing over the capacitor above a certain limit due to the corresponding voltage drop across the capacitor protects against overload. If it is assumed that there is a line impedance between the capacitor and a current source, which has a source impedance in the equivalent circuit diagram, then a reliable response of the spark gap cannot be assumed, taking into account the usual spark gap setting,

wenn der Betrag der Quellenimpedanz bezüglich demjenigen der zwischen Quelle und Kondensator liegenden Leitung gleich oder grösser ist. In Verbindung mit der Leitungsimpedanz ergibt die Quellenimpedanz dann nämlich einen Gesamtimpedanzwert, der den Kurzschlussstrom u.U. auf für das Ansprechen der Funkenstrecke nicht ausreichende Werte begrenzt. Ohne Überbrückung des Kondensators durch den niederohmigen Lichtbogen der gezündeten Funkenstrecke ergeben sich dann im Anschluss an einen Kurzschluss nahe am Kondensator auf dessen Rückseite, d.h. der Seite, die von der den Kurzschluss speisenden Quelle abgewandt ist, tran-siente Schwingungen mit einer Frequenz, die sich im wesentlichen durch die Kondensatorkapazität und die im Schwingkreis wirksamen Induktivitäten (Leitungs- und Quelleninduktivitäten) ergibt. Diese Schwingungen des Kurzschlussstromes führen zu Störungen in der Funktion eines z.B. zwischen Kondensator und Leitung angeordneten Richtungs- oder Distanzrelais, das auf Kurzschlüsse im Bereich zwischen Relais und Quelle ansprechen, d.h. im Sinne einer Fehlerabschaltung auslösen, bei Fehlern auf der Rückseite des Kondensators, wie ein solcher vorstehend angenommen wurde, jedoch sperren soll. Die Störung besteht in Praxis darin, dass trotz einer Fehlerlage im Rücken des Relais, d.h. im Sperrbereich, ein Auslösen oder Ansprechen des Relais stattfindet. Der umgekehrte Störungsfall, dass nämlich bei einem Kurzschluss auf der Leitung in Vorwärtsrichtung des Relais (d.i. sinngemäss diejenige Richtung bezüglich des Relaisortes, in der das Relais auf Kurzschlüsse ansprechen und auslösen soll) tatsächlich nicht auslöst, tritt dagegen in der Praxis infolge von transienten Stromschwingungen nicht auf. Die Vorwärtsrichtung eines Relais üblichen Aufbaues mit einem Leitungs-Abbildspannungssignal und einem Differenzspannungssignal, dessen Phasenlage gegenüber einer Referenzspannung überwacht und mit einem Grenzwert von im allgemeinen 90° (kreisförmige Auslösekennlinie in der komplexen Impedanzebene) verglichen wird, ist durch die positive Stromrichtung auf der Leitung bzw. in der Abbildimpedanz gegeben. if the magnitude of the source impedance is equal to or greater than that of the line between the source and the capacitor. In connection with the line impedance, the source impedance then results in a total impedance value, which may be the short-circuit current. limited to values that are insufficient for the spark gap to respond. If the capacitor is not bridged by the low-resistance arc of the ignited spark gap, there is a short circuit close to the capacitor on its rear, i.e. the side facing away from the source supplying the short circuit, transient oscillations with a frequency which essentially results from the capacitor capacitance and the inductances (line and source inductances) effective in the resonant circuit. These vibrations of the short-circuit current lead to malfunctions in the function of e.g. Directional or distance relays arranged between capacitor and line, which respond to short circuits in the area between relay and source, i.e. trigger in the sense of a fault shutdown, but should block in the event of faults on the back of the capacitor, as was previously assumed. The fault in practice is that despite a fault in the back of the relay, i.e. in the restricted area, the relay triggers or responds. The reverse fault situation, namely that in the event of a short-circuit on the line in the forward direction of the relay (that is, the direction with respect to the relay location in which the relay should respond to and trigger short-circuits) does not actually trigger, does not occur in practice due to transient current oscillations on. The forward direction of a conventional design with a line image voltage signal and a differential voltage signal, the phase position of which is monitored with respect to a reference voltage and compared with a limit value of generally 90 ° (circular tripping characteristic in the complex impedance level), is due to the positive current direction on the line or given in the image impedance.

Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Verfahrens und einer Einrichtung zur Fehlerrichtungsbestimmung der vorausgesetzten Art, mittels deren auch im Falle des Nichtan-sprechens einer dem Längskondensator im allgemeinen zugeordneten Funkenstrecke ein Fehlauslösen des Relais bei rückseitigen Kurzschlüssen mit höherer Sicherheit ausgeschlossen ist. Die Lösung dieser Aufgabe kennzeichnet sich durch die in den Ansprüchen 1 bzw. 4 angegebenen Merkmale. The object of the invention is to provide a method and a device for determining the fault direction of the presupposed type, by means of which a fault triggering of the relay in the event of short-circuits on the back is excluded with greater certainty even in the event of a spark gap generally not assigned to the series capacitor. The solution to this problem is characterized by the features specified in claims 1 and 4, respectively.

Der Grundgedanke der Erfindung ist folgender: Die kritische Grösse in der Relaisfunktion ist das bereits erwähnte Differenzspannungssignal, nämlich die Differenz zwischen dem Leitungsspannungssignal am Messort und dem Leitungs-Abbildspannungssignal, weil in diese Grösse der mit transienten Schwingungen behaftete Leitungsstrom bzw. ein entsprechendes Stromsignal eingeht, und zwar in Form des Spannungsabfalls an der in Vorwärtsrichtung des Relais liegenden Impedanz (Summe aus Leitungs- und Quellenimpedanz) ei2 The basic idea of the invention is as follows: the critical variable in the relay function is the differential voltage signal already mentioned, namely the difference between the line voltage signal at the measurement location and the line image voltage signal, because this variable includes the line current, which is subject to transient oscillations, or a corresponding current signal, namely in the form of the voltage drop across the forward impedance of the relay (sum of line and source impedance) ei2

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nerseits und an der Abbildimpedanz andererseits. Wird nun die Abbildimpedanz auf einen Betrag eingestellt, der grösser ist als derjenige der kürzesten Schutzzone auf der Leitung, d.h. grösser als die Abbildimpedanz der ersten Stufe eines üblichen Distanzrelais mit mehrstufig gestaffelter Fehlerdistanzüberwachung, so erfolgt eine mehr oder weniger weitgehende Kompensation der Stromschwingungen innerhalb des Differenzspannungssignals, weil das Leitungsspannungssi-gnal ausser der praktisch oberschwingungsarmen Quellenspannung den infolge der Stromrichtungsumkehr bei Rückwärtsfehler negativen Spannungsabfall an der Vorwärtsimpedanz enthält und das davon zu subtrahierende Abbildspannungssignal infolge der Stromrichtungsumkehr ebenfalls negativ ist. Der Leitungsstrom geht also insgesamt mit einem Faktor ein, der durch die Differenz zwischen Abbildimpedanz und Vorwärtsimpedanz gegeben ist. Dieser Differenzbetrag wird aber mit über die Leitungsimpedanz, d.h. mit gewissen Abweichungen der üblichen ersten Schutzzoneneinstellung eines Distanzrelais, hinaus zunehmenden Abbildimpedanz kleiner, so dass sich ein verringerter Einfluss der Tran-sienten ergibt. Wenn Abbild- und Vorwärtsimpedanz gleich werden, ist dieser Einfluss praktisch vollständig kompensiert. Bei grösserer Abbildimpedanz nimmt der Kompensationsgrad wieder ab, jedoch bleibt innerhalb des Bereiches zwischen der unteren Grenze, die durch die übliche Einstellung der ersten Stufe des vorausgesetzten Distanzrelais gegeben ist, und einer durch Gesichtspunkte der zweckmässigen praktischen Ausführung gegebenen oberen Grenze, die jedenfalls oberhalb der Vorwärtsimpedanz liegt, ein grundsätzlicher Kompensationseffekt erreichbar. Dies bedeutet, dass die Fehlerrichtungsbestimmung, d.h. das Nichtauslösen oder Sperren bei den hinsichtlich Transienten kritischen Rückwärtskurzschlüssen, sicherer gemacht werden kann. Weil aber die Überwachungsfunktion für die erste Zone durch die geänderte Einstellung verloren geht, wird daneben ein übliches Distanzrelais mit passend eingestellter erster Zone vorausgesetzt. Durch einfache Konjunktion der Auslöse- und Sperrsignale beider Relais, d.h. desjenigen mit veränderter Abbildimpedanz und desjenigen mit üblicher Abbildimpedanz für die erste Zone, lässt sich also eine Fehlauslösung bei Rückwärtsfehlern, insbesondere Nahfehlern, detektieren und sperren. Die Erfindung wird weiter anhand der Zeichnungen an einem Beispiel erläutert. Hierin zeigt: on the one hand and on the image impedance on the other. If the image impedance is now set to an amount that is greater than that of the shortest protection zone on the line, i.e. Greater than the image impedance of the first stage of a conventional distance relay with multi-stage staggered error distance monitoring, there is a more or less extensive compensation of the current oscillations within the differential voltage signal because the line voltage signal, in addition to the practically low-harmonic source voltage, results in the negative voltage drop at the forward impulse due to the reversal of the current direction in the event of a reverse error contains and the image voltage signal to be subtracted therefrom is also negative due to the reversal of the current direction. The overall line current is therefore taken into account by a factor which is given by the difference between the image impedance and the forward impedance. However, this difference is also calculated via the line impedance, i.e. with certain deviations from the usual first protection zone setting of a distance relay, increasing image impedance smaller, so that there is a reduced influence of the transients. If image and forward impedance become the same, this influence is practically completely compensated for. With a larger image impedance, the degree of compensation decreases again, but remains within the range between the lower limit, which is given by the usual setting of the first stage of the distance relay required, and an upper limit, which is given by aspects of practical practical implementation, which in any case is above the forward impedance a fundamental compensation effect can be achieved. This means that the fault direction determination, i.e. the non-tripping or blocking of the reverse short circuits critical with regard to transients can be made safer. However, because the monitoring function for the first zone is lost due to the changed setting, a normal distance relay with a suitably set first zone is also required. By simply combining the trigger and lock signals of both relays, i.e. of those with a changed image impedance and that with a conventional image impedance for the first zone, false triggering in the case of backward errors, in particular near errors, can be detected and blocked. The invention is further explained with reference to the drawings using an example. Herein shows:

Fig. 1 eine einphasige Netzkonfiguration mit bezüglich eines Messortes x = 0 mit Richtungsrelais RR und Distanzrelais RD symmetrischen Leitungsabschnitten Zu und ZLr sowie beidseitiger Einspeisung mit Quellenspannungen Ej und Er sowie zugehörigen Quellenimpedanzen ZSi und ZSr, ferner mit einem Längskondensator C, 1 shows a single-phase network configuration with line sections Zu and ZLr which are symmetrical with respect to a measurement location x = 0 with directional relays RR and distance relays RD, and supply on both sides with source voltages Ej and Er and associated source impedances ZSi and ZSr, and also with a series capacitor C,

Fig. 2 das Prinzipschaltbild eines im vorliegenden Zusammenhang verwendbaren Richtungs- oder Distanzrelais und Fig. 3 eine Logikschaltung zur Verknüpfung der Signale von korrigierten Richtungsrelais und eines üblich eingestellten Distanzrelais mit gestaffelter Fehlerdistanzüberwachung. 2 shows the basic circuit diagram of a directional or distance relay that can be used in the present context, and FIG. 3 shows a logic circuit for linking the signals from corrected directional relays and a normally set distance relay with staggered error distance monitoring.

Gemäss Fig. 1 wird am Messort x = 0 die Leitungsspannung Uk und der Leitungsstrom I gemessen und in je ein entsprechendes Signal umgesetzt. Die Pfeile geben die jeweils als positiv gerechnete Richtung an (Zählpfeile), die auch für die Schaltung nach Fig. 2 und die darin dargestellte Differenzbildung für das Differenzspannungssignal Ud massgebend ist. Demnach sollen die messseitig parallelgeschalteten Relais RD und RR auf Kurzschlüsse rechts vom Messort ansprechen. Die Auslöse- oder Blickrichtung der Relais ist also durch die positive Stromrichtung und die entsprechende Differenzbildung gemäss Fig. 2 gegeben. Ein Kurzschluss bei X2 ist also ein Rückwärtsfehler, der in erläuterter Weise zu einem Fehlauslösen des Distanzrelais RD führen kann, und zwar in der ersten Zone, während in etwa nachfolgend eingeschalteten weiteren Zonen im allgemeinen keine störenden Schwingungen mehr auftreten. Der Schwingkreis wird im Beispielsfall durch C, ZLr und ZSr bestimmt. Bei einem umgekehrt gepolten Relais mit Blickrichtung nach links gilt das gleiche für C mit ZL1 und ZSI. Gemäss Fig. 2 wird die Differenzspannung durch Subtraktion des Leitungs-Abbildspannungssig-nals Ue von dem Leitungsspannungssignal UK (oder einem passend eingestellten Anteil derselben, siehe Potentiometer P) in einem Differenzbildner VD erzeugt. Die Abbildimpedanz ZE ist einstellbar bzw. beim Distanzrelais mit gestaffelter Zonenüberwachung entsprechend umschaltbar, wie dies allgemein bekannt und nicht näher dargestellt ist. Ein Phasen-winkel-Grenzwertdetektor Phd gibt ein Auslösesignal über ein binäres Ausgangsglied B, wenn der Phasenwinkel zwischen Ud und einer von einem Geber Ref gelieferten Referenzspannung Ur einen vorgegebenen Grenzwert von z.B. 90° überschreitet. Grundsätzlich kommt als Ur das Leitungsspannungssignal Uk in Betracht, was einen Auslösekreis in der komplexen Ebene durch den Nullpunkt ergibt. Besonders vorteilhaft ist jedoch die Verwendung einer sogenannten «Erinnerungsspannung» als Referenzspannung, wodurch der Auslösekreis aufgeweitet wird und den Nullpunkt umgreift. Dadurch werden Fehlauslösungen zusätzlich erschwert, insbesondere auch bei Leitungsspannungen mit mehr oder weniger grosser kapazitiver Komponente. 1, the line voltage Uk and the line current I are measured at the measurement location x = 0 and converted into a corresponding signal in each case. The arrows indicate the direction calculated as positive (counting arrows), which is also decisive for the circuit according to FIG. 2 and the difference formation shown therein for the differential voltage signal Ud. Accordingly, relays RD and RR connected in parallel on the measurement side should respond to short circuits to the right of the measurement location. The triggering or viewing direction of the relays is thus given by the positive current direction and the corresponding difference formation according to FIG. 2. A short circuit at X2 is therefore a backward fault which, in the manner explained, can lead to incorrect triggering of the distance relay RD, specifically in the first zone, while generally no further disturbing vibrations occur in further zones which are switched on subsequently. In the example, the resonant circuit is determined by C, ZLr and ZSr. In the case of a relay with the opposite polarity and looking to the left, the same applies to C with ZL1 and ZSI. 2, the differential voltage is generated by subtracting the line image voltage signal Ue from the line voltage signal UK (or an appropriately set portion thereof, see potentiometer P) in a difference generator VD. The image impedance ZE is adjustable or can be switched accordingly in the case of distance relays with staggered zone monitoring, as is generally known and is not shown in more detail. A phase angle limit value detector Phd emits a trigger signal via a binary output element B if the phase angle between Ud and a reference voltage Ur supplied by an encoder Ref has a predetermined limit value of e.g. Exceeds 90 °. Basically, the line voltage signal Uk comes into consideration as Ur, which results in a trip circuit in the complex plane through the zero point. However, the use of a so-called “memory voltage” as a reference voltage is particularly advantageous, as a result of which the trigger circuit is expanded and encompasses the zero point. This makes faulty tripping even more difficult, especially for line voltages with more or less large capacitive components.

In der Praxis treten die erwähnten transienten Schwingungen bei einphasigen Kurz- bzw. Erdschlüssen in Mehrphasensystemen kaum störend in Erscheinung, wohl aber bei zwei-phasigen Kurzschlüssen, wobei die grundsätzlichen Verhältnisse gleichwohl anhand von einphasigen Verhältnissen wie gemäss Fig. 1 zu verstehen sind. In practice, the above-mentioned transient vibrations are hardly disturbing in single-phase short-circuits or earth faults in multi-phase systems, but they do occur in two-phase short-circuits, although the basic relationships are nevertheless to be understood on the basis of single-phase relationships as shown in FIG. 1.

In Fig. 3 ist eine Auswerte-Logikschaltung für zweipha-sige Kurzschlüsse in einem Dreiphasensystem angedeutet. Für die Phasenverkettungen RS, ST und TR ist je ein erfin-dungsgemäss korrigiertes Richtungsrelais RRrs bzw. RRst bzw. RRtr vorgesehen. Die Ausgänge sind über ein ODER-Tor 01 zusammengeführt und an ein UND-Tor U3 gelegt, das ausserdem das Ausgangssignal von einem Distanzrelais RD mit Zeitschaltung ZS erhält. Das Sperren (logisch 0) eines Richtungsrelais bei richtig erfasstem Rückwärtsfehler sperrt also durch U3 das etwaige Auslösen (logisch 1) von RD. Der Ausgang A2 führt also ein korrigiertes Überwachungssignal für die erste Zone von RD. Nach dem Umschalten auf die zweite Zone bewirkt die Zeitschaltung ZS über ein UND-Tor U1 an einem weiteren Ausgang AI in jedem Fall ein Auslösen, wenn RD anspricht. An evaluation logic circuit for two-phase short circuits in a three-phase system is indicated in FIG. 3. A directional relay RRrs or RRst or RRtr corrected according to the invention is provided for the phase linkages RS, ST and TR. The outputs are brought together via an OR gate 01 and connected to an AND gate U3, which also receives the output signal from a distance relay RD with timer ZS. The blocking (logical 0) of a directional relay when the reverse fault is correctly detected thus blocks the possible triggering (logical 1) of RD with U3. Output A2 therefore carries a corrected monitoring signal for the first zone of RD. After switching to the second zone, the time switch ZS always triggers via an AND gate U1 at a further output AI if RD responds.

Zur Beschränkung der Korrektur auf zweiphasige Kurzschlüsse sind den einzelnen Phasen R, S, T zugeordnete Anregeschaltungen ARr, ARS, ARt mit verknüpfenden UND-Toren URS, UST, UTS entsprechend den Phasenverkettungen vorgesehen. Der Ausgang eines diese Verkettungen disjunktiv zusammenfassenden ODER-Tores 02 liefert also dann und nur dann ein Freigabesignal (logisch 1), wenn ein beliebiger zweiphasiger Kurzschluss auftritt. Dieses Freigabesignal ist wegen eines zwischen RD und U3 eingefügten UND-Tores U2, das über einen Eingang von 02 aus gesteuert wird, für ein Auslösesignal an A2 erforderlich. Nach Ablauf einer vorgegebenen Zeitdauer t wird U2 von einem Zeitglied ZG mit verneinendem Ausgang (Inverter) gesperrt, das Freigabesignal also jedenfalls beendet. Damit wird dem Umstand Rechnung getragen, dass eine in üblicher Weise mittels Schwingkreis erzeugte Erinnerungsspannung als Ur nur für eine begrenzte Zeit zur Verfügung steht. In order to limit the correction to two-phase short circuits, excitation circuits ARr, ARS, ARt assigned to the individual phases R, S, T are provided with linking AND gates URS, UST, UTS in accordance with the phase linkages. The output of an OR gate 02 which disjunctively summarizes these interlinkings therefore supplies an enable signal (logical 1) only if any two-phase short circuit occurs. This release signal is required for a trigger signal at A2 because of an AND gate U2 inserted between RD and U3 and controlled via an input from 02. After a predetermined period of time t has elapsed, U2 is blocked by a timing element ZG with a negative output (inverter), so the release signal is ended in any case. This takes into account the fact that a memory voltage generated in the usual way by means of a resonant circuit is only available as Ur for a limited time.

Ausserdem ist an einem Ausgang A3 eine von den korrigierten Richtungsrelais unabhängige Auslösung in Abhängigkeit von RD und 02 (irgendein mehr als einphasiger Kurzschluss) für den Fall eines dreiphasigen Kurzschlusses vorgesehen. In addition, a trip independent of the corrected directional relays depending on RD and 02 (any more than one-phase short circuit) is provided at an output A3 in the event of a three-phase short circuit.

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1 Blatt Zeichnungen 1 sheet of drawings

Claims

640 675 PATENTANSPRÜCHE640 675 PATENT CLAIMS

1. Verfahren zur Fehl erri chtungsbestimmung bezüglich eines Messortes an elektrischen Leitungen mit Längskondensator, bei dem der Phasenwinkel der Differenz (Uj) eines Lei-tungs-Abbildspannungssignals (UE) und eines Leitungsspan-nungssignals (UK) am Messort (x = 0) gegenüber einem Bezugsspannungssignal (Ur) mit einem Grenzwert verglichen und von der Unter- bzw. Überschreitung dieses Grenzwertes ein Fehlerrichtungssignal abgeleitet wird, wobei als Leitungs-Abbildspannungssignal (UE) der Spannungsabfall an einer mit einem Leitungsstromsignal (I) beaufschlagten Abbildimpedanz (ZE) verwendet wird, wobei in der durch die positive Stromrichtung bestimmten Auslöse- oder Vorwärtsrichtung bezüglich des Messortes ein Netzabschnitt mit einer Leitungsimpedanz (ZLr) und eine Stromquelle mit einer Quellenimpedanz (ZSr) vorhanden ist und wobei ferner der Betrag der Quellenimpedanz bezüglich demjenigen der Leitungsimpedanz gleich oder grösser ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Fehlerrichtungsbestimmung gleichzeitig mit der kürzesten Schutzzoneneinstellung einer mehrstufig gestaffelten Fehler-distanzüberwachungseinrichtung durchgeführt wird und dass das Leitungs-Abbildspannungssignal (UE) mit einer Abbildimpedanz (ZE) gewonnen wird, deren Betrag grösser ist als der Betrag derjenigen Leitungsimpedanz, welche der kürzesten Schutzzone der Fehlerdistanzüberwachungseinrichtung entspricht. 1. Method for determining the erroneous direction with regard to a measurement location on electrical lines with a series capacitor, in which the phase angle is compared to the difference (Uj) between a line image voltage signal (UE) and a line voltage signal (UK) at the measurement location (x = 0) a reference voltage signal (Ur) is compared with a limit value and an error direction signal is derived from falling below or exceeding this limit value, the voltage drop at an image impedance (ZE) loaded with a line current signal (I) being used as the line image voltage signal (UE), a network section with a line impedance (ZLr) and a current source with a source impedance (ZSr) is present in the triggering or forward direction determined by the positive current direction with respect to the measurement location, and furthermore the amount of the source impedance is equal to or greater than that of the line impedance, characterized in that the error direction determ is carried out simultaneously with the shortest protection zone setting of a multi-stage staggered error distance monitoring device and that the line image voltage signal (UE) is obtained with an image impedance (ZE), the amount of which is greater than the amount of the line impedance which corresponds to the shortest protection zone of the error distance monitoring device.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitungs-Abbildspannungssignal (UE) mit einer Abbildimpedanz (ZE) gewonnen wird, deren Betrag grösser als derjenige der gesamten in Auslöse- oder Vorwärtsrichtung bezüglich des Messortes liegenden Netzimpedanz ist. 2. The method according to claim 1, characterized in that the line image voltage signal (UE) is obtained with an image impedance (ZE), the amount of which is greater than that of the total network impedance in the triggering or forward direction with respect to the measurement location.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass als Bezugsspannungssignal (Ur) ein vom Fehlereintritt für eine begrenzte Zeit wenigstens annähernd unabhängiges, von einer Leitungsspannung oder einer Leitungs-spannungskombination (RS, ST, TR) abgeleitetes Wechselspannungssignal verwendet wird. 3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that an AC voltage signal derived from a fault voltage for a limited time, which is at least approximately independent of a line voltage or a line voltage combination (RS, ST, TR), is used as the reference voltage signal (Ur).

4. Einrichtung zur Fehlerrichtungsbestimmung bezüglich eines Messortes (x = 0) an elektrischen Leitungen mit Längskondensator, umfassend einen Phasenwinkel-Grenzwert-detektor (Phd), der eingangsseitig an einen Differenzsignalbildner (VD) und an einen Bezugsspannungsgeber (Ref) angeschlossen ist, wobei der Differenzsignalbildner eingangsseitig an eine von einem Leitungsstromsignal durchflossene Abbildimpedanz (ZE) sowie an einen der Leitungsspannung (UK) am Messort zugeordneten Signalgeber angeschlossen ist, zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Zuordnung zu der kürzesten Schutzzoneneinstellung eines am gleichen Messort vorgesehenen Distanzschutzrelais mit mehrstufig gestaffelter, umschaltbarer Schutzzoneneinstellung sowie weiter gekennzeichnet durch einen Betrag der Abbildimpedanz (ZE), der grösser ist als der Betrag einer der kürzesten Schutzzone des Distanzschutzrelais entsprechenden Leitungsimpedanz. 4. Device for determining the fault direction with regard to a measurement location (x = 0) on electrical lines with a series capacitor, comprising a phase angle limit value detector (Phd), which is connected on the input side to a differential signal generator (VD) and to a reference voltage transmitter (Ref), the Differential signal generator is connected on the input side to an image impedance (ZE) through which a line current signal flows and to a signal transmitter assigned to the line voltage (UK) at the measurement location, for carrying out the method according to claim 1, characterized by the assignment to the shortest protection zone setting of a distance protection relay provided at the same measurement location multi-stage staggered, switchable protection zone setting and further characterized by an amount of image impedance (ZE) that is greater than the amount of a line impedance corresponding to the shortest protection zone of the distance protection relay.

5. Einrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Betrag der Abbildimpedanz (ZE) grösser ist als der Betrag der Netzimpedanz in Auslöse- oder Vorwärtsrichtung bezüglich des Messortes. 5. Device according to claim 4, characterized in that the magnitude of the image impedance (ZE) is greater than the magnitude of the network impedance in the triggering or forward direction with respect to the measurement location.

6. Einrichtung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Bezugsspannungsgeber (Ref) vorgesehen ist, der eine vom Fehlereintritt für eine begrenzte Zeit wenigstens annähernd unabhängiges, von einer Leitungsspannung oder einer Leitungsspannungskombination (RS, ST, TR) abgeleitetes Wechselspannungssignal liefert. 6. Device according to claim 4 or 5, characterized in that a reference voltage transmitter (Ref) is provided, which provides an at least approximately independent from a fault for a limited time, derived from a line voltage or a line voltage combination (RS, ST, TR) AC voltage signal.