CH621826A5 - Method and device for manufacturing fibres of thermoplastic materials - Google Patents

Description

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REVENDICATIONS

1. Procédé de fabrication de fibres à partir d'une matière thermoplastique minérale ou organique, selon lequel on chauffe ladite matière jusqu'à sa fusion, on forme par passage dans une filière des filets continus de matière fondue, on engendre au moins un courant gazeux dans lequel on fait pénétrer le filet de matière fondue, caractérisé en ce que l'on engendre une série de jets gazeux, sensiblement de même direction, espacés latéralement, on dévie l'écoulement de chacun d'eux et on limite latéralement l'épanouissement de chaque jet dévié, formant ainsi dans chacun au moins une paire de tourbillons contrarotatifs encadrant une zone à faible pression, on amène un filet de matière à l'état étirable dans chaque jet vers la zone située entre les tourbillons contrarotatifs de ce jet. 1. A method of manufacturing fibers from a mineral or organic thermoplastic material, according to which said material is heated until it melts, continuous threads of molten material are formed by passing through it, at least one current is generated gaseous into which the trickle of molten material is penetrated, characterized in that a series of gaseous jets, substantially of the same direction, spaced laterally, is generated, the flow of each of them is deflected and the development of each deflected jet, thus forming in each at least one pair of counter-rotating vortices framing a low pressure zone, a stream of material in the stretchable state is brought into each jet towards the zone situated between the counter-rotating vortices of this jet.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on dispose les jets de façon que l'épanouissement latéral de chaque jet dévié soit limité par impact avec les jets adjacents. 2. Method according to claim 1, characterized in that the jets are arranged so that the lateral development of each deflected jet is limited by impact with the adjacent jets.

3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'énergie cinétique par unité de volume de chaque jet gazeux est comprise entre 0,8 et 3,5-105 Pa. 3. Method according to claim 1, characterized in that the kinetic energy per unit volume of each gas jet is between 0.8 and 3.5-105 Pa.

4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la pression des jets gazeux est comprise entre 1 et 4-105 Pa. 4. Method according to claim 3, characterized in that the pressure of the gas jets is between 1 and 4-105 Pa.

5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on dirige transversalement aux jets déviés un courant gazeux principal de dimension supérieure, mais d'énergie cinétique par unité de volume inférieure à celle de chaque jet, le rapport de l'énergie cinétique par unité de volume d'un jet à celle du courant principal étant compris entre 1,6 et 60, et on fait péné-. trer chaque jet dévié dans le courant principal pour y former des zones d'interaction. 5. Method according to one of the preceding claims, characterized in that one directs transversely to the deflected jets a main gas stream of greater dimension, but of kinetic energy per unit volume less than that of each jet, the ratio of the kinetic energy per unit volume of a jet to that of the main current being between 1.6 and 60, and we make a penetration. tring each deflected jet in the main stream to form zones of interaction.

6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on dirige le courant principal selon une trajectoire sensiblement horizontale située au-dessous des jets, les jets déviés en direction dudit courant étant émis en amont des filets de matière par rapport à sa direction d'écoulement, et on amène les filets de matière par gravité dans les jets déviés. 6. Method according to claim 5, characterized in that the main stream is directed along a substantially horizontal trajectory located below the jets, the jets deflected in the direction of said stream being emitted upstream of the threads of material relative to its direction of flow, and the material streams are brought by gravity into the deflected jets.

7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'énergie cinétique par unité de volume du courant principal est comprise entre 0,06 et 0,05 • 105Pa. 7. Method according to claim 5, characterized in that the kinetic energy per unit volume of the main current is between 0.06 and 0.05 • 105Pa.

8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pression du courant principal est comprise entre 30 et 250- 105Pa. 8. Method according to claim 7, characterized in that the pressure of the main stream is between 30 and 250-105 Pa.

9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la température des jets gazeux est inférieure à 200° C et de préférence voisine de la température ambiante, la matière étirable étant une matière thermoplastique minérale à l'état fondu. 9. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature of the gaseous jets is less than 200 ° C and preferably close to room temperature, the stretchable material being a mineral thermoplastic material in the molten state.

10. Dispositif pour la mise en œuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un émetteur de jets gazeux muni d'une pluralité d'orifices d'émission (21), un déflecteur (40) interposé au moins en partie sur la trajectoire des jets, une source d'alimentation en matière étirable munie d'un orifice de formation de filet (24) pour chaque jet gazeux, les orifices de formation de filet étant disposés et orientés de manière que le filet pénètre dans une zone à faible pression (44b) située en aval du déflecteur, entre les tourbillons d'au moins une paire de tourbillons contrarotatifs. 10. Device for implementing the method according to claim 1, characterized in that it comprises a transmitter of gaseous jets provided with a plurality of emission orifices (21), a deflector (40) interposed at least partly in the path of the jets, a source of supply of stretchable material provided with a thread-forming orifice (24) for each gas jet, the thread-forming orifices being arranged and oriented so that the thread enters a low pressure zone (44b) located downstream of the deflector, between the vortices of at least one pair of counter-rotating vortices.

11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur (15, 16) de courant gazeux principal (18) placé à distance de la source d'alimentation en matière étirable (22, 23) et de l'émetteur de jets (20) et possédant un orifice de sortie (17) de dimension supérieure à celle de l'orifice d'émission (21) des jets, l'axe dudit orifice de sortie étant dirigé transversalement à la direction d'écoulement des jets déviés. 11. Device according to claim 10, characterized in that it comprises a generator (15, 16) of main gas stream (18) placed at a distance from the supply source of stretchable material (22, 23) and the jet emitter (20) and having an outlet orifice (17) of dimension larger than that of the emission orifice (21) of the jets, the axis of said outlet orifice being directed transverse to the direction of flow of the deflected jets.

12. Dispositif selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que les axes des orifices d'émission de l'émeteur de jets sont sensiblement parallèles. 12. Device according to one of claims 10 or 11, characterized in that the axes of the emission orifices of the jet emitter are substantially parallel.

13. Dispositif selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que le déflecteur de jets (40) est constitué d'une plaque déflectrice présentant une surface placée angulairement à la direction initiale d'émission des jets. 13. Device according to one of claims 10 or 11, characterized in that the jet deflector (40) consists of a deflector plate having a surface angularly placed in the initial direction of emission of the jets.

14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la plaque déflectrice est fixée sur l'émetteur (19,20) de jets et présente 14. Device according to claim 13, characterized in that the deflector plate is fixed to the emitter (19,20) of jets and has

5 un bord libre (41) situé au voisinage des axes des orifices d'émission de jets et transversalement à ceux-ci. 5 a free edge (41) located in the vicinity of the axes of the jet emission orifices and transverse thereto.

15. Dispositif selon l'une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que la surface déflectrice (40) de la plaque forme un angle compris entre 35 et 55° avec les axes des orifices d'émission io des jets. 15. Device according to one of claims 13 or 14, characterized in that the deflecting surface (40) of the plate forms an angle between 35 and 55 ° with the axes of the emission orifices io of the jets.

16. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que les orifices de formation des filets (24) sont situés en aval des orifices (21) d'émission des jets par rapport à la direction d'écoulement du courant principal (18). 16. Device according to claim 11, characterized in that the orifices for forming the threads (24) are located downstream of the orifices (21) for emitting the jets relative to the direction of flow of the main stream (18).

20 La présente invention est relative à un procédé de fabrication de fibres à partir d'une matière thermoplastique par étirage au moyen de courants gazeux, selon laquelle on met en œuvre une paire de tourbillons tournant en sens inverse ou tourbillons contrarotatifs. The present invention relates to a method of manufacturing fibers from a thermoplastic material by drawing by means of gas streams, according to which a pair of counter-rotating vortices or counter-rotating vortices is used.

25 Selon cette technique, décrite dans la publication de brevet française N° 2223318, on engendre un courant gazeux principal et on dirige transversalement à celui-ci un jet gazeux, dit jet secondaire ou jet porteur, de section transversale inférieure et d'énergie cinétique par unité de volume supérieure à celles du courant princi-30 pal. Le jet gazeux secondaire pénètre ainsi dans le courant principal en créant une zone d'interaction dans laquelle se développe une paire de tourbillons contrarotatifs résultant de l'interaction. Entre ces tourbillons s'établit une zone de pression relativement faible située à la limite du courant principal, au voisinage et en aval du 35 point de pénétration du jet. On amène un filet de matière étirable vers la zone de faible pression, le filet entrant ensuite dans la zone d'interaction où il se trouve soumis aux courants de vitesse élevée des tourbillons, ce qui produit son étirage pour aboutir à la formation d'une fibre. According to this technique, described in French patent publication No. 2223318, a main gas stream is generated and a transverse jet of gas, called secondary jet or carrier jet, of lower cross section and kinetic energy is directed transversely thereto. per unit volume greater than that of the main stream - 30 pal. The secondary gas jet thus enters the main stream, creating an interaction zone in which a pair of counter-rotating vortices resulting from the interaction develops. Between these vortices there is established a relatively low pressure zone situated at the limit of the main current, in the vicinity and downstream of the point of penetration of the jet. A net of stretchable material is brought towards the zone of low pressure, the net then entering the zone of interaction where it is subjected to the currents of high speed of the vortices, which produces its stretching to result in the formation of a fiber.

40 On a maintenant découvert le procédé défini dans la revendication 1, qui permet d'obtenir des fibres suffisamment fines pour certaines applications, en supprimant le courant gazeux principal et en produisant les tourbillons contrarotatifs au sein même du jet porteur. Le fait de supprimer l'étape ultérieure de pénétration du 45 jet dans un courant principal plus important simplifie l'appareillage. De plus, on obtient une bonne stabilité de l'alimentation en matière étirable tout en évitant l'influence réciproque des températures des différents éléments du dispositif amenant la matière étirable et les gaz. 40 The process defined in claim 1 has now been discovered, which makes it possible to obtain fibers which are sufficiently fine for certain applications, by suppressing the main gas stream and by producing the counter-rotating vortices within the carrier jet itself. Suppressing the subsequent step of penetrating the jet into a larger main stream simplifies the apparatus. In addition, good stability of the supply of stretchable material is obtained while avoiding the reciprocal influence of the temperatures of the various elements of the device supplying the stretchable material and the gases.

50 Selon une première forme d'exécution du procédé selon l'invention, on crée un écoulement gazeux ou jet au sein duquel on engendre, par perturbation dudit écoulement au moyen d'une structure de guidage ou déflecteur, une paire de tourbillons contrarotatifs dits tourbillons de jet. Cette structure est disposée de 55 manière qu'il se crée, entre ces tourbillons de jet, une zone caractérisé à la fois par un écoulement quasi laminaire et par une faible pression, entraînant par conséquent une forte induction d'air. Cette structure de guidage provoque, de façon générale, une déviation du jet gazeux; elle sera désignée dans la suite de la m description par le terme de déflecteur. On doit noter que ces tourbillons contrarotatifs de jet sont engendrés par un déflecteur exerçant une influence sur le jet gazeux et non par la pénétration d'un jet dans un courant principal, comme décrit dans la demande française mentionnée ci-dessus. L'action de ce déflecteur crée non 65 seulement les tourbillons, mais établit aussi la zone d'écoulement quasi laminaire de faible pression située entre ces tourbillons. On amène un filet de matière étirable, par exemple du verre fondu, en une position où il subit l'influence de l'air induit par ladite zone 50 According to a first embodiment of the method according to the invention, a gaseous or jet flow is created within which a pair of contra-rotating vortices, called vortices, is generated by disturbing said flow. jet. This structure is arranged so that there is created, between these jet vortices, a zone characterized both by an almost laminar flow and by a low pressure, consequently resulting in a strong induction of air. This guide structure generally causes a deflection of the gas jet; it will be designated in the following description by the term deflector. It should be noted that these counter-rotating jet vortices are generated by a deflector exerting an influence on the gas jet and not by the penetration of a jet into a main current, as described in the French application mentioned above. The action of this deflector not only creates the vortices, but also establishes the quasi-laminar flow zone of low pressure located between these vortices. A net of stretchable material, for example molten glass, is brought into a position where it is influenced by the air induced by said zone.

d'écoulement laminaire. Il en résulte que ce filet est d'abord introduit dans l'écoulement laminaire entre les tourbillons, puis subit l'influence des courants à hautes vitesses de la paire de tourbillons, ce qui provoque son étirage sous forme d'une fibre. laminar flow. As a result, this thread is first introduced into the laminar flow between the vortices, then undergoes the influence of the high-speed currents of the pair of vortices, which causes it to be drawn in the form of a fiber.

Selon une autre forme d'exécution du procédé selon la présente invention, le procédé d'étirage décrit ci-dessus, comportant la création des tourbillons contrarotatifs au sein d'un jet gazeux, constitue la première étape d'un étirage en deux temps; la deuxième étape consiste à diriger transversalement le jet portant la fibre en cours d'étirage dans un courant principal dont la section transversale est plus grande que celle du jet, ce dernier possédant encore une énergie cinétique par unité de volume suffisante pour pénétrer dans le courant principal et y créer une zone d'interaction semblable à celle décrite dans la demande française citée. Il en résulte que la fibre ayant subi l'étirage primaire est introduite dans la zone d'interaction du jet secondaire et du courant principal où elle subit un étirage supplémentaire. According to another embodiment of the method according to the present invention, the stretching method described above, comprising the creation of the counter-rotating vortices within a gas jet, constitutes the first step of a two-stage stretching; the second step consists in transversely directing the jet carrying the fiber being drawn in a main stream whose cross section is larger than that of the jet, the latter still having a kinetic energy per unit of volume sufficient to penetrate the stream main and create an interaction zone similar to that described in the cited French application. As a result, the fiber having undergone the primary drawing is introduced into the interaction zone of the secondary jet and the main current where it undergoes an additional drawing.

Lors de ce processus, bien que chaque filet individuel de matière étirable se trouve soumis à deux étapes successives d'étirage comportant chacune l'action de courants de hautes vitesses créés par les paires de tourbillons successivement engendrées, on forme une fibre unique à partir de chaque filet individuel. During this process, although each individual strand of stretchable material is subjected to two successive stages of drawing each comprising the action of high speed currents created by the pairs of whirls successively generated, a single fiber is formed from each individual net.

On rappellera d'autre part que, selon la publication française mentionnée ci-dessus, pour amener ou introduire le filet de matière étirable dans la zone d'interaction, on dispose l'orifice d'alimentation de ladite matière à la limite du courant principal ou pratiquement à cette limite. Un objet important de la présente invention est de prévoir une séparation entre l'orifice d'alimentation de la matière étirable et la limite du courant principal tout en conservant une bonne stabilité d'alimentation en matière étirable. It will be recalled on the other hand that, according to the French publication mentioned above, to bring or introduce the net of stretchable material in the interaction zone, the supply orifice of said material is placed at the limit of the main current. or practically at this limit. An important object of the present invention is to provide a separation between the orifice for supplying the stretchable material and the limit of the main current while maintaining good stability for supplying the stretchable material.

Cette dernière forme d'exécution du procédé selon l'invention présente de nombreux avantages. Tout d'abord, il découle de ce qui précède que l'utilisation des tourbillons de jet développés par l'action d'un déflecteur sur le jet dans la première étape de l'opération d'étirage permet du même coup d'introduire la fibre en cours d'étirage dans la zone d'interaction entre le jet et le courant principal (zone d'interaction décrite dans la publication française N° 2223318). De ce fait, cette première étape représente un moyen d'amenée de la matière étirable par rapport à l'opération d'étirage poursuivie dans la zone d'interaction, et il en résulte les avantages présentés ci-dessous. This latter embodiment of the method according to the invention has numerous advantages. First of all, it follows from the above that the use of jet vortices developed by the action of a deflector on the jet in the first stage of the stretching operation makes it possible at the same time to introduce the fiber being drawn in the interaction zone between the jet and the main current (interaction zone described in French publication No. 2223318). Therefore, this first step represents a means of supplying the stretchable material with respect to the drawing operation carried out in the interaction zone, and the advantages presented below result therefrom.

D'une part, il devient possible de séparer nettement les divers éléments du dispositif, notamment les moyens pour engendrer le courant principal, les moyens pour engendrer les jets secondaires et l'organe d'alimentation de la matière étirable. Or, la séparation des éléments est avantageuse pour plusieurs raisons; en particulier elle réduit l'échange thermique entre les trois éléments du système, ce qui donne plus de souplesse pour le maintien des différences de température entre le moyen pour engendrer le courant principal, le moyen pour engendrer le jet secondaire, l'organe d'alimentation de la matière étirable. En outre, une telle réduction des échanges thermiques permet de fibrer dans de bonnes conditions des substances telles que des verres durs, qui exigent des températures relativement hautes pour être portées à l'état fondu ou à la consistance désirée pour l'étirage. On the one hand, it becomes possible to clearly separate the various elements of the device, in particular the means for generating the main current, the means for generating the secondary jets and the member for supplying the stretchable material. However, the separation of the elements is advantageous for several reasons; in particular it reduces the heat exchange between the three elements of the system, which gives more flexibility for maintaining temperature differences between the means for generating the main current, the means for generating the secondary jet, the feeding of stretch material. In addition, such a reduction in heat exchanges makes it possible to fiberize, under good conditions, substances such as hard glasses, which require relatively high temperatures to be brought to the molten state or to the desired consistency for drawing.

L'espacement des éléments réduit ou élimine aussi la production de particules infibrées ou mal fibrées résultant du collage de la matière étirable sur des parois chaudes. On peut donc obtenir un fibrage et des produits plus uniformes. De plus, l'utilisation d'un procédé en deux étapes, dans lequel la première sert à amener la matière étirable dans la zone d'interaction du jet et du courant principal, est avantageuse, car cette première étape constitue un moyen pour stabiliser l'amenée de la matière vers la zone d'interaction malgré l'espacement notable entre l'organe fournissant la matière et la limite du courant principal, et cela est un facteur important pour l'obtention d'un fibrage uniforme dans la zone d'interaction. Dans la première étape, considérée comme moyen d'amenée de la matière, la formation de la zone d'écoulement The spacing of the elements also reduces or eliminates the production of infiberized or poorly fiberized particles resulting from the bonding of the stretchable material on hot walls. We can therefore obtain more uniform fiber and products. In addition, the use of a two-step process, in which the first serves to bring the stretchable material into the zone of interaction of the jet and the main stream, is advantageous, since this first step constitutes a means for stabilizing the of the material towards the interaction zone in spite of the notable spacing between the organ supplying the material and the limit of the main current, and this is an important factor for obtaining a uniform fiber drawing in the zone interaction. In the first stage, considered as a means of supplying the material, the formation of the flow zone

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quasi laminaire de faible pression permet une alimentation régulière et précise du filet de matière jusque dans la région située entre les tourbillons de jet engendrés par action du déflecteur, précision qui subsiste même en cas d'un défaut d'alignement de l'orifice d'alimentation de la matière étirable par rapport à la zone d'écoulement laminaire. quasi-laminar of low pressure allows a regular and precise feeding of the thread of material up to the region located between the jet vortices generated by the action of the deflector, precision which remains even in the event of a misalignment of the orifice of supply of the stretchable material relative to the laminar flow zone.

Par suite de cette compensation automatique des irrégularités relatives à la position du point d'alimentation de la matière étirable, il n'est plus nécessaire de construire certains éléments du dispositif, tels que l'organe d'alimentation d'un filet de verre fondu, avec une haute précision. Cet avantage est considérable, car on sait qu'une haute précision d'usinage est difficilement compatible avec les très hautes températures rencontrées dans la manipulation de verre fondu, en particulier lors du fibrage de verres durs ou autres matériaux tels que des laitiers ou certaines roches. As a result of this automatic compensation for irregularities relating to the position of the point of supply of the stretchable material, it is no longer necessary to construct certain elements of the device, such as the member for feeding a stream of molten glass. , with high precision. This advantage is considerable, because it is known that high machining precision is hardly compatible with the very high temperatures encountered in the handling of molten glass, in particular when fiberizing hard glasses or other materials such as slag or certain rocks. .

Cette technique a également l'avantage de pouvoir être mise en œuvre avec une grande variété de matériaux étirables, comprenant non seulement diverses matières minérales, comme il a été précisé ci-dessus, mais aussi certaines matières organiques étirables telles que polypropylène, polystyrène, polyamide ou polycar-bonate. This technique also has the advantage of being able to be implemented with a wide variety of stretchable materials, comprising not only various mineral materials, as was specified above, but also certain stretchable organic materials such as polypropylene, polystyrene, polyamide. or polycarbonate.

Il est aussi prévu d'utiliser certaines conditions opératoires plus particulièrement intéressantes, relatives à la température et à la vitesse du jet secondaire par rapport à celles du courant principal. On préfère donner au jet secondaire une vitesse et une température très nettement inférieures à celles prévues dans les exemples de la publication de brevet FR N° 2223318 déjà mentionnée, dans le but d'obtenir des caractéristiques et des avantages supplémentaires qui sont exposés plus loin. It is also planned to use certain more particularly advantageous operating conditions, relating to the temperature and the speed of the secondary jet relative to those of the main stream. It is preferred to give the secondary jet a speed and a temperature much lower than those provided in the examples of patent publication FR No. 2223318 already mentioned, in order to obtain additional characteristics and advantages which are set out below.

Ce procédé selon la présente invention convient cependant particulièrement à l'étirage de matières thermoplastiques telles que le verre et des compositions similaires chauffées jusqu'à l'état de fusion ou à la consistance convenant à l'étirage. La mise en œuvre représentée et décrite ci-après convient particulièrement à l'étirage de verre ou de compositions similaires et, sauf indication contraire, tout ce qui se rapporte au verre dans la description suivante peut aussi s'appliquer à n'importe quelle autre matière étirable. This process according to the present invention is however particularly suitable for drawing thermoplastic materials such as glass and similar compositions heated to the molten state or to the consistency suitable for drawing. The implementation shown and described below is particularly suitable for drawing glass or similar compositions and, unless otherwise indicated, everything relating to glass in the following description can also be applied to any other stretchable material.

La suite de la description en référence aux figures jointes fait apparaître clairement la façon et les moyens d'obtenir les objectifs et avantages décrits précédemment. Ces figures illustrent des réalisations préférées du dispositif selon l'invention et représentent schématiquement les stades importants de l'action du jet, du courant principal et de l'opération d'étirage elle-même. The rest of the description with reference to the appended figures clearly shows the way and the means of obtaining the objectives and advantages described above. These figures illustrate preferred embodiments of the device according to the invention and schematically represent the important stages of the action of the jet, of the main current and of the drawing operation itself.

La fig. 1 est une vue schématique d'ensemble, en élévation, avec quelques sections partielles montrant la disposition générale des principaux éléments d'un dispositif selon la présente invention. Fig. 1 is an overall schematic view, in elevation, with some partial sections showing the general arrangement of the main elements of a device according to the present invention.

La fig. 2 est une coupe verticale à plus grande échelle des éléments de l'un des centres de fibrage selon la ligne 2-2 de la fig. 4. Fig. 2 is a vertical section on a larger scale of the elements of one of the fiber centers along line 2-2 of FIG. 4.

La fig. 3 est une vue en détail, en plan, plus agrandie encore, de quelques orifices d'émission des jets et d'amenée du verre selon la ligne 3-3 de la fig. 2. Fig. 3 is a detail view, in plan, even more enlarged, of a few orifices for emitting the jets and supplying the glass along line 3-3 of FIG. 2.

La fig. 4 est une élévation d'une partie de l'appareillage représentée sur les fig. 1 et 2 prise à partir du côté droit de la fig. 2. Fig. 4 is an elevation of part of the apparatus shown in FIGS. 1 and 2 taken from the right side of fig. 2.

La fig. 5 est une vue, en plan, selon la ligne 5-5 de la fig. 4. Fig. 5 is a plan view along line 5-5 of FIG. 4.

La fig. 6 est une vue agrandie, en perspective, d'une nourrice à jets employée dans le dispositif représenté sur les fig. l à 5. Fig. 6 is an enlarged perspective view of a jet manifold used in the device shown in FIGS. l to 5.

La fig. 7 est un schéma, en perspective, illustrant le fonctionnement du procédé et du dispositif selon la présente invention. Fig. 7 is a diagram, in perspective, illustrating the operation of the method and the device according to the present invention.

La fig. 8 est une coupe longitudinale sur un des centres de fibrage de la fig. 2 illustrant certaines phases de l'action du jet et du courant principal dans l'étirage du verre délivré à partir d'un orifice placé dans la partie supérieure de la figure. Fig. 8 is a longitudinal section on one of the fiber centers of FIG. 2 illustrating certain phases of the action of the jet and of the main current in the drawing of the glass delivered from a hole placed in the upper part of the figure.

La fig. 9 est une vue, en plan, de plusieurs jets et portions du courant principal, correspondant à la fig. 8, mais omettant l'alimentation en verre et la fibre de verre en cours de formation. Fig. 9 is a plan view of several jets and portions of the main stream, corresponding to FIG. 8, but omitting the supply of glass and fiberglass during formation.

La fig. 10 est un schéma transversal sur trois jets voisins illustrant les directions de rotation des tourbillons contrarotatifs de jet. Fig. 10 is a transverse diagram on three neighboring jets illustrating the directions of rotation of the counter-rotating jet vortices.

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4 4

La fig. 11 est une section longitudinale, en élévation, des éléments principaux illustrant notamment certaines dimensions dont il faut tenir compte pour établir les conditions opératoires suivant la mise en œuvre préférée de la présente invention. Fig. 11 is a longitudinal section, in elevation, of the main elements illustrating in particular certain dimensions which must be taken into account to establish the operating conditions according to the preferred implementation of the present invention.

La fig. 1 la est une section de détail montrant l'espacement entre deux orifices de jets voisins. Fig. 1a is a detail section showing the spacing between two orifices of neighboring jets.

La fig. 11b est une section à travers une partie de l'organe d'alimentation en matière étirable. Fig. 11b is a section through part of the stretchable material supply member.

On se référera tout d'abord à la fig. 1 qui représente d'une manière schématique une disposition typique d'ensemble du dispositif convenant à la mise en œuvre de la technique de la présente invention. Sur la gauche de la fig. 1, on voit schématique-ment en 15 une partie d'un brûleur ou générateur produisant un courant principal 18 et comportant une tuyère 16 munie d'un orifice de sortie 17 de largeur assez grande pour permettre d'associer plusieurs centres de fibrage avec le courant principal 18. Un tube d'alimentation 19 pour un fluide gazeux sous pression est relié aux nourrices à jets 20 qui servent à alimenter en gaz les buses d'émission des jets secondaires dont un orifice est représenté en 21. We will first refer to FIG. 1 which schematically represents a typical arrangement of the entire device suitable for implementing the technique of the present invention. On the left of fig. 1, we can see schematically at 15 a part of a burner or generator producing a main stream 18 and comprising a nozzle 16 provided with an outlet orifice 17 of width large enough to allow several fiber centers to be associated with the main stream 18. A supply tube 19 for a pressurized gaseous fluid is connected to the jet feeders 20 which serve to supply gas to the emission jets of the secondary jets, an orifice of which is shown at 21.

Une filière 22 associée à un avant-corps ou autre moyen convenable d'alimentation en verre, indiqué en 23, comporte des organes ou tétons d'alimentation du verre 24 par lesquels un filet de verre est dirigé vers chaque écoulement de jet pour être ensuite amené en aval vers la zone d'interaction dans le courant principal 18. Comme précisé dans la suite de la description, le fibrage intervient dans le jet, mais aussi dans le courant principal, et cé dernier délivre les fibres vers la droite, ainsi qu'on le représente sur la fig. 1, pour former une nappe qui se dépose sur un tapis transporteur perforé ou courroie perforée 26. Sous le brin supérieur de ce tapis se trouve une chambre d'aspiration 27 reliée à un ventilateur d'aspiration schématisé en 28 pour faciliter le dépôt de la nappe de fibres sur la courroie perforée 26. A die 22 associated with a body or other suitable means for supplying glass, indicated at 23, comprises members or pins for supplying glass 24 through which a glass thread is directed towards each jet flow to then be brought downstream to the interaction zone in the main stream 18. As specified in the following description, fiberizing occurs in the jet, but also in the main stream, and this latter delivers the fibers to the right, as well as 'it is represented in fig. 1, to form a sheet which is deposited on a perforated conveyor belt or perforated belt 26. Under the upper side of this belt is a suction chamber 27 connected to a suction fan shown diagrammatically at 28 to facilitate the deposition of the layer of fibers on the perforated belt 26.

Les divers organes de fibrage sont montrés de façon plus détaillée dans les fig. 2 à 6 auxquelles on se réfère ci-après; les générateurs de courant principal et de jets secondaires sont avantageusement montés de manière réglable par rapport au bâti schématisé en 29 pour que les positions relatives du courant principal et du jet secondaire puissent être modifiées dans le sens vertical et de préférence aussi dans la direction amont-aval du courant principal 18. The various fiberizing members are shown in more detail in FIGS. 2 to 6 to which reference is made below; the generators of main current and secondary jets are advantageously mounted in an adjustable manner with respect to the frame shown diagrammatically at 29 so that the relative positions of the main current and the secondary jet can be modified in the vertical direction and preferably also in the upstream direction. downstream of the main stream 18.

Il apparaît, en particulier sur les fig. 4 et 5, que la tuyère 16 du courant principal est d'une largeur assez grande et possède de ce fait un large orifice de sortie 17. Comme le montre la fig. 4, la filière 22 d'alimentation en verre, placée sous l'avant-corps 23, a de préférence aussi une dimension importante dans la direction perpendiculaire au plan de la fig. 2 pour permettre d'alimenter en verre une multiplicité de tétons d'amenée de verre 24. It appears, in particular in FIGS. 4 and 5, that the nozzle 16 of the main stream has a fairly large width and therefore has a large outlet orifice 17. As shown in FIG. 4, the glass supply die 22, placed under the fore-body 23, preferably also has a large dimension in the direction perpendicular to the plane of FIG. 2 to allow glass to be supplied to a multiplicity of glass feeding pins 24.

Sur les fig. 2 et 3, on voit nettement que chacun des tétons 24 possède un orifice doseur 24a et de préférence aussi un réservoir inférieur 24b de forme allongée placé en aval de l'orifice doseur. Les réservoirs ou cuvettes 24b sont de préférence allongés dans le plan du centre de fibrages, c'est-à-dire dans le plan contenant le téton 24 d'alimentation en verre et l'orifice d'émission 21 du jet associé. In fig. 2 and 3, it is clearly seen that each of the pins 24 has a metering orifice 24a and preferably also a lower reservoir 24b of elongated shape placed downstream of the metering orifice. The reservoirs or basins 24b are preferably elongated in the plane of the fiber-drawing center, that is to say in the plane containing the nipple 24 for supplying glass and the emission orifice 21 of the associated jet.

Les orifices 21 sont ménagés dans les parois antérieures inclinées d'une série de nourrices à jets 20 portées par des tiges de support 30 qui sont montées sur le bâti 29 et qui s'étendent sur toute la longueur de la filière 22. Les tiges traversent, d'autre part, les trous 31 pratiqués dans les brides de montage 32 prévues à chaque extrémité de chacune des nourrices à jets (voir aussi fig. 6). Ainsi, les diverses nourrices à jets, au nombre de quatre dans le dispositif représenté, peuvent être déplacées vers la droite ou vers la gauche, comme il apparaît sur les fig. 4 et 5. The orifices 21 are formed in the inclined front walls of a series of jet jets 20 carried by support rods 30 which are mounted on the frame 29 and which extend over the entire length of the die 22. The rods pass through , on the other hand, the holes 31 made in the mounting flanges 32 provided at each end of each of the jet manifolds (see also fig. 6). Thus, the various jet manifolds, four in number in the device shown, can be moved to the right or to the left, as it appears in FIGS. 4 and 5.

Les positions des nourrices à jets sur les tiges de support 30 sont déterminées au moyen de tiges additionnelles 33, 34, 35 et 36 dont chacune est filetée à une extrémité pour s'adapter à un trou fileté dans une des brides 32 des nourrices à jets, de tels trous filetés étant visibles en 37 sur la fig. 6. A son extrémité 38, chacune des tiges 33 The positions of the jets on the support rods 30 are determined by means of additional rods 33, 34, 35 and 36 each of which is threaded at one end to adapt to a threaded hole in one of the flanges 32 of the jets , such threaded holes being visible at 37 in FIG. 6. At its end 38, each of the rods 33

à 36 est montée sur un palier qui fixe sa position axiale et elle est munie d'une encoche au moyen de laquelle on peut la faire tourner pour déplacer la nourrice à jets correspondante et régler ainsi la position de cette dernière dans le sens latéral. Cela permet 5 de régler les positions relatives des orifices d'émission 21 de jets par rapport aux tétons 24 d'alimentation du verre, notamment dans le but de compenser les différences de dilatation thermique. La répartition des orifices de jets entre plusieurs nourrices à jets permet d'aligner correctement ces orifices avec les orifices io d'amenée du verre sur des lignes parallèles à l'écoulement du courant principal. L'alignement peut ne pas être parfait, mais cela est acceptable avec un dispositif du type représenté et conforme à l'invention dans lequel les filets de verre sont délivrés dans les zones quasi laminaires comprises entre les tourbillons de jet, zones 15 représentées en 44b dans la fig. 7. En effet, comme précisé précédemment, l'amenée des filets de verre dans ces zones permet une compensation automatique des faibles imprécisions dans les positions relatives des orifices verre et jet. to 36 is mounted on a bearing which fixes its axial position and it is provided with a notch by means of which it can be rotated to move the corresponding jet manifold and thus adjust the position of the latter in the lateral direction. This makes it possible to adjust the relative positions of the emission orifices 21 for jets relative to the pins 24 for supplying the glass, in particular for the purpose of compensating for differences in thermal expansion. The distribution of the orifices of jets between several jets of jets makes it possible to correctly align these orifices with the orifices io for supplying the glass on lines parallel to the flow of the main current. The alignment may not be perfect, but this is acceptable with a device of the type shown and in accordance with the invention in which the glass nets are delivered in the quasi-laminar zones included between the jet vortices, zones 15 represented in 44b in fig. 7. In fact, as specified above, bringing the glass fillets into these zones allows automatic compensation for small inaccuracies in the relative positions of the glass and jet orifices.

Chacune des nourrices à jets 20 est reliée, au moyen de deux 20 connexions flexibles 39, au tube 19 alimentant les jets en fluide, ce qui permet de régler sa position indépendamment de celle du tube d'alimentation 19. Each of the jet manifolds 20 is connected, by means of two flexible connections 39, to the tube 19 supplying the jets with fluid, which makes it possible to adjust its position independently of that of the supply tube 19.

Comme indiqué ci-dessus, les jets délivrés à partir des orifices d'émission 21 sont soumis à une déviation ou à un guidage au 25 moyen d'un déflecteur qui coopère avec les jets pour engendrer les paires de tourbillons contrarotatifs utilisés au moins pour l'étirage primaire, mais aussi pour amener les filets partiellement étirés dans les zones d'interaction créées par la pénétration des jets dans le courant principal. Les paires de tourbillons contrarotatifs de jet 30 sont engendrées par un déflecteur tel qu'une plaque déflectrice 40 associée et commune à un groupe d'orifices d'émission de jets. Dans le cas où les jets sont subdivisés en groupes, chaque groupe étant associé à une nourrice 20, chacune de ces nourrices comporte de préférence une plaque déflectrice 40. Comme on le voit en 35 particulier sur les fig. 7 et 8, la plaque déflectrice revêt de préférence la forme d'une tôle pliée dont une partie recouvre la nourrice à jets sur laquelle elle est fixée et dont l'autre partie possède un bord libre 41 disposé sur le trajet de l'écoulement, au cœur des jets émis à partir des orifices 21, et placé avantageusement le long d'une ligne -40 qui coupe les axes de ces orifices jets. As indicated above, the jets delivered from the emission orifices 21 are deflected or guided by means of a deflector which cooperates with the jets to generate the pairs of counter-rotating vortices used at least for the primary stretching, but also to bring the partially stretched nets into the interaction zones created by the penetration of the jets into the main stream. The pairs of counter-rotating jet vortices 30 are generated by a deflector such as a deflector plate 40 associated and common to a group of jet emission orifices. In the case where the jets are subdivided into groups, each group being associated with a manifold 20, each of these manifolds preferably comprises a deflector plate 40. As can be seen in particular in FIGS. 7 and 8, the deflector plate preferably takes the form of a folded sheet, one part of which covers the jet manifold on which it is fixed and the other part of which has a free edge 41 disposed on the flow path, at the heart of the jets emitted from the orifices 21, and advantageously placed along a line -40 which intersects the axes of these jets orifices.

Cette position de la plaque déflectrice 40 et de son bord 41 provoque l'impact de chacun des jets contre la face interne de la plaque 40, ce qui cause un épanouissement desdits jets. Ainsi, on a 45 représenté sur la fig. 7 l'écoulement de quatre des jets émis des orifices a, b, c et d, et on remarquera que chacun d'eux s'épanouit latéralement en s'approchant du bord 41 de la plaque. This position of the deflecting plate 40 and its edge 41 causes the impact of each of the jets against the internal face of the plate 40, which causes said jets to flourish. Thus, there is 45 shown in FIG. 7 the flow of four of the jets emitted from the orifices a, b, c and d, and it will be noted that each of them opens out laterally as it approaches the edge 41 of the plate.

Les orifices d'émission 21 des jets sont suffisamment rapprochés les uns des autres et le déflecteur est disposé de telle manière qu'au 50 moment de leur épanouissement latéral, les jets voisins butent les uns contre les autres dans la région du bord 41 de la plaque. De préférence, comme le montre la fig. 7, les jets voisins butent les uns contre les autres aussi près que possible du bord libre 41 de la plaque déflectrice 40. Il en résulte la formation de paires de tourbil-55 Ions contrarotatifs représentées sur la fig. 7 en association avec chacun des trois jets émis par les orifices a, b, c. The emission orifices 21 of the jets are sufficiently close to each other and the deflector is arranged in such a way that at the time of their lateral development, the neighboring jets abut against each other in the region of the edge 41 of the plate. Preferably, as shown in fig. 7, the neighboring jets abut against each other as close as possible to the free edge 41 of the deflector plate 40. This results in the formation of pairs of vortex-55 counter-rotating ions shown in FIG. 7 in association with each of the three jets emitted by the orifices a, b, c.

Pour analyser la formation des tourbillons de jet, on se réfère en particulier aux tourbillons 42b et 43b associés au jet provenant de l'orifice b. On remarque que ces tourbillons ont leurs sommets 60 situés sensiblement au bord 41 de la plaque déflectrice 40 sur des côtés opposés du jet, au voisinage de la zone dans laquelle le jet en cours d'épanouissement bute contre les jets voisins émis à partir des orifices a et c, eux aussi en cours d'épanouissement. Les tourbillons 42b et 43b sont contrarotatifs, comme schématisé sur la fig. 10, 65 et ils s'agrandissent au fur et à mesure de leur progression, jusqu'à ce qu'ils se rencontrent à distance et en aval du bord 41 de la plaque déflectrice. Ces tourbillons 42b et 43b ont aussi une composante dirigée vers l'aval. To analyze the formation of the jet vortices, reference is made in particular to the vortices 42b and 43b associated with the jet coming from the orifice b. It is noted that these vortices have their vertices 60 located substantially at the edge 41 of the deflector plate 40 on opposite sides of the jet, in the vicinity of the zone in which the jet in the process of blooming abuts against the neighboring jets emitted from the orifices. a and c, also in the process of development. The vortices 42b and 43b are counter-rotating, as shown diagrammatically in FIG. 10, 65 and they increase as they progress, until they meet at a distance and downstream from the edge 41 of the deflector plate. These vortices 42b and 43b also have a component directed downstream.

5 5

621 826 621,826

Du fait de l'espacement entre les sommets ou points de formation des tourbillons 42b et 43b, et compte tenu de leur agrandissement progressif, une zone 44b approximativement triangulaire se forme entre les tourbillons et le bord 41 de la plaque déflectrice; cette zone triangulaire a une pression relativement faible et subit un afflux important d'air induit, mais son écoulement reste cependant quasi laminaire. C'est dans cette zone que le filet de verre fondu ou autre matière étirable est introduit et, en raison de la nature laminaire de l'écoulement dans cette zone triangulaire, le filet de verre n'est pas fragmenté, mais est conduit, sous la forme d'un filet unique en cours d'étirage, dans la région située entre les deux tourbillons. Due to the spacing between the vertices or points of formation of the vortices 42b and 43b, and taking account of their progressive enlargement, an approximately triangular zone 44b is formed between the vortices and the edge 41 of the deflecting plate; this triangular zone has a relatively low pressure and undergoes a large influx of induced air, but its flow remains however almost laminar. It is in this zone that the molten glass net or other stretchable material is introduced and, due to the laminar nature of the flow in this triangular zone, the glass net is not fragmented, but is led, under the shape of a single net being drawn, in the region between the two vortices.

La titulaire attire l'attention sur le fait que les sens de rotation des courants dans les tourbillons de jet 42b et 43b sont contraires, le tourbillon 42b tournant dans le sens des aiguilles d'une montre dans la représentation de la fig. 7, tandis que le tourbillon 43b tourne dans le sens inverse. Ainsi, les courants dans ces deux tourbillons se rapprochent l'un de l'autre vers leur partie supérieure et s'écoulent ensuite vers le bas en direction de la zone centrale ou zone laminaire 44b. The licensee draws attention to the fact that the directions of rotation of the currents in the jet vortices 42b and 43b are opposite, the vortex 42b rotating clockwise in the representation of FIG. 7, while the vortex 43b rotates in the opposite direction. Thus, the currents in these two vortices approach each other towards their upper part and then flow downwards towards the central zone or laminar zone 44b.

Pour la paire de tourbillons 45a et 46a associés au jet provenant de l'orifice a, on a indiqué par des flèches les sens de rotation dont il est fait état précédemment. Il est entendu que, pour l'écoulement du jet à partir de l'orifice a, on a représenté une coupe au niveau de l'extrémité aval de la zone d'écoulement laminaire 44a, c'est-à-dire au voisinage de la zone dans laquelle les deux tourbillons, après s'être agrandis, commencent à fusionner et à se confondre, ce phénomène se poursuivant au fur et à mesure que l'écoulement du jet progresse vers l'aval. Dans la figure à laquelle on vient de se référer, on voit aussi clairement que l'écoulement du jet provenant de l'orifice a comporte non seulement la paire de tourbillons 45a et 46a, mais aussi une autre paire de tourbillons 47a et 48a ayant l'un par rapport à l'autre des sens de rotation inverses, comme représenté dans les fig. 7 et 10, mais, dans ce cas, le tourbillon 47a situé à gauche sur la fig. 7 tourne dans le sens contraire des aiguilles d'une montre, tandis que le tourbillon 48a situé à droite tourne dans le sens des aiguilles d'une montre. De telles doubles paires de tourbillons sont bien entendu engendrées par chacun des jets et associées à chacun d'eux. L'origine de la formation de la paire de tourbillons de jet inférieure est différente de celle de la paire supérieure, comme on va l'expliquer par la suite en référence à la fig. 8. For the pair of vortices 45a and 46a associated with the jet coming from the orifice a, the directions of rotation indicated above are indicated by arrows. It is understood that, for the flow of the jet from the orifice a, a section is shown at the downstream end of the laminar flow zone 44a, that is to say in the vicinity of the zone in which the two vortices, after having enlarged, begin to merge and merge, this phenomenon continuing as the flow of the jet progresses downstream. In the figure to which we have just referred, it is also clearly seen that the flow of the jet coming from the orifice a comprises not only the pair of vortices 45a and 46a, but also another pair of vortices 47a and 48a having l 'relative to the other of the opposite directions of rotation, as shown in figs. 7 and 10, but, in this case, the vortex 47a located on the left in FIG. 7 rotates anti-clockwise, while the tourbillon 48a on the right rotates clockwise. Such double pairs of vortices are of course generated by each of the jets and associated with each of them. The origin of the formation of the pair of lower jet vortices is different from that of the upper pair, as will be explained later with reference to FIG. 8.

En ce qui concerne la fig. 7, on notera encore que, lorsque l'écoulement progresse à partir du plan dans lequel les tourbillons associés à l'orifice a sont représentés, les quatre tourbillons tendent à fusionner et à reformer un écoulement moins caractérisé, comme le montre la section 49c à travers l'écoulement du jet provenant de l'orifice c. Les mouvements tourbillonnaires décroissent en intensité et l'ensemble de l'écoulement, y compris l'écoulement laminaire de la zone centrale du jet, se mélangent dans la région indiquée en 49c, le jet progressant ensuite vers l'aval en direction du courant principal 18. As regards fig. 7, it will also be noted that, when the flow progresses from the plane in which the vortices associated with the orifice a are represented, the four vortices tend to merge and to reform a less characterized flow, as shown in section 49c to through the flow of the jet coming from the orifice c. The vortex movements decrease in intensity and the entire flow, including the laminar flow of the central zone of the jet, mixes in the region indicated in 49c, the jet then progressing downstream towards the main current 18.

Dans la représentation de la fig. 7, on a schématisé, par mesure de clarté, la coupe des diverses portions de l'écoulement du jet. Par exemple, dans une zone située un peu en aval de leur origine, les paires de tourbillons qui prennent naissance dans chacun des jets apparaissent légèrement éloignées de la paire de tourbillons naissant dans chaque jet voisin, alors qu'en réalité ces divers tourbillons sont pratiquement contigus. In the representation of fig. 7, there is shown diagrammatically, for clarity, the section of the various portions of the flow of the jet. For example, in an area a little downstream from their origin, the pairs of vortices which originate in each of the jets appear slightly distant from the pair of vortices arising in each neighboring jet, when in reality these various vortices are practically contiguous.

Sur la fig. 8, le centre de fibrage représenté est le centre dont l'origine correspond à l'orifice d'émission de jet b de la fig. 7. On y voit donc le tourbillon 43b ainsi que la zone laminaire 44b. La paire de tourbillons inférieure prend son origine dans la région située en dessous de la plaque déflectrice 40, la fig. 8 montrant seulement le tourbillon inférieur 48b qui naît derrière la zone 44b. La rotation des tourbillons inférieurs résulte de l'action combinée du jet sur la face interne de la plaque 40 et des courants d'air induit qui se joignent à l'écoulement du jet. Cette rotation ne paraît pas avoir une influence sur l'amenée du filet de matière étirable, alors que la direction des courants des tourbillons supérieurs a une influence prédominante sur le processus d'étirage lors de l'amenée préalable dudit filet, dans la zone laminaire et ensuite dans l'écoulement du jet en aval du point où les tourbillons fusionnent. In fig. 8, the fiber center shown is the center whose origin corresponds to the jet emission orifice b of FIG. 7. We therefore see the vortex 43b as well as the laminar zone 44b. The pair of lower vortices originates in the region below the deflector plate 40, FIG. 8 showing only the lower vortex 48b which arises behind the zone 44b. The rotation of the lower vortices results from the combined action of the jet on the internal face of the plate 40 and of the induced air currents which join the flow of the jet. This rotation does not seem to have an influence on the supply of the net of stretchable material, while the direction of the currents of the upper vortices has a predominant influence on the drawing process during the prior supply of said net, in the laminar zone. and then in the flow of the jet downstream from the point where the vortices merge.

En raison de la forme d'écoulement du jet dans la zone laminaire et dans les paires de tourbillons, en particulier dans la paire supérieure de chaque groupe, l'introduction du filet de matière étirable S pour le centre de fibrage comportant l'orifice jet b a pour résultat d'entraîner le filet dans l'écoulement laminaire de la zone centrale. Cela amène le filet dans la zone de hautes vitesses située entre les paires de tourbillons et, par conséquent, celui-ci se trouve étiré comme montré sur la fig. 7. Cet étirage a lieu sensiblement dans une zone correspondant au plan P indiqué sur cette même figure. L'action des paires de tourbillons de jet provoque le fouette-ment de la fibre étirée sensiblement dans la zone du plan P, et de cette sorte l'étirage ne conduit pas à projeter de chaque côté vers les jets avoisinants les fibres en cours de formation. Due to the shape of the jet flow in the laminar zone and in the pairs of vortices, in particular in the upper pair of each group, the introduction of the stretchable thread S for the fiber center with the jet orifice ba results in entraining the net in the laminar flow of the central zone. This brings the net into the high speed zone between the pairs of vortices and, therefore, it is stretched as shown in fig. 7. This stretching takes place substantially in an area corresponding to the plane P indicated in this same figure. The action of the pairs of jet vortices causes the fiber stretched to be whipped substantially in the zone of the plane P, and in this way the stretching does not result in projecting on each side towards the neighboring jets the fibers being training.

En aval, l'écoulement du jet conduit celui-ci à pénétrer, en entraînant la fibre en cours d'étirage, dans la limite supérieure du courant principal 18, à condition que cet écoulement conserve encore assez d'énergie cinétique pour cette pénétration. Alors commence une deuxième étape de fibrage qui se déroule selon les principes expliqués en détail dans la publication française N° 2223318 précitée. Downstream, the flow of the jet leads it to penetrate, by entraining the fiber being drawn, into the upper limit of the main stream 18, provided that this flow still retains enough kinetic energy for this penetration. Then begins a second fiberizing step which takes place according to the principles explained in detail in the aforementioned French publication No. 2223318.

Bien entendu dans la région de pénétration des jets secondaires dans le courant principal, l'écoulement et la vitesse de chaque jet restent encore suffisamment concentrés au voisinage de l'axe pour que chacun des jets développe individuellement une zone d'interaction avec le courant. Ainsi, sur la fig. 7, une paire de tourbillons contrarotatifs indiquée en TT est engendrée dans la zone d'interaction, ce qui crée des courants provoquant un étirage supplémentaire de la fibre en cours de formation. Cette fibre est ensuite portée par l'écoulement combiné du jet et du courant principal vers un moyen de réception adéquat, par exemple un convoyeur ou une courroie perforée (portant la référence 26 sur la fig. 1). Of course in the region of penetration of the secondary jets into the main stream, the flow and the speed of each jet are still sufficiently concentrated in the vicinity of the axis so that each of the jets individually develops a zone of interaction with the stream. Thus, in fig. 7, a pair of counter-rotating vortices indicated in TT is generated in the interaction zone, which creates currents causing an additional stretching of the fiber being formed. This fiber is then carried by the combined flow of the jet and the main stream to an adequate receiving means, for example a conveyor or a perforated belt (bearing the reference 26 in FIG. 1).

On a représenté sur les fig. 7 et 8 l'induction d'air par des flèches orientées dans le sens de l'écoulement du jet, et on voit que de l'air se trouve induit dans la zone laminaire avoisinant le bord de la plaque déflectrice, mais également au fur et à mesure que le jet s'écoule vers l'aval. Pour préciser la description du dispositif et du procédé de la présente invention, on donne ci-après certaines variations permises et quelques plages de conditions de marche plus particulièrement intéressantes. There is shown in Figs. 7 and 8 the induction of air by arrows oriented in the direction of flow of the jet, and it can be seen that air is induced in the laminar zone bordering the edge of the deflector plate, but also as and as the jet flows downstream. To clarify the description of the device and method of the present invention, below are given certain permitted variations and a few more particularly advantageous ranges of walking conditions.

Tout d'abord, en ce qui concerne les positions relatives des orifices d'émission de jets et du déflecteur 40, il est prévu qu'elles sont réglées de façon à provoquer un épanouissement des jets tel que des jets voisins butent l'un contre l'autre sensiblement au niveau du bord 41 du déflecteur. Cette disposition est celle représentée sur la fig. 7, et on note que, dans un tel cas, les origines ou sommets des paires supérieures des tourbillons de jet sont placés sur le bord 41 de ladite plaque déflectrice 40. First of all, as regards the relative positions of the jet emission orifices and the deflector 40, it is intended that they are adjusted so as to cause the jets to flourish such that neighboring jets abut against each other the other substantially at the edge 41 of the deflector. This arrangement is that shown in FIG. 7, and it is noted that, in such a case, the origins or vertices of the upper pairs of jet vortices are placed on the edge 41 of said deflector plate 40.

Les jets et la plaque déflectrice peuvent être disposés de manière que les jets butent les uns contre les autres en des points situés sensiblement en amont ou en aval du bord de la plaque, mais on préfère que l'impact de jets voisins entre eux soit maintenu très près de ce bord car, dans ce cas, on réalise une stabilité maximale des tourbillons de jet et, par conséquent, une stabilité maximale de la zone laminaire du jet. A son tour, la stabilité de la zone laminaire est importante pour stabiliser l'alimentation en verre du système. The jets and the deflecting plate can be arranged so that the jets abut against each other at points located substantially upstream or downstream of the edge of the plate, but it is preferred that the impact of neighboring jets between them is maintained very close to this edge because, in this case, maximum stability of the jet vortices is achieved and, therefore, maximum stability of the laminar region of the jet. In turn, the stability of the laminar area is important to stabilize the glass supply to the system.

Une précision absolue n'est pas vraiment nécessaire; cependant, on doit tenir compte des faits suivants : Absolute precision is not really necessary; however, the following facts should be taken into account:

Si le point d'impact de jets voisins se trouve à une distance notable en aval du bord de la plaque déflectrice, les tourbillons deviennent instables, car ils prennent alors naissance dans un espace libre plutôt qu'au bord de la plaque. Par contre, si les sommets se trouvent au bord ou approximativement au bord de ladite plaque déflectrice, ces tourbillons de jet paraissent s'attacher à son bord en une position stable. If the point of impact of neighboring jets is at a significant distance downstream from the edge of the deflector plate, the vortices become unstable, because they then arise in a free space rather than at the edge of the plate. On the other hand, if the vertices are at the edge or approximately at the edge of said deflector plate, these jet vortices appear to attach to its edge in a stable position.

5 5

10 10

15 15

20 20

25 25

30 30

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

621 826 621,826

6 6

Si, au contraire, les jets avoisinants butent en un point situé à une distance notable en amont du bord de la plaque déflectrice, la formation des tourbillons est gênée par la plaque elle-même. If, on the contrary, the neighboring jets abut at a point located at a significant distance upstream from the edge of the deflecting plate, the formation of vortices is hampered by the plate itself.

Il est également important, pour que la paire de tourbillons supérieurs se forme sur le bord 41 de la plaque déflectrice, de placer ce bord au niveau de l'axe central des jets ou approximativement à ce niveau. Si le bord de la plaque est légèrement plus haut, la déviation diminue de manière correspondante ou peut même disparaître et, dans ce cas, aucun tourbillon ne sera engendré. Par contre, si le bord de la plaque déflectrice est situé trop bas et se trouve par exemple en dessous de la limite inférieure du jet, la formation des tourbillons a tendance à être moins régulière et ceux-ci sont moins organisés. It is also important, so that the pair of upper vortices forms on the edge 41 of the deflector plate, to place this edge at the level of the central axis of the jets or approximately at this level. If the edge of the plate is slightly higher, the deviation decreases correspondingly or may even disappear and, in this case, no vortex will be generated. On the other hand, if the edge of the deflector plate is situated too low and is for example below the lower limit of the jet, the formation of vortices tends to be less regular and these are less organized.

Lorsque les tourbillons sont créés dans les conditions les plus favorables, c'est-à-dire lorsque leurs sommets sont attachés au bord du déflecteur, ils ont la meilleure stabilité et l'on obtient alors le fonctionnement le plus régulier et le plus stable en ce qui concerne l'alimentation du filet de verre et son étirage dans la zone du plan P décrit ci-dessus. When the vortices are created under the most favorable conditions, that is to say when their vertices are attached to the edge of the deflector, they have the best stability and we then obtain the most regular and stable operation in as regards the feeding of the glass net and its drawing in the zone of plane P described above.

Un des avantages de la présente invention est de permettre la production de fibres dont les diamètres varient dans une très large gamme. On peut même obtenir un diamètre inférieur à celui des fibres produites selon le procédé de la publication française mentionnée précédemment. Un avantage particulièrement important que présente l'invention par rapport à ce procédé est la possibilité de fabriquer des fibres de diamètre donné à un débit unitaire sensiblement plus élevé. Le débit unitaire auquel on se réfère représente le débit de fibrage par orifice ou par téton l'alimentation en matière étirable et, conformément à la présente invention, ce débit unitaire peut atteindre 150 kg/trou/24 h. On donne dans la suite de la description les valeurs de ce paramètre et des autres facteurs relatifs aux conditions de marche en se référant en particulier aux fig. 11, 1 la et 1 lb et aux renseignements correspondants présentés sous forme de tableaux. One of the advantages of the present invention is that it allows the production of fibers whose diameters vary over a very wide range. One can even obtain a diameter smaller than that of the fibers produced according to the method of the French publication mentioned above. A particularly important advantage that the invention has over this method is the possibility of manufacturing fibers of given diameter at a significantly higher unit flow rate. The unit flow to which reference is made represents the fiber-drawing flow per orifice or per stud feeding with stretch material and, in accordance with the present invention, this unit flow can reach 150 kg / hole / 24 h. The values of this parameter and of the other factors relating to the operating conditions are given in the following description, with particular reference to FIGS. 11, 1 la and 1 lb and the corresponding information presented in table form.

Comme indiqué précédemment, la première étape d'étirage peut être employée, si on le désire, indépendamment de la deuxième étape, et, bien qu'elle ne permette pas d'obtenir des fibres aussi fines que celles produites en utilisant les deux étapes, elle donne néanmoins des fibres suffisamment fines pour certaines applications, ces fibres pouvant être produites à un débit unitaire relativement élevé. As indicated above, the first stretching step can be used, if desired, independently of the second step, and, although it does not make it possible to obtain fibers as fine as those produced using the two steps, it nevertheless gives fibers sufficiently fine for certain applications, these fibers being able to be produced at a relatively high unit flow rate.

En rapport avec les fig. 11, lia, 1 lb et les renseignements portés dans les tableaux suivants, il convient de signaler tout d'abord que la représentation des divers éléments du système, notamment sur la fig. 11, est donnée de façon à faciliter l'explication des gammes de dimensions et d'angles, mais ne représente pas nécessairement les valeurs préférées dans toutes les gammes. In connection with figs. 11, 11a, 1 lb and the information given in the following tables, it should first be pointed out that the representation of the various elements of the system, in particular in FIG. 11, is given in order to facilitate the explanation of the ranges of dimensions and angles, but does not necessarily represent the preferred values in all the ranges.

Sur la fig. 11, les trois éléments principaux, c'est-à-dire le générateur de courant principal, l'organe d'émission du jet et l'organe d'alimentation en matière étirable sont représentés en section comme sur les fig. 2 et 8. Toutefois, les fig. 11, lia et 11b portent des symboles identifiant certaines dimensions et certains angles auxquels se réfèrent les tableaux I à IV. In fig. 11, the three main elements, that is to say the main current generator, the jet emission member and the stretchable material supply member are shown in section as in FIGS. 2 and 8. However, FIGS. 11, 11a and 11b carry symbols identifying certain dimensions and certain angles to which tables I to IV refer.

Tableau I Table I

Filière d'alimentation de la matière étirable Stretch material supply chain

Symbole Symbol

Valeur préférée (mm) Preferred value (mm)

Plage df Df range

2 2

1— 5 1— 5

1t 1t

1 1

1— 5 1— 5

1r 1r

5 5

0-10 0-10

dr dr

2 2

1— 5 1— 5

Dr Dr

5 5

1—10 1—10

Tableau II Emission du jet et plaque déflectrice Table II Jet emission and deflector plate

Symbole Symbol

Valeur préférée (mm, degrés) Preferred value (mm, degrees)

Plage dj Dj beach

2 2

0,5 — 4 0.5 - 4

lj lj

7 7

1 — 1 -

yd près de l'extrémité yd near the end

environ 3 —environ 4 about 3 - about 4

inférieure de la gamme lower range

1d 1d

4 4

2—10 2—10

ijd ijd

0 0

-0,06-+1 -0.06- + 1

dj dj

(mm, degrés) (mm, degrees)

«jd "Jd

45 45

35 — 55 35 - 55

«jb "Jb

10 10

0—45 0—45

Zjd Zjd

3 3

2—5 2—5

Ljd Ljd

3 3

2—5 2—5

20 En ce qui concerne les valeurs indiquées pour le rapport Ijd 20 With regard to the values indicated for the Ijd report

, la valeur zéro représente la position de la plaque déflectrice dj pour laquelle la partie la plus basse du bord de la plaque se trouve 25 sur l'axe des jets, la valeur négative correspondant à toute position du bord du déflecteur au-dessus des axes des jets. , the value zero represents the position of the deflector plate dj for which the lowest part of the edge of the plate is on the axis of the jets, the negative value corresponding to any position of the edge of the deflector above the axes jets.

Tableau III Courant principal Table III Main current

Symbole Symbol

Valeur préférée Preferred value

Plage Beach

(mm) (mm)

1b 1b

10 10

5-20 5-20

En plus des dimensions et angles ci-dessus qui ont trait aux trois organes principaux du système, il convient de noter certaines relations entre eux, dont les données correspondantes sont fournies par le tableau IV. In addition to the above dimensions and angles which relate to the three main organs of the system, certain relations between them should be noted, the corresponding data of which are provided in Table IV.

40 r 40 r

Tableau IV Positions relatives des divers organes Table IV Relative positions of the various organs

Symbole Valeur préférée Plage Symbol Preferred value Range

(mm, degrés) (mm, degrees)

zjf zjf

8 8

3— 15 3— 15

zjb zjb

17 17

12— 30 12—30

Xbj Xbj

- 5 - 5

-12—+13 -12— + 13

Xjf Xjf

5 5

3— 8 3— 8

«db "Db

45 45

35— 55 35—55

En ce qui concerne le symbole Xbj il convient de noter que les 55 valeurs négatives correspondent au cas représenté sur la fig. 11, dans lequel la sortie de la tuyère émettant le courant principal se trouve située en amont de l'orifice d'émission du jet secondaire par rapport à la direction de propagation du courant principal. With regard to the symbol Xbj it should be noted that the 55 negative values correspond to the case shown in fig. 11, in which the outlet of the nozzle emitting the main current is located upstream of the orifice of emission of the secondary jet with respect to the direction of propagation of the main current.

Comme indiqué ci-dessus, les jets porteurs ou jets secondaires 60 sont disposés suffisamment près l'un de l'autre pour buter les uns contre les autres de façon à engendrer les paires de tourbillons dans chaque jet secondaire. On peut créer autant de centres de fibrage qu'on le désire, chaque centre comportant un téton d'alimentation en matière étirable et un jet associé et, du fait que 65 chaque jet secondaire doit buter de chaque côté contre un autre jet, on voit qu'il faut ajouter deux jets au nombre total de tétons d'alimentation en matière étirable, les deux jets supplémentaires étant disposés aux deux extrémités des séries de jets. As indicated above, the carrier jets or secondary jets 60 are arranged close enough to one another to abut against each other so as to generate the pairs of vortices in each secondary jet. We can create as many fiber centers as desired, each center comprising a nipple for supplying stretch material and an associated jet and, since each secondary jet must abut on each side against another jet, we see that two jets must be added to the total number of nipples supplying stretch material, the two additional jets being arranged at the two ends of the series of jets.

1 1

621 826 621,826

La série de tétons d'alimentation en matière étirable peut être remplacée par une fente disposée transversalement au courant principal. Dans ce cas les cônes et filets de matière étirable se trouvent alors formés à partir de la fente par l'action des jets secondaires individuels. Là encore, et pour les mêmes raisons que précédemment, deux jets supplémentaires devront être placés aux extrémités des séries de jets. The series of stretch nipples can be replaced by a slot arranged transversely to the main stream. In this case the cones and threads of stretchable material are then formed from the slit by the action of the individual secondary jets. Again, and for the same reasons as above, two additional jets should be placed at the ends of the series of jets.

Le nombre de centres de fibrage peut atteindre 150 mais, dans une installation normale de fibrage du verre ou d'une matière thermoplastique similaire, une filière adéquate comprendra 70 tétons d'alimentation. Dans un tel cas, il y aura nécessairement 72 jets. The number of fiber centers can reach 150 but, in a normal glass fiber or similar thermoplastic fiber installation, an adequate die will include 70 feeding pins. In such a case, there will necessarily be 72 jets.

Il convient de signaler aussi que les conditions de marche varieront en fonction de divers facteurs, par exemple selon les caractéristiques de la matière à fibrer. It should also be noted that the operating conditions will vary depending on various factors, for example depending on the characteristics of the material to be fiberized.

Comme indiqué plus haut, l'invention peut s'appliquer à une large gamme de matières étirables; dans le cas du verre ou d'autres matières thermoplastiques inorganiques, la température de la filière ou du téton d'alimentation variera, bien entendu, selon la matière particulière à fibrer. La gamme de températures correspondantes peut se situer entre 1400 et 1800°C environ. Avec une composition de verre de type courant, la température de la filière se situe vers 1480° C environ. As indicated above, the invention can be applied to a wide range of stretchable materials; in the case of glass or other inorganic thermoplastic materials, the temperature of the die or the feeding nipple will, of course, vary depending on the particular material to be fiberized. The corresponding temperature range can be between around 1400 and 1800 ° C. With a standard type glass composition, the die temperature is around 1480 ° C.

Le débit unitaire peut varier entre 20 et 150 kg/trou/24 h, 50 à 80 kg/trou/24 h étant des valeurs typiques. The unit flow can vary between 20 and 150 kg / hole / 24 h, 50 to 80 kg / hole / 24 h being typical values.

Certaines valeurs relatives au jet et au courant principal ont aussi de l'importance, comme indiqué dans les tableaux V et VI, dans lesquels on utilise les symboles suivants ; Certain values relating to the jet and the main current are also important, as indicated in Tables V and VI, in which the following symbols are used;

T = Température V=Vitesse p = pression p = masse volumique T = Temperature V = Speed p = pressure p = density

Tableau V Jet Table V Jet

Symbole Symbol

Valeur préférée Preferred value

Plage Beach

Pj (bar) Pj (bar)

2,5 2.5

1 — 4 1 - 4

Tj (°C) Tj (° C)

20 20

< —1500 <—1500

Vj (m/s) Vj (m / s)

330 330

200 — 900 200 - 900

PjVj2 (bar) PjVj2 (bar)

2,1 2.1

0,8— 3,5 0.8—3.5

Tableau VI Table VI

Courant principal Main current

Symbole Symbol

Valeur préférée Preferred value

Plage Beach

PB (mbar) PB (mbar)

95 95

30 — 250 30 - 250

TB(°C) TB (° C)

1450 1450

1350 —1800 1350 —1800

Vb (m/s) Vb (m / s)

320 320

200 — 550 200 - 550

PbV2b (bar) PbV2b (bar)

0,2 0.2

0,06— 0,5 0.06— 0.5

En ce qui concerne le jet et le courant principal, on rappelle qu'il est prévu, selon la présente invention, que le jet dévié puisse être utilisé seul pour l'étirage de certains matériaux, sans combiner à son action celle d'un courant principal. Lorsqu'on utilise un courant principal et un jet, ce dernier a une section transversale plus petite que celle du courant principal et il pénètre dans le courant en créant une zone d'interaction dans laquelle la deuxième phase de l'étirage est effectuée. Dans ce but, le jet doit avoir une énergie cinétique par unité de volume supérieure à celle du courant principal, dans la région où ils coopèrent. Le jet peut avoir une énergie cinétique de 1,6 à 60 fois celle du courant principal, un rapport préféré étant de 10/1, c'est-à-dire: With regard to the jet and the main stream, it is recalled that it is provided, according to the present invention, that the diverted jet can be used alone for the drawing of certain materials, without combining its action with that of a current main. When using a main stream and a jet, the latter has a smaller cross-section than that of the main stream and it enters the stream creating an interaction zone in which the second phase of the stretching is carried out. For this purpose, the jet must have a kinetic energy per unit volume greater than that of the main current, in the region where they cooperate. The jet can have a kinetic energy of 1.6 to 60 times that of the main current, a preferred ratio being 10/1, that is to say:

pjVj2 pjVj2

=10. = 10.

pbVb2 pbVb2

On peut remarquer sur le tableau V que la température et la vitesse choisies pour le jet secondaire sont très inférieures à celles des exemples de la publication de brevet FR N° 2223318, comme déjà souligné précédemment. Dans les exemples de cette dernière, le jet secondaire utilisé pour former la zone d'interaction avec le courant principal se trouve en effet à une température de 800° C et présente une vitesse de 580 m/s, tandis que le courant principal est à 1580°C et possède une vitesse comprise entre 224 et 283 m/s. Les valeurs de température et de vitesse du jet secondaire apparaissant sur le tableau V sont nettement plus basses, mais permettent cependant d'atteindre le rapport dans le courant principal. En effet, lorsque la température du jet est abaissée et atteint par exemple une valeur inférieure à 100°C ou voisine de la température ambiante, parallèlement la masse spécifique des gaz s'accroît, ce qui permet, tout en utilisant des vitesses plus faibles, d'obtenir le niveau désiré d'énergie cinétique par unité de volume. Il est même encore possible d'opérer avec un jet dont la vitesse est inférieure à celle du courant principal. It can be noted in Table V that the temperature and the speed chosen for the secondary jet are much lower than those of the examples of patent publication FR No. 2223318, as already emphasized previously. In the examples of the latter, the secondary jet used to form the zone of interaction with the main current is indeed at a temperature of 800 ° C and has a speed of 580 m / s, while the main current is at 1580 ° C and has a speed between 224 and 283 m / s. The values of temperature and speed of the secondary jet appearing in table V are clearly lower, but nevertheless make it possible to reach the ratio in the main stream. Indeed, when the temperature of the jet is lowered and reaches for example a value lower than 100 ° C or close to the ambient temperature, in parallel the specific mass of the gases increases, which allows, while using lower speeds, to obtain the desired level of kinetic energy per unit volume. It is even still possible to operate with a jet whose speed is lower than that of the main current.

Les avantages apportés par l'emploi d'un jet secondaire à température relativement basse sont considérables. Tout d'abord, pour des températures inférieures à 100°C, il devient possible d'utiliser une source d'air comprimé ordinaire pour l'alimentation du jet. D'autre part, des matériaux courants tels que l'acier inoxydable peuvent être employés pour le dispositif d'émission de ce jet plutôt que des matériaux plus sophistiqués ou plus chers qui sont nécessaires dans le cas de hautes températures. The advantages brought by the use of a secondary jet at relatively low temperature are considerable. First of all, for temperatures below 100 ° C, it becomes possible to use an ordinary compressed air source to supply the jet. On the other hand, common materials such as stainless steel can be used for the device for emitting this jet rather than more sophisticated or more expensive materials which are necessary in the case of high temperatures.

Avec un jet secondaire à basse température, les problèmes de déformation ou de dilatation thermique sont considérablement diminués ou peuvent même être évités et les risques d'oxydation sont aussi réduits. De plus, cela permet, dans une installation à centres de fibrages multiples, de maintenir une température plus uniforme d'un jet à un autre jet. With a secondary jet at low temperature, the problems of deformation or thermal expansion are considerably reduced or can even be avoided and the risks of oxidation are also reduced. In addition, this allows, in an installation with multiple fiber centers, to maintain a more uniform temperature from one jet to another jet.

L'utilisation de jets à basses températures est particulièrement avantageuse avec le dispositif muni d'un déflecteur, décrit dans le présent brevet. En effet, elle permet, lorsque la position du déflecteur a été déterminée et fixée par rapport à l'émetteur de jets, de maintenir plus facilement l'exactitude des caractéristiques dimensionnelles du déflecteur et de sa position par rapport aux orifices d'émission des jets. The use of jets at low temperatures is particularly advantageous with the device provided with a deflector, described in this patent. In fact, when the position of the deflector has been determined and fixed with respect to the jet emitter, it makes it easier to maintain the accuracy of the dimensional characteristics of the deflector and of its position relative to the emission orifices of the jets. .

En outre, grâce à l'emploi d'un jet à plus basse température, les fibres se trouvent plus facilement transférées dans une région relativement froide en fin d'étirage, cette caractéristique étant importante pour les raisons expliquées dans notre publication de brevet déjà mentionnée. In addition, thanks to the use of a jet at a lower temperature, the fibers are more easily transferred to a relatively cold region at the end of drawing, this characteristic being important for the reasons explained in our patent publication already mentioned. .

Par ailleurs, la possibilité d'utiliser de l'air comprimé ordinaire à une température inférieure à 100°C, ou voisine de l'ambiante, supprime la consommation d'énergie qui serait nécessaire au chauffage du jet. Cet air est, d'autre part, plus économique que des fluides à haute température, tels que des produits de combustion gazeux ou de la vapeur. Furthermore, the possibility of using ordinary compressed air at a temperature below 100 ° C., or close to ambient, eliminates the energy consumption which would be necessary for heating the jet. This air is, on the other hand, more economical than high temperature fluids, such as gaseous combustion products or steam.

Bien que, dans le tableau V, la température du jet secondaire soit voisine de la température ambiante, on comprendra qu'elle peut ne pas être aussi basse. En général, le jet aura de préférence une température très inférieure au point de ramollissement de la matière thermoplastique à étirer; dans le cas du verre ou de matières minérales similaires, on choisira une température de préférence inférieure à 200° C, une température inférieure à 100°C étant particulièrement appropriée. Although, in Table V, the temperature of the secondary jet is close to the ambient temperature, it will be understood that it may not be as low. In general, the jet will preferably have a temperature much lower than the softening point of the thermoplastic material to be stretched; in the case of glass or similar mineral materials, a temperature preferably less than 200 ° C. will be chosen, a temperature less than 100 ° C. being particularly suitable.

Exemple: Example:

On fibre dans un dispositif à 70 centres de fibrage du type représenté sur les fig. 1 à 6 un verre ayant la composition suivante en pourcentages pondéraux: One fiber in a device with 70 fiber centers of the type shown in FIGS. 1 to 6 a glass having the following composition in weight percentages:

Si02 63,00 Si02 63.00

Fe203 0,30 Fe203 0.30

5 5

10 10

15 15

20 20

25 25

30 30

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

621826 8 621 826 8

AI2O3 2,95 La température de la filière est voisine de 1500°C et les tempé- AI2O3 2.95 The die temperature is close to 1500 ° C and the temperatures

CaO 7,35 ratures des jets et du courant principal sont respectivement de CaO 7.35 erasures of the jets and the main current are respectively

MgO 3,10 l'ordre de 20 et de 1500° C. Le rapport de l'énergie cinétique par MgO 3.10 around 20 and 1500 ° C. The ratio of kinetic energy to

NaîO 14,10 unité de volume du jet à celle du courant principal est voisin de 10 NaO 14.10 unit volume of the jet to that of the main stream is close to 10

K2O 0,80 s et on opère à un débit unitaire de 55 kg/trou/24 h. Le diamètre K2O 0.80 s and we operate at a unit flow of 55 kg / hole / 24 h. The diameter

B2O3 5,90 moyen des fibres, à l'issue des deux étapes d'étirage, est dans ces B2O3 5.90 medium fibers, at the end of the two stages of drawing, is in these

BaO 2,50 conditions d'environ 6 n. BaO 2.50 conditions of approximately 6 n.

R 6 feuilles dessins R 6 sheets drawings