CH615534A5 - - Google Patents
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Description
La présente invention concerne un dispositif de commutation de mode de polarisation, destiné à être utilisé avec une source hyperfréquence et une antenne.
De nombreux systèmes de radar sont conçus de façon à pouvoir fonctionner au choix en polarisation linéaire ou circulaire. Le mode de fonctionnement normal est le mode linéaire, mais dans certaines conditions climatiques, comme par exemple par forte pluie, il y a un avantage considérable à utiliser la polarisation circulaire. Ceci est dû à ce que les gouttes de pluie, qui sont de forme générale sphérique, réfléchissent les ondes en polarisation circulaire sous forme d'ondes en polarisation circulaire de sens opposé, tandis que la plupart des objets que l'on cherche à détecter ne sont pas sphériques et ne réfléchissent qu'une partie des ondes en polarisation circulaire émises, la partie réfléchie étant polarisée de façon elliptique ou linéaire.
La possibilité d'une sélection de mode de polarisation s'avère utile non seulement en cas de conditions climatiques difficiles, mais également pour diminuer la sensibilité au brouillage des systèmes radar, dans les conditions de combat. Des essais réels en vol ont montré que la possibilité de choisir divers modes de polarisation (circulaire gauche, circulaire droite et linéaire verticale) améliorait l'immunité au brouillage.
Il existe dans l'art antérieur divers dispositifs de commutation de mode dans lesquels on modifie la relation entre une lame quart d'onde réglable et un cornet d'alimentation tournant dans lequel la lame quart d'onde est montée, afin de sélectionner une polarisation circulaire gauche ou droite, ou une polarisation linéaire. Ces dispositifs connus fonctionnent de façon satisfaisante, mais comportent un certain nombre d'inconvénients propres. Dans un dispositif de ce type, la sélection de mode nécessite une modification du sens de rotation du cornet d'alimentation, et le retard qui résulte de l'inversion du sens de rotation du cornet peut provoquer le déverrouillage du radar. L'inversion du sens de rotation du cornet d'alimentation peut également introduire des erreurs dans le positionnement du générateur de référence, du fait que l'annulation du signal de sortie de ce générateur intervient pour la rotation à droite comme pour la rotation à gauche. En outre, ces dispositifs de commutation de l'art antérieur sont généralement conçus spécialement pour alimenter une configuration d'antenne particulière, ce qui nécessite des adaptations longues et malcommodes lorsqu'on désire les utiliser avec d'autres antennes. De plus, les dispositifs de sélection de mode de polarisation de l'art antérieur sont tous lourds et volumineux, et leur fabrication nécessite des dépenses importantes. Ces dispositifs présentent encore d'autres inconvénients importants, comme par exemple le déséquilibre d'amplitude et de phase qui est susceptible d'apparaître lorsqu'on emploie des câbles et des connecteurs coaxiaux pour interconnecter le matériel; et la nécessité d'utiliser souvent des déphaseurs coaxiaux supplémentaires pour atténuer cette difficulté.
L'invention a pour but de pallier les inconvénients cités et de fournir un dispositif de commutation de polarisation tel que défini dans la revendication 1.
On trouvera ci-après la description détaillée d'un dispositif de commutation de mode de polarisation qui constitue un exemple de réalisation de l'invention. Ce dispositif est destiné à être utilisé avec une antenne alimentée en quadrature, et fournit des polarisations horizontale, verticale, circulaire gauche et circulaire droite à partir d'une seule source hyperfréquence. Le dispositif comprend un coupleur hybride, des interrupteurs d'isolation et un commutateur à bande étroite constitué par des diodes PIN en dérivation commandées par des sources de courant continu de polarité appropriée. Comme il sera décrit ultérieurement, ce mode de réalisation utilise au maximum les lignes de transmission en bande, ce qui permet de bénéficier des avantages de ces éléments. Le coupleur hybride est constitué par un ensemble de quatre lignes de transmission en bande en quart d'onde connectées en carré, et possède une entrée pour le signal hyperfréquence de la
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source à l'un des coins du carré, des sorties pour deux signaux déphasés mutuellement de 90° sur un coin adjacent et un coin diagonalement opposé, tandis que le quatrième coin est fermé sur une charge. Les deux sorties du coupleur hybride sont connectées aux accès d'entrée d'interrupteurs d'isolation respectifs qui utilisent des lignes de transmission en bande en quart d'onde, associées à des diodes de commutation, pour transmettre les signaux d'entrée, ou les réfléchir sur une charge. Le commutateur utilise également des lignes de transmission en bande en quart d'onde associées à des diodes de commutation.
Les caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant au dessin annexé qui est un schéma du mode de réalisation décrit.
Le dispositif de commutation de mode de polarisation 10 représenté sur le dessin est destiné à fonctionner dans une bande étroite s'étendant par exemple sur +5% autour de sa fréquence centrale. Le dispositif de commutation 10 comprend de façon générale un coupleur hybride 12, des interrupteurs d'isolation 14 et 16, et un commutateur 18. La source de signal hyperfréquence 20, engendrant pratiquement des fréquences discrètes, applique sur la ligne 24 un signal d'entrée hyperfréquence qui est transmis au dispositif de commutation de mode de polarisation 10, et une antenne 22, alimentée en quadrature, est branchée aux sorties des lignes 26 et 28 provenant du dispositif de commutation 10.
Le coupleur hybride 12 représenté comprend un ensemble de quatre lignes de transmission en bande 38, 40,42 et 44, disposées en carré, et connectées de la manière représentée, en définissant quatre coins 30, 32, 34 et 36. Chaque ligne de transmission en bande 38, 42 est fabriquée avec un matériau donnant une impédance caractéristique de 35ft, et chaque ligne de transmission en bande 40,44 est fabriquée avec un matériau donnant une impédance caractéristique de 50Î2. Les quatre lignes en bande 38, 40, 42 et 44 ont toutes une longueur effective égale au quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence provenant de la source 20. Une résistance hyperfréquence de précision 46, d'une valeur de 50Î2, est connectée entre le coin 36 et un potentiel de référence, la masse dans le cas considéré, pour assurer l'isolation en sortie. La source de signal hyperfréquence 20 applique un signal d'entrée au coin 30 du coupleur hybride 12 et, du fait de la différence d'impédance entre les lignes 38 et 42 et les lignes 40 et 44, il apparaît aux coins 34 et 32 une paire de signaux de même fréquence, mais pratiquement déphasés de 90° l'un par rapport à l'autre. Comme il est représenté, ces deux signaux sont appliqués respectivement aux interrupteurs d'isolation 14 et 16. On notera évidemment qu'on peut obtenir des amplitudes et des déphasages différents sur les accès 32 et 34 en modifiant les impédances des lignes en bande 40,42,44 et 38.
Les interrupteurs d'isolation 14 et 16 sont identiques, aussi bien en ce qui concerne leur structure que leur principe de fonctionnement. On ne décrira donc ci-après en détail que l'interrupteur d'isolation 14, en notant que l'interrupteur d'isolation 16 est identique.
Le signal qui apparaît au coin 34 du coupleur hybride 12 est transmis à l'accès 50 de l'interrupteur d'isolation 14 par l'intermédiaire du condensateur 48 qui bloque la composante continue. Une ligne de transmission en bande 66 relie l'accès 50 à l'accès 56, et une ligne de transmission en bande 68 relie l'accès 50 à l'accès 58. Les deux lignes en bande 66 et 68 sont fabriquées avec un matériau donnant une impédance caractéristique de 50fi, et ont toutes deux une longueur effective égale au quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence provenant du coupleur hybride 12. Les diodes 52 et 54 sont branchées respectivement aux accès 56 et 58 de la manière représentée. Une ligne de transmission en bande 70 est branchée entre l'accès 56 et un accès de polarisation 64 auquel est connectée une source de polarisation continue 60 qui peut fournir sélectivement un signal de sortie positif ou négatif. La ligne 70 est fabriquée avec un matériau donnant une impédance caractéristique comprise entre ÎOOQ et 120Î2, et a une longueur effective égale au quart de la longueur d'onde du signal provenant du coupleur hybride 12. Cette ligne a pour fonction d'isoler la source de polarisation continue 60 par rapport au signal hyperfréquence provenant du coupleur hybride 12. Une autre ligne de transmission en bande 72 est connectée à l'une de ses extrémités à l'accès de polarisation 64, et est ouverte à son autre extrémité. Cette ligne, qui fait fonction de court-circuit pour le signal hyperfréquence provenant du coupleur hybride 12, est fabriquée à partir d'un matériau donnant une impédance caractéristique de 50 ohms, et a une longueur effective égale au quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence. Enfin, un condensateur de blocage de la composante continue, 74, et une résistance de précision hyperfréquence 76, d'une valeur de 50Î2, sont connectés en série entre l'accès 56 et un potentiel de référence, tandis qu'un condensateur de blocage de la composante continue, 68, relie la sortie de l'interrupteur d'isolation 14 à la ligne 80 du commutateur 18.
L'interrupteur d'isolation 14 fonctionne de la manière suivante. Lorsque la source de polarisation continue 60 est dans un état positif et fournit en sortie un courant continu positif, la diode 52 est équivalente à un circuit ouvert et la diode 54 est équivalente à un court-circuit pour le signal hyperfréquence provenant du coupleur hybride 12. Sous l'action de la diode 54 en court-circuit, l'énergie du signal hyperfréquence qui entre dans l'interrupteur d'isolation 14 par l'accès 50 est réfléchie vers la résistance de 50Q, 76, dans laquelle elle est absorbée. Ainsi, lorsque la source de polarisation continue 60 est dans l'état positif, le signal hyperfréquence n'est pas transmis en sortie sur la ligne 80 qui attaque le commutateur 18. Au contraire, lorsque la source de polarisation continue 60 est dans un état négatif et fournit en sortie un courant continu négatif, la diode 52 est équivalente à un circuit ouvert par rapport à la masse, si bien que le signal hyperfréquence qui entre dans l'interrupteur d'isolation 14 par l'accès 50 peut apparaître sur la ligne 80 qui attaque le commutateur 18. Les condensateurs de blocage 48,74 et 78 empêchent que le courant continu provenant de la source de polarisation continue 60 ne perturbe le fonctionnement du coupleur hybride 12 et du commutateur 18.
L'interrupteur d'isolation 16 est identique à l'interrupteur d'isolation 14, aussi bien en ce qui concerne la structure que le fonctionnement, et les composants 48, 50, 52, 54, 56, 58, 60, 62, 64, 66, 68, 70, 72, 74, 76 et 78 de l'interrupteur d'isolation 14 correspondent respectivement aux composants 112, 82,100,98, 86, 84,102, 104, 88, 92, 90, 94, 96, 106, 108 et 110 de l'interrupteur d'isolation 16. L'interrupteur d'isolation 16 a pour fonction de transmettre à la ligne 114 du commutateur 18 le signal provenant du coin 32 du coupleur hybride 12, lorsque la source de polarisation 102 est dans l'état négatif, et d'empêcher cette transmission lorsque la source 102 est dans l'état positif. On ne décrira pas plus en détail l'interrupteur d'isolation 16.
Le commutateur 18 reçoit un signal d'entrée de l'interrupteur d'isolation 14 par la ligne 80, et reçoit un signal d'entrée de l'interrupteur d'isolation 16 par la ligne 114. Selon l'état choisi pour les sources de polarisation continue 60 et 102, on peut avoir l'une des combinaisons suivantes: signaux de même fréquence mais déphasés de 90° sur les lignes 80 et 114; absence de signal sur la ligne 80, et présence sur la ligne 114 d'un signal déphasé de 90° par rapport à celui qui entre dans l'interrupteur d'isolation 14 par l'accès 50; ou absence de signal sur la ligne 114, et présence sur la ligne 80 d'un signal déphasé de 90° par rapport à celui qui entre dans l'interrupteur d'isolation 16 par l'accès 82. Le commutateur 18 a pour fonction d'appliquer le signal de la ligne 80 sur l'accès de sortie 118 et le signal de la ligne 114 sur l'accès de sortie 116, ou bien d'appliquer le signal de la ligne 80 sur l'accès de sortie 116 et le signal de la ligne 114 sur l'accès de sortie 118.
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La figure montre clairement que le commutateur 18 a une structure symétrique entre sa ligne d'entrée 80 et ses accès de sortie 116 et 118, et entre sa ligne d'entrée 114 et ses accès de sortie 116 et 118. Les sources de polarisation continue 120 et 156, pouvant toutes deux être amenées sélectivement dans un état positif ou un état négatif, sont reliées respectivement par les lignes 124 et 158 aux accès de polarisation 122 et 160. Une ligne de transmission en bande 130 est branchée à l'accès de polarisation 122 à l'une de ses extrémités tandis que son autre extrémité est ouverte, comme il est représenté, et une ligne en bande correspondante 162 est branchée à l'accès de polarisation 160. Les deux lignes de transmission en bande 130 et 162 sont fabriquées à partir d'un matériau donnant une impédance caractéristique de 50Q, et ont une longueur effective égale au quart de la longueur d'onde des signaux hyperfréquences provenant du coupleur hybride 12. Les lignes en bande 130 et 162 font fonction de courts-circuits pour les signaux hyperfréquences qui apparaissent respectivement sur les lignes 80 et 114. Les lignes de transmission en bande 128 et 164, branchées de la manière représentée entre les accès de polarisation 122 et 160 et entre les accès de commutation 126 et 166, respectivement, ont pour fonction d'isoler les sources de polarisation continue 120 et 156 par rapport aux signaux hyperfréquences apparaissant respectivement sur les lignes 80 et 114. Les lignes 128 et 164 sont fabriquées toutes deux à partir d'un matériau donnant une impédance caractéristique comprise entre 100 et 120ß, et ont une longueur égale au quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence.
L'accès de commutation 126 est connecté à l'accès de commutation 132 par une ligne 150, et les lignes de transmission en bande 142, 144, 146 et 148 sont connectées de la manière représentée entre les accès 140 et 138, 138 et 132, 132 et 134, et 134 et 136, respectivement. Ces lignes en bande sont fabriquées à partir d'un matériau donnant une impédance caractéristique de 50 ohms, et ont toutes une longueur égale au quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence. L'accès de commutation 166 est connecté à l'accès de commutation 170 par une ligne correspondante 168, et des lignes en bande correspondantes 182,180,178 et 176 sont connectées respectivement entre les accès de commutation 140 et 174, 174 et 170,170 et 172, et 172 et 136. Les diodes 152, 154, 184 et 186 relient respectivement les accès 138, 134,174 et 172 à un potentiel de référence qui dans ce cas est la masse. Les condensateurs 188 et 190 empêchent que le courant continu provenant des sources de polarisation continue 120 et 126 atteigne les sorties 116 et 118.
L'homme de l'art notera que le commutateur 18 comporte des accès de polarisation redondants pour donner à ce commutateur une structure symétrique.
Le commutateur 18 fonctionne de la manière suivante. La source de polarisation continue 120 possède un état positif et un état négatif. Lorsque cette source de polarisation est dans son état positif et fournit un courant de sortie positif, la diode 154 est équivalente à un court-circuit par rapport à la masse, et la diode 152 est équivalente à un circuit ouvert par rapport à la masse, pour le signal sur la ligne 80. Le signal présent sur la ligne 80 peut donc atteindre la sortie 116 lorsque la source de polarisation continue 120 est dans l'état positif. Lorsque cette source de polarisation continue est dans l'état négatif et fournit un courant de sortie négatif, la diode 152 est équivalente à un court-circuit à la masse et la diode 154 est équivalente à un circuit ouvert par rapport à la masse pour le signal présent sur la ligne 80. Ainsi, lorsque la source de polarisation continue 120 est dans l'état négatif, le signal présent sur la ligne 80 apparaît sur la sortie 118.
De façon similaire, lorsque la source de polarisation continue 156 est dans l'état négatif et fournit un courant de sortie négatif, la diode 184 est polarisée en sens inverse et est équivalente à un circuit ouvert par rapport à la masse, tandis que la diode 186 est polarisée en sens direct et est équivalente à un court-circuit par rapport à la masse, pour le signal présent sur la ligne 114. Ainsi, lorsque la source de polarisation continue 156 est dans l'état négatif, le signal présent sur la ligne 114 apparaît sur la sortie 116. Lorsque la source de polarisation continue 156 est dans l'état positif et fournit un courant de sortie positif, la diode 184 est polarisée en sens direct et est équivalente à un court-circuit à la masse, tandis que la diode 186 est polarisée en sens inverse et est équivalente à un circuit ouvert par rapport à la masse, pour le signal présent sur la ligne 114. Ainsi, lorsque la source de polarisation continue 156 est dans l'état positif, le signal présent sur la ligne 114 apparaît sur la sortie 118.
Le commutateur de sélection de mode de polarisation 10 possède ainsi quatre modes de fonctionnement. Dans le premier mode, correspondant à une polarisation circulaire à droite, un signal d'amplitude A et de phase 0° apparaît sur la sortie 116, tandis qu'un signal d'amplitude A et de phase 90° apparaît sur la sortie 118. Dans le second mode, correspondant à une polarisation circulaire à gauche, un signal d'amplitude A et de phase 90° apparaît sur la sortie 116, tandis qu'un signal d'amplitude A et de phase 0° apparaît sur la sortie 118. Dans le troisième mode, correspondant à une polarisation horizontale, un signal d'amplitude A et de phase 0° apparaît sur la sortie 116, tandis qu'aucun signal n'apparaît sur la sortie 118. Dans le quatrième mode, correspondant à une polarisation verticale, aucun signal n'apparaît sur la sortie 116, tandis qu'un signal d'amplitude A et de phase 0° apparaît sur la sortie 118. La sélection de l'un quelconque de ces quatre modes s'effectue par une sélection appropriée de l'état positif ou négatif des sources de polarisation continue 60, 102, 120 et 156.
Dans le mode de réalisation de l'invention qui vient d'être décrit, les diodes 52,100, 152, 154,184 et 186 sont des diodes PIN, mais on peut également utiliser d'autres éléments de commutation appropriés.
On notera en outre que les impédances indiquées pour les lignes de transition en bande peuvent être modifiées, comme il est connu de l'homme de l'art, pour tenir compte de la fréquence du signal hyperfréquence traité.
Comme il a été mentionné précédemment, certains dispositifs de commutation de mode de polarisation de l'art antérieur utilisent des composants hyperfréquences coaxiaux discrets, et soulèvent des problèmes importants d'équilibrage de phase et d'amplitude, en particulier dans le cas de l'utilisation de câbles et de connecteurs coaxiaux. Le dispositif de commutation de mode de polarisation 10 décrit ci-dessus est conçu pour tirer le bénéfice maximal des techniques et des composants associés aux lignes en bande, et peut ainsi utiliser les techniques des circuits imprimés, pour obtenir l'équilibrage d'amplitude et de phase grâce à la symétrie de l'implantation. Dans le dispositif de commutation de mode de polarisation 10 qui vient d'être décrit, toutes les lignes de transmission de signal sont des lignes en bande qui sont fabriquées avec un matériau donnant une impédance caractéristique de. 50 ohms, sauf mention contraire. Il existe de nombreux matériaux permettant de réaliser des lignes en bande avec les techniques des circuits imprimés, comme par exemple le Téflon, la fibre de verre, le polystyrène, les polyoléfines, le Duroid, et les céramiques. Lorsque le dispositif de commutation est réalisé sous forme de circuit imprimé, tous les coins et les jonctions doivent être du type «à mitre», pour obtenir une adaptation optimale.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux dispositifs ou procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention.
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Claims (18)
- 615 534REVENDICATIONS1. Dispositif de commutation de mode de polarisation destiné à être utilisé avec une source hyperfréquence pour permettre l'attaque d'une antenne avec des signaux hyperfréquences ayant des modes de polarisation différents et sélectionnés, caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens (12) pour engendrer des premier et second signaux hyperfréquences de phase différente à partir d'un signal d'entrée hyperfréquence qui est appliqué à ces moyens par une source hyperfréquence (20); des premier et second dispositifs (14, 16) interrupteurs branchés de façon à recevoir respectivement en entrée l'un des premier et second signaux hyperfréquences, ces dispositifs interrupteurs pouvant bloquer ou transmettre sélectivement le signal hyperfréquence respectif ; et un commutateur (18) comportant des première et seconde entrées (80, 114) branchées respectivement à l'un des premier et second dispositifs interrupteurs, pour recevoir les signaux hyperfréquences transmis par ces derniers, et possédant des première et seconde sorties (116,118) qui sont connectées respectivement aux première et seconde entrées, dans l'un des états du commutateur (18), et qui sont connectées respectivement aux seconde et première entrées, dans un second état du commutateur (18), cette configuration permettant de faire apparaître sur les sorties du commutateur des signaux présentant des modes de polarisation différents, sous la dépendance du fonctionnement des premier et second dispositifs interrupteurs (14, 16) et du commutateur (18).
- 2. Dispositif selon la revendication 1, destiné à fournir des polarisations horizontale, verticale, circulaire à droite et circulaire à gauche à partir d'une seule source hyperfréquence (20), caractérisé en ce que lesdits moyens sont constitués par un coupleur hybride (12) qui est attaqué par un signal hyperfréquence provenant de la source hyperfréquence (20), de façon à engendrer des premier et second signaux de sortie déphasés pratiquement de 90° l'un par rapport à l'autre; en ce que lesdits dispositifs interrupteurs sont constitués par des premier et second interrupteurs d'isolation (14, 16), connectés respectivement de façon à recevoir l'un des premier et second signaux de sortie du coupleur hybride (12), et pouvant tous deux bloquer ou transmettre sélectivement leur signal d'entrée respectif ; et en ce que ledit commutateur (18) possède des premier et second accès d'entrée (80, 114) connectés respectivement aux premier et second interrupteurs d'isolation (14, 16) pour recevoir les premier et second signaux transmis par ces derniers, ce commutateur (20) pouvant être placé sélectivement dans un premier état dans lequel ses premier et second accès d'entrée sont connectés respectivement à des première et seconde sorties (116, 118), et dans un second état, dans lequel ses premier et second accès d'entrée sont connectés respectivement aux seconde et première sorties.
- 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le coupleur hybride (12) comprend un ensemble de lignes de transmission en bande (38, 40, 42, 44) ayant chacune une longueur effective égale à un multiple entier du quart de la longueur d'onde du signal hyperfréquence.
- 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'ensemble de lignes de transmission (38, 40, 42, 44) comprend quatre lignes en bande en quart d'onde connectées en carré, et en ce que l'un des coins du carré (30) constitue l'entrée du coupleur hybride qui est reliée à la source hyperfréquence (20), un coin adjacent (32) et le coin diagonalement opposé (40) constituent les sorties du coupleur hybride, et l'autre coin adjacent (36) constitue un accès de terminaison.
- 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une résistance (46) est connectée entre l'accès de terminaison (36) et une tension de référence.
- 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que l'un des interrupteurs d'isolation (14), ou les deux, sont conçus de façon à être commandés par le signal de sortie d'une source de polarisation continue (60) qui peut fournir sélectivement un signal de sortie positif ou négatif, et comprennent des moyens (52, 54, 66, 68) qui réfléchissent vers une charge le signal d'entrée provenant du coupleur hybride lorsque cette source de polarisation continue (60) est dans un premier état, et qui transmettent le signal d'entrée vers une sortie lorsque la source de polarisation continue (60) est dans un second état.
- 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que chaque interrupteur d'isolation (14, 16) comprend en outre des moyens (70) qui isolent électriquement le signal de sortie de la source de polarisation continue (60) par rapport au signal d'entrée provenant du coupleur hybride (12), ces moyens d'isolation (70) étant connectés entre un accès de polarisation (64) auquel est appliqué le signal de sortie de la source de polarisation continue (60), et les moyens (52, 54, 66, 68) qui réfléchissent le signal d'entrée vers une charge, ou qui le transmettent; et des moyens (72) qui sont connectés à l'accès de polarisation (64) de façon à mettre en court-circuit le signal d'entrée provenant du coupleur hybride (12).
- 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens d'isolation (70) sont constitués par une ligne de transmission en bande, en quart d'onde.
- 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que les moyens (72) qui établissent un court-circuit sont constitués par une ligne de transmission en bande, en quart d'onde.
- 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que les moyens qui réfléchissent le signal d'entrée vers une charge ou transmettent ce signal comprennent: un premier circuit de signal (66) fermé sur une charge; un premier élément de commutation (52) commandé par le signal de sortie de la source de polarisation continue (60) de façon à présenter un circuit ouvert pour le signal provenant du coupleur hybride (12) lorsque cette source de polarisation continue (60) est dans le premier état, et pour présenter un court-circuit lorsque cette source de polarisation continue (60) est dans le second état, ce premier élément de commutation (52) étant connecté entre le premier circuit de signal (66) et un potentiel de référence; un second circuit de signal (68) connecté au premier; et un second élément de commutation (54) commandé par le signal de sortie de la source de polarisation continue (60) de façon à présenter un court-circuit au signal provenant du coupleur hybride (12) lorsque cette source de polarisation continue (60) est dans le premier état, et un circuit ouvert lorsque cette source de polarisation continue (60) est dans le second état, ce second élément de commutation (54) étant connecté entre le second circuit de signal (68) et un potentiel de référence; la configuration étant telle que lorsque la source de polarisation continue (60) est dans le premier état un signal de sortie du coupleur hybride (12) est réfléchi au niveau du second élément de commutation (54) en court-circuit, et est renvoyé du second circuit de signal (68) vers le premier (66) pour y être absorbé dans une charge, tandis que lorsque la source de polarisation continue (60) est dans le second état le signal de sortie du coupleur hybride (12) traverse le second circuit de signal (68) pour atteindre la sortie de l'interrupteur d'isolation.
- 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les premier et second éléments de commutation (52, 54) sont constitués par des diodes.
- 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que les premier et second circuits de signal (66,68) sont constitués respectivement par des première et seconde lignes de transmission en bande en quart d'onde qui sont connectées en commun à l'une de leurs extrémités à un accès d'entrée (50) pour le signal respectif provenant du coupleur hybride tandis que les premier et second éléments de commutation (52, 54) sont connectés respectivement à l'autre extrémité de chacune de ces lignes de transmission en bande (66, 68).
- 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 12, caractérisé en ce que le commutateur (18) comprend un251015202530354045505560653615 534premier élément de commutation (142-154) qui est commandé par le signal de sortie d'une première source de polarisation continue (120) qui peut fournir sélectivement un signal de sortie positif ou négatif, afin de connecter le premier accès d'entrée (80) à la première sortie (116) lorsque la première source de polarisation (120) continue est dans un premier état, et afin de connecter le premier accès d'entrée (80) à la seconde sortie (118) lorsque la première source de polarisation continue (120) est dans un second état; et un second élément de commutation (168-186) qui est commandé par le signal de sortie d'une seconde source de polarisation continue (156) qui peut fournir sélectivement un signal de sortie positif ou négatif, afin de connecter le second accès d'entrée (114) à la seconde sortie (118) lorsque la seconde source de polarisation continue (156) est dans un premier état, et afin de connecter le second accès d'entrée (114) à la première sortie (116) lorsque la seconde source de polarisation continue (156) est dans un second état.
- 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (128, 164) qui isolent électriquement chaque source de polarisation continue (120,156) par rapport au signal respectif fourni par le coupleur hybride, ces moyens d'isolation étant connectés entre l'élément de commutation respectif et l'accès de polarisation respectif (122, 160) auquel est appliqué le signal de sortie de la source de polarisation continue respective; et un élément (130, 162) connecté à l'accès de polarisation respectif (122, 160) pour mettre en court-circuit le signal respectif provenant du coupleur hybride.
- 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que chaque dispositif d'isolation (128, 164) comprend une ligne de transmission en bande, en quart d'onde.
- 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 ou 15, caractérisé en ce que les moyens (130,162) qui établissent un court-circuit comprennent une ligne de transmission en bande, en quart d'onde.
- 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13à 16, caractérisé en ce que l'un des premier et second éléments de commutation, ou les deux, comprennent des premier et second organes (142, 144, 146, 148) établissant chacun une connexion électrique entre un accès d'entrée respectif (80), parmi les premier et second accès d'entrée, et une sortie respective parmi les première et seconde sorties (116, 118); et des première et seconde diodes (152, 154) connectées respectivement entre les premier et second organes qui établissent des connexions électriques et un potentiel de référence, la première diode (152) présentant un circuit ouvert au signal sur l'accès d'entrée respectif lorsque la source de polarisation continue respective (120) est dans un premier état, et présentant un court-circuit au signal lorsque la source de polarisation continue (120) est dans un second état, tandis que la seconde diode (154) présente un circuit ouvert au signal lorsque la source de polarisation continue respective (120) est dans son second état, et présente un court-circuit au signal lorsque la source de polarisation continue est dans son premier état.
- 18. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'un des organes qui établissent une connexion électrique, ou les deux, comprennent un premier accès de commutation (132) connecté à l'accès d'entrée respectif (80), un second accès de commutation (138) connecté à la première diode (152), un troisième accès de commutation (140) connecté à la sortie respective (116), une première ligne de transmission en bande en quart d'onde (144) connectée entre le premier accès de commutation et le second accès de commutation, et une seconde ligne de transmission en bande en quart d'onde (142) connectée entre le second accès de commutation et le troisième accès de commutation.
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| FR2560448B1 (fr) * | 1984-02-24 | 1987-11-20 | Thomson Csf | Element rayonnant des ondes electromagnetiques et son application a une antenne a balayage electronique |
| DE3409930A1 (de) * | 1984-03-17 | 1985-10-10 | Ernst Leitz Wetzlar Gmbh, 6330 Wetzlar | Schaltungsanordnung zur trennung von hochfrequenzimpulsen an einer akustischen reflektionslinsenanordnung |
| FR2566966B1 (fr) * | 1984-06-29 | 1986-12-12 | Radiotechnique Compelec | Circuit de polarisation reglable et de liaison hyperfrequence |
| US4626806A (en) * | 1985-10-10 | 1986-12-02 | E. F. Johnson Company | RF isolation switch |
| US4697160A (en) * | 1985-12-19 | 1987-09-29 | Hughes Aircraft Company | Hybrid power combiner and amplitude controller |
| US4742354A (en) * | 1986-08-08 | 1988-05-03 | Hughes Aircraft Company | Radar transceiver employing circularly polarized waveforms |
| FR2610765B1 (fr) * | 1987-02-11 | 1989-02-17 | Alcatel Thomson Faisceaux | Filtre hyperfrequence accordable |
| GB2221096B (en) * | 1988-07-19 | 1992-02-05 | Marconi Co Ltd | A switchable antenna |
| US5103195A (en) * | 1989-10-13 | 1992-04-07 | Hewlett-Packard Company | Hybrid gaas mmic fet-pin diode switch |
| EP0675559B1 (fr) * | 1994-03-31 | 2000-05-24 | DaimlerChrysler Aerospace AG | Commutateur pour le domaine des hautes fréquences |
| US6225874B1 (en) * | 1998-05-29 | 2001-05-01 | Agilent Technologies Inc. | Coupling structure as a signal switch |
| US7126530B2 (en) * | 2004-04-20 | 2006-10-24 | Raytheon Company | Non-coherent high-power directed-energy system and method |
| JP4585337B2 (ja) * | 2005-03-14 | 2010-11-24 | 株式会社エヌ・ティ・ティ・ドコモ | バイアス回路 |
| FI117777B (fi) * | 2005-06-07 | 2007-02-15 | Filtronic Comtek Oy | Pienikohinaisen vahvistimen ohitusjärjestely |
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| JP4903845B2 (ja) * | 2009-08-31 | 2012-03-28 | 株式会社東芝 | 半導体スイッチ |
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| RU171356U1 (ru) * | 2016-08-23 | 2017-05-29 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт "Градиент" | Антенный СВЧ переключатель |
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|---|---|---|---|---|
| US3032723A (en) * | 1960-05-31 | 1962-05-01 | Bell Telephone Labor Inc | High speed microwave switching networks |
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| US3571765A (en) * | 1969-09-15 | 1971-03-23 | Bell Telephone Labor Inc | Quantized phase shifter utilizing open-circuited or short-circuited 3db quadrature couplers |
| BE757605A (fr) * | 1969-10-21 | 1971-04-01 | Western Electric Co | Commutateur a diodes bipolaire a deux directions |
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| GB1495527A (en) * | 1974-06-14 | 1977-12-21 | Marconi Co Ltd | Switching arrangements |
| US3931599A (en) * | 1975-01-30 | 1976-01-06 | Edward Salzberg | Hybrid phase inverter |
| US3959750A (en) * | 1975-05-22 | 1976-05-25 | Sanders Associates, Inc. | Microwave diode switch wherein first diode carries greater control signal current than second diode |
| US3996533A (en) * | 1975-07-07 | 1976-12-07 | Lee Chong W | High frequency, multi-throw switch employing hybrid couplers and reflection-type phase shifters |
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