Verfahren zur Bierstellung eines isolierten elektrischen Leiters mit einer Kunstharzisolierung Die vorliegende Erfindung betrifft elektrische Lei ter, wie z. B.. Metalldrähte, mit einer Kunstharzisol'ie- rung, die besonders dann von erheblichem Wert sind, wenn damit zu rechnen ist, dass der elektrische Leiter zeitweise Temperaturüberlastungen ausgesetzt ist, die die Gefahr von Kurzschlüssen mit sieh bringen.
Der artige kurzfristige Temperaturüberlastungen treten bei spielsweise bei Magnetwicklungen in Elektromaschinen, die überhöhten Anzugsmomenten unterworfen werden, wie z. B. bei Wicklungssystemen in Bohrmaschinen und Küchengeräten, bei denen die sogenannte Schmorfestig- keit eine grosse Rolle spielt, auf, da die Wicklungen bei der Belastung kurzfristig auf Temperaturen oberhalb von 300 C erhitzt werden können. Die Kunst'harzisolie- rungen dürfen sich bei derartigen Temperaturen nicht zersetzen oder verflüchtigen,
da sonst Kurzschlüsse auf treten.
Es sind bereits elektrische Leiter mit einer Kunst harzisolierung bekannt, die aus einem hydroxylgruppen- haltigen Terephthalsäurepolyester besteht, der .durch Zugabe eines Isocyanuratderivats aus trimerisiertem Di- isocyanat vernetzt wurde.
Diese bekannten isolierten elektrischen Leiter besitzen zwar eine verbesserte Thermostabilität, jedoch ist ihre Temperaturüberlast- barkeit nur ziemlich begrenzt, so d'ass bei ihnen die Ge fahr :eines Durchschmorens und von Kurzschlüssen bei kurzzeitigen starken Erwärmungen nicht beseitigt ist.
Auch ist es. bekannt, Lackisolierungen in der Weise her zustellen, dass man Terephthalsäurepolyester mit Umset zungsprodukten aus Polycarbonsäuren und Diaminen zur Reaktion bringt, :
doch ist auch die Temperaturüber- lastbarkeit in diesem Falle stark begrenzt. Insbesondere besitzen aber diese isolierten elektrischen Leiter auch eine geringe mec'hanisc'he Festigkeit, die häufig zu Feh lern führt, wenn diese bekannten elektrischen Leiter unter den rauhen Verarbeitungsbedingungen zu Wick lungssystemen verarbeitet werden.
Aufgabe der Erfindung ist es nun, isolierte elek trische Leiter herzustellen, die eine Isolierung mit er höhter Kerbfestigkeit, :erhöhter Lebensdauer-Grenztem- peratur und einer ausgezeichneten Kurzsch'lussfestigkeit bei Temperaturen oberhalb 300 C und bis zu etwa 350 C besitzen. Elektrische Leiter mit diesen Vortei len erhält man nach dem Verfahren der vorliegenden Erfindung.
Das erfindungsgemässe Verfahren ist dadurch ge kennzeichnet, dass man den elektrischen Leiter mit einem Umsetzungsprodukt eines Polyesters aus a) Terephthal- säure, b) mindestens einem mehrwertigen Alkohol, der von Tris-(2-hydroxyä'thyl)-iso,cyanurat verschieden ist, und:
c) Tris-(2-hydroxyäthyl)-isocyanurat und/oder Tris- (2-carboxyäthyl)-isocyanurat mit einem Kondensations produkt aus Trimellithsäureäthylenglykol'@triester und einem aromatischen Diamin überzieht.
Selbstverständlich muss nicht die Verwendung aller zu den genannten Verbindungsgruppen führender Ver bindungen zu gleichwertigen Ergebnissen führen. Als besonders zweckmässig hat es sich erwiesen, als mehr wertigen Alkohol bei der Herstellung der Lackisolierung Athylenglykol zu verwenden. Als aromatisches Diamin zur Gewinnung des Kondensationsproduktes mit Tri- mellithsäuTetriäthylenglykol sind besonders solche Di amine geeignet, die die Formel
EMI0001.0073
haben, worin x (CHF)", O, S oder SO2 bedeutet, wobei n eine ganze Zahl von 1 bis 4 sein kann.
Als besonders vorteilhaft erwiesen sich dabei die aromatischen Di amine, Diaminodiphenylmethan, Diaminodiphe:nylät'her, Diaminodiphenyl'propan und Diaminodip'henylsulfon.
Weiterhin wurde festgestellt, .dass besonders hoch wertige isolierte elektrische Leiter erhalten werden, wenn das molare Verhältnis .der Terephthalsäuregrup- pen zu den Isocyanuratgruppen etwa 1 : 0,5 und das Gewichtsverhältnis von Polyester zu dem Kondensa tionsprodukt aus Trimellithsäuretriäthylenglykal und aromatischem Diamin etwa 1 : 1 beträgt.
Bei der Verarbeitung von isolierten Drähten zu Wicklungssystemen ist es besonders wesentlich, bei den hohen Wicklungsgeschwindigkeiten auftretende mecha nische Belastungen auszuschalten, um die Ausschuss- quoten möglichst gering zu halten. Dabei besitzt das Mass .der Gleitfähigkeit eines Lackdrahtes besondere Be- deutung,
da von dieser Gleitfähigkeit das einwandfreie Einschiessen der einzelnen Windungen in die Nuten der Wicklung abhängt. Es erwies sich daher als ganz be sonders vorteilhaft, wenn die isolierten elektrischen Lei ter nach der Erfindung, sofern diese für Wicklungs systeme verwandt werden sollen, zusätzlich über der Isolierschicht einen Überzug besitzen, der aus. einem linearen Polyester aus Terephth:
alsäuredimethylester, p- Hydroxybenzoesäure und Äthylenglykol besteht. Zweck mässigerweise wird ein solcher zusätzlicher Überzug aus einer Kresollösung auf die Isolierschicht des elektrischen Leiters aufgebracht.
Die so gewonnenen elektrischen Leiter besitzen nicht nur eine hervorragende Oberflächenglätte, sondern auch eine sehr gute Kerbfestigkeit, wobei: optimale Eigen schaften erreicht werden, wenn der Anteil der Äther bindungen in dem linearen Polyester etwa 10 % beträgt. Solche Polyester können günstigerweise durch: Vakuum kondensation von Terephthalsäuredimethylester, p-Hy- droxybenzoesäure und Äthylenglykol gewonnen wer den.
Allgemein besitzen die isolierten elektrischen Leiter nach der Erfindung eine erhöhte Kerbfestigkeit, eine Lebensdauergrenztemperatur bis zu 200 C sowie eine Kurzschlussfestigkeit bis zu 350 C, was sie für die Verarbeitung zu Wicklungssystemen besonders geeignet macht, bei denen mit kurzzeitigen Temperaturüberlastun gen oberhalb von 300 C zu rechnen ist.
Die folgenden Beispiele und Vergleiche der physi- kalischen Eigenschaften mit denen bekannter Isolier- Tacksysteme dienen der weiteren Erläuterung der Er findung und der besonderen Vorteile der beanspruchten isolierten elektrischen Leiter.
<I>Beispiel 1</I> 194 g Dimethylterephthalat, 62 g Äthylenglykol, 130 g Tris-(2=hydroxyäthyl)-isocyanurat und 1 g Li- thiumnaphthenat wurden bei Temperaturen im Bereich von 170 C miteinander umgesetzt, bis 60g Methanol, das abdestillierte, abgespalten worden waren.
Getrennt hiervon wurden 192 g Trimelliths'äure- anhydrid und 186g Äthylenglykol bei Temperaturen um 170 C bis zu einer Säurezahl unter 50 verestert und an schliessend mit 150 g Diaminodiphenyl'methan versetzt.
Nach einer Temperatursteigerung auf 200 C erhielt man. ein noch freie Amin- und Hydroxylgruppen ent- haltendes viskoses Produkt, von dem 300 g zur Um setzung mit dem anfangs hergestellten Polyester ver wendet wurden. Die Umsetzung dieses Polyesters mit dem Kondensationsprodukt aus Trimellithsäuretriäthy- lenglykol und Diaminodiphenylmeth.an erfolgte bei Tem peraturen um 220 , bis :
die Viskosität einer 35 % igen Lösung des Harzes in Kresol 2500 cP betrug.
35 Gewichtsteile dieses Harzes wurden mit 45 Ge wichtsteilen Kresol, 19 Gewichtsteilen Solventnaphtha und 1 Gewichtsteil polymerem Butyltitanat in üblicher Weise durch Vermischen zu einem Drahtlack verarbei tet, der in an sich bekannter Weise auf einen elektri schen Leiterdraht aufgebracht wurde.
Als Alternative wurden nach 5 Drahtpassagen durch das Isoherlack- bad 2 Drahtpassagen durch ein Überzugslackbad ange schlossen, das ein Kondensationsprodukt von Tere- phthalsäuredimethylester, p-Hydroxybenzoesäure und Äthylenglykol mit einem 10%igen Gehalt an Äther bindungen enthielt. Alls elektrische Leiter wurden hier bei 0,6-mm-Kupferdrähte verwandt.
Die so überzogenen Kupferdrähte mit oder ohne zusätzliche Lackschicht zur Erhöhung der Oberflächenglätte wurden auf eine Ofen temperatur von 420 C erhitzt, um in üblicher Weise ein Einbrennen der Lackschichten zu erreichen.
<I>Beispiel 2</I> 194 g Dimethylterephthalat, 170 g Tris-(2-carboxy- äthyl)-isocyanurat, 186 g Äthylenglykol und 1 g Li- thiumnaphthenat wurden wie in Beispiel 1 bei etwa 170 C bis zu einer Säurezahl unter 50 verestert und anschliessend mit 300 g eines wie in Beispiel 1 gewonne nen Kondensationsproduktes von TrimeTl'ithsäuretri'äthy- lenglykol und Diaminodiphenylmethan versetzt sowie bei Temperaturen um 220 C bis zu einer Viskosität von 2500
.cP kondensiert. Die Herstellung des Drahtlackes und Aufbringung auf Kupferdrähte mit einer Dicke von 0,6 mm erfolgte ebenfalls wie in Beispiel 1.
Zum Vergleich .der physikalischen Eigenschaften der nach der Erfindung hergestellten isolierten elektrischen Leiter mit bekannten isolierten elektrischen Leitern wur den nach bekannten Methoden die folgenden beiden Iso- lierlacke hergestellt:
<I>Vergleichsbeispiel 3</I> In 45 Gewichtsteilen Kresol wurden 27 Gewichts teile Desmo:phen F 950 (Terephthalsäurepolyester der Firma Farbenfabriken Bayer, Leverkusen) 8 Gewichts teile Desmodur CT (blockiertes trimerisiertes Isocyanat), 19 Gewidhitsteile Solventnaphtha und 1 Gewichtsteil polymeres Butyltitanat gelöst.
<I>Vergleichsbeispiel 4</I> 115g Trimeldithsäureanhydrid wurden bei 150 C in 500 g Kresol gelöst, worauf 60 g Diaminodiphenyl- methan zugesetzt wurden. Sechs Stunden wurde dieses Gemisch auf 140 C gehalten und anschliessend abge kühlt, worauf die ausfallenden Kristalle durch Filtra tion und mehrmaliges Waschen mit Alkohol und Äther isoliert wurden.
Getrennt hiervon wurden 385g Dimethylterephtha- lat, 112 g Äthylenglykol und 75g Glycerin miteinan der umgesetzt und nach Zugabe von 137 g des wie oben gewonnenen Produktes aus Trime#llithsäureanhydrid und Diaminodiphenylmethan bei 215 C im Vakuum kon densiert.
Zur Gewinnung eines Drahtlackes wurden 35 Ge wichtsteile :dieses Kondensationsproduktes zusammen mit 1 Gewichtsteil polymerem Butyltitanat in 45 Ge wichtsteilen Kresol und 19 Gewichtsteilen Solvent naphtha gelöst.
Die nach -den Vergleichsbeispielen 3 und 4 gewon nenen Drahtlacke wurden in bekannter Weise auf Kup ferdrähte mit einer Dicke von 0,6 mm aufgebracht und bei einer Ofentemperatur von 420 C eingebrannt.
Ein Vergleich der physikalischen Eigenschaften er gab, dass die isolierten elektrischen Leiter nach der Er findung eine wesentlich bessere Wärmedruckfestigkeit, Wärmestandfestigkeit und Emerson Abriebfestigkeit so wie eine erhöhte Lebensdauergrenztemperatur gegen über den bekannten isolierten elektrischen Leitern be sassen. Die physikalischen Eigenschaften sind in der nachfolgenden Tabelle aufgeführt.
Dabei sind die Lacke 1 und 2, die nach den Beispielen 1 und 2 nach der Er- findung gewonnenen Drahtlacke ohne überzugsschicht zur Verbesserung der Oberflächenglätte und die Draht- lacke 3 und 4 die nach den Vergleichsbeispielen 3 und 4 gewonnenen Lacksysteme.
EMI0003.0006
<I>Tabelle</I>
<tb> Lack <SEP> 1 <SEP> 2 <SEP> 3 <SEP> 4
<tb> Ofentemperatur <SEP> beim <SEP> Einbrennen <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C
<tb> Drahtdurchmesser <SEP> 0,6 <SEP> mm <SEP> 0,6 <SEP> mm <SEP> 0,6 <SEP> mm <SEP> 0,6 <SEP> mm
<tb> Lackzunahme <SEP> 0,04 <SEP> mm <SEP> 0,04 <SEP> mm <SEP> 0,04 <SEP> mm <SEP> 0,04 <SEP> mm
<tb> Abzugsgeschwindigkeit <SEP> 7 <SEP> m/min <SEP> 8 <SEP> m/min <SEP> 4 <SEP> m/min <SEP> 5 <SEP> m/min
<tb> Max. <SEP> Aussenfaserdehnbarkeit <SEP> <B>100% <SEP> 100% <SEP> 80% <SEP> 100%</B>
<tb> Max. <SEP> Aussenfaserdehnbarkeit <SEP> nach
<tb> Alterung <SEP> von <SEP> 50 <SEP> Std. <SEP> - <SEP> 200 <SEP> C <SEP> <B>60%</B> <SEP> 40% <SEP> <B>80%</B> <SEP> 35
<tb> Max.
<SEP> Hitzeschockfestigkeit <SEP> einer
<tb> einfachen <SEP> Wickelrolle <SEP> 200 <SEP> C <SEP> 240 <SEP> C <SEP> 140 <SEP> C <SEP> 240 <SEP> C
<tb> Wärmedruckfestigkeit <SEP> 300 <SEP> C <SEP> 340 <SEP> C <SEP> 280 <SEP> C <SEP> 260 <SEP> C
<tb> Wärmestandfestigkeit <SEP> bei <SEP> 180 <SEP> C
<tb> (bei <SEP> 500 <SEP> Volt <SEP> und <SEP> 500 <SEP> g <SEP> Belastung) <SEP> 100 <SEP> h <SEP> 100 <SEP> h <SEP> 40 <SEP> h <SEP> 20 <SEP> h
<tb> Standfestigkeit <SEP> von <SEP> AIEE <SEP> 510
<tb> Motorettenspulen <SEP> im <SEP> Kurzschluss <SEP> 25 <SEP> Min. <SEP> 35 <SEP> Min. <SEP> 4 <SEP> Min. <SEP> 8 <SEP> Min.
<tb> Emerson-Abriebfestigkeit <SEP> 25 <SEP> pound:
<SEP> 29 <SEP> pound <SEP> 12 <SEP> pound <SEP> 8 <SEP> pound
<tb> Temperaturknickpunkt <SEP> des
<tb> Verlustfaktors <SEP> 190 <SEP> C <SEP> 210 <SEP> C <SEP> 130 <SEP> C <SEP> 170 <SEP> C
<tb> Lebensdauergrenztemperatur <SEP> nach
<tb> AIEE <SEP> 57 <SEP> 205 <SEP> C <SEP> 210 <SEP> C <SEP> 165<B><I>0</I></B> <SEP> C <SEP> 185<B>0</B> <SEP> C
Method for beer production of an insulated electrical conductor with a synthetic resin insulation The present invention relates to electrical Lei ter such. B. Metal wires, with a synthetic resin insulation, which are of considerable value in particular when it is to be expected that the electrical conductor is temporarily exposed to temperature overloads that bring with it the risk of short circuits.
The like short-term temperature overloads occur in example with magnetic windings in electrical machines that are subjected to excessive tightening torques, such. B. in winding systems in drilling machines and kitchen appliances, in which the so-called braising resistance plays a major role, since the windings can be heated to temperatures above 300 C for a short time under load. The synthetic resin insulation must not decompose or volatilize at such temperatures
otherwise short circuits will occur.
Electrical conductors with synthetic resin insulation are already known which consist of a hydroxyl group-containing terephthalic acid polyester which has been crosslinked by adding an isocyanurate derivative made from trimerized diisocyanate.
Although these known insulated electrical conductors have improved thermal stability, their temperature overloadability is only quite limited, so the risk of scorching and short circuits in the event of brief, strong heating is not eliminated.
It is too. known to produce lacquer insulation in such a way that terephthalic acid polyester is reacted with reaction products from polycarboxylic acids and diamines:
however, the temperature overload capacity is also very limited in this case. In particular, however, these insulated electrical conductors also have a low mechanical strength, which often leads to errors when these known electrical conductors are processed into winding systems under the harsh processing conditions.
The object of the invention is to produce insulated electrical conductors which have insulation with increased notch strength, increased service life limit temperature and excellent short-circuit strength at temperatures above 300 ° C. and up to about 350 ° C. Electrical conductors with these advantages are obtained by the method of the present invention.
The inventive method is characterized in that the electrical conductor with a reaction product of a polyester of a) terephthalic acid, b) at least one polyhydric alcohol which is different from tris (2-hydroxyethyl) iso, cyanurate, and:
c) Tris (2-hydroxyethyl) isocyanurate and / or tris (2-carboxyethyl) isocyanurate coated with a condensation product of trimellitic acid ethylene glycol '@ triester and an aromatic diamine.
It goes without saying that the use of all the compounds leading to the compound groups mentioned does not have to lead to equivalent results. It has proven to be particularly useful to use ethylene glycol as a polyhydric alcohol in the production of the lacquer insulation. Particularly suitable aromatic diamines for obtaining the condensation product with tri-mellitic acid / triethylene glycol are those which have the formula
EMI0001.0073
where x is (CHF) ", O, S or SO2, where n can be an integer from 1 to 4.
The aromatic di amines, diaminodiphenylmethane, diaminodiphenyl ether, diaminodiphenyl propane and diaminodiphenyl sulfone have proven to be particularly advantageous.
It was also found that particularly high-quality insulated electrical conductors are obtained if the molar ratio of the terephthalic acid groups to the isocyanurate groups is about 1: 0.5 and the weight ratio of polyester to the condensation product of trimellitic acid triethylene glycol and aromatic diamine is about 1: 1 is.
When processing insulated wires into winding systems, it is particularly important to eliminate mechanical loads occurring at high winding speeds in order to keep the reject rate as low as possible. The degree of sliding ability of an enamelled wire is particularly important,
since the proper shooting in of the individual turns into the slots of the winding depends on this sliding ability. It therefore turned out to be particularly advantageous if the insulated electrical Lei ter according to the invention, if they are to be used for winding systems, additionally have a coating over the insulating layer that consists of. a linear polyester made of terephth:
alsäuredimethylester, p-hydroxybenzoic acid and ethylene glycol. Appropriately, such an additional coating from a cresol solution is applied to the insulating layer of the electrical conductor.
The electrical conductors obtained in this way not only have an excellent surface smoothness, but also a very good notch resistance, whereby: optimal properties are achieved when the proportion of ether bonds in the linear polyester is about 10%. Such polyesters can advantageously be obtained by: vacuum condensation of dimethyl terephthalate, p-hydroxybenzoic acid and ethylene glycol.
In general, the insulated electrical conductors according to the invention have an increased notch strength, a service life limit temperature of up to 200 C and a short-circuit strength of up to 350 C, which makes them particularly suitable for processing into winding systems in which short-term temperature overloads above 300 C are to be expected is.
The following examples and comparisons of the physical properties with those of known insulating tack systems serve to further explain the invention and the particular advantages of the insulated electrical conductors claimed.
<I> Example 1 </I> 194 g of dimethyl terephthalate, 62 g of ethylene glycol, 130 g of tris (2 = hydroxyethyl) isocyanurate and 1 g of lithium naphthenate were reacted with one another at temperatures in the range from 170 ° C. to 60 g of methanol, the distilled off, had been split off.
Separately from this, 192 g of trimellitic anhydride and 186 g of ethylene glycol were esterified at temperatures around 170 ° C. to an acid number below 50, and 150 g of diaminodiphenyl'methane were then added.
After increasing the temperature to 200 C. a viscous product still containing free amine and hydroxyl groups, of which 300 g were used to react with the polyester initially produced. The reaction of this polyester with the condensation product of trimellitic acid triethylene glycol and diaminodiphenylmeth.an took place at temperatures around 220 until:
the viscosity of a 35% solution of the resin in cresol was 2500 cP.
35 parts by weight of this resin were processed with 45 parts by weight of cresol, 19 parts by weight of solvent naphtha and 1 part by weight of polymeric butyl titanate in the usual way by mixing to form a wire enamel, which was applied in a conventional manner to an electrical conductor wire.
As an alternative, after 5 wire passages through the isoher lacquer bath, 2 wire passages through a coating lacquer bath were connected, which contained a condensation product of terephthalic acid dimethyl ester, p-hydroxybenzoic acid and ethylene glycol with a 10% content of ether bonds. All electrical conductors were used here with 0.6 mm copper wires.
The copper wires coated in this way, with or without an additional layer of lacquer to increase the surface smoothness, were heated to an oven temperature of 420 ° C. in order to achieve baking of the layers of lacquer in the usual way.
<I> Example 2 </I> 194 g of dimethyl terephthalate, 170 g of tris (2-carboxyethyl) isocyanurate, 186 g of ethylene glycol and 1 g of lithium naphthenate were as in Example 1 at about 170 ° C. to an acid number below 50 esterified and then admixed with 300 g of a condensation product of TrimeTl'ithsäuretri'äthy- lenglykol and diaminodiphenylmethane obtained as in Example 1 and at temperatures around 220 C up to a viscosity of 2500
.cP condensed. The wire enamel was produced and applied to copper wires with a thickness of 0.6 mm as in Example 1.
To compare the physical properties of the insulated electrical conductors produced according to the invention with known insulated electrical conductors, the following two insulating varnishes were produced by known methods:
<I> Comparative Example 3 </I> In 45 parts by weight of cresol were 27 parts by weight of Desmo: phen F 950 (terephthalic acid polyester from Farbenfabriken Bayer, Leverkusen) 8 parts by weight Desmodur CT (blocked trimerized isocyanate), 19 parts by weight solvent naphtha and 1 part by weight polymeric butyl titanate solved.
<I> Comparative Example 4 </I> 115 g of trimeldithic anhydride were dissolved in 500 g of cresol at 150 ° C., whereupon 60 g of diaminodiphenyl methane were added. This mixture was kept at 140 ° C. for six hours and then cooled, whereupon the precipitating crystals were isolated by filtration and washing several times with alcohol and ether.
Separately from this, 385 g of dimethyl terephthalate, 112 g of ethylene glycol and 75 g of glycerol were reacted with one another and, after adding 137 g of the product obtained above from trimethylic anhydride and diaminodiphenyl methane, condensed at 215 ° C. in vacuo.
To obtain a wire enamel, 35 parts by weight were dissolved: this condensation product together with 1 part by weight of polymeric butyl titanate in 45 parts by weight of cresol and 19 parts by weight of solvent naphtha.
The wire enamels won after comparative examples 3 and 4 were applied in a known manner to copper wires with a thickness of 0.6 mm and baked at an oven temperature of 420 C.
A comparison of the physical properties he showed that the insulated electrical conductors according to the invention had a much better thermal compressive strength, thermal stability and Emerson abrasion resistance as well as an increased service life limit temperature compared to the known insulated electrical conductors. The physical properties are listed in the table below.
Lacquers 1 and 2, the wire lacquers obtained according to Examples 1 and 2 according to the invention without a coating layer to improve the surface smoothness, and wire lacquers 3 and 4 are the lacquer systems obtained according to Comparative Examples 3 and 4.
EMI0003.0006
<I> table </I>
<tb> Lacquer <SEP> 1 <SEP> 2 <SEP> 3 <SEP> 4
<tb> Oven temperature <SEP> during <SEP> baking <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C <SEP> 420 <SEP> C
<tb> Wire diameter <SEP> 0.6 <SEP> mm <SEP> 0.6 <SEP> mm <SEP> 0.6 <SEP> mm <SEP> 0.6 <SEP> mm
<tb> Paint increase <SEP> 0.04 <SEP> mm <SEP> 0.04 <SEP> mm <SEP> 0.04 <SEP> mm <SEP> 0.04 <SEP> mm
<tb> Take-off speed <SEP> 7 <SEP> m / min <SEP> 8 <SEP> m / min <SEP> 4 <SEP> m / min <SEP> 5 <SEP> m / min
<tb> Max. <SEP> outer fiber extensibility <SEP> <B> 100% <SEP> 100% <SEP> 80% <SEP> 100% </B>
<tb> Max. <SEP> outer fiber extensibility <SEP> according to
<tb> Aging <SEP> of <SEP> 50 <SEP> hours <SEP> - <SEP> 200 <SEP> C <SEP> <B> 60% </B> <SEP> 40% <SEP> < B> 80% </B> <SEP> 35
<tb> Max.
<SEP> heat shock resistance <SEP> one
<tb> simple <SEP> winding roll <SEP> 200 <SEP> C <SEP> 240 <SEP> C <SEP> 140 <SEP> C <SEP> 240 <SEP> C
<tb> Thermal compressive strength <SEP> 300 <SEP> C <SEP> 340 <SEP> C <SEP> 280 <SEP> C <SEP> 260 <SEP> C
<tb> Heat resistance <SEP> at <SEP> 180 <SEP> C
<tb> (with <SEP> 500 <SEP> Volt <SEP> and <SEP> 500 <SEP> g <SEP> load) <SEP> 100 <SEP> h <SEP> 100 <SEP> h <SEP> 40 <SEP> h <SEP> 20 <SEP> h
<tb> Stability <SEP> from <SEP> AIEE <SEP> 510
<tb> Motorette coils <SEP> in <SEP> short circuit <SEP> 25 <SEP> min. <SEP> 35 <SEP> min. <SEP> 4 <SEP> min. <SEP> 8 <SEP> min.
<tb> Emerson abrasion resistance <SEP> 25 <SEP> pound:
<SEP> 29 <SEP> pound <SEP> 12 <SEP> pound <SEP> 8 <SEP> pound
<tb> Temperature breakpoint <SEP> des
<tb> Loss factor <SEP> 190 <SEP> C <SEP> 210 <SEP> C <SEP> 130 <SEP> C <SEP> 170 <SEP> C
<tb> Lifetime limit temperature <SEP> according to
<tb> AIEE <SEP> 57 <SEP> 205 <SEP> C <SEP> 210 <SEP> C <SEP> 165 <B> <I> 0 </I> </B> <SEP> C <SEP> 185 <B> 0 </B> <SEP> C