Transformateur à tension secondaire réglable de faon continue en grandeur et en signe. La présente invention a pour objet un transformateur à tension secondaire réglable <B>(le</B> façon continue en grandeur et en signe,
du type comportant un circuit magnétique divisé en plusieurs branches. dont certaines sont mu- nies-d'enroulements de prémagnétisation ali mentés en courant -continu d'intensité réglable ,de façon à faire varier la réluctance de cer taines parties du circuit magnétique et, :
de ce fait, le flux traversant.l'enroulementsecondaire, transformateur qui est caractérisé -en ce que l'enrouff.ement primaire est subdivisé en deux parties connectées en série et disposées sur deux branches -distinctes du circuit magnéti que portant également les enroulements de prémagnétisation, tandis que l'enroulement secondaire est,dispo,
sé sur une autre branche dudit circuit, et que le sens @de l'enroulement des deux bobinages primaires et la disposi tion relative des trois branches du circuit magnétique sont tels que, en l'absence de toute prémagnétisation,
le flux traversant la bran- che portant l'enroulement .secondaire soit nül et qu'il soit égal à la différence des flux alter- natifs traversant le deux branches primaires lorsque ces -deux branches sont prémagnéti- sées.
Le dessin annexé représente schématique ment, à titre d'exemples, deux formes 4'exécu- tion -du transformateur, objet de, l'invention.
Fig. 1 représente le circuitmagnétiquë de la première fourme ,d'-exécution.
Fig. 2 montre, en (a), de quelle façon sont bobinési sur le circuit magnétique de la fig. 1 les enroulements à courant alternatif - (pri maire et secondaire) et en (b) les roulements de prémagnétisation ou de situ- ration.
Fig. 3 -et 4 représentent une coupe Vert- cale et horizontale .dé la seconde fermé :d'ëxé- , tution. ..
Sur la fig. '1 est représentée .la coupe ver ticale d'un circuit magnétique à trois noyaux principaux 1, 2, 3; 1 et S constituant les noyaux extrêmes et 2 le noyau central. Les noyaux extrêmes, 1 et 3 sont eux-mêmes divi sés en deux colonnes 5 et 6, d'une part, 7 et 8 de l'autre.
Sur la fi-. 2 (a) sont représentés les en roulements à courant alternatif, c'est-à-dire l'enroulement primaire 9, 10 et l'enroulement secondaire 11. Dans l'exemple choisi, ces enroulements ,sont .montés en autotransforma- teur, les bobines 9 et 10 tanstituant l'enroule ment primaire ou enroulement d'excitation à fil fin, et la bobine 11 l'enroulement addition nel ou secondaire à gros fil.
Ainsi qu'ïl est indiqué sur la fig. 2 (b), les enroulements de prémabnétisation ou de saturation alimentés en courant continu sont répartis sur les colonnes 5 et 6, d'une part, 7 et 8 de l'autre, de façon telle que les noyaux 1 et 3 puissent être considérés séparément comme deux .eircuitks magnétiques fermés in -dépendants sur lesquels agissent respective ment les enroulements de saturation 12, 13, 16 et 17, d'une part, 14, 15, 18 et 19, d'autre part. Les flux résultants, développés respecti vement par les enroulements 12, 13, 16 et 17.
d'une part, 14, 15, 18 et 19, @de, .l'autre, va- rient en sens inverse, c'est-à-dire que l'un des noyaux 1 ou 3 -est complètement saturé quand l'autre est complètement désaturé, et vice versa.
L'une des principales propriétés du trans- formateur représenté est que, l'induction dans le noyau 1 et l'induction dans le noyau 3 va riant en sens inverse, on peut régler la loi de variation de l'ïuductrion pour chacun de ces noyaux, de telle sorte que le flux total à tra- vers l'ensemble die l'enroulement primaire ou dl'excitation constitué par les bobines 9 et 10 reste pratiquement constant.
En conséquence, quel que soit l'éta-t,de saturation respectif des noyaux extrêmes, le transformateur absorbe un courant magnétisant pratiquement cons tant qui ne dépend que @de la valeur de la tension dit réseau appliquée aux extrémités de l'ensemble des bobines 9 et 10.
Supposons que l'on ma,i@ntienue constante la tension aux bornes de l'ensemble des enrou lements 9 e@t 10. Supposons, d'autre part, que l'on fasse varier la saturation dans ,les noyaux 1 et 3 en satisfaisant aux conditions indiquées plus haut.
Au début, le noyau 1 sera eom- p.lëtement saturé et le noyau 3 complètement désaturé. Puis la saturation -du noyau 1<B>dé-</B> croîtra, tandis que celle du noyau 3 croîtra. Finalement, le noyau 1 sera complètement désaturé et le noyau 3 complètement saturé.
Dans ces conditions, au début, il se développe dans d'enroulement 11 une tension s'ajoutant à la tension du réseau et dont la valeur théorique, en supposant la réluctance du noyau 1 infinie et négligeables les fuites entre les enroulements 10 et 11, serait telle que le rapport de cette tension et de celle du réseau soit égal au rapport des nombres de spires res pectifs de 10 et<B>11.</B> La saturation du noyau 1 commençant à d=écroître et celle du noyau 3 commençant à croître,
le flux passant par le noyau 2 décroîtra et da tension développée dans 11 diminuera. Lorsque la saturation sera la, même dans les noyaux 1 et 3, le flux pas sant par le noyau 2 sera nul ainsi que la ten sion développée dans<B>Il.</B> La saturation conti nuant à décroître dans 1 et à croître dans 3, le flux s'inversera dans 2, et il se développera dans 1.1.
une tension soustractive dont la va ,leur absolue augmentera progressivement pour atteindre sa valeur maximum lorsque le noyau 1 sera complètement d'ésaturé et le noyau 3 complètement ,saturé. Cette tension sera d'ailleurs égale et de signe contraire à celle développée au début, lors @de la satura- tion- maximum de<B>1</B> et nulle<B>de 3.</B>
On remarquera que le transformateur agit par action différentielle puisque le flux à tra vers le noyau 2 dépend de la différence de réluctance entre les noyaux 1 et 3;
autrement dit, l'augmentation de réluctance die l'un des noyaux extrêmes et la diminution de rélue- tance de .l'autre peuvent "être considérées comme faisant varier dans le même sens deux facteurs dont dépend le flux à travers le noyau central.
Cette disposition de circuit magnétique est combinée avec une disposition spéciale des enroulements de saturation 12, 13, 14, 15, d'une part, 16, 17, 18, 19, d'autre part, repré- semés fig. 2 (b). Les enroulements 12; 13, 14, 15 sont alimentés sous courant ,sensiblement constant par une source auxiliaire ;de courant continu.
Ils -sont calculés de telle façon que ce courant constant développe respectivement sur les colonnes 5 et 6, d'une part, 7 et 8, d'autre part, des ampère-tours magnétisants égaux-à la moitié de ceux qui correspondent à la pleine saturation.
Les enroulements 16, 17, 18 et 19 sont bo binés dans un sens tel que, pour un- certain sens de courant files traversant, les champs respectifs développés dans les colonnes. 5 ,et 6, d'unie part, 7 et 8, d'autre part, s'ajoutent aux champs développés par les enroulements 12, 13, 14;
15 dans l'un des noyaux extrêmes et s'en retranchent dans l'autre. Dans l'exemple fig. 2 (b), les -champs respectifs .des enroule- ments 12, 13, 14, 15, d'une part, 16, 17, 18, 19, d'autre part, s'ajoutent dans 1- et se re tranchent dans 3, quandi la borne 20 est posi tive et la borne 21 négative.
C'est l'inverse quand lia borne 21 .est positive et la borne 20 négative. Les ampère-tours des @c1ifférentes parties .de !l'enroulement 16, 17, 18, 19 sont calculés de telle sorte que ,lorsque le courant de saturation est maximum dans cet enroule ment, 20 étant positif et 21 négatif, le champ est maximum dans 5 et 6 et nul dans 7 -et 8.
Lorsque<B>ce</B> courant-est nul, le champ résul tant est le môme ,dans, 5 et 6, d'une part, ,et 7 et 8 .d!e l'autre. Enfin, lorsque le courant est maximum dans le sens opposé, 20 étant négatif et 21 positif, le champ est maximum ,dans 7 et 8 et nul dans. -5 et 6.
Il en résulte que la tension développée dans l'enroulement 11 suit, en grandeur et en signe, les variations du courant traversant l'enroulement 16; 17, 18, 19.
En effet, si l'on considère comme positif le sens -du courant de 20 vers 21 et positif le sens de la tension induite idans 11 en allant ide 24 vers 25, la tension développée,dans 11 sera positive lors que le courant traversant 16, 17, 18, 19 sera positif,- nulle lorsqu'il sera nul, et négative lorsqu'il sera négatif.
On remarquera que toute variation :du courant à travers 16, 17, 18, 19 provoque une augmentation de flux dans 5 et<B>6,</B> d'une part, et une diminution corrélative ide flux dans 7 et 8, d'autre part, ou réciproquement.
Dans ce qui précède, on n'a considéré que le flux indbit par l'ensemble des enroulements 9 et 10 à travers l'enroulement 11, lorsque les enroulements 9 et 10 ne sont parcourus que par un courant magnétisant ou courant à vüde,
et que l'enroulement 11 ne débite aucun courant albernahf dans le circuit Lorsque la différence de réluctance entre les noyaux 1 et 3 ,diminue, la mutuelle induc- tance entre l'enroulement 11, .d'une part, et les enroulements 9 et 10, d'autre part, di minue également,
la tension induite dans l'enroulement 11 diminue -et la réactance de fuite de l'enroulement 11 augmente. Dans l'un:
des cas extrêmes, quand l'une des réluc- tances est négligeable par rapport à l'autre, le transformateur- se comporte sensiblement comme un transformateur ordinaire -dont le primaire :serait constitué par l'un :ou l'autre ,des enroulements 9 et 10 et le secondaire par l'enroulement 11.
Dans, l'autre cas extrême, quand les deux réluctances sont égales, le transformateur se comporte comme deux ré- aetances indépendantes, sans aucune mutuelle induction, l'une constituée par les enroule ments 9 et 10 et équilibrant la tension du réseau, l',autre constituée par l'enroulement 11 et provoquant une chute de tension induc tive,
du côté utilisation.
II -est évident -que le transformateur ci -dessus décrit peut présenter -de nombreuses variantes. Par -exemple, les .enroulements 9 et 10! d'une part, et 11, d'autre, part, pour raient être entièrement séparés et l'appareil fonctionner comme transformateur avec en- roulements séparés- au lieu @d-e fonctionner comme auto-transformateur.
On peut prévoir également deux circuits magnétiques indépendants - traversant tous deux soit S'enroulement primaire, soit l'en- roulement secondaire et développant dans l'un ou l'autre<B>de</B> ces enroulements. ides flux en opposition. Les fig. 3 et 4 donnent une coupe en élévation et en -plan d'une deuxième forme d'exécution du <RTI
ID="0003.0175"> transformateur, qui est équi- valente à celle se-Ion fi-. 1 .et 2, mais permet tant d'utiliser des éléments de carcasses magnétiques d'une construction plus courante.
Cette seconde forme d'exécution conduit toutefois à une moins bonne utilisation du fer dans le noyau çentrail. On peut se rendre compte de la façon dont un tel transformateur peut être réalisé en se rapportant aux fig. 3 et 4. lie circuit magnétique de ce transfor mateur est constitué par quatre: carcasses monophasées ordinaires donnant en coupe huit ,sections de noyaux 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66.
Les enroulements 67, 68, 69, 70 sont bobi- nés respectivement sur les noyaux 59, 65, 60, 66. Des -enroulements 67, 69, d'une part, et 68, 70, d'autre part, jouent respectivement vis-à-vis des enroulements 71 et 72 le même rôle que les enroulements 9, 10 vis-à-vis de l'enroulement<B>Il</B> .sur la fig. 3.
Des sens de bobinage sont tels qu'à, un instant donné il se,développe, pour un certain courant traver sant les quatre enro@ul,ements 67, 68, 69, 70, un flux @dans un certain sens -dans les noyaux 59, 62, 63, 66 et un flux de sens inverse dans les noyaux 60, 61, 64, 65. Des enroulements de prémagnétisation ou de saturation 73, 75, d'une part, et 74, 76, d'autre part, sont com binés de telle sorte que, lorsque la.
saturation des noyaux 59, 60, 61, 62 augmente, celle des noyaux 63, 64, 65, 66 diminue et réciproque- .ment. Des flux alternatifs dans 59 et 60 étant toujours en opposition, il ne se déve loppera aucune force électromotrice induite dans 73 ou 75.
De même, les flux alternatifs dans 65 et 66 étant toujours en opposition, il ne se @développera aucune force électromotrice induite .dans 74 ou 76. Enfin, les enroule ments 71 et 72 ,sont bobinés et connectés de telle sorte que les forces électromotrices in duites respectivement dans chacun de ces enroulements s'ajoutent.
Dans ces conditions, le fonctionnement du transformateur est le suivant: quand les ampère-tours développés par 73, 75 sont maxima, ceux développés par 74, 76 sont nuls.
Les noyaux 59, 60, 61, 62 sont complètement saturés, les noyaux 63, 64, 65, 66 complète- ment désaturés. Des flux négligeables dans 61, 62 et maxima dans 63, 64 induisent dans 71 et 72, des forces électromotrices qui s'ajou tent et dont la, résultante est dirigée dans un certain sens.
Au fur et à mesure que les t ampère -tours développés par 73, 75 dimi- nuent, tandis que ceux téveloppés par 74, 76 augmentent, les flux .dans 63, 64 diminuent, tandis que ceux de 61, 62 en opposition avec les premiers augmentent, ce qui a pour effet de diminuer le flux résultant à travers 71 et;
72, et, par suite, la force électromotrice in duite dans ce système d'enroulement. Quand les ampère-tours développés par 73-75 sont égaux à ceux dévdloppés par 74, 76, les flux dans 63, 64 sont égaux aux flux opposés dans 61, 62 et le flux résultant à travers 71 et 72 est nul. Par suite, la force électromotrice in duite dans cette disposition d'enroulement s'annule.
Enfin, quand les ampère-tours déve loppés par 73, 75 deviennent plus petits que ceux développés par 74, 76, il se développe à nouveau .dans 71. et 72 une force électro- motrice induite de sens opposé à celui de la. force électromotrice qui se ,développait quand les ampère-tours de 73, 75 l'emportaient sur ceux de 74, 76.
Quand ces derniers sont nuls et les premiers maximum, la force électro motrice induite dans 71, 72 est maxima. Elle est égale et. opposée à celle qui se développait quand les ampère-tours de 73, 75 étaient maxima et ceux de 74, 76 nuls.
Secondary voltage transformer continuously adjustable in magnitude and sign. The present invention relates to a transformer with adjustable secondary voltage <B> (the </B> continuously in magnitude and sign,
of the type comprising a magnetic circuit divided into several branches. some of which are provided with pre-magnetization windings supplied with direct current of adjustable intensity, so as to vary the reluctance of certain parts of the magnetic circuit and,:
as a result, the flux traversing the secondary windings, a transformer which is characterized -in that the primary rouff.ement is subdivided into two parts connected in series and arranged on two separate branches of the magneti circuit which also carries the windings of premagnetization, while the secondary winding is, available,
se on another branch of said circuit, and that the direction @de winding of the two primary windings and the relative arrangement of the three branches of the magnetic circuit are such that, in the absence of any premagnetization,
the flux passing through the branch carrying the secondary winding is nül and that it is equal to the difference of the alternating fluxes passing through the two primary branches when these -two branches are premagnetized.
The accompanying drawing shows schematically, by way of example, two embodiments of the transformer, object of the invention.
Fig. 1 represents the magnetic circuit of the first fourme, of-execution.
Fig. 2 shows, in (a), how the magnetic circuit of FIG. 1 the alternating current windings - (primary and secondary) and in (b) the premagnetization or situa- tion bearings.
Fig. 3 -and 4 represent a vertical and horizontal section .dé the second closed: of execution. ..
In fig. 1 is shown the vertical section of a magnetic circuit with three main cores 1, 2, 3; 1 and S constituting the extreme nuclei and 2 the central nucleus. The extreme cores, 1 and 3 are themselves divided into two columns 5 and 6, on the one hand, and 7 and 8 on the other.
On the fi-. 2 (a) are shown as alternating current bearings, that is to say the primary winding 9, 10 and the secondary winding 11. In the example chosen, these windings are mounted as an autotransformer. , the coils 9 and 10 tanstituant the primary winding or fine wire excitation winding, and the coil 11 the additional or secondary coarse wire winding.
As indicated in fig. 2 (b), the premabnetization or saturation windings supplied with direct current are distributed on columns 5 and 6, on the one hand, 7 and 8 on the other, so that cores 1 and 3 can be considered separately as two closed independent magnetic circuits on which the saturation windings 12, 13, 16 and 17 act respectively, on the one hand, 14, 15, 18 and 19, on the other hand. The resulting fluxes, developed respectively by the windings 12, 13, 16 and 17.
on the one hand, 14, 15, 18 and 19, on the other hand, go in the opposite direction, that is to say that one of the nuclei 1 or 3 -is completely saturated when the the other is completely desaturated, and vice versa.
One of the main properties of the transformer shown is that, with the induction in nucleus 1 and induction in nucleus 3 going in opposite directions, the law of variation of the uductrion can be set for each of these. cores, so that the total flux through the assembly of the primary or excitation winding constituted by coils 9 and 10 remains practically constant.
Consequently, whatever the state of respective saturation of the extreme cores, the transformer absorbs a practically constant magnetizing current which depends only on the value of the so-called network voltage applied to the ends of all the coils. 9 and 10.
Let us suppose that we keep the voltage at the terminals of all the windings 9 e @ t constant constant. Let us suppose, on the other hand, that we vary the saturation in the cores 1 and 3 by satisfying the conditions indicated above.
At the start, core 1 will be completely saturated and core 3 completely desaturated. Then the saturation - of nucleus 1 <B> de- </B> will increase, while that of nucleus 3 will increase. Eventually, nucleus 1 will be completely desaturated and nucleus 3 completely saturated.
Under these conditions, at the beginning, it develops in winding 11 a voltage adding to the voltage of the network and whose theoretical value, assuming the reluctance of the core 1 infinite and negligible the leaks between the windings 10 and 11, would be such that the ratio of this voltage and that of the network is equal to the ratio of the respective numbers of turns of 10 and <B> 11. </B> The saturation of nucleus 1 starting to increase and that of nucleus 3 starting to grow,
the flux passing through the core 2 will decrease and the tension developed in 11 will decrease. When saturation is the same, even in nuclei 1 and 3, the flux passing through nucleus 2 will be zero as well as the voltage developed in <B> Il. </B> Saturation continues to decrease in 1 and to grow in 3, the flow will reverse in 2, and it will expand in 1.1.
a subtractive voltage whose absolute rv will gradually increase to reach its maximum value when core 1 is completely unsaturated and core 3 is completely saturated. This voltage will also be equal and of opposite sign to that developed at the beginning, during @ maximum saturation- of <B> 1 </B> and zero <B> of 3. </B>
It will be noted that the transformer acts by differential action since the flux through to the core 2 depends on the difference in reluctance between the cores 1 and 3;
in other words, the increase in reluctance of one of the extreme nuclei and the decrease in reluctance of the other can be considered to cause two factors to vary in the same direction on which the flux through the central nucleus depends.
This arrangement of the magnetic circuit is combined with a special arrangement of the saturation windings 12, 13, 14, 15, on the one hand, 16, 17, 18, 19, on the other hand, shown in fig. 2 (b). The windings 12; 13, 14, 15 are supplied with current, substantially constant by an auxiliary source of direct current.
They are calculated in such a way that this constant current develops respectively on columns 5 and 6, on the one hand, 7 and 8, on the other hand, magnetizing ampere-turns equal to half of those corresponding to the full saturation.
Windings 16, 17, 18 and 19 are wound in a direction such that, for a certain direction of thread current passing through, the respective fields developed in the columns. 5 and 6, on the one hand, 7 and 8, on the other hand, are added to the fields developed by the windings 12, 13, 14;
15 in one of the extreme nuclei and become entrenched in the other. In the example fig. 2 (b), the respective -fields. Of the windings 12, 13, 14, 15, on the one hand, 16, 17, 18, 19, on the other hand, are added in 1- and re-cut in 3, when terminal 20 is positive and terminal 21 negative.
The reverse is true when terminal 21 is positive and terminal 20 negative. The ampere-turns of the different parts of the winding 16, 17, 18, 19 are calculated such that when the saturation current is maximum in that winding, 20 being positive and 21 negative, the field is maximum in 5 and 6 and zero in 7 -and 8.
When <B> this </B> current is zero, the resulting field is the same, in, 5 and 6, on the one hand, and 7 and 8, on the other. Finally, when the current is maximum in the opposite direction, 20 being negative and 21 positive, the field is maximum, in 7 and 8 and zero in. -5 and 6.
As a result, the voltage developed in winding 11 follows, in magnitude and sign, the variations in the current flowing through winding 16; 17, 18, 19.
Indeed, if we consider as positive the direction of the current from 20 to 21 and positive the direction of the voltage induced idans 11 going from 24 to 25, the voltage developed in 11 will be positive when the current flowing through 16 , 17, 18, 19 will be positive, - zero when it is zero, and negative when it is negative.
Note that any variation: of the current through 16, 17, 18, 19 causes an increase in flux in 5 and <B> 6, </B> on the one hand, and a correlative decrease in flux in 7 and 8, on the other hand, or vice versa.
In the foregoing, only the flux indbit by all of the windings 9 and 10 through the winding 11 has been considered, when the windings 9 and 10 are only traversed by a magnetizing current or current to vüde,
and that the winding 11 does not deliver any albernahf current in the circuit When the difference in reluctance between the cores 1 and 3, decreases, the mutual inductance between the winding 11, on the one hand, and the windings 9 and 10, on the other hand, also reduced,
the voltage induced in the winding 11 decreases and the leakage reactance of the winding 11 increases. In one:
in extreme cases, when one of the reluctances is negligible compared to the other, the transformer behaves more or less like an ordinary transformer, the primary of which: would be made up of one or the other of the windings 9 and 10 and the secondary by winding 11.
In the other extreme case, when the two reluctances are equal, the transformer behaves like two independent reactances, without any mutual induction, one formed by windings 9 and 10 and balancing the voltage of the network, l ', another constituted by the winding 11 and causing an inductive voltage drop,
on the use side.
It is obvious -that the above-described transformer can have many variants. For example, windings 9 and 10! on the one hand, and 11, on the other hand, could be entirely separate and the apparatus could function as a transformer with separate windings instead of functioning as an auto-transformer.
It is also possible to provide two independent magnetic circuits - both passing through either the primary winding or the secondary winding and developing in one or the other <B> of </B> these windings. ides flow in opposition. Figs. 3 and 4 give a section in elevation and in -plan of a second embodiment of the <RTI
ID = "0003.0175"> transformer, which is equivalent to that se-Ion fi-. 1. And 2, but allows both the use of magnetic carcass elements of a more common construction.
This second embodiment, however, leads to less efficient use of iron in the entrail core. One can see how such a transformer can be produced by referring to FIGS. 3 and 4. The magnetic circuit of this transformer consists of four: ordinary single-phase carcasses giving an eight section, core sections 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66.
The windings 67, 68, 69, 70 are wound respectively on the cores 59, 65, 60, 66. Windings 67, 69, on the one hand, and 68, 70, on the other hand, play respectively screw -à -à -vis the windings 71 and 72 the same role as the windings 9, 10 vis-à-vis the winding <B> II </B>. in fig. 3.
Winding directions are such that at a given instant it develops, for a certain current passing through the four windings 67, 68, 69, 70, a flow in a certain direction - in the cores 59, 62, 63, 66 and a reverse flow in the cores 60, 61, 64, 65. Pre-magnetization or saturation windings 73, 75, on the one hand, and 74, 76, on the other hand, are combined in such a way that when the.
saturation of nuclei 59, 60, 61, 62 increases, that of nuclei 63, 64, 65, 66 decreases and vice versa. As the alternating flows in 59 and 60 are always in opposition, no electromotive force induced in 73 or 75 will develop.
Likewise, with the alternating flows in 65 and 66 still being in opposition, no induced electromotive force will develop in 74 or 76. Finally, the windings 71 and 72 are wound and connected so that the electromotive forces additions respectively in each of these windings are added.
Under these conditions, the operation of the transformer is as follows: when the ampere-turns developed by 73, 75 are maximum, those developed by 74, 76 are zero.
Nuclei 59, 60, 61, 62 are completely saturated, nuclei 63, 64, 65, 66 completely desaturated. Negligible fluxes in 61, 62 and maxima in 63, 64 induce in 71 and 72, electromotive forces which are added and the resultant of which is directed in a certain direction.
As the t ampere -turns developed by 73, 75 decrease, while those developed by 74, 76 increase, the fluxes in 63, 64 decrease, while those of 61, 62 in opposition to the the former increase, which has the effect of decreasing the resulting flux through 71 and;
72, and, consequently, the electromotive force induced in this winding system. When the ampere-turns developed by 73-75 are equal to those developed by 74, 76, the fluxes in 63, 64 are equal to the opposing fluxes in 61, 62 and the resulting flux through 71 and 72 is zero. As a result, the electromotive force induced in this winding arrangement is canceled out.
Finally, when the ampere-turns developed by 73, 75 become smaller than those developed by 74, 76, there again develops in 71. and 72 an induced electromotive force in the opposite direction to that of the. electromotive force which developed when the ampere-turns of 73, 75 outweighed those of 74, 76.
When the latter are zero and the former maximum, the electro-motive force induced in 71, 72 is maximum. It is equal and. opposed to that which developed when the ampere-turns of 73, 75 were maximum and those of 74, 76 zero.