CA2647159C - Chambre de combustion de turbomachine - Google Patents
Chambre de combustion de turbomachine Download PDFInfo
- Publication number
- CA2647159C CA2647159C CA2647159A CA2647159A CA2647159C CA 2647159 C CA2647159 C CA 2647159C CA 2647159 A CA2647159 A CA 2647159A CA 2647159 A CA2647159 A CA 2647159A CA 2647159 C CA2647159 C CA 2647159C
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- combustion chamber
- outlets
- bowl
- orifices
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 50
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 9
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/002—Wall structures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/03044—Impingement cooled combustion chamber walls or subassemblies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
L'invention concerne une chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à recevoir un bol de combustion dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et carburant, ledit bol évasé comportant en aval un divergent constitué d'une double cloison délimitant une cavité annulaire, - La première cloison extérieure comportant des orifices d'entrée agencés pour refroidir par impact la seconde cloison intérieure; - La seconde cloison intérieure comportant des orifices de sortie; chambre caractérisée par le fait que les orifices d'entrée, repartis en au moins deux rangées circulaires sur le pourtour du divergent, sont en quinconce avec les orifices de sortie.
Description
Chambre de combustion de turbomachine La présente invention concerne le domaine des chambres de combustion des turbomachines aéronautiques.
Elle concerne plus précisément une chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à
recevoir un bol dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et de carburant, ledit bol étant évasé dans le sens de l'écoulement des gaz et comportant des moyens de refroidissement. Le bol 30 comporte une partie cylindrique concentrique et une partie tronconique, désignée divergent. Une telle chambre de combustion est représentée sur la figure 1.
Dans les chambres de combustion de ce type, notamment les chambres des turboréacteurs à usage militaire, les bols et les déflecteurs ou coupelles équipant les fonds de chambre sont particulièrement sollicités.
Compte tenu de l'évolution des turboréacteurs, la chambre est soumise à des sollicitations thermiques et mécaniques très importantes des éléments du fond de chambre, plus particulièrement, le bol de combustion et la cloison de la collerette en aval du bol sont soumises à des températures élevées.
Il est connu par le brevet EP0821201 B 1 de refroidir le divergent du bol de combustion par convection en faisant circuler de l'air dans une cavité formée dans le divergent. Des perturbateurs d'écoulement sont placés dans la cavité
afin de ralentir le flux d'air qui est ensuite expulsé dans la chambre de combustion pour participer à la pulvérisation du carburant. Toutefois en raison du ralentissement de l'air dans la cavité, le flux d'air a tendance à s'échauffer et ne permet pas de refroidir le divergent de manière efficace.
Il est également connu par le brevet EP0182687B 1 de refroidir un bol de combustion ayant un divergent en double cloison. La cloison extérieure du divergent comprenant des orifices d'entrée pour refroidir par impact la cloison aval, l'air s'échappant ensuite par un canal de sortie ménagé en aval du divergent et agencé pour refroidir cette dernière par "soufflage". Le refroidissement par impact, tel qu'il est réalisé ici, ne permet pas de refroidir le divergent de manière efficace. Comme le canal de sortie est ménagé à distance des orifices d'entrée, le
Elle concerne plus précisément une chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à
recevoir un bol dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et de carburant, ledit bol étant évasé dans le sens de l'écoulement des gaz et comportant des moyens de refroidissement. Le bol 30 comporte une partie cylindrique concentrique et une partie tronconique, désignée divergent. Une telle chambre de combustion est représentée sur la figure 1.
Dans les chambres de combustion de ce type, notamment les chambres des turboréacteurs à usage militaire, les bols et les déflecteurs ou coupelles équipant les fonds de chambre sont particulièrement sollicités.
Compte tenu de l'évolution des turboréacteurs, la chambre est soumise à des sollicitations thermiques et mécaniques très importantes des éléments du fond de chambre, plus particulièrement, le bol de combustion et la cloison de la collerette en aval du bol sont soumises à des températures élevées.
Il est connu par le brevet EP0821201 B 1 de refroidir le divergent du bol de combustion par convection en faisant circuler de l'air dans une cavité formée dans le divergent. Des perturbateurs d'écoulement sont placés dans la cavité
afin de ralentir le flux d'air qui est ensuite expulsé dans la chambre de combustion pour participer à la pulvérisation du carburant. Toutefois en raison du ralentissement de l'air dans la cavité, le flux d'air a tendance à s'échauffer et ne permet pas de refroidir le divergent de manière efficace.
Il est également connu par le brevet EP0182687B 1 de refroidir un bol de combustion ayant un divergent en double cloison. La cloison extérieure du divergent comprenant des orifices d'entrée pour refroidir par impact la cloison aval, l'air s'échappant ensuite par un canal de sortie ménagé en aval du divergent et agencé pour refroidir cette dernière par "soufflage". Le refroidissement par impact, tel qu'il est réalisé ici, ne permet pas de refroidir le divergent de manière efficace. Comme le canal de sortie est ménagé à distance des orifices d'entrée, le
2 flux d'air a tendance à s'échauffer lors de son passage entre les cloisons, ce qui pénalise le refroidissement du divergent.
Afin de résoudre au moins certains de ces inconvénients, la demanderesse propose une chambre de combustion permettant un refroidissement efficace du divergent du bol de combustion tout en favorisant la pulvérisation du mélange carburé issu de l'injecteur.
A cet effet, l'invention concerne une chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à
recevoir un bol de combustion dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et de carburant, ledit bol évasé comportant en aval un divergent constitué d'une double cloison délimitant une cavité annulaire, - la première cloison extérieure comportant des orifices d'entrée agencés pour refroidir par impact la seconde cloison intérieure;
- la seconde cloison intérieure comportant des orifices de sortie;
chambre caractérisée par le fait que les orifices d'entrée, répartis en au moins deux rangées circulaires sur le pourtour du divergent, sont en quinconce avec les orifices de sortie.
La cloison intérieure du divergent est avantageusement refroidie par impact par les deux rangées circulaires d'orifices d'entrée, ce qui permet de guider un flux d'air sur la surface entière du divergent tout en permettant une circulation du flux efficace due à la configuration des orifices en quinconce.
De préférence, l'incidence tangentielle des orifices de sortie est comprise entre 20 et 45 .
De préférence encore, l'incidence tangentielle des orifices d'entrée est égale, et, dans le même sens, que celle des orifices de sortie.
L'air de refroidissement, entrant par les orifices d'entrée dans la cavité
annulaire et ressortant par les orifices de sortie, est avantageusement mis en tourbillonnement ce qui crée des turbulences favorisant la pulvérisation et le cisaillement du mélange carburé.
Afin de résoudre au moins certains de ces inconvénients, la demanderesse propose une chambre de combustion permettant un refroidissement efficace du divergent du bol de combustion tout en favorisant la pulvérisation du mélange carburé issu de l'injecteur.
A cet effet, l'invention concerne une chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à
recevoir un bol de combustion dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et de carburant, ledit bol évasé comportant en aval un divergent constitué d'une double cloison délimitant une cavité annulaire, - la première cloison extérieure comportant des orifices d'entrée agencés pour refroidir par impact la seconde cloison intérieure;
- la seconde cloison intérieure comportant des orifices de sortie;
chambre caractérisée par le fait que les orifices d'entrée, répartis en au moins deux rangées circulaires sur le pourtour du divergent, sont en quinconce avec les orifices de sortie.
La cloison intérieure du divergent est avantageusement refroidie par impact par les deux rangées circulaires d'orifices d'entrée, ce qui permet de guider un flux d'air sur la surface entière du divergent tout en permettant une circulation du flux efficace due à la configuration des orifices en quinconce.
De préférence, l'incidence tangentielle des orifices de sortie est comprise entre 20 et 45 .
De préférence encore, l'incidence tangentielle des orifices d'entrée est égale, et, dans le même sens, que celle des orifices de sortie.
L'air de refroidissement, entrant par les orifices d'entrée dans la cavité
annulaire et ressortant par les orifices de sortie, est avantageusement mis en tourbillonnement ce qui crée des turbulences favorisant la pulvérisation et le cisaillement du mélange carburé.
3 De préférence toujours, la chambre de combustion comprend au moins une vrille agencée pour mettre en tourbillonnement l'air et le carburant injecté dans la chambre.
De préférence toujours, l'incidence tangentielle de la pluralité d'orifices de sortie est dans le sens contraire au sens de tourbillonnement de la vrille.
De manière avantageuse, le tourbillon généré par la vrille est perturbé par le tourbillon, entraîné en rotation dans le sens inverse, généré par les orifices de sortie ce qui améliore la pulvérisation et le cisaillement du mélange carburé.
De préférence, les orifices de sortie et les orifices d'entrée sont répartis en rangées circulaires, les orifices de chaque rangée étant régulièrement répartis sur le pourtour du bol.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des dessins annexés sur lesquels:
- la figure 1 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion selon l'art antérieur;
- la figure 2 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une première forme de réalisation de l'invention;
- la figure 3 représente une disposition schématique des orifices d'entrée et de sortie ménagés en quinconce dans les cloisons du divergent du bol de combustion;
- la figure 4 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une deuxième forme de réalisation de l'invention; et - la figure 5 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une troisième forme de réalisation de l'invention.
Sur la figure 2 est représentée l'extrémité amont d'une chambre de combustion pour turboréacteur comportant un système d'injection d'air et de carburant 22.
Une fraction de l'air amont provenant du compresseur est guidée à travers le système d'injection 22 pour la formation d'un mélange carburé injecté selon un axe X; celui-ci passe dans la zone primaire où ont lieu les réactions de
De préférence toujours, l'incidence tangentielle de la pluralité d'orifices de sortie est dans le sens contraire au sens de tourbillonnement de la vrille.
De manière avantageuse, le tourbillon généré par la vrille est perturbé par le tourbillon, entraîné en rotation dans le sens inverse, généré par les orifices de sortie ce qui améliore la pulvérisation et le cisaillement du mélange carburé.
De préférence, les orifices de sortie et les orifices d'entrée sont répartis en rangées circulaires, les orifices de chaque rangée étant régulièrement répartis sur le pourtour du bol.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des dessins annexés sur lesquels:
- la figure 1 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion selon l'art antérieur;
- la figure 2 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une première forme de réalisation de l'invention;
- la figure 3 représente une disposition schématique des orifices d'entrée et de sortie ménagés en quinconce dans les cloisons du divergent du bol de combustion;
- la figure 4 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une deuxième forme de réalisation de l'invention; et - la figure 5 représente une vue en coupe radiale d'un fond chambre de combustion avec un bol de combustion selon une troisième forme de réalisation de l'invention.
Sur la figure 2 est représentée l'extrémité amont d'une chambre de combustion pour turboréacteur comportant un système d'injection d'air et de carburant 22.
Une fraction de l'air amont provenant du compresseur est guidée à travers le système d'injection 22 pour la formation d'un mélange carburé injecté selon un axe X; celui-ci passe dans la zone primaire où ont lieu les réactions de
4 combustion, puis les gaz produits sont dilués et refroidis dans la zone secondaire aval, non représentée, et sont distribués vers la turbine qu'ils entraînent.
Le système d'injection 22 comprend un injecteur de carburant 2 à pulvérisation aérodynamique par exemple tel que décrit dans le brevet FR-A-2 206 796.
Cet injecteur 2 comprend un corps central profilé d'amenée du carburant prolongé vers l'aval par des ailettes de tourbillonnement 23 à écoulement radial constituant une vrille centripète interne; un chapeau annulaire 25 est pourvu d'un canal interne se raccordant à la vrille interne 23. Sur ce chapeau 25 est monté une rangée d'ailettes externes 24 constituant une vrille externe à écoulement sensiblement radial.
La nappe de carburant est ainsi pulvérisée par effet de cisaillement entre le flux d'air mis en tourbillonnement par la vrille interne et le flux d'air mis en tourbillonnement par la vrille externe.
L'injecteur 2 vient se raccorder à la chambre de combustion 1 par l'intermédiaire d'une pièce de section circulaire, nommée bol de combustion 30, pour sa partie tronconique évasée vers l'aval. Le bol 30 comporte une partie cylindrique concentrique à la vrille interne et une partie tronconique, désignée divergent 31, constituant avec le chapeau 25 un canal annulaire pour le flux d'air tourbillonnant provenant de la vrille externe.
Le bol 30 est relié à la paroi 12 du fond de chambre à son bord aval, la chambre étant délimitée par une paroi externe 13.
Le divergent 31 du bol de combustion est constitué d'une double cloison délimitant une cavité annulaire 35 d'épaisseur comprise entre 0,5 et 0,8 mm.
Cette double cloison comporte une première cloison extérieure 33 et une deuxième cloison intérieure 34 comprenant respectivement des orifices d'entrée 331 et de sortie 332 du flux d'air de refroidissement provenant du compresseur.
En référence à la figure 2 représentant une première forme de réalisation de l'invention, les orifices d'entrée 331 forment trois rangées circulaires périphériques 331A, 331B, 331C dans la cloison extérieure 33. Les orifices d'entrée 331 sont, pour chaque rangée, régulièrement répartis sur le pourtour du bol 30. Ces orifices d'entrée 331 sont agencés pour guider le flux d'air provenant du compresseur et refroidir par impact la cloison intérieure 34 du divergent 31.
Les jets d'air refroidis impactent à haute vitesse la cloison intérieure 34 du divergent 31 ce qui permet d'abaisser sa température et de limiter la formation de
Le système d'injection 22 comprend un injecteur de carburant 2 à pulvérisation aérodynamique par exemple tel que décrit dans le brevet FR-A-2 206 796.
Cet injecteur 2 comprend un corps central profilé d'amenée du carburant prolongé vers l'aval par des ailettes de tourbillonnement 23 à écoulement radial constituant une vrille centripète interne; un chapeau annulaire 25 est pourvu d'un canal interne se raccordant à la vrille interne 23. Sur ce chapeau 25 est monté une rangée d'ailettes externes 24 constituant une vrille externe à écoulement sensiblement radial.
La nappe de carburant est ainsi pulvérisée par effet de cisaillement entre le flux d'air mis en tourbillonnement par la vrille interne et le flux d'air mis en tourbillonnement par la vrille externe.
L'injecteur 2 vient se raccorder à la chambre de combustion 1 par l'intermédiaire d'une pièce de section circulaire, nommée bol de combustion 30, pour sa partie tronconique évasée vers l'aval. Le bol 30 comporte une partie cylindrique concentrique à la vrille interne et une partie tronconique, désignée divergent 31, constituant avec le chapeau 25 un canal annulaire pour le flux d'air tourbillonnant provenant de la vrille externe.
Le bol 30 est relié à la paroi 12 du fond de chambre à son bord aval, la chambre étant délimitée par une paroi externe 13.
Le divergent 31 du bol de combustion est constitué d'une double cloison délimitant une cavité annulaire 35 d'épaisseur comprise entre 0,5 et 0,8 mm.
Cette double cloison comporte une première cloison extérieure 33 et une deuxième cloison intérieure 34 comprenant respectivement des orifices d'entrée 331 et de sortie 332 du flux d'air de refroidissement provenant du compresseur.
En référence à la figure 2 représentant une première forme de réalisation de l'invention, les orifices d'entrée 331 forment trois rangées circulaires périphériques 331A, 331B, 331C dans la cloison extérieure 33. Les orifices d'entrée 331 sont, pour chaque rangée, régulièrement répartis sur le pourtour du bol 30. Ces orifices d'entrée 331 sont agencés pour guider le flux d'air provenant du compresseur et refroidir par impact la cloison intérieure 34 du divergent 31.
Les jets d'air refroidis impactent à haute vitesse la cloison intérieure 34 du divergent 31 ce qui permet d'abaisser sa température et de limiter la formation de
5 points chauds dans le bol 30.
Les orifices de sortie 332, de manière analogue aux orifices d'entrée 331, forment trois rangées circulaires périphériques 332A, 332B, 332C dans la cloison intérieure 34. Les orifices de sortie 332 sont, pour chaque rangée, régulièrement répartis sur le pourtour du bol 30. Les orifices d'entrée 331 sont ici disposés en quinconce avec les orifices de sortie 332 comme représenté sur la figure 3 afin d'homogénéiser le refroidissement de la cloison intérieure 34 du bol 30.
En référence plus particulièrement à la figure 3, les orifices d'entrée 331 possèdent un faible diamètre, compris entre 0,8 mm et 1 mm, de manière à
augmenter la vitesse du flux d'air dans la cavité annulaire 35. A titre d'exemple, l'orifice d'entrée 331 de la rangée 331C débouche sur quatre orifices de sortie 332 dont le diamètre, supérieur à celui des orifices d'entrée 331, est compris entre 1,5 mm et 2,5 mm.
Lors de la circulation de l'air dans la cavité annulaire 35, le flux d'air pénètre par cet orifice d'entrée 331 de faible diamètre et s'échappe rapidement par les quatre orifices de sortie 332, disposés en quinconce à son voisinage, pour participer à la pulvérisation du mélange carburé et au refroidissement des parois de la chambre de combustion. Ainsi, grâce à cette disposition en quinconce, le flux d'air circule avec une vitesse importante dans la cavité 35. Le flux d'air n'a pas le temps de s'échauffer ce qui permet un refroidissement efficace du divergent 31.
En référence à la figure 2, la rangée 332C d'orifices de sortie, disposée le plus en aval du divergent 31, participe activement au refroidissement des parois de la chambre de combustion 1, la rangée intermédiaire 332B participant à la pulvérisation du mélange carburé et la rangée 332A d'orifices de sortie, disposée le plus en amont, participant au cisaillement du mélange carburé en coopération avec la vrille externe 24 disposée à son voisinage.
Les orifices d'entrée 331 ont une incidence tangentielle comprise entre 20 et 45 , ce qui permet d'augmenter le temps de séjour de l'air de refroidissement dans la
Les orifices de sortie 332, de manière analogue aux orifices d'entrée 331, forment trois rangées circulaires périphériques 332A, 332B, 332C dans la cloison intérieure 34. Les orifices de sortie 332 sont, pour chaque rangée, régulièrement répartis sur le pourtour du bol 30. Les orifices d'entrée 331 sont ici disposés en quinconce avec les orifices de sortie 332 comme représenté sur la figure 3 afin d'homogénéiser le refroidissement de la cloison intérieure 34 du bol 30.
En référence plus particulièrement à la figure 3, les orifices d'entrée 331 possèdent un faible diamètre, compris entre 0,8 mm et 1 mm, de manière à
augmenter la vitesse du flux d'air dans la cavité annulaire 35. A titre d'exemple, l'orifice d'entrée 331 de la rangée 331C débouche sur quatre orifices de sortie 332 dont le diamètre, supérieur à celui des orifices d'entrée 331, est compris entre 1,5 mm et 2,5 mm.
Lors de la circulation de l'air dans la cavité annulaire 35, le flux d'air pénètre par cet orifice d'entrée 331 de faible diamètre et s'échappe rapidement par les quatre orifices de sortie 332, disposés en quinconce à son voisinage, pour participer à la pulvérisation du mélange carburé et au refroidissement des parois de la chambre de combustion. Ainsi, grâce à cette disposition en quinconce, le flux d'air circule avec une vitesse importante dans la cavité 35. Le flux d'air n'a pas le temps de s'échauffer ce qui permet un refroidissement efficace du divergent 31.
En référence à la figure 2, la rangée 332C d'orifices de sortie, disposée le plus en aval du divergent 31, participe activement au refroidissement des parois de la chambre de combustion 1, la rangée intermédiaire 332B participant à la pulvérisation du mélange carburé et la rangée 332A d'orifices de sortie, disposée le plus en amont, participant au cisaillement du mélange carburé en coopération avec la vrille externe 24 disposée à son voisinage.
Les orifices d'entrée 331 ont une incidence tangentielle comprise entre 20 et 45 , ce qui permet d'augmenter le temps de séjour de l'air de refroidissement dans la
6 cavité annulaire 35 et d'éviter que celui-ci ne circule entre les cloisons 33, 34 à
une vitesse trop élevée sans prélever de chaleur sur le divergent 31.
De manière analogue, les orifices de sortie 332 ont une incidence tangentielle dans le même sens et de la même valeur que l'incidence tangentielle des orifices d'entrée 331. Ainsi, l'air de refroidissement est mis en tourbillonnement dans la chambre de combustion 1 pour former un flux d'air vrillé permettant de pulvériser de manière rapide et efficace le mélange carburé et de refroidir les parois de la chambre de combustion 1.
L'incidence tangentielle des orifices de sortie 332 est adaptée de manière à
être dans le sens inverse de l'orientation de la seconde vrille radiale extérieure 24.
Ainsi, en fonctionnement, le flux d'air de refroidissement débouchant des orifices de sortie 332 est mis en tourbillonnement dans le sens de rotation contraire à
celui de la vrille radiale extérieure 24. Ce tourbillonnement contre rotatif favorise le cisaillement et la pulvérisation du mélange carburé.
Chaque rangée d'orifices d'entrée 331 et de sortie 332 comporte le même nombre d'orifices qui sont disposés en quinconce les uns avec les autres. On peut modifier le nombre de rangées d'orifices ainsi que leur positionnement sur le divergent 31 en fonction de l'effet que l'on souhaite favoriser (cisaillement de la nappe de carburant, pulvérisation du mélange carburé ou refroidissement des parois de la chambre de combustion).
A titre d'exemple, en référence à une deuxième forme de réalisation, la cloison aval 34, représentée sur la figure 4, comporte une unique rangée d'orifices de sortie 332C dont les orifices 332 sont disposés en quinconce avec les orifices d'entrée 331 ménagés dans la cloison extérieure 33, les orifices d'entrée 331 étant divisés en cinq rangées. Dans cet exemple, les orifices d'entrée 331 possèdent un diamètre plus faible et sont plus nombreux en comparaison à la première forme de réalisation de la figure 2, le débit d'air refroidi demeurant, cependant, sensiblement égal.
Toujours en référence à la figure 4, la rangée d'orifices de sortie 332C est ménagée en aval de la cloison intérieure 34 du divergent 31. Après que le flux d'air a refroidi par impact la cloison intérieure 34, celui-ci est guidé dans la cavité
annulaire 35 avant d'être expulsé axialement en aval du divergent 31 pour
une vitesse trop élevée sans prélever de chaleur sur le divergent 31.
De manière analogue, les orifices de sortie 332 ont une incidence tangentielle dans le même sens et de la même valeur que l'incidence tangentielle des orifices d'entrée 331. Ainsi, l'air de refroidissement est mis en tourbillonnement dans la chambre de combustion 1 pour former un flux d'air vrillé permettant de pulvériser de manière rapide et efficace le mélange carburé et de refroidir les parois de la chambre de combustion 1.
L'incidence tangentielle des orifices de sortie 332 est adaptée de manière à
être dans le sens inverse de l'orientation de la seconde vrille radiale extérieure 24.
Ainsi, en fonctionnement, le flux d'air de refroidissement débouchant des orifices de sortie 332 est mis en tourbillonnement dans le sens de rotation contraire à
celui de la vrille radiale extérieure 24. Ce tourbillonnement contre rotatif favorise le cisaillement et la pulvérisation du mélange carburé.
Chaque rangée d'orifices d'entrée 331 et de sortie 332 comporte le même nombre d'orifices qui sont disposés en quinconce les uns avec les autres. On peut modifier le nombre de rangées d'orifices ainsi que leur positionnement sur le divergent 31 en fonction de l'effet que l'on souhaite favoriser (cisaillement de la nappe de carburant, pulvérisation du mélange carburé ou refroidissement des parois de la chambre de combustion).
A titre d'exemple, en référence à une deuxième forme de réalisation, la cloison aval 34, représentée sur la figure 4, comporte une unique rangée d'orifices de sortie 332C dont les orifices 332 sont disposés en quinconce avec les orifices d'entrée 331 ménagés dans la cloison extérieure 33, les orifices d'entrée 331 étant divisés en cinq rangées. Dans cet exemple, les orifices d'entrée 331 possèdent un diamètre plus faible et sont plus nombreux en comparaison à la première forme de réalisation de la figure 2, le débit d'air refroidi demeurant, cependant, sensiblement égal.
Toujours en référence à la figure 4, la rangée d'orifices de sortie 332C est ménagée en aval de la cloison intérieure 34 du divergent 31. Après que le flux d'air a refroidi par impact la cloison intérieure 34, celui-ci est guidé dans la cavité
annulaire 35 avant d'être expulsé axialement en aval du divergent 31 pour
7 participer au refroidissement des parois de la chambre de combustion 1, évitant ainsi que la chaleur générée par la combustion n'entraîne la création de points chauds sur les parois de la chambre de combustion 1.
En référence à une troisième forme de réalisation représentée sur la figure 5, la cloison intérieure 34 comporte une unique rangée d'orifices de sortie 332A
dont les orifices 332 sont disposés en quinconce avec les orifices d'entrée 331 ménagés dans la cloison extérieure 33, les orifices d'entrée 331 étant divisés en cinq rangées de manière similaire à la deuxième forme de réalisation de l'invention.
Toujours en référence à la figure 5, la rangée d'orifices de sortie 332A est ménagée en amont de la cloison intérieure 34 du divergent 31. Après que le flux d'air a refroidi par impact la cloison intérieure 34, la rangée 332A
d'orifices de sortie vient cisailler radialement la nappe de mélange carburé au voisinage immédiat de l'injecteur 2. L'incidence tangentielle des orifices de sortie 332 opposée à celle de la seconde vrille extérieure 24 améliore encore plus le cisaillement de la nappe de mélange carburé et permet une pulvérisation homogène sans création de points chauds sur le divergent 31 du bol de combustion 30.
En référence à une troisième forme de réalisation représentée sur la figure 5, la cloison intérieure 34 comporte une unique rangée d'orifices de sortie 332A
dont les orifices 332 sont disposés en quinconce avec les orifices d'entrée 331 ménagés dans la cloison extérieure 33, les orifices d'entrée 331 étant divisés en cinq rangées de manière similaire à la deuxième forme de réalisation de l'invention.
Toujours en référence à la figure 5, la rangée d'orifices de sortie 332A est ménagée en amont de la cloison intérieure 34 du divergent 31. Après que le flux d'air a refroidi par impact la cloison intérieure 34, la rangée 332A
d'orifices de sortie vient cisailler radialement la nappe de mélange carburé au voisinage immédiat de l'injecteur 2. L'incidence tangentielle des orifices de sortie 332 opposée à celle de la seconde vrille extérieure 24 améliore encore plus le cisaillement de la nappe de mélange carburé et permet une pulvérisation homogène sans création de points chauds sur le divergent 31 du bol de combustion 30.
Claims (8)
1. Chambre de combustion de turbomachine comportant un fond de chambre qui présente au moins une ouverture destinée à recevoir un bol de combustion dans l'axe duquel est monté un dispositif d'injection d'air et de carburant, ledit bol évasé comportant en aval un divergent constitué d'une double cloison délimitant une cavité
annulaire, la première cloison extérieure comportant des orifices d'entrée agencés pour refroidir par impact la seconde cloison intérieure; la seconde cloison intérieure comportant des orifices de sortie; dans laquelle les orifices d'entrée, répartis en au moins deux rangées circulaires sur le pourtour du divergent, sont en quinconce avec les orifices de sortie.
annulaire, la première cloison extérieure comportant des orifices d'entrée agencés pour refroidir par impact la seconde cloison intérieure; la seconde cloison intérieure comportant des orifices de sortie; dans laquelle les orifices d'entrée, répartis en au moins deux rangées circulaires sur le pourtour du divergent, sont en quinconce avec les orifices de sortie.
2. Chambre de combustion selon la revendication 1, dans laquelle une incidence tangentielle des orifices de sortie est comprise entre 20°
et 45°.
et 45°.
3. Chambre de combustion selon la revendication 2, dans laquelle une incidence tangentielle des orifices d'entrée est égale, et, dans le même sens, à l'incidence tangentielle des orifices de sortie.
4. Chambre de combustion selon la revendication 1, dans laquelle une incidence tangentielle des orifices de sortie est comprise entre 20°
et 45°, et une incidence tangentielle des orifices d'entrée est égale, et, dans le même sens, à une incidence tangentielle des orifices de sortie.
et 45°, et une incidence tangentielle des orifices d'entrée est égale, et, dans le même sens, à une incidence tangentielle des orifices de sortie.
5. Chambre de combustion selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la chambre de combustion comprend au moins une vrille agencée pour mettre en tourbillonnement l'air et le carburant injecté dans la chambre.
6. Chambre de combustion selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, dans laquelle l'incidence tangentielle de la pluralité
d'orifices de sortie est dans le sens contraire au sens de tourbillonnement de la vrille.
d'orifices de sortie est dans le sens contraire au sens de tourbillonnement de la vrille.
7. Chambre de combustion selon la revendication 1, dans laquelle la chambre de combustion comprend au moins une vrille agencée pour mettre en tourbillonnement l'air et le carburant injecté dans la chambre, une incidence tangentielle de la pluralité d'orifices de sortie étant dans le sens contraire au sens de tourbillonnement de la vrille.
8. Chambre de combustion selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle les orifices de sortie et les orifices d'entrée sont répartis en rangées circulaires, les orifices de chaque rangée étant régulièrement répartis sur le pourtour du bol.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0708766A FR2925145B1 (fr) | 2007-12-14 | 2007-12-14 | Chambre de combustion de turbomachine |
| FR0708766 | 2007-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2647159A1 CA2647159A1 (fr) | 2009-06-14 |
| CA2647159C true CA2647159C (fr) | 2015-11-24 |
Family
ID=39643948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA2647159A Active CA2647159C (fr) | 2007-12-14 | 2008-12-11 | Chambre de combustion de turbomachine |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8091368B2 (fr) |
| EP (1) | EP2071240B1 (fr) |
| CA (1) | CA2647159C (fr) |
| FR (1) | FR2925145B1 (fr) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2893390B1 (fr) * | 2005-11-15 | 2011-04-01 | Snecma | Fond de chambre de combustion avec ventilation |
| US20120023951A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Nishant Govindbhai Parsania | Fuel nozzle with air admission shroud |
| US9366443B2 (en) | 2013-01-11 | 2016-06-14 | Siemens Energy, Inc. | Lean-rich axial stage combustion in a can-annular gas turbine engine |
| FR3112382B1 (fr) * | 2020-07-10 | 2022-09-09 | Safran Aircraft Engines | Chambre annulaire de combustion pour une turbomachine d’aeronef |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3916619A (en) * | 1972-10-30 | 1975-11-04 | Hitachi Ltd | Burning method for gas turbine combustor and a construction thereof |
| FR2206796A5 (fr) | 1972-11-13 | 1974-06-07 | Snecma | |
| FR2312654A1 (fr) * | 1975-05-28 | 1976-12-24 | Snecma | Perfectionnements aux chambres de combustion pour moteurs a turbine a gaz |
| US4313721A (en) * | 1979-03-15 | 1982-02-02 | Joseph Henriques | Oil burner diffuser |
| FR2572463B1 (fr) | 1984-10-30 | 1989-01-20 | Snecma | Systeme d'injection a geometrie variable. |
| US5435139A (en) * | 1991-03-22 | 1995-07-25 | Rolls-Royce Plc | Removable combustor liner for gas turbine engine combustor |
| DE4427222A1 (de) * | 1994-08-01 | 1996-02-08 | Bmw Rolls Royce Gmbh | Hitzeschild für eine Gasturbinen-Brennkammer |
| FR2751731B1 (fr) * | 1996-07-25 | 1998-09-04 | Snecma | Ensemble bol-deflecteur pour chambre de combustion de turbomachine |
| US6546733B2 (en) * | 2001-06-28 | 2003-04-15 | General Electric Company | Methods and systems for cooling gas turbine engine combustors |
-
2007
- 2007-12-14 FR FR0708766A patent/FR2925145B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-12-11 CA CA2647159A patent/CA2647159C/fr active Active
- 2008-12-12 EP EP08171581.5A patent/EP2071240B1/fr active Active
- 2008-12-12 US US12/333,930 patent/US8091368B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2071240B1 (fr) | 2015-03-04 |
| US8091368B2 (en) | 2012-01-10 |
| EP2071240A1 (fr) | 2009-06-17 |
| FR2925145A1 (fr) | 2009-06-19 |
| FR2925145B1 (fr) | 2010-01-15 |
| US20090151359A1 (en) | 2009-06-18 |
| CA2647159A1 (fr) | 2009-06-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1806536B1 (fr) | Refroidissement d'un dispositif d'injection multimode pour chambre de combustion, notamment d'un turboréacteur | |
| CA2588952C (fr) | Chambre de combustion d'une turbomachine | |
| EP0182687B1 (fr) | Système d'injection à géométrie variable | |
| EP0818658B1 (fr) | Chambre de combustion anti-nox à injection de carburant de type annulaire | |
| CA2211424C (fr) | Ensemble bol-deflecteur pour chambre de combustion de turbomachine | |
| CA2207831C (fr) | Systeme d'injection a degre d'homogeneisation avancee | |
| EP0214003B1 (fr) | Dispositif d'injection à bol elargi pour chambre de combustion de turbomachine | |
| EP1770333B1 (fr) | Bras d'injecteur anti-cokéfaction | |
| FR2626043A1 (fr) | Dispositif de formation de turbulences-injecteur de carburant pour ensemble de combustion dans une turbine a gaz | |
| FR2967238A1 (fr) | Systeme de direction de l'ecoulement d'air dans un ensemble d'injecteurs de carburant | |
| CA2647159C (fr) | Chambre de combustion de turbomachine | |
| EP0224397B1 (fr) | Dispositif d'injection à bol sectorisé | |
| WO2011015543A1 (fr) | Chambre de combustion de turbomachine comprenant des orifices d'entree d'air ameliores | |
| FR2958015A1 (fr) | Systeme d'injection pour chambre de combustion de turbomachine, comprenant des moyens d'injection de carburant entre deux flux d'air coaxiaux | |
| FR2948987A1 (fr) | Chambre de combustion de turbomachine comportant des orifices d'entree d'air ameliores | |
| EP4179256B1 (fr) | Chambre annulaire de combustion pour une turbomachine d'aéronef | |
| FR3122720A1 (fr) | Cône de diffusion pour partie arrière de turboréacteur intégrant un système d'injection d'air et de carburant | |
| EP2771619A2 (fr) | Chambre de combustion annulaire dans une turbomachine | |
| WO2022223914A1 (fr) | Cone de diffusion pour partie arriere de turboreacteur integrant un anneau accroche-flamme en bord de fuite | |
| FR2975466A1 (fr) | Chambre annulaire de combustion pour une turbomachine | |
| FR2979005A1 (fr) | Systemes d'injection de carburant pour turbomachine d'aeronef a permeabilites differenciees | |
| FR2973480A1 (fr) | Dispositif d'injection d'air et de carburant pour chambre de combustion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20131106 |