CA2617879A1 - Procede de fabrication de toles d'acier presentant une haute resistance et une excellente ductilite, et toles ainsi produites - Google Patents
Procede de fabrication de toles d'acier presentant une haute resistance et une excellente ductilite, et toles ainsi produites Download PDFInfo
- Publication number
- CA2617879A1 CA2617879A1 CA002617879A CA2617879A CA2617879A1 CA 2617879 A1 CA2617879 A1 CA 2617879A1 CA 002617879 A CA002617879 A CA 002617879A CA 2617879 A CA2617879 A CA 2617879A CA 2617879 A1 CA2617879 A1 CA 2617879A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- content
- sheet
- expressed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
Abstract
Tôle d'acier dont la composition comprend, les teneurs étant exprimées en poids : 0,08% < C < 0,23%, 1%< Mn < 2%, 1< Si < 2%, Al < 0,030%, 0,1 % < V < 0,25%, Ti < 0,010%, S < 0,015%, P< 0,1 %, 0,004% < N < 0,012%, et à titre optionnel un ou plusieurs éléments choisis parmi Nb < 0,1 , Mo < 0,5%, Cr < 0,3%, le reste de la composition étant constitué de fer et d'impuretés inévitables résultant de l'élaboration.
Claims (30)
1. Composition pour la fabrication d'acier présentant un comportement TRIP, comprenant, les teneurs étant exprimées en poids :
0,08% <= C <= 0,23%
1 % <= Mn <= 2%
1 <= Si <= 2%
Al <= 0,030%
0,1% <= V <= 0,25%
Ti <= 0,010%
S <= 0,015%
P <= 0,1%
0,004% <= N <= 0,012%, et à titre optionnel un ou plusieurs éléments choisis parmi Nb <= 0,1%
Mo <= 0,5%
Cr <= 0,3%, le reste de la composition étant constitué de fer et d'impuretés inévitables résultant de l'élaboration
0,08% <= C <= 0,23%
1 % <= Mn <= 2%
1 <= Si <= 2%
Al <= 0,030%
0,1% <= V <= 0,25%
Ti <= 0,010%
S <= 0,015%
P <= 0,1%
0,004% <= N <= 0,012%, et à titre optionnel un ou plusieurs éléments choisis parmi Nb <= 0,1%
Mo <= 0,5%
Cr <= 0,3%, le reste de la composition étant constitué de fer et d'impuretés inévitables résultant de l'élaboration
2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
0,08% <= C <= 0,13%
0,08% <= C <= 0,13%
3. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
0,13% <= C <= 0,18%
0,13% <= C <= 0,18%
4. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
0,18% <= C <= 0,23%
0,18% <= C <= 0,23%
5. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
1,4% <= Mn <= 1,8%
1,4% <= Mn <= 1,8%
6. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
1,5% <= Mn <= 1,7%
1,5% <= Mn <= 1,7%
7. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
1,4% <= Si <= 1,7%
1,4% <= Si <= 1,7%
8. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
Al <= 0,015%
Al <= 0,015%
9. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
0,12% <= V <= 0,15%
0,12% <= V <= 0,15%
10. Composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce qu'elle comprend, la teneur étant exprimée en poids :
Ti <= 0,005%
Ti <= 0,005%
11. Tôle d'acier de composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que la microstructure dudit acier est constituée de ferrite, de bainite, d'austénite résiduelle, et éventuellement de martensite
12. Tôle d'acier selon la revendication 11, caractérisée en ce que la microstructure dudit acier comprend une teneur en austénite résiduelle comprise entre 8 et 20%
13. Tôle d'acier selon la revendication 11 ou 12, caractérisée en ce que la microstructure dudit acier comprend une teneur en martensite inférieure à 2%
14. Tôle d'acier selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisée en ce que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 2 micromètres
15. Tôle d'acier selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisée en ce que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 1 micromètre
16. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à chaud présentant un comportement TRIP, selon lequel :
- on approvisionne un acier de composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, - on procède à la coulée d'un demi-produit à partir de cet acier - on porte ledit demi-produit à une température supérieure à 1200°C, - on lamine à chaud ledit demi-produit, - on refroidit la tôle ainsi obtenue, - on bobine ladite tôle, - caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à
chaud, la vitesse V, dudit refroidissement, la température dudit bobinage T bob sont choisies de telle sorte que la microstructure dudit acier soit constituée de ferrite, de bainite, d'austénite résiduelle, et éventuellement de martensite
- on approvisionne un acier de composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, - on procède à la coulée d'un demi-produit à partir de cet acier - on porte ledit demi-produit à une température supérieure à 1200°C, - on lamine à chaud ledit demi-produit, - on refroidit la tôle ainsi obtenue, - on bobine ladite tôle, - caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à
chaud, la vitesse V, dudit refroidissement, la température dudit bobinage T bob sont choisies de telle sorte que la microstructure dudit acier soit constituée de ferrite, de bainite, d'austénite résiduelle, et éventuellement de martensite
17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à chaud, la vitesse V r dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la microstructure dudit acier comprenne une teneur en austénite résiduelle comprise entre 8 et 20%
18. Procédé selon la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à chaud, la vitesse V r dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la microstructure dudit acier comprenne une teneur en martensite inférieure à 2%
19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 16 à 18, caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à
chaud, la vitesse V, dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 2 micromètres
chaud, la vitesse V, dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 2 micromètres
20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 16 à 19, caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage à
chaud, la vitesse V r dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 1 micromètre
chaud, la vitesse V r dudit refroidissement, la température T bob dudit bobinage sont choisies de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure ou égale à 1 micromètre
21. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à chaud selon la revendication 16, caractérisé en ce que la température T fl de fin dudit laminage est supérieure ou égale à 900°C, la vitesse V r dudit refroidissement est supérieure ou égale à 20°C/s, et la température T bob dudit bobinage est inférieure à 450°C
22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que la
23 température de bobinage T bob est inférieure à 400°C
23. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à froid présentant un comportement TRIP, selon lequel :
- on approvisionne une tôle d'acier laminé à chaud fabriquée selon l'une quelconque des revendications 16 à 22, - on décape ladite tôle - on lamine à froid ladite tôle - on fait subir à ladite tôle un traitement thermique de recuit, ledit traitement thermique comprenant une phase de chauffage à une vitesse de chauffage V cm, une phase de maintien à une température de maintien T m pendant un temps de maintien t m, suivie d'une phase de refroidissement à une vitesse de refroidissement V rm lorsque la température est inférieure à Ar3, suivie d'une phase de maintien à
une température de maintien T' m pendant un temps de maintien t' m, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la microstructure dudit acier soit constituée de ferrite, de bainite, d'austénite résiduelle, et éventuellement de martensite
23. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à froid présentant un comportement TRIP, selon lequel :
- on approvisionne une tôle d'acier laminé à chaud fabriquée selon l'une quelconque des revendications 16 à 22, - on décape ladite tôle - on lamine à froid ladite tôle - on fait subir à ladite tôle un traitement thermique de recuit, ledit traitement thermique comprenant une phase de chauffage à une vitesse de chauffage V cm, une phase de maintien à une température de maintien T m pendant un temps de maintien t m, suivie d'une phase de refroidissement à une vitesse de refroidissement V rm lorsque la température est inférieure à Ar3, suivie d'une phase de maintien à
une température de maintien T' m pendant un temps de maintien t' m, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la microstructure dudit acier soit constituée de ferrite, de bainite, d'austénite résiduelle, et éventuellement de martensite
24. Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la microstructure dudit acier comprenne une teneur en austénite résiduelle comprise entre 8 et 20%
25. Procédé selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la microstructure dudit acier comprenne une teneur en martensite inférieure à 2%
26. Procédé selon l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure à 2 micromètres
27. Procédé selon l'une quelconque des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que les paramètres V cm, T m, t m, V rm, T' m, t' m, sont choisis de telle sorte que la taille moyenne des îlots d'austénite résiduelle est inférieure à 1 micromètre.
28. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à froid présentant un comportement TRIP, selon la revendication 23, caractérisé en ce que on fait subir à ladite tôle un traitement thermique de recuit, ledit traitement thermique comprenant une phase de chauffage à une vitesse V cm supérieure ou égale à 2°C/s , une phase de maintien à
une température de maintien T m comprise entre Ac1 et Ac3 pendant un temps de maintien t m compris entre 10 et 200s, suivie d'une phase de refroidissement à une vitesse de refroidissement V m supérieure à
15°C/s lorsque la température est inférieure à Ar3, suivie d'une phase de maintien à une température T' m comprise entre 300 et 500°C
pendant un temps de maintien t'm compris entre 10 et 1000 s.
une température de maintien T m comprise entre Ac1 et Ac3 pendant un temps de maintien t m compris entre 10 et 200s, suivie d'une phase de refroidissement à une vitesse de refroidissement V m supérieure à
15°C/s lorsque la température est inférieure à Ar3, suivie d'une phase de maintien à une température T' m comprise entre 300 et 500°C
pendant un temps de maintien t'm compris entre 10 et 1000 s.
29. Procédé selon la revendication 28, caractérisé en ce que ladite température de maintien T m est comprise entre 770 et 815 °C
30. Utilisation d'une tôle d'acier selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, ou fabriquée par un procédé selon l'une quelconque des revendications 16 à 29, pour la fabrication de pièces de structure ou d'éléments de renfort dans le domaine automobile.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP05291675.6 | 2005-08-04 | ||
EP05291675A EP1749895A1 (fr) | 2005-08-04 | 2005-08-04 | Procédé de fabrication de tôles d'acier présentant une haute résistance et une excellente ductilité, et tôles ainsi produites |
PCT/FR2006/001668 WO2007017565A1 (fr) | 2005-08-04 | 2006-07-07 | Procede de fabrication de tôles d'acier presentant une haute resistance et une excellente ductilite, et tôles ainsi produites |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CA2617879A1 true CA2617879A1 (fr) | 2007-02-15 |
CA2617879C CA2617879C (fr) | 2011-11-15 |
Family
ID=35149545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CA2617879A Active CA2617879C (fr) | 2005-08-04 | 2006-07-07 | Procede de fabrication de toles d'acier presentant une haute resistance et une excellente ductilite, et toles ainsi produites |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9732404B2 (fr) |
EP (2) | EP1749895A1 (fr) |
JP (1) | JP5283504B2 (fr) |
KR (2) | KR101222724B1 (fr) |
CN (1) | CN101263239B (fr) |
BR (1) | BRPI0614391B8 (fr) |
CA (1) | CA2617879C (fr) |
ES (1) | ES2515116T3 (fr) |
MA (1) | MA29691B1 (fr) |
MX (1) | MX2008001653A (fr) |
RU (1) | RU2403311C2 (fr) |
UA (1) | UA92039C2 (fr) |
WO (1) | WO2007017565A1 (fr) |
ZA (1) | ZA200801068B (fr) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5214905B2 (ja) * | 2007-04-17 | 2013-06-19 | 株式会社中山製鋼所 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
US8258432B2 (en) * | 2009-03-04 | 2012-09-04 | Lincoln Global, Inc. | Welding trip steels |
JP5779847B2 (ja) * | 2009-07-29 | 2015-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
DE102010012830B4 (de) * | 2010-03-25 | 2017-06-08 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Kraftfahrzeugkomponente und Karosseriebauteil |
CN101942601B (zh) * | 2010-09-15 | 2012-11-14 | 北京科技大学 | 一种含v热轧相变诱发塑性钢的制备方法 |
US9314880B2 (en) * | 2010-10-21 | 2016-04-19 | Stoody Company | Chromium free hardfacing welding consumable |
CN103249847B (zh) * | 2010-11-10 | 2015-06-10 | Posco公司 | 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法 |
CN102140606A (zh) * | 2011-03-17 | 2011-08-03 | 北京科技大学 | 一种热轧高强低合金多相钢及其制备方法 |
JP5636347B2 (ja) * | 2011-08-17 | 2014-12-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板およびその温間成形方法 |
CZ2011612A3 (cs) * | 2011-09-30 | 2013-07-10 | Západoceská Univerzita V Plzni | Zpusob dosazení TRIP struktury ocelí s vyuzitím deformacního tepla |
CA2862810C (fr) * | 2012-01-13 | 2017-07-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Tole d'acier laminee a froid et son procede de production |
KR101660144B1 (ko) | 2012-01-13 | 2016-09-26 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 핫 스탬프 성형체 및 그 제조 방법 |
EP2690183B1 (fr) * | 2012-07-27 | 2017-06-28 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Produit plat en acier laminé à chaud et son procédé de fabrication |
MX2015003103A (es) * | 2012-09-14 | 2015-10-22 | Salzgitter Mannesmann Prec Gmbh | Aleacion de acero para un acero de alta resistencia, de baja aleacion. |
CN103805838B (zh) | 2012-11-15 | 2017-02-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高成形性超高强度冷轧钢板及其制造方法 |
EP2840159B8 (fr) | 2013-08-22 | 2017-07-19 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Procédé destiné à la fabrication d'un composant en acier |
CN104018069B (zh) * | 2014-06-16 | 2016-01-20 | 武汉科技大学 | 一种高性能低碳含Mo贝氏体钢及其制备方法 |
WO2016016676A1 (fr) | 2014-07-30 | 2016-02-04 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Procédé de fabrication de tôles d'acier, pour durcissement sous presse, et pièces obtenues par ce procédé |
WO2016020714A1 (fr) * | 2014-08-07 | 2016-02-11 | Arcelormittal | Procédé permettant de produire une tôle d'acier revêtue présentant une meilleure résistance, une meilleure ductilité et une meilleure aptitude au formage |
JP5935843B2 (ja) * | 2014-08-08 | 2016-06-15 | Jfeスチール株式会社 | スポット溶接性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
CN104233092B (zh) * | 2014-09-15 | 2016-12-07 | 首钢总公司 | 一种热轧trip钢及其制备方法 |
CN105039847B (zh) * | 2015-08-17 | 2017-01-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 铌合金化tam钢及其制造方法 |
WO2017109538A1 (fr) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Procédé de production d'une tôle d'acier présentant une résistance, une ductilité et une aptitude au formage améliorées |
WO2017163098A1 (fr) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | Arcelormittal | Procede de fabrication de toles d'aciers laminees a froid et soudees, et toles ainsi produites |
CN105714189B (zh) * | 2016-04-28 | 2017-09-15 | 北京科技大学 | 一种铌、钒复合添加的具有高强塑积汽车用钢及制造方法 |
CN105950970B (zh) * | 2016-05-09 | 2018-01-02 | 北京科技大学 | 一种超细晶复合贝氏体高强韧汽车用钢及其制备方法 |
TWI635189B (zh) * | 2017-06-21 | 2018-09-11 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 鋼材之製造方法及其應用 |
CN107557692B (zh) * | 2017-08-23 | 2019-01-25 | 武汉钢铁有限公司 | 基于CSP流程的1000MPa级热轧TRIP钢及制造方法 |
CN107475627B (zh) * | 2017-08-23 | 2018-12-21 | 武汉钢铁有限公司 | 基于CSP流程的600MPa级热轧TRIP钢及制造方法 |
CN107488814B (zh) * | 2017-08-23 | 2018-12-28 | 武汉钢铁有限公司 | 基于CSP流程的800MPa级热轧TRIP钢及制造方法 |
WO2019111028A1 (fr) * | 2017-12-05 | 2019-06-13 | Arcelormittal | Tôle d'acier laminée à froid recuite et son procédé de fabrication |
WO2019122963A1 (fr) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | Arcelormittal | Tôle d'acier laminée à froid et traitée thermiquement et son procédé de fabrication |
CN109943769B (zh) * | 2017-12-20 | 2021-06-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 780MPa级别低碳低合金TRIP钢及其快速热处理方法 |
CN108486477B (zh) * | 2018-05-30 | 2019-05-10 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 1000MPa级高加工硬化指数冷轧高强钢板及其制备方法 |
EP3887148A1 (fr) * | 2018-11-29 | 2021-10-06 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Procédé de production d'une bande d'acier à haute résistance ayant une bonne aptitude à l'emboutissage profond et acier à haute résistance ainsi produit |
CN112760554A (zh) * | 2019-10-21 | 2021-05-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种延展性优异的高强度钢及其制造方法 |
CN116356125A (zh) * | 2020-04-16 | 2023-06-30 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种高强度座椅滑轨用钢及其基于薄带铸轧生产的方法 |
RU2751072C1 (ru) * | 2020-09-02 | 2021-07-07 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочной холоднокатаной стали |
CN112080703B (zh) * | 2020-09-23 | 2021-08-17 | 辽宁衡业高科新材股份有限公司 | 一种960MPa级微残余应力高强钢板及其热处理方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01230715A (ja) | 1987-06-26 | 1989-09-14 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
JPH0733551B2 (ja) | 1989-02-18 | 1995-04-12 | 新日本製鐵株式会社 | 優れた成形性を有する高強度鋼板の製造方法 |
CN1076223A (zh) * | 1992-03-11 | 1993-09-15 | 中国科学院金属研究所 | 热轧低合金高强度钢板及其制备工艺 |
US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
US6544354B1 (en) * | 1997-01-29 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheet highly resistant to dynamic deformation and excellent in workability and process for the production thereof |
FR2801061B1 (fr) * | 1999-11-12 | 2001-12-14 | Lorraine Laminage | Procede de realisation d'une bande de tole laminere a chaud a tres haute resistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
JP3858540B2 (ja) * | 1999-11-30 | 2006-12-13 | Jfeスチール株式会社 | 材質均一性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法 |
JP3958921B2 (ja) * | 2000-08-04 | 2007-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 塗装焼付硬化性能と耐常温時効性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
CN1323221C (zh) * | 2001-03-09 | 2007-06-27 | 住友金属工业株式会社 | 一种扩管钢管及油井用钢管的埋设方法 |
JP4445161B2 (ja) | 2001-06-19 | 2010-04-07 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労強度に優れた厚鋼板の製造方法 |
JP4304421B2 (ja) * | 2002-10-23 | 2009-07-29 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板 |
WO2004063410A1 (fr) * | 2003-01-15 | 2004-07-29 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier galvanise a chaud presentant une resistance elevee et methode de production de cette feuille |
US7981224B2 (en) * | 2003-12-18 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Multi-phase steel sheet excellent in hole expandability and method of producing the same |
EP1559798B1 (fr) * | 2004-01-28 | 2016-11-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Tôle d'acier laminée à froid, à haute résistance, à bas rapport de limite d'élasticité et procédé pour sa fabrication |
US20050199322A1 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-15 | Jfe Steel Corporation | High carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
DE602005013442D1 (de) * | 2004-04-22 | 2009-05-07 | Kobe Steel Ltd | Hochfestes und kaltgewaltzes stahlblech mit hervorragender verformbarkeit und plattiertes stahlblech |
-
2005
- 2005-08-04 EP EP05291675A patent/EP1749895A1/fr not_active Withdrawn
-
2006
- 2006-07-07 JP JP2008524537A patent/JP5283504B2/ja active Active
- 2006-07-07 EP EP06778838.0A patent/EP1913169B1/fr active Active
- 2006-07-07 KR KR1020087005304A patent/KR101222724B1/ko active IP Right Grant
- 2006-07-07 UA UAA200805640A patent/UA92039C2/ru unknown
- 2006-07-07 ES ES06778838.0T patent/ES2515116T3/es active Active
- 2006-07-07 US US11/997,609 patent/US9732404B2/en active Active
- 2006-07-07 CN CN2006800333766A patent/CN101263239B/zh active Active
- 2006-07-07 CA CA2617879A patent/CA2617879C/fr active Active
- 2006-07-07 RU RU2008117135/02A patent/RU2403311C2/ru active
- 2006-07-07 KR KR1020127025650A patent/KR101232972B1/ko active IP Right Grant
- 2006-07-07 MX MX2008001653A patent/MX2008001653A/es active IP Right Grant
- 2006-07-07 WO PCT/FR2006/001668 patent/WO2007017565A1/fr active Application Filing
- 2006-07-07 BR BRPI0614391A patent/BRPI0614391B8/pt active IP Right Grant
-
2008
- 2008-02-01 MA MA30616A patent/MA29691B1/fr unknown
- 2008-02-04 ZA ZA200801068A patent/ZA200801068B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101263239B (zh) | 2012-06-27 |
EP1913169A1 (fr) | 2008-04-23 |
KR20080038202A (ko) | 2008-05-02 |
CN101263239A (zh) | 2008-09-10 |
RU2403311C2 (ru) | 2010-11-10 |
KR20120114411A (ko) | 2012-10-16 |
CA2617879C (fr) | 2011-11-15 |
EP1913169B1 (fr) | 2014-09-03 |
BRPI0614391A2 (pt) | 2011-03-22 |
EP1749895A1 (fr) | 2007-02-07 |
BRPI0614391B8 (pt) | 2017-03-21 |
MX2008001653A (es) | 2008-04-22 |
JP5283504B2 (ja) | 2013-09-04 |
UA92039C2 (ru) | 2010-09-27 |
US9732404B2 (en) | 2017-08-15 |
ZA200801068B (en) | 2008-12-31 |
RU2008117135A (ru) | 2009-11-10 |
KR101222724B1 (ko) | 2013-01-16 |
US20080199347A1 (en) | 2008-08-21 |
BRPI0614391B1 (pt) | 2016-10-18 |
KR101232972B1 (ko) | 2013-02-13 |
ES2515116T3 (es) | 2014-10-29 |
JP2009503267A (ja) | 2009-01-29 |
MA29691B1 (fr) | 2008-08-01 |
WO2007017565A1 (fr) | 2007-02-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2617879A1 (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier presentant une haute resistance et une excellente ductilite, et toles ainsi produites | |
JP5111119B2 (ja) | オーステナイト系鉄−炭素−マンガン金属鋼板の製造方法、およびこれにより製造される鋼板 | |
KR102134524B1 (ko) | 열간 압연 또는 냉간 압연 스틸 플레이트, 이를 제조하기 위한 방법 및 자동차 산업에서의 이의 용도 | |
US20190226060A1 (en) | Very High Strength Martensitic Steel or Part and Method of Fabrication | |
JP5339005B1 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR102419630B1 (ko) | 높은 항복 강도를 갖는 냉간-압연 판상 강 제품을 제조하기 위한 방법 및 판상 냉간-압연 강 제품 | |
KR101850122B1 (ko) | 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법 | |
JP6001541B2 (ja) | 多相鋼から作られた冷間圧延平鋼製品およびその製造方法 | |
CA2587858A1 (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite | |
RU2010105699A (ru) | Способ изготовления стальных листов с высокими характеристиками прочности и пластичности и листы, изготовленные при помощи этого способа | |
CA2582409A1 (fr) | Tole mince en acier haute resistance possedant des proprietes superieures en matiere d'allongement de rupture et d'essais de propagation de trous et methode de production connexe | |
KR102401569B1 (ko) | 추가 처리를 위한 향상된 특성을 갖는 고강도 강 스트립을 제조하기 위한 방법 및 이 유형의 강 스트립 | |
CA2549867A1 (fr) | Methode de fabrication d'une plaque d'acier a haute resistance a la traction | |
AU2017353259B2 (en) | Medium-manganese steel product for low-temperature use and method for the production thereof | |
CN105008570A (zh) | 厚壁高韧性高张力钢板及其制造方法 | |
Yi | Review on δ-transformation-induced plasticity (TRIP) steels with low density: the concept and current progress | |
CA2654363A1 (fr) | Plaque d'acier a haute resistance presentant une ductilite superieure, et procede de fabrication | |
RU2009145940A (ru) | Способ изготовления высокопрочных холоднокатаных и отожженных стальных листов и листы, полученные этим способом | |
US6187117B1 (en) | Method of making an as-rolled multi-purpose weathering steel plate and product therefrom | |
FI3720980T3 (fi) | Kylmävalssattu ja hehkutettu teräslevy ja sen valmistusmenetelmä | |
US20140205858A1 (en) | High strength hot dip galvanised steel strip | |
JP2016204734A (ja) | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
US20230287531A1 (en) | Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
CA2857281C (fr) | Aciers double-phase comportant une teneur elevee en silicium dotes d'une ductilite amelioree | |
US20230295761A1 (en) | Steel sheet and steel sheet manufacturing method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EEER | Examination request |