CA2497870C - Acier a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication d'une feuille de cet acier revetue de zinc ou d'alliage de zinc - Google Patents

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Abstract

L'invention concerne un acier à très haute résistance mécanique, dont la composition chimique comprend, en % en poids: 0,060% <= C <= 0,250%; 0,400% <= Mn <= 0,950%; Si <= 0,300%; Cr <= 0,300%; 0,100% <= Mo <= 0,500%; 0,020% <= AI <= 0,100%; P <= 0,100%; B <= 0,010%; Ti <= 0,050% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ainsi qu'un procédé de fabrication d'une feuille de cet acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.

Description

ACIER A TRES HAUTE RESISTANCE MECANIQUE ET PROCEDE
DE FABRICATION D'UNE FEUILLE DE CET ACIER REVETUE DE ZINC
OU D'ALLIAGE DE ZINC
La présente invention concerne un acier à très haute résistance mécanique, ainsi qu'un procédé de fabrication d'une feuille de cet acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.
Il existe plusieurs familles d'aciers à très haute résistance mécanique io qui diffèrent par leurs compositions et par leurs microstructures. Ainsi, les aciers dits dual phase ont une microstructure composée de ferrite et de martensite, qui leur permet d'atteindre des résistances à la traction allant de 400 MPa à plus de 1200MPa.
Afin d'obtenir les microstructures qui permettront d'atteindre des caractéristiques mécaniques élevées, ces nuances sont assez fortement chargées en des éléments tels que le chrome, le silicium, le manganèse, l'aluminium ou le phosphore. Ces nuances posent cependant problème lorsque l'on souhaite les revêtir d'un revêtement protecteur contre la corrosion, par galvanisation au trempé à chaud, par exemple.
En effet, on observe que la surface des tôles présente une très mauvaise mouillabilité vis-à-vis du zinc ou des alliages de zinc. Les tôles comportent alors des parties non revêtues, qui constituent des zones privilégiées pour l'amorce d'une corrosion.
Pour pallier ce problème, différentes approches ont été proposées.
Ainsi, on connaît des procédés consistant à effectuer un pré-revêtement d'un métal permettant de fournir une meilleure base d'accrochage pour le zinc. On a proposé à cet effet de déposer du fer, de l'aluminium, du cuivre et d'autres éléments, en général par électrodéposition. Ces procédés présentent l'inconvénient d'ajouter une étape supplémentaire avant la galvanisation proprement dite.
Il a également été proposé de faire passer les tôles dans des fours de recuit présentant, notamment, des atmosphères particulières, permettant
2 d'oxyder sélectivement le fer, afin de former une couche d'oxyde de fer sur laquelle le zinc se dépose bien. Un tel procédé est cependant d'un réglage très délicat et nécessite un contrôle très strict des conditions d'oxydation.
La présente invention a donc pour but de mettre à disposition une composition d'acier ne présentant pas les inconvénients des compositions de l'art antérieur, et présentant en particulier une bonne aptitude au revêtement par du zinc ou des alliages de zinc, tout en conservant des caractéristiques mécaniques élevées.

A cet effet, un premier objet de l'invention telle que décrite de façon large ci-après est constitué par un acier à très haute résistance mécanique, dont la composition chimique comprend, en % en poids:

0,060% < C < 0,250%
0,400% < Mn < 0,950%
Si < 0,300%
Cr < 0,300%
0,100% < Mo < 0,500%
0,020% < AI < 0,100%
P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.

Dans l'acier selon l'invention telle que revendiquée, la composition chimique comprend toutefois plus précisément:

0,080% C 5 0,120%
0,800% S Mn _< 0,950%
Si < 0,300%

Cr _< 0,300%
0,150% _< Mo 5 0,350%
3 0,020%:5 AI <_ 0,100%
P < 0.100%
B<_ 0,010% et Ti < 0.050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, et l'acier présente une microstructure constituée de ferrite et de martensite.
Ce mode de réalisation permet d'obtenir une feuille d'acier ayant une résistance à la traction de l'ordre de 500 MPa.
Dans un autre mode de réalisation décrit ci-après mais non revendiqué, l'acier comprend:

0,100% < C < 0,140%
0,800% < Mn < 0,950%
Si < 0,300%
Cr < 0,300%
0,200% < Mo < 0,400%
0,020% < AI < 0,100%
P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Ce mode de réalisation permet d'obtenir une feuille d'acier ayant une résistance à la traction de l'ordre de 600MPa.

Tel que précédemment indiqué dans l'invention revendiqué, l'acier présente une microstructure constituée de ferrite et de martensite.

Un deuxième objet de l'invention est constitué par une feuille d'acier à
très haute résistance mécanique conforme à l'invention, et revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.
4 Un troisième objet de l'invention est constitué par un procédé de fabrication d'une feuille d'acier selon l'invention revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, et qui comprend les étapes consistant à :

- élaborer une brame dont la composition est conforme à l'invention, laminer à chaud, puis à froid ladite brame pour obtenir une feuille, - chauffer ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100 C/s jusqu'à
atteindre une température de maintien comprise entre 700 et 900 C, - refroidir ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100 C/s jusqu'à
atteindre une température proche de celle d'un bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu, puis - revêtir ladite feuille de zinc ou d'un alliage de zinc par immersion dans ledit bain et la refroidir jusqu'à température ambiante à une vitesse de refroidissement comprise entre 2 et 100 C/s.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la feuille est maintenue à la température de maintien pendant 10 à 1000 secondes.
Dans un autre mode de réalisation préféré, le bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu est maintenu à une température comprise entre 450 et 480 C, et le temps d'immersion de la feuille est compris entre 2 et 400 secondes.
Dans un autre mode de réalisation préféré, le bain contient principalement du zinc.
Un quatrième objet de l'invention est constitué par l'utilisation d'une feuille à très haute résistance mécanique d'acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, pour la fabrication de pièces d'automobiles.
La présente invention est basée sur le constat nouveau qu'en limitant les teneurs en manganèse, silicium et chrome aux valeurs maximum revendiquées, on peut obtenir une excellente revêtabilité des nuances ainsi produites. En fonction du niveau de caractéristiques mécaniques recherché, on ajustera les teneurs en éléments trempants tels que le carbone et le molybdène, dont on a pu constater qu'ils ne nuisent pas à cette revêtabilité.
A cet effet, on pourra par exemple utiliser la formule classique donnant le logarithme décimal de la vitesse critique de trempe V (en C/s):

Log(V) = 4,5 - 2,7%Cy - 0,95%Mn - 0,18%Si - 0,38%Cr -1,17%Mo - 1,29(%C x %Cr) - 0,33(%Cr x %Mo)
5 où Cy représente la teneur en carbone de l'austénite avant le refroidissement.
La composition d'acier selon l'invention contient entre 0,060 et 0,250%
en poids de carbone, car on a observé que pour une teneur en carbone inférieure à 0,060 %, la nuance n'était plus trempable, et ne permettait plus io d'obtenir les caractéristiques mécaniques élevées recherchées. Au-delà de 0,250% en poids, le carbone détériore fortement la soudabilité de la nuance.
La composition contient également entre 0,400 et 0,950% en poids de manganèse. De même que pour le carbone, la limite inférieure est requise pour obtenir une nuance d'acier trempable, tandis que la limite supérieure doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité de la nuance.
La composition contient aussi jusqu'à 0,300% en poids de silicium. La limite supérieure doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité de la nuance.
La composition contient en outre jusqu'à 0,300% en poids de chrome.
La limite supérieure doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité
de la nuance.
Enfin, la composition selon l'invention doit contenir entre 0,100 et 0,500% en poids de molybdène car on a observé que pour une teneur inférieure à 0,100%, la nuance ne permettait plus d'obtenir les caractéristiques mécaniques élevées recherchées. Au-delà de 0,500% en poids, le molybdène détériore fortement la soudabilité de la nuance.
La composition peut également contenir, à titre optionnel, jusqu'à
0,010% en poids de bore que l'on protègera alors si nécessaire par une teneur de 0,050% en poids au maximum de titane. Ce dernier élément présentant une affinité pour l'azote plus importante que le bore, le piège par formation de nitrures de titane.
6 La composition d'acier peut également contenir différents éléments résiduels inévitables, parmi lesquels on peut citer N, Nb, Cu, Ni, W, V.
On préfère en particulier limiter la teneur en azote qui peut rendre l'acier sensible au vieillissement.
Grâce à sa galvanisabilité améliorée, l'acier selon l'invention trouve notamment des applications dans le domaine de la fabrication de pièces pour l'automobile, et plus particulièrement pour la fabrication de pièces visibles telles que des éléments de carrosserie, qui présenteront un bon aspect après peinture, contrairement à ceux fabriqués jusqu'à présent avec les aciers de l'art antérieur.
La présente invention va à présent être illustrée à partir des observations et des exemples suivants, donnés à titre d'exemples non limitatifs, le tableau 1 donnant la composition chimique des aciers testés, en 10-3% en poids.

Tableau 1 C Mn Si Cr Mo AI B Ti N P S Cu Ni V
A 59 1195 121 491 - 38 - - 5,4 11 2 6 23 -B 83 1546 361 204 - 24 - - 5,1 15 2 8 22 -C* 95 906 12 15 102 33 - - 2,3 25 4 9 20 -D* 93 909 10 15 205 33 - - 2,3 25 4 9 23 3 E* 85 900 11 14 305 35 - - 2,6 25 4 9 25 3 F* 90 900 11 15 306 33 1 27 2,5 25 4 9 25 4 * selon l'invention Ces différentes compositions ont été élaborées sous forme de lingots de 15 kg. Les lingots ont été ensuite réchauffés à 1250 C pendant 45 minutes, puis laminés à chaud en 7 passes, la température de fin de laminage étant de 900 C.
7 Les tôles ainsi obtenues ont été refroidies par trempe à l'eau avec ralentisseur à une vitesse de refroidissement de l'ordre de 25 C/s, puis bobinées à 550 C avant d'être refroidies.
Elles ont ensuite été laminées à froid avec un taux de réduction de 70% avant de subir le cycle thermique suivant :
- chauffage à une vitesse de l'ordre de 30 C/s jusqu'à atteindre une température de maintien variant entre 770 et 810 C pendant un temps variant entre 50 et 80 secondes, pour simuler des vitesses de ligne allant de 80 à 150 m/min, - refroidissement de la feuille à une vitesse de l'ordre de 10 C/s jusqu'à
atteindre 470 C.
Les feuilles sont ensuite soumises à une galvanisation au trempé dans un bain de zinc, avec un temps de séjour dans le bain dépendant de la vitesse de ligne choisie (entre 80 et 150 m/min), puis refroidies à une vitesse de 5 C/s jusqu'à température ambiante.
Pour chaque feuille, on mesure ensuite les caractéristiques mécaniques suivantes :
- Rm : résistance à la traction en MPa - Rel : limite d'élasticité en MPa, - A : allongement à la rupture en %
- Ag : allongement réparti en %.
- P : palier en %, ainsi que la proportion de martensite des feuilles (%M).

Essai 1 : Influence de la teneur en molybdène et de la présence de bore Cette influence a été étudiée pour les nuances A à F, pour une température de maintien de 790 C et une vitesse de ligne de 120 m/min.

Rm Rel A Ag p %M
A 480 375 28,2 18,8 2,3 1 B 540 360 28,3 17,6 - 3 C* 466 380 28,8 19,9 4,6 1 D* 526 324 29,0 18,8 0,6 4
8 E* 563 282 26,6 17,9 0 7 F* 673 393 15,2 11,8 0 6 *selon l'invention Pour les nuances selon l'invention, on constate qu'en augmentant la teneur en molybdène, on augmente la teneur en martensite, ce qui permet d'augmenter la résistance à la traction et d'abaisser la limite d'élasticité.

Par contre, l'addition de bore n'entraîne pas d'augmentation du pourcentage de martensite, mais conduit plutôt à un affinement de la martensite et des phases carburées.
Essai 2 : Influence du traitement thermique Cette influence a été étudiée pour la nuance D pour trois vitesses de ligne et pour trois températures de maintien (en m/min):

T maintien V ligne Rm A %M
80 502 29,4 1 770 120 528 27,6 4 Nuance D 150 534 27,3 6 80 500 26,2 2 790 120 526 29,0 4 150 530 28,6 6 80 505 29,9 3 810 120 521 25,8 4 150 530 26,4 6 On constate que la température de maintien et la vitesse de ligne ont une faible influence sur les caractéristiques mécaniques obtenues. Ceci présente un grand intérêt pour une application industrielle qui en doit pas être sensible à ce type de variations.
9 Cette influence a ensuite été étudiée pour la nuance F :

T maintien V ligne Rm A %M
80 692 18,6 6 770 120 687 15,3 6 Nuance F 150 715 13,7 6 80 664 17,3 6 790 120 673 15,2 6 150 688 16,6 6 80 634 15,9 6 810 120 654 16,0 6 150 666 17,7 6 On constate que l'ajout de bore à la nuance selon l'invention stabilise de façon remarquable la proportion de martensite formée qui ne varie absolument pas, quels que soient les paramètres du traitement thermique.
Essai 3 : Galvanisabilité
io On galvanise au trempé à chaud des feuilles des nuances A, B, C et F
et en réglant le point de rosée à -40 C. Les feuilles réalisées dans les nuances A et B présentent des manques dans leurs revêtements, au contraire des nuances C et F qui présentent des revêtements continus.

Claims (7)

REVENDICATIONS
1. Acier à très haute résistance mécanique, caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en % en poids:
0,080%<= C <= 0,120%
0,800%:<= Mn<= 0,950%
Si <= 0,300%
Cr <= 0,300%
0,150%<= Mo <= 0,350%
0,020% <=AI <= 0,100%
P <= 0.100%
B<= 0,010% et Ti <= 0.050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit acier présentant une microstructure constituée de ferrite et de martensite.
2. Feuille à très haute résistance mécanique d'acier selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle est revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.
3. Procédé de fabrication d'une feuille d'acier selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à:
- élaborer une brame dont la composition est conforme à la revendication 1, laminer à chaud, puis à froid ladite brame pour obtenir une feuille, - chauffer ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100°C/s jusqu'à atteindre une température de maintien comprise entre 700 et 900°C.
- refroidir ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100°C/s jusqu'à atteindre une température proche de celle d'un bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu, puis - revêtir ladite feuille de zinc ou d'un alliage de zinc par immersion dans ledit bain et la refroidir jusqu'à température ambiante, à une vitesse de refroidissement comprise entre 2 et 100°C/s.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la feuille est maintenue à ladite température de maintien pendant 10 à 1000 secondes.
5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que ledit bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu est maintenu à une température comprise entre 450 et 480°C, et en ce que le temps d'immersion de ladite feuille est compris entre 2 et 400 secondes.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que ledit bain contient principalement du zinc.
7. Utilisation d'une feuille à très haute résistance mécanique d'acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, selon la revendication 2, pour la fabrication de pièces d'automobiles.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5272547B2 (ja) * 2007-07-11 2013-08-28 Ｊｆｅスチール株式会社 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
EP2123786A1 (fr) * 2008-05-21 2009-11-25 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'aciers dual phase laminées à froid à trés haute résistance et tôles ainsi produites
AU2010222100A1 (en) * 2009-03-10 2011-10-06 Nisshin Steel Co., Ltd. Zinc-based alloy-plated steel material excellent in resistance to molten-metal embrittlement cracking
TWI499675B (zh) * 2011-09-30 2015-09-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent resistance to delayed breaking characteristics and a method for manufacturing the same
CN103827342B (zh) * 2011-09-30 2016-06-22 新日铁住金株式会社 镀覆润湿性及镀覆密合性优良的具备热浸镀锌层的钢板及其制造方法
CN102796852B (zh) * 2012-07-16 2014-07-02 鑫光热处理工业(昆山)有限公司 一种渗碳强化的等温淬火工件及加工方法
CN103361560A (zh) * 2013-07-03 2013-10-23 首钢总公司 一种冷轧热成型钢板及其生产方法
WO2016001708A1 (fr) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Procédé de production d'une tôle d'acier revêtue à haute résistance présentant une résistance, une aptitude au formage améliorées et tôle ainsi obtenue
WO2016020714A1 (fr) * 2014-08-07 2016-02-11 Arcelormittal Procédé permettant de produire une tôle d'acier revêtue présentant une meilleure résistance, une meilleure ductilité et une meilleure aptitude au formage
WO2017109542A1 (fr) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Procédé de fabrication d'une tôle d'acier à haute résistance présentant une ductilité et une formabilité améliorées et tôle d'acier obtenue par ce procédé
WO2017109539A1 (fr) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Procédé de fabrication d'une tôle d'acier à haute résistance présentant une résistance et une formabilité améliorées et tôle d'acier à haute résistance obtenue par ce procédé
CN115216589A (zh) * 2022-07-28 2022-10-21 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种改善大厚度高强海洋工程用钢心部韧性的热处理方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6049698B2 (ja) * 1979-03-16 1985-11-05 川崎製鉄株式会社 加工性のすぐれた合金化溶融亜鉛めつき高張力鋼板の製造方法
JP2791110B2 (ja) * 1989-06-23 1998-08-27 新日本製鐵株式会社 溶融鉛めっき高延性複合組織高張力鋼板の製造方法
JP2862186B2 (ja) * 1990-09-19 1999-02-24 株式会社神戸製鋼所 伸びの優れた溶融亜鉛めっき高強度薄鋼板の製造方法
JP2761096B2 (ja) * 1990-11-05 1998-06-04 株式会社神戸製鋼所 高延性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2761095B2 (ja) * 1990-11-05 1998-06-04 株式会社神戸製鋼所 曲げ加工性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH05105960A (ja) * 1991-10-16 1993-04-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法
JPH06108152A (ja) * 1992-09-30 1994-04-19 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3270541B2 (ja) * 1992-10-26 2002-04-02 川崎製鉄株式会社 溶接部における局部腐食の防止方法
JP2826259B2 (ja) * 1993-10-06 1998-11-18 川崎製鉄株式会社 プレス成形性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法
JPH07197121A (ja) * 1993-12-29 1995-08-01 Kobe Steel Ltd 高密度エネルギーの照射によって高強度化特性を示す高加工性鋼板を製造する方法
CA2231760A1 (fr) * 1998-03-11 1999-09-11 Nisshin Steel Co., Ltd. Utilisation de bande d'acier lamine a froid et de bande d'acier lamine a froid et enduit par immersion a chaud comme materiau de construction et methode de fabrication
CN1091166C (zh) * 1998-03-27 2002-09-18 日新制钢株式会社 用作建材的冷轧钢带和热浸镀冷轧钢带及它们的制造方法
AU741094B2 (en) * 1998-07-16 2001-11-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength steel plate reduced in softening in weld heat-affected zone
CA2297291C (fr) * 1999-02-09 2008-08-05 Kawasaki Steel Corporation Feuille d'acier laminee a chaud de forte resistance a la traction et methodes pour sa production
US6641931B2 (en) * 1999-12-10 2003-11-04 Sidmar N.V. Method of production of cold-rolled metal coated steel products, and the products obtained, having a low yield ratio
JP3951282B2 (ja) * 2000-01-28 2007-08-01 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法
DE60125253T2 (de) * 2000-02-29 2007-04-05 Jfe Steel Corp. Hochfestes warmgewalztes Stahlblech mit ausgezeichneten Reckalterungseigenschaften
JP4304812B2 (ja) * 2000-03-09 2009-07-29 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法
AU780588B2 (en) * 2000-04-07 2005-04-07 Jfe Steel Corporation Hot rolled steel plate, cold rolled steel plate and hot dip galvanized steel plate being excellent in strain aging hardening characteristics, and method for their production
EP1338665B1 (fr) * 2000-10-31 2018-09-05 JFE Steel Corporation Tole d'acier laminee a chaud presentant une resistance elevee a la traction et procede de fabrication
US7267890B2 (en) * 2001-06-06 2007-09-11 Nippon Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance corrosion resistance ductility and plating adhesion after servere deformation and a method of producing the same
ES2320637T3 (es) * 2002-12-26 2009-05-27 Nippon Steel Corporation Lamina de acero bañada con zinc aleado, que posee excelente trabajabilidad y alta resistencia y procedimiento para su produccion.
JP4443910B2 (ja) * 2003-12-12 2010-03-31 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用鋼材およびその製造方法

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Publication number Publication date
ATE378431T1 (de) 2007-11-15
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