CA2229693C - Stainless steel for the production of steel cord, specifically tire reinforcing wire and process for producing the said wire - Google Patents

Abstract

A method is claimed for the production of a drawn wire, notably a pneumatic reinforcing wire with a diameter of less than 0.3 mm, by drawing from a base machine wire with a diameter greater than 5 mm or from a previously drawn wire based on a stainless steel with a balanced composition conforming to given individual limits for its various components. The steel has set limits for its content of oxide inclusions and its composition conforms to given relationships between its components. The base wire is subjected to a wire drawing operation satisfying the following conditions:- a) a cumulative rate of deformation greater than 6; b) keeping the wire, during the wire drawing operation and between wire drawing operations, at a temperature of less than 650 degrees C, and preferably at a temperature of less than 600 degrees C, without reheating between the wire drawing passes. The stainless steel used in this method is also claimed.

Description

= ~

Acier inoxydable pour l'élaboration de fil tréfilé notamment de file de renfort de pneumatique et procédé de réalisation dudit fil La présente invention concerrie un procédé d'élaboration de fil tréfilé, en acier inoxydable, notamment de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm, par tréfilage d'un acier ayant une composition et une propreté inclusionnaire adaptées. Le fil obtenu par le procédé peut être utilisé dans le clomaine de la réalisation de pièces soumises à la fatigue.
Les fils métalliques de renfort d'élastomères pour pneumatiques io doivent présenter, un faible diamètre, généralement compris entre 0,1 mm et 0,3 mm et des caractéristiques mécaniques élevées. La charge à
la rupture en traction peut être supérieure à 230à MPa, la ductilité
résiduelle, mesurée par la striction en traction, la torsion ou par test de bouctage doit être non nulle, la limite d'endurance en fatigue par flexion rotative ou alternée doit être supérieure à 1000 MPa.
Ces caractéristiques sont nécessaires pour supporter les efforts statiques ou alternés auquel le fil est soumis dans les assembiages incorporés aux pneumatiques.
En outre, le tréfilage du fil d'acier inoxydable jusqu'au diamètre compris entre 0,1 et 0,3 mm doit être possible dans des conditions industrielles, c'est à dire avec des fréquences de casse aussi faibles qùe possible, en limitant les opérations coûteuses telles que les traitements thermiques ou les recuits intermédiaires.
II est connu l'usage, pour les renforts des pneumatiques, d'un fil d'acier inoxydable à l'état fortement écroui par tréfilage.
La demande de brevet FR 93 112 528 traite de l'utilisation d'un fil d'acier inoxydable de diamètre compris entre 0,05 mm et 0,5 mm dont la résistance à la rupture Rm est supérieure à 2000 MPa. L'acier dont est composé le fil contient dans sa composition au moins 50% de martensite obtenue, par tréfilage, sous un taux de réduction supérieur à = ~

Stainless steel for drawing drawn wire, especially tire reinforcement line and method for producing said thread The present invention provides a method for producing wire drawn, stainless steel, including tire reinforcement wire of diameter less than 0,3 mm, by drawing a steel having a composition and inclusion cleanliness adapted. The yarn obtained by the process can be used in the field of production of parts subjected to fatigue.
Elastomeric reinforcing steel wires for tires must have a small diameter, generally between 0.1 mm and 0.3 mm and high mechanical characteristics. The charge to tensile rupture can be greater than 230 to MPa, ductility residual stress, as measured by necking, torsion or test capping must be non-zero, the fatigue endurance limit by flexion rotating or alternating must be greater than 1000 MPa.
These characteristics are necessary to support the efforts static or alternating to which the wire is subjected in the assemblies incorporated in the tires.
In addition, wire drawing of stainless steel wire up to diameter between 0.1 and 0.3 mm must be possible under industrial, ie with such low case frequencies wherever possible, by limiting costly operations such as heat treatments or intermediate annealing.
It is known to use, for reinforcements of tires, a thread of stainless steel in the hardened state by wire drawing.
The patent application FR 93 112 528 deals with the use of a wire stainless steel with a diameter of between 0.05 mm and 0.5 mm the breaking strength Rm is greater than 2000 MPa. Steel of which is composed the yarn contains in its composition at least 50% of martensite obtained, by drawing, at a reduction rate higher than

2,11 avec recuits intermédiaires, la somme de la teneur en nickel et chrome étant compris entre 20% et :35%.
L'invention a pour but l'élaboration d'un fil tréfilé, notamment de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm par tréfilage d'un fil-machine de base de diamètre supérieur ou égal à 5 mm ou d'un fil préalablement tréfilé de base en acier de composition donnée, le procédé d'élaboration simplifié, assurant d'une part, une qualité inclusionnaire qui réduit les casses en tréfilage, et d'autre part, des propriétés mécaniques améliorées.
L'invention a pour objet un procédé d'élaboration d'un fil tréfilé à
partir du tréfilage d'un fil de base en acier inoxydable de composition pondérale suivante:
- carbone <_ 40. 10-3%
- azote <_ 40. 10 -3%, le carbone et azote satisfaisant la relation C + N50 10-3%
- 0,2% <_ silicium <_ 1,0%, io - 0,2% <_ manganèse <_ 5%, - 9% < nickel <_12%, - 15% <_ chrome _ 20%
- 1,5% <_ cuivre <_ 4%
- soufre <_ 10.10-3%, - phosphore < 0,050%
- 40.10-4% <_ oxygène total <_ 120.10-4%, - 0,1.10-4% <_ aluminium <_ 20.10-4%
- magnésium <_ 5.10-4%
- 0,1.10-4 % < calcium < 5.10-4%
- titane <_ 50.10-4%
- des impuretés inhérentes à la fabrication, acier dans lequel les inclusions d'oxydes ont, sous forme de mélange vitreux, les proportions pondérales suivantes:
- 30% <_ Si02 <_ 65%
-5%<_MnO<_40%
-1%<_CaO<_30%
-0%<_Mg0<_10% 2.11 with intermediate annealing, the sum of the nickel content and chromium being between 20% and 35%.
The object of the invention is to produce a drawn wire, in particular tire reinforcement thread of diameter less than 0.3 mm per wire drawing of a basic machine wire of diameter greater than or equal to 5 mm or pre-drawn wire base of steel composition given, the simplified production process, ensuring on the one hand, a Inclusive quality that reduces breakage in wire drawing, and on the other hand, improved mechanical properties.
The subject of the invention is a process for producing a drawn wire from the drawing of a composition stainless steel base wire following weight:
- carbon <40. 10-3%
- nitrogen <40. 10 -3%, carbon and nitrogen satisfying the relationship C + N50 10-3%
0.2% <_ silicon <1.0%, 0.2% <5% manganese, - 9% <nickel <12%, - 15% <_ chrome _ 20%
- 1.5% <_ copper <_ 4%
sulfur <10 × 10 -3%, - phosphorus <0.050%
40.10-4% <total oxygen <120.10-4%, - 0.1.10-4% <_ aluminum <_ 20.10-4%
- magnesium <5.10-4%
- 0.1.10-4% <calcium <5.10-4%
- titanium <50.10-4%
- impurities inherent to the manufacture, steel in which the oxide inclusions have, in the form of vitreous mixture, the following proportions by weight:
- 30% <_ Si02 <_ 65%
-5% <_ MnO <_40%
-1% <CaO _ <_30%
-0% <_ Mg0 <_10%

- 3% < A1203 < 25%
-0%:9 Cr203<_10%
- la composition satisfaisant les relations suivantes:
Si Mn < 2%;
IM = 551 - 462*( C% + N%)-9,2*Si%-8,1 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29*( Ni% + Cu% )- 18,5 * Mo% , avec -150 C < IM < -55 C, et, SiMn>_2%;
JM = 551 - 462 *(C% + N%) - 9,2 * Si% - 20 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29 *(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120 C < JM < - 55 C, le fil de base étant soumis à un tréfilage satisfaisant les conditions de tréfilage suivantes:
- un taux de déformation cumulé s supérieur à 6, - un maintien du fil, pendant le tréfilage et entre les opérations de tréfilage, à une température inférieure à 650 C et de préférence inférieure à 600 C, sans recuit entre les passes de tréfilage.
Les autres caractéristiques de l'invention sont:
avant l'opération de tréfilage, le fil de base initial est soumis à un recuit dit hypertrempe à une température supérieure à 650 C.
lo - la composition comprend moins de 5.10-3% de soufre.
- la composition comprend de 3% à 4% de cuivre.
- la composition comprend en outre moins de 3% de molybdène.
- on tréfile un fil de diamètre inférieur à 0,2 mm.
- on fréfile avec un taux de déformation E supérieur à 6,6.
- avant ou entre les opérations de tréfilage, le fil subit, en outre, une opération de laitonnage.
- le fil-machine de base d'un diamètre supérieur à 5 mm, contient moins de 5 inclusions d'oxyde de plus de 10 ,um d'épaisseur pour une surface de 1000 mm2 .
- le fil-machine de base d'un diamètre supérieur à 5 mm, contient moins de 10 inclusions de sulfure de plus de 5,um d'épaisseur pour une surface de 1000 mm2.
L'invention concerne également l'acier inoxydable utilisé dans le procédé.
L'invention concerne aussi l'application du fil obtenu par le procédé dans le domaine du renfort de pneumatique.
La description qui suit et les figures annexées, le tout donné à
titre d'exemple non limitatif fera bien comprendre l'invention.
La figure 1 présente le taux de déformation cumulé E qu'il est possible d'atteindre par tréfilage industriel sans recuit entre les opérations de tréfilage, en fonction de l'indice IM défini par la relation satisfaisant la composition, pour des alliages contenant moins de 2%
de manganèse.
La figure 2 présente la teneur en martensite après tréfilage du diamètre 5,5 mm aux diamètres 0,18 mm, sans recuit intermédiaire,de fils recuits de différentes compositions, en fonction de l'indice JM.
La figure 3 présente la charge à la rupture après tréfilage de 5,5 mm à 0,18 mm sans recuit intermédiaire, en fonction de l'indice JM.

= CA 02229693 1998-02-13 - 3% <A1203 <25%
-0%: 9 Cr203 <_10%
- the composition satisfying the following relations:
If Mn <2%;
IM = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% -8.1 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 C <IM <-55 C, and, SiMn>_2%;
Y = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 20 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 C <JM <- 55 C, the basic wire being subjected to a wire drawing satisfying the following drawing conditions:
a cumulative deformation rate s greater than 6, - maintenance of the wire, during drawing and between wire drawing operations, at a temperature below 650 C and preferably less than 600 ° C., without annealing between the drawing passes.
The other features of the invention are:
before the drawing operation, the initial base wire is subjected to a annealing said hyperemperature at a temperature greater than 650 C.
lo - the composition comprises less than 5.10-3% sulfur.
the composition comprises from 3% to 4% of copper.
the composition furthermore comprises less than 3% of molybdenum.
a wire of diameter less than 0.2 mm is drawn.
- It is shifted with a deformation rate E greater than 6.6.
before or between the wire drawing operations, the wire is also subjected to brining operation.
- the basic machine-wire with a diameter greater than 5 mm, contains less 5 inclusions of oxide greater than 10 μm in thickness for a surface of 1000 mm2.
- the basic machine-wire with a diameter greater than 5 mm, contains less of sulphide inclusions greater than 5 μm in thickness for one surface of 1000 mm2.
The invention also relates to the stainless steel used in the process.
The invention also relates to the application of the yarn obtained by the process in the field of tire reinforcement.
The following description and the attached figures, all given to As a non-limiting example, the invention will be clearly understood.
Figure 1 shows the cumulative deformation rate E that it is possible to achieve by industrial drawing without annealing between drawing operations, according to the IM index defined by the relation satisfactory composition, for alloys containing less than 2%
of manganese.
Figure 2 shows the martensite content after wire drawing 5.5 mm diameter to 0.18 mm diameters, without intermediate annealing, Annealed wires of different compositions, depending on the JM index.
Figure 3 shows the load at break after wire drawing of 5.5 mm to 0.18 mm without intermediate annealing, depending on the JM index.

= CA 02229693 1998-02-13

4 L'invention concerne un procédé d'élaboration d'un fil tréfilé, notamment de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm par du tréfilage d'un fil-machine de base d'un diamètre supérieur à
mm ou d'un fil préalablement tréfilé de base. 4 The invention relates to a method for producing a drawn wire, in particular tire reinforcing wire of diameter less than 0.3 mm by drawing a basic wire-rod with a diameter larger than mm or a pre-drawn basic wire.

5 Le tréfilage d'un fil inoxydable de renfort dont le diamètre varie entre 0,1 et 0,3 mm, doit satisfaire une tenue en service du point de vue fatigue en flexion ou en traction ou en torsion ainsi qu'une tenue à
un environnement humide ou en sollicitation combinée environnement humide et fatigue.
Le fil fin est réalisé par tréfilage à partir d'un fil machine ou d'un fil préalablement tréfilé d'acier. Du fait de la composition de l'acier, après tréfilage en direct sans recuit intermédiaire, le fil tréfilé final présente des propriétés améliorées de résistance en traction et une ductifiité résiduelle suffisante pour sa mise en assemblage, par exemple, sous la forme de nappes, de câbles.
Selon l'invention le tréfilage est réalisé avec un acier inoxydable de composition pondérale suivante:
- carbone <_ 40. 10-3%
- azote <_ 40. 10 -3 %, le carbone et azote satisfaisant la relation C + N _ 50 10-3%
- 0,2% <_ silicium <_ 1,0%, - 0,2% <_ manganèse s 5%, - 9% < nickel :912%, - 15% < chrome <_ 20%
- 1,5% <_ cuivre <_ 4%
- soufre <_ 10.10-3%, - phosphore < 0,050%
- 40.10-4% <_ oxygène total <_ 120.10-4%, - 0,1.10-4% 5 aluminium 5 20.10-4%
- magnésium <_ 5.10-4%
- 0,1.10-4 % <_ calcium <_ 5.10-4%
- titane <_ 50.10-4%
- des impuretés inhérentes à la fabrication, acier dans lequel les inclusions d'oxydes ont, sous forme de mélange vitreux, les proportions pondérales suivantes:
-30 /a<_Si02<_65 /a -5%<_MnOS40%
- 1 % <_ CaO _ 30%

-0%<_MgO<_10%
-3%<_A1203<_25%
-0%<_Cr203510%.
Cet acier dont l'austénite se transforme partiellement en 5 martensite par déformation au voisinage de la température ambiante et comportant des inclusions contrôlées, permet d'obtenir, par tréfilage, une capacité de déformation cumulée E sans recuit intermédiaire supérieur à 6,84. On entend par déformation cumulée par tréfilage s, la valeur du logarithme népérien du rapport des sections initiale et 1o finale. ( E= Log [ So / Sf ]) Selon l'invention la composition satisfait les relations suivantes:
Si Mn < 2%;
IM = 551 - 462*( C% + N% )- 9,2 * Si% - 8,1 * Mn% - 13,7 *
Cr% = 29*( Ni% + Cu% )- 18,5 * Mo% , avec -150 C < IM < -55 C, et, SiMn>_2%;
JM = 551 - 462 *(C% + N%) - 9,2 * Si% - 20 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29 *(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120 C < JM < - 55 C.
Cette condition de composition est destinée à assurer la capacité
de fortes réductions par tréfilage et un durcissement par écrouissage adéquat.
le fil de base est soumis à un tréfilage satisfaisant les conditions de tréfilage suivantes:
- un taux de déformation cumulé E supérieur à 6, - un maintien du fil, pendant le tréfilage et entre les opérations de tréfilage, à une température inférieure à 650 C et de préférence inférieure à 600 C, sans recuit entre les passes de tréfilage.
Sans recuit signifie qu'aucun réchauffage du fil à plus de 650 C
n'est appliqué entre le début et la fin des opérations de tréfilage. Un recuit à plus de 650 C aurait pour effet de convertir la martensite en austénite et d'éliminer l'écrouissage par recristallisation.
Le tréfilage du fil est réalisé de préférence sur une machine multipasses, le fil étant d'une part, lubrifié au savon ou au lubrifiant liquide, et d'autre part, contrôlé en température entre 20 C et 180 C.
Le fil peut également être laitonné avant ou pendant les opérations de tréfilage. La couche de laiton améliore la capacité de tréfilage et l'adhésion du fil avec les élastomères des pneumatiques. 5 Drawing of a reinforcing stainless steel whose diameter varies between 0.1 and 0.3 mm, must satisfy an operating condition of the fatigue in flexion or in tension or in torsion as well as an a moist environment or in combined stress environment wet and tired.
The fine wire is made by wire drawing from a wire rod or a previously drawn wire of steel. Because of the composition of steel, after direct drawing without intermediate annealing, the final drawn wire has improved tensile strength properties and residual ductility sufficient for its assembly, for example, in the form of plies, cables.
According to the invention the drawing is carried out with a stainless steel of the following composition by weight:
- carbon <40. 10-3%
- nitrogen <40. 10 -3%, carbon and nitrogen satisfying the relationship C + N _ 50 10-3%
0.2% <_ silicon <1.0%, 0.2% manganese 5%, - 9% <nickel: 912%, - 15% <chromium <20%
- 1.5% <_ copper <_ 4%
sulfur <10 × 10 -3%, - phosphorus <0.050%
40.10-4% <total oxygen <120.10-4%, - 0.1.10-4% 5 aluminum 5 20.10-4%
- magnesium <5.10-4%
- 0.1.10-4% <_ calcium <5.10-4%
- titanium <50.10-4%
- impurities inherent to the manufacture, steel in which the oxide inclusions have, in the form of vitreous mixture, the following proportions by weight:
-30 / a <_Si02 <_65 / a -5% <_ MnOS40%
- 1% <_ CaO _ 30%

-0% <MgO _ <_10%
-3% <_ A1203 <_25%
-0% <_ Cr203510%.
This steel whose austenite is partially transformed into 5 martensite by deformation in the vicinity of the ambient temperature and containing controlled inclusions, makes it possible to obtain, by drawing, a cumulative deformation capacity E without intermediate annealing greater than 6.84. Cumulative deformation by drawing, the value of the natural logarithm of the ratio of the initial sections and 1o final. (E = Log [So / Sf]) According to the invention, the composition satisfies the following relations:
If Mn <2%;
IM = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 8.1 * Mn% - 13.7 *
Cr% = 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 C <IM <-55 C, and, SiMn>_2%;
Y = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 20 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 C <JM <- 55C.
This condition of composition is intended to ensure the ability strong reduction by drawing and hardening by hardening adequate.
the base wire is subjected to wire drawing satisfying the conditions following wire drawing:
a cumulative deformation rate E greater than 6, - maintenance of the wire, during drawing and between wire drawing at a temperature below 650 C and preferably less than 600 C, without annealing between the drawing passes.
No annealing means that no reheating of the wire to more than 650 C
is applied between the beginning and the end of the drawing operations. A
annealing at over 650 C would convert martensite into austenite and eliminate hardening by recrystallization.
The drawing of the wire is preferably carried out on a machine multipasses, the wire being on the one hand lubricated with soap or lubricant liquid, and secondly, controlled temperature between 20 C and 180 C.
The wire may also be brassed before or during wire drawing operations. The brass layer improves the ability of wire drawing and adhesion of the wire with the elastomers of the tires.

6 Du point de vue métallurgique, il est connu que certains éléments d'alliage entrant dans la composition des aciers favorisent l'apparition de la phase ferrite de structure métallographique de type cubique centré. Ces éléments sont dit alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent le chrome, le molybdène, le silicium.
D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase austénite de structure métallographique de type cubique à faces centrées. Parmi ces éléments figurent le carbone, l'azote, le manganèse, le cuivre, le nickel.
II a été remarqué que les compositions formant une quantité
excessive de martensite au tréfilage deviennent fragiles et cassantes au tréfilage. Cette quantité limite de martensite est fonction de la teneur totale en carbone et en azote de l'acier et est de l'ordre de 90% pour une tLbneur totale en carbone et azote inférieure à 0,030%, de 70%
pour une teneur totale en carbone et azote inférieure ou égale à
0,050%, et de 30% pour une teneur totale en carbone et azote comprise entre 0,050% et 0,1 %.
Selon l'invention, l'acier comporte une teneur en carbone et azote inférieure ou égale à 0,050%, les conditions de tréfilage satisfaisant la relation suivante Si Mn < 2%;
IM = 551 - 462*( C% + N% )- 9,2 * Si% - 8,1 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29*( Ni% + Cu% )- 18,5 * Mo% , avec -150 C < IM < -55 C, et, SiMn>_2%;
JM = 551 - 462 *(C% + N%) - 9,2 * Si% - 20 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29 *(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120 C < JM < - 55 C.
On a également remarqué que les compositions ayant un indice IM supérieur à la valeur déterminée ci-dessus et une teneur totale en carbone et azote de l'ordre de 0,040% deviennent cassantes avant d'atteindre le tréfilage au diamètre final.
De la même manière, la présence en quantité excessive de silicium, c'est à dire en quantité supérieure à 1%, a pour effet de fragiliser le fil à l'état écroui par tréfilage en présence d'une quantité
importante de martensite.
La composition de l'acier inoxydable selon l'invention, contenant plus de 9% de nickel, plus de 1,5% de cuivre, plus de 15% de chrome, 6 From a metallurgical point of view, it is known that certain elements of alloys used in the composition of steels favor the appearance of the ferrite phase of metallographic structure of cubic type center. These elements are called alpha-genes. Among these are the chromium, molybdenum, silicon.
Other so-called gamma-gene elements favor the appearance of the austenite phase of metallographic structure of cubic type with faces centered. These elements include carbon, nitrogen, manganese, copper, nickel.
It has been noticed that the compositions forming a quantity excessive martensite wire drawing become brittle and brittle at drawing. This limit amount of martensite is a function of the content total carbon and nitrogen in steel and is in the order of 90% for a total carbon and nitrogen total less than 0.030%, 70%
for a total carbon and nitrogen content less than or equal to 0.050%, and 30% for a total carbon and nitrogen content between 0.050% and 0.1%.
According to the invention, the steel has a carbon content and nitrogen less than or equal to 0.050%, drawing conditions satisfying the following relation If Mn <2%;
IM = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 8.1 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 C <IM <-55 C, and, SiMn>_2%;
Y = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 20 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 C <JM <- 55C.
It has also been noted that compositions having a subscript IM greater than the value determined above and a total content of carbon and nitrogen in the order of 0.040% become brittle before to achieve wire drawing at the final diameter.
In the same way, the presence in excessive quantities of silicon, ie in quantities greater than 1%, has the effect of weaken the wire in the hardened state by wire drawing in the presence of a quantity important of martensite.
The composition of the stainless steel according to the invention, containing more than 9% nickel, more than 1.5% copper, more than 15% chromium,

7 une teneur totale en carbone et azote inférieure à 0,050%, une teneur en Mn inférieure à 2% avec un indice IM inférieur à-55 C ou une teneur en Mn supérieure ou égale à 2% avec un indice JM inférieur à-55 C, peut être tréfilée jusqu'au diamètre final avec un taux de casse réduit, le fil conservant des caractéristiques mécaniques qui permettent son usage dans le domaine du renfort des pneumatiques.
Lorsque la teneur en Mn est inférieure à 2%, l'indice IM doit être compris dans l'intervalle -150 C et -55 C. En effet, si IM est inférieur à-150 C, la quantité de martensite formée reste faible, par exemple lo inférieure à 10%, et la charge à la rupture ne peut atteindre des valeurs élevées supérieures à 2200 MPa, même après tréfilage avec une déformation cumulée s voisin de 8. De la même manière, lorsque la teneur en Mn est supérieure ou égale à 2%, l'indice JM doit être compiis entre - 120 C et - 55 C. Lorsque JM est inférieur à-120 C, la quantité de martensite est inférieure à 25% et la charge à la rupture ne peut dépasser 2200 MPa même après une réduction cumulée de l'ordre de 8.
Cette remarque justifie la limite de la teneur en chrome à moins de 20% et celle du total de cuivre et de nickel à moins de 16%.
Une teneur en cuivre supérieure à 4% génère des ségrégations à
la solidification et des ruptures ou défauts lors du laminage à chaud.
Le procédé appliqué au tréfilage de l'acier inoxydable selon l'invention permet d'obtenir un fil comportant une excellente tenue en fatigue mesurée par flexion rotative avec une contrainte d'endurance à
2.106 cycles supérieure à 1000 MPa.
Le fil obtenu contient moins de 75% d'austénite ou plus de 25%
de martensite. L'acier utilisé est à austénite légèrement instable avec une teneur totale en carbone et azote inférieure à 0,050%.
Pour obtenir une résistance à la rupture d'environ 2400 MPa il 3o est nécessaire d'avoir un fil de base de grande qualité inclusionnaire.
En effet, dans le domaine du tréfilage, il est connu que pour obtenir un fil de diamètre inférieur à 0,3 mm, dit fin, à partir du tréfilage d'un fil machine ou d'un fil préalablement tréfilé de base, l'acier inoxydable utilisé ne doit pas comporter d'inclusion dont la taille génère la casse de fil lors du tréfilage.
Dans l'élaboration des aciers inoxydables austénitiques, comme pour tous les autres aciers élaborés avec des moyens conventionnels et économiquement adaptés à la production de masse, la présence 7 a total carbon and nitrogen content of less than 0,050%, a in Mn less than 2% with an IM index of less than -55 C or Mn content greater than or equal to 2% with a JM index below 55 C, can be drawn to the final diameter with a breakage rate reduced, the wire retaining mechanical characteristics that allow its use in the field of reinforcement of tires.
When the Mn content is less than 2%, the IM index must be in the range -150 C and -55 C. Indeed, if IM is less at 150 C, the amount of martensite formed remains low, for example lo less than 10%, and the load at break can not reach values higher than 2200 MPa, even after drawing with a cumulative strain close to 8. In the same way, when the Mn content is greater than or equal to 2%, the JM index must be between - 120 C and - 55 C. When JM is less than -120 C, the amount of martensite is less than 25% and the breaking load does not can exceed 2200 MPa even after a cumulative reduction in order of 8.
This remark justifies the limit of the chromium content unless 20% and total copper and nickel less than 16%.
A copper content greater than 4% generates segregations at solidification and breaks or defects during hot rolling.
The process applied to the drawing of stainless steel according to the invention makes it possible to obtain a wire having excellent resistance to fatigue measured by rotary bending with an endurance stress at 2.106 cycles greater than 1000 MPa.
The yarn obtained contains less than 75% of austenite or more than 25%
of martensite. The steel used is austenite slightly unstable with a total carbon and nitrogen content of less than 0.050%.
To achieve a breaking strength of about 2400 MPa it 3o is necessary to have a baseline of high quality inclusionary.
Indeed, in the field of wire drawing, it is known that for obtain a wire of diameter less than 0.3 mm, called end, from drawing of a machine wire or a previously drawn wire, the stainless steel used must not include inclusions whose size generates wire breakage during wire drawing.
In the production of austenitic stainless steels, such as for all other steels made with conventional means and economically suitable for mass production, the presence

8 d'inclusions de type sulfures ou oxydes est systématique et irrémédiable. En effet, les aciers inoxydables peuvent, à l'état liquide, contenir en solution, du fait des procédés d'élaboration, des teneurs en oxygène et en soufre inférieures à 1000.10-4%. Au cours du refroidissement de l'acier à l'état liquide ou solide, la solubilité des éléments oxygène et soufre diminue et l'énergie de formation des oxydes ou des sulfures est atteinte. On assiste alors à l'apparition d'inclusions formées d'une part, de composés de type oxydes contenant des atomes d'oxygène et des éléments d'alliage avides de io réagir avec l'oxygène tels que calcium, magnésium, aluminium, silicium, manganèse, chrome, et d'autre part, de composés de type sulfures contenant des atomes de soufre et des éléments d'alliage avides de réagir avec le soufre tels que manganèse, chrome, calcium, magnésium. Il peut apparaître également des inclusions qui sont des composés mixtes de type oxysulfure.
Il est possible de réduire la quantité d'oxygène contenu dans l'acier inoxydable en utilisant des réducteurs puissants tels que magnésium, aluminium, calcium, titane ou une combinaison de plusieurs d'entre eux mais ces réducteurs conduisent tous à la création 2o d'inclusions riches en MgO, A1203, CaO ou Ti02 qui sont sous la forme de réfractaires cristallisés, durs et indéformables dans les conditions de laminage de l'acier inoxydable. La présence de ces inclusions génère des incidents de tréfilage et des casses de fatigue sur les produits élaborés avec l'acier inoxydable.
Selon l'invention la réalisation d'un acier inoxydable ayant une propreté inclusionnaire sélectionnée, permet la réalisation de fil machine ou de fil pré tréfilé de base, fil utilisé selon l'invention pour le tréfilage de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm ou la réalisation de pièces soumises à la fatigue.
L'invention concerne un acier inoxydable qui comporte des inclusions d'oxydes sous forme de mélange vitreux, et dont les proportions pondérales sont les suivantes:
-30%<_Si02565%
- 5% <_ Mn0 5 40%
- 1 % <_ CaO <_30%
-0%<_Mg0<_ 10%
- 3% <_A1203 <_25%
- 0% <_ Cr203 <_10% 8 sulphides or oxides inclusions is systematic and irremediable. Indeed, stainless steels can, in the state liquid, contain in solution, because of the processes of elaboration, oxygen and sulfur contents less than 1000 x 10-4%. During the cooling of the steel in the liquid or solid state, the solubility of oxygen and sulfur elements decreases and the formation energy of oxides or sulfides is reached. We then see the appearance of inclusions formed on the one hand, of oxides-type compounds containing oxygen atoms and alloying elements eager to react with oxygen such as calcium, magnesium, aluminum, silicon, manganese, chromium, and on the other hand, sulphides containing sulfur atoms and alloying elements eager to react with sulfur such as manganese, chromium, calcium, magnesium. It can also appear inclusions that are mixed oxysulfide compounds.
It is possible to reduce the amount of oxygen contained in stainless steel using powerful reducers such as magnesium, aluminum, calcium, titanium or a combination of many of them but these reducers all lead to the creation 2o inclusions rich in MgO, Al 2 O 3, CaO or TiO 2 which are under the crystallized refractories, hard and indeformable in the rolling conditions of stainless steel. The presence of these inclusions generates wire drawing incidents and fatigue breakouts products made with stainless steel.
According to the invention the realization of a stainless steel having a selected inclusion cleanliness, allows the realization of wire rod or pre-drawn basic wire, wire used according to the invention for drawing of tire reinforcing wire of diameter less than 0.3 mm or the production of parts subject to fatigue.
The invention relates to a stainless steel which comprises inclusions of oxides in the form of a vitreous mixture, and whose proportions by weight are as follows:
-30% <_ Si02565%
- 5% <_ Mn0 5 40%
- 1% <_ CaO <_30%
-0% <_ Mg0 <_ 10%
- 3% <_A1203 <_25%
- 0% <_ Cr203 <_10%

9 Dans un exemple d'application de l'invention, un acier A selon l'invention contient dans sa composition pondérale 19.10-3% de carbone, 23.10 -3% d'azote, 0,53% de silicium, 0, 72% de manganèse, 17,3% de chrome, 9,3% de nickel, 3,1% de cuivre, 0,055% de molybdène, 4.10-3% de soufre, 22.10-3% de phosphore, 72.10-4% d'oxygène total, 5.10-4% d'aluminium total, 2.10-4% de magnésium, 2.10-4% de calcium, 11.10-4% de titane. Son indice de stabilité IM est de -77 C. L'acier est élaboré au four électrique puis au convertisseur AOD, et coulé en continu en section de 205 mm par 205 io mm puis laminé à chaud en fil de 5,5 mm de diamètre.
A ce stade du procédé, l'acier A a fait l'objet d'un examen métallographique par coupe en sens longitudinal, qui a révélé la présence, sur une surface de 1000 mm2, de 8 inclusions d'épaisseur compirise entre 5 et 10,um et d'une inclusion de 12 Nm.
Après recuit de recristallisation à 1050 C en couronne et refroidissement à l'eau, le fil est décapé puis tréfilé sans recuit intermédiaire jusqu'au diamètre de 0,18 mm successivement sur plusieurs machines multipasses. La charge à la rupture du fil tréfilé est alors de 2650 MPa et le fil présente une striction après traction.
II a été constaté que des fils de base d'un diamètre de 5,5 mm, de composition B et C présentées dans le tableau 1 ci-après, ne pouvaient être tréfilés sans ruptures excessives et fragilisation, la fragilisation se traduisant par une absence de striction en traction.

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~n o ~n Pour le tréfilage de fils avec les compositions B et C, il n'a pu être obtenu respectivement que des fils de diamètres supérieurs ou égaux à
1,0 mm et à 0,4 mm.
Cette constatation est mise en évidence, en terme de déformation cumulée E et d'indice de stabilité IM dans le tableau 2, dans le cas d'un tréfilage en direct à partir d'un fil de base de 5,5 mm, sans recuit au cours du tréfilage, sans casses en nombre élevé.

TABLEAU 2.
Acier IM Diamètre E Charge à la % de martensite C tréfilé mm rupture MPa sur fil tréfilé

A - -77 0,18 6,84 2650 68 B -26 1,0 3,41 1980 30 C -49 0,4 5,24 2400 72 L'acier B ne peut pas être utilisé pour tréfiler du fil fin de diamètre inférieur à 0,3 mm en direct depuis un diamètre de 5,5 mm.
Son indice de stabilité IM est élevé et de plus sa teneur globale en carbone et azote lui confère un caractère fragile à l'état tréfilé en dessous du diamètre de 1 mm.
L'acier C peut être tréfilé à un diamètre de 0,4 mm à partir d'un fil d'un diamètre de 5,5 mm. Pour des tréfilages plus poussés, il devient fragile avec la présence dans sa composition d'une grande quantité de martensite.
L'acier A selon l'invention peut être tréfilé de 5,5 mm à 0,18 mm sans que le procédé génère une fragilité du fil obtenu. Le fil ainsi réalisé
présente une charge à la rupture assurant une utilisation dans le 3o domaine du fil de renfort de pneumatique.
Dans un autre exemple de tréfilage, on a mis en oeuvre des fils recuits de diamètre 5,5 mm, dont les compositions sont reportées dans le tableau 3.
TABLEAU 3.
Acier C N Si Mn Ni Cr Cu Mo S P
D 0,0110,016 0,35 0,54 9,48 17,1 3,16 0,19 0,002 0,027 E 0,0170,015 0,34 3,85 9,52 17,5 3,16 0,19 0,003 0,025 F 0,020 0,015 0,34 3,86 10,5 18,9 3,13 0,19 0,001 0,024 G 0,019 0,014 0,36 3,84 8,47 17,1 3,12 0,2 0, 003 0,026 Les fils ont été tréfilés en 12 passes successives au savon jusqu'au diamètre de 1 mm, puis en 6 passes au savon au diamètre de 0,48 mm, puis en 9 passes au savon au diamètre de 0,18 mm, le tout sans aucun recuit depuis l'état initial. A ce stade, le produit final a été
soumis à des mesures de traction et des mesures de taux de martensite par la méthode d'aimantation à saturation.
Le tableau 4 présente pour chacune des compositions les valeurs des indices IM et JM, ainsi que les charges à rupture Rm et les teneurs en martensite du produit final.

- TABLEAU 4.
Acier IM JM Rm(MPa) Martensite D -74 -81 2644 90%
E -110 -156 1810 4,4%
F -159 -205 1791 1,2%
G -73 -119 2072 27%
La figure 2 présente la teneur en martensite des fils de diamètre 0,18 mm en fonction de JM.
La figure 3 présente les charges à la rupture des fils de diamètre 0,18 mm en fonction de JM.
L'indice JM est particulièrement pertinent pour rendre compte de l'évolution des charges à la rupture et des teneurs en martensite.
Des fils dont l'indice JM sera inférieur à 120 C présenteront après tréfilage poussé correspondant à s 6,84 sans recuit intermédiaire, des charges à la rupture faibles, c'est à dire inférieures à
3o 2200 Mpa.
Des fils dont l'indice JM sera supérieur à - 55 C présenteront, pour des taux de réfilage E supérieur à 6, sans recuit intermédiaire, plus de 90% de martensite et un comportement fragile.
Dans un troisième exemple d'application, on a mis en oeuvre un fil recuit de diamètre initial de 5,5 mm de l'acier D dont la composition est présentée sur le tableau 3.
Les fils ont été tréfilés en 12 passes, au savon, au diamètre lmm, sans recuit intermédiaire. On a pratiqué sur ce fil de diamètre 1 mm divers traitements à des températures comprises entre 500 C et 700 C, pendant des durées totales de 2,5 secondes à 10 secondes. De tels traîtements peuvent être rendus nécesaires après dépôts électrolytiques de couches minces de cuivre ou de zinc pour obtenir par diffusion une couche homogène de laiton, couramment utilisé comme couche d'accrochage du caoutchouc dans la fabrication de pneumatiques.
On a ensuite mesuré les teneurs en martensite des tronçons de fils traités thermiquement et leur charge à la rupture. Les valeurs 1o mesurées sont présentées sur le tableau 5 avec les valeurs du fil de 1 mm de référence non traité.
TABLEAU 5.
Température durée Rm martensite - traitement C sec Mpa %
Non traité 1780 46 500 2,5 9 In an exemplary application of the invention, a steel A according to the invention contains in its composition by weight 19.10-3% of carbon, 23.10 -3% nitrogen, 0.53% silicon, 0.72% of manganese, 17.3% chromium, 9.3% nickel, 3.1% copper, 0.055% molybdenum, 4.10-3% sulfur, 22.10-3% phosphorus, 72.10-4% of total oxygen, 5.10-4% of total aluminum, 2.10-4% of magnesium, 2.10-4% calcium, 11.10-4% titanium. Its index of IM stability is -77 C. The steel is made in the electric oven and then AOD converter, and continuously cast in 205 mm section by 205 10 mm then hot rolled wire 5.5 mm in diameter.
At this stage of the process, steel A has been examined metallographic section in longitudinal direction, which revealed the presence, on a surface of 1000 mm2, of 8 inclusions of thickness compriises between 5 and 10 μm and an inclusion of 12 Nm.
After recrystallization annealing at 1050 C in crown and water cooling, the wire is stripped and then drawn without annealing intermediate to the diameter of 0.18 mm successively on several multipass machines. The breaking load of the drawn wire is then 2650 MPa and the wire has a necking after traction.
It has been found that base wires with a diameter of 5.5 mm, composition B and C presented in Table 1 below, do not could be drawn without excessive fractures and embrittlement, the weakening resulting in a lack of stress in tension.

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~ no ~ n For wire drawing with compositions B and C, it could not be obtained respectively that wires of diameters greater than or equal to 1.0 mm and 0.4 mm.
This finding is highlighted in terms of cumulative deformation E and IM stability index in Table 2, in the case of direct wire drawing from a 5.5 mm base wire, without annealing during drawing, without breaks in high numbers.

TABLE 2.
IM steel Diameter E Charge at% martensite Drawn mm mm MPa break on drawn wire A - -77 0.18 6.84 2650 68 B -26 1.0 3.41 1980 30 C -49 0.4 5.24 2400 72 Steel B can not be used to draw wire end of diameter less than 0.3 mm live from a diameter of 5.5 mm.
Its stability index IM is high and its overall content in carbon and nitrogen gives it a fragile character in the drawn state below the diameter of 1 mm.
Steel C can be drawn to a diameter of 0.4 mm from a wire with a diameter of 5.5 mm. For further drawing, it becomes fragile with the presence in its composition of a large amount of martensite.
Steel A according to the invention can be drawn from 5.5 mm to 0.18 mm without the process generates a fragility of the wire obtained. The thread thus produced has a breaking load ensuring use in the 3o field of tire reinforcement thread.
In another example of wire drawing, wires have been used.
5.5 mm diameter anneals, the compositions of which are reported in Table 3.
TABLE 3.
CN Steel Si Mn NiCr Cu Mo SP
D 0.0110.016 0.35 0.54 9.48 17.1 3.16 0.19 0.002 0.027 E 0.0170.015 0.34 3.85 9.52 17.5 3.16 0.19 0.003 0.025 F 0.020 0.015 0.34 3.86 10.5 18.9 3.13 0.19 0.001 0.024 G 0.019 0.014 0.36 3.84 8.47 17.1 3.12 0.2 0.003 0.026 The wires were drawn in 12 successive passes with soap up to a diameter of 1 mm, then in 6 passes of soap with a diameter of 0.48 mm, then in 9 passes with soap of 0.18 mm diameter, all without any annealing since the initial state. At this stage, the final product has been subjected to tensile measurements and martensite rate measurements by the saturation magnetization method.
Table 4 presents for each of the compositions the values IM and JM indices, as well as Rm burst loads and grades in martensite of the final product.

- TABLE 4.
Steel IM JM Rm (MPa) Martensite D -74 -81 2644 90%
E -110 -156 1810 4.4%
F -159 -205 1791 1.2%
G -73 -119 2072 27%
Figure 2 shows the martensite content of diameter wires 0.18 mm depending on JM.
Figure 3 shows the breaking loads of the wires of diameter 0.18 mm depending on JM.
The JM index is particularly relevant for reporting the evolution of the breaking loads and the martensite contents.
Yarns whose JM index will be below 120 C will present after push-pulling corresponding to s 6.84 without annealing intermediate, low burst loads, ie less than 3o 2200 Mpa.
Yarns with a JM index greater than - 55 C will present, for refilage rates E greater than 6, without intermediate annealing, more 90% of martensite and fragile behavior.
In a third example of application, we implemented a 5.5 mm diameter initial annealed wire of D steel, the composition of which is shown in Table 3.
The wires were drawn in 12 passes, soap, diameter lmm, without intermediate annealing. We practiced on this diameter wire 1 mm various treatments at temperatures between 500 C and 700 C, for total durations of 2.5 seconds to 10 seconds. Of such treatments may be rendered necesary after deposits electrolytic coatings of thin layers of copper or zinc to obtain by diffusion a homogeneous layer of brass, commonly used as layer of adhesion of rubber in the manufacture of tires.
The martensite contents of the sections of thermally treated wires and their load at break. Values 1o measured are presented in Table 5 with the values of the wire of 1 reference mm untreated.
TABLE 5.
Temperature duration Rm martensite - treatment C sec Mpa%
Not treated 1780 46 500 2.5

10 1899 48 550 2,5 1847 46 600 2,5 1677 37 650 2,5 1378 22 On observe que, pour des températures inférieures à 550 C, le traitement conserve sensiblement la quantité initiale de martensite et peut provoquer un léger durcissement pour des temps courts. A
600 C, et pour une durée plus courte de 2,5 secondes, une part minoritaire de martensite a disparu et le fil s'est légèrement adouci.
Pour une durée de 5 ou 10 secondes à la température de 600 C,I'adoucissement devient plus important. A 650 C, la martensite tend majoritairement à disparaitre et l'acier du fil s'adoucit fortement.

De ces exemples, il est conclu que dans le procédé selon l'invention, les fils pourront subir, entre plusieurs opérations de tréfilage, des traitement thermiques à des températures inférieures à
650 C et de préférence, inférieure à 600 C sans provoquer une disparition excessive de martensite ni un adoucissement, ce qui nuirait à l'obtention de très hautes caractéristiques mécaniques à l'état de fil fréfilé ayant subi une déformation totale par tréfilage s supérieure à 6.
A l'inverse, tout traitement, même court, à une températue supérieure à 650 C adoucit fortement l'acier du fil tréfilé à un stade intermédiaire 1o ou final, ce qui est considéré comme un recuit.
Le carbone, l'azote, le chrome, le nickel, le manganèse, le silicium sont les éléments habituels permettant l'obtention d'un acier inoxydable austénitique.
' Les teneurs en manganèse, chrome, soufre, en proportion sont choisies pour générer des sulfures déformables de composition bien déterminée.
Les intervalles de composition des éléments en silicium et manganèse, en proportion, assurent selon l'invention, la présence d'inclusions de type silicate, riches en Si02 et contenant une quantité
2o non négligeable de MnO, déformables par laminage à chaud.
Le silicium, est en teneur comprise entre 0,2%, qui correspond à
un résiduel dû à l'élaboration et 1 %, qui est la teneur au-delà de laquelle il apparaît une fragilisation excessive du fil tréfilé écroui.
Le mobybdène peut être ajouté à la composition de l'acier inoxydable pour améliorer la tenue en corrosion.
Le cuivre est ajouté à la composition de l'acier selon l'invention car il améliore les propriétés de déformation à froid et de ce fait, stabilise l'austénite. Cependant la teneur en cuivre est limitée à 4%
pour éviter des difficultés de transformation à chaud car le cuivre 3o abaisse sensiblement la limite supérieure de température de réchauffage de l'acier avant laminage.
Les intervalles en oxygène total, aluminium et calcium permettent, selon l'invention, d'obtenir des inclusions de type silicate de manganèse contenant une fraction non nulle de A1203 et de CaO.
Notamment, les teneurs globales en aluminium et en calcium sont chacune supérieures à 0,1.10'4% pour que les inclusions recherchées contiennent plus de 1 % de CaO et plus de 3% de A1203.

Les valeurs des teneurs en oxygène total sont selon l'invention comprises entre 40.10-4o/a et 120.10-4%.
Pour une teneur en oxygène total inférieure à 50.10-4%, l'oxygène fixe les éléments magnésium, calcium, aluminium et ne forme 5 pas d'inclusion d'oxydes riches en Si02 et MnO.
Pour une teneur en oxygène total supérieure à 120.10-4%, il y aura dans la composition des oxydes plus de 10% de Cr203, ce qui favorise la cristallisation, ce que l'on cherche à éviter.
La teneur en calcium est inférieure à 5. 10-4% de façon que les 1o inclusions recherchées ne contiennent pas plus de 30% de CaO.
La teneur en aluminium est inférieure à 20.10-4% pour éviter que les inclusions recherchées contiennent plus de 25% de A1203, ce qui favorise également la cristallisation.
- Il est concevable, après avoir réalisé selon un procédé
15 conventionnel et économique, un acier contenant des inclusions de types oxyde et sulfure, de le raffiner pour faire disparaître ces inclusions en utilisant des procédés de refusion lents et peu rentables économiquement tels que les procédés de refusion sous vide (Vacuum Argon Remelting ) ou de refusion sous laitier ( Electro Slag Remelting ).
Ces procédés de refusion ne permettent d'éliminer que partiellement, par décantation dans la flaque de liquide, les inclusions déjà présentes sans modifier leur nature et leur composition.
L'invention concerne un acier inoxydable contenant des inclusions de composition choisie obtenue volontairement, la composition étant en relation avec la composition globale de l'acier, de telle sorte que les propriétés physiques de ces inclusions favorisent leur déformation lors de la transformation à chaud de l'acier.
Selon l'invention, l'acier inoxydable contient des inclusions de composition déterminée qui ont leur point de ramollissement proche de la température de laminage de l'acier et telles que l'apparition de cristaux plus durs que l'acier à la température de laminage comme notamment les composées définis : Si02, sous forme de tridymite, christobalite, quartz; 3CaO-Si02; CaO; MgO; Cr203; anorthite, mullite, gehienite, corindon, spinelle du type A1203-Mg0 ou A1203-Cr203-MnO-MgO; CaO-AI203; Ca0-6AI203; Ca0-2AI203,Ti02 est inhibée.
Selon l'invention, l'acier contient principalement des inclusions d'oxyde de composition telle que celle-ci forment un mélange vitreux ou amorphe pendant toutes les opérations successives de mise en forme de l'acier. La viscosité des inclusions choisies est suffisante pour que la croissance des particules cristallisées d'oxydes dans les inclusions résultantes de l'invention soit totalement inhibée du fait que, dans une inclusion d'oxyde, la diffusion à courte distance est faible et les déplacements convectifs sont très limités. Ces inclusions restées vitreuses dans le domaine de température des traitements à chaud de l'acier présentent également une dureté et un module d'élasticité plus faibles que des inclusions cristallisées de composition correspondante.
Ainsi les inclusions peuvent être encore déformées, écrasées et 1o allongées, lors d'opération de tréfilage et la concentration de contraintes au voisinage des inclusions est fortement diminuée, ce qui atténue de façon importante le risque d'apparition, par exemple, de fissures de fatigue ou des casses au tréfilage.
- Selon l'invention, l'acier inoxydable contient des inclusions d'oxydes de composition définie telle que leur viscosité dans le domaine des températures de laminage à chaud de l'acier ne soit pas trop élevée. De ce fait, la contrainte d'écoulement de l'inclusion est nettement plus faible que celle de l'acier dans les conditions de laminage à chaud dont les températures sont généralement comprises 2o entre 800 C et 1350 C. Ainsi les inclusions d'oxydes se déforment en même temps que l'acier lors du laminage à chaud et donc après laminage, ces inclusions sont parfaitement allongées, et d'épaisseur très faible ce qui permet d'éviter tout problème de casse lors d'une opération de tréfilage.
Les inclusions décrites ci-dessus sont selon l'invention, réalisées avec les moyens d'élaboration classiques et très productifs d'une aciérie électrique pour aciers inoxydables tels que four électrique, convertisseur AOD ou VOD, métallurgie en poche et coulée continue.
Les inclusions d'oxydes ci dessous présentant les propriétés favorables décrites sont selon l'invention composées d'un mélange vitreux de Si02, MnO, CaO, A1203, MgO et Cr203,, et éventuellement, de trace de FeO et ou de Ti02, dans les proportions pondérales suivantes:
-30%<_Si02<_65%
-5%<_MnO<_40%
- 1%<_CaO<_30%
-0%<_Mg0<10%
-3%<_A1203<_25%

0%<_Cr203<_10 /a Si la teneur en Si02 est inférieure à 30%, la viscosité des inclusions d'oxydes est trop faible et le mécanisme de croissance de cristaux d'oxyde n'est pas inhibé. Si Si02 est supérieur à 65%, il se forme des particules nocives très dures de silice sous forme de trydimite ou de christobalite ou de quartz.
La teneur en MnO, comprise entre 5% et 40% permet d'abaisser fortement le point de ramollissement du mélange d'oxydes contenant notamment Si02, CaO, A1203, et favorise la création d'inclusions qui io restent dans un état vitreux dans les conditions de laminage de l'acier selon l'invention.
Pour une teneur en CaO inférieure à 1 /a, il se forme des cristaux de MnO-AI203 ou de mullite. Lorsque la teneur en CaO est supérieure à 30%, il se forme alors, des cristaux de CaO-SiO2 ou (Ca,Mn)O-SiO2.
Pour une teneur en MgO supérieur à 10%, il se forme des cristaux de MgO; 2MgO-Si02; Mg0-Si02; A1203-MgO, qui sont des phases extrêmement dures.
Si A1203 est inférieur à 3%, il se forme des cristaux de wollastonite et lorsque A1203 est supérieur à 25%, apparaissent des cristaux de mullite, d'anorthite, de corindon, de spinelles notamment de type A1203-MgO ou A1203-Cr203-MgO-MnO ou bien encore d'aluminates du type CaO-6AI203 ou CaO-2A1203 ou CaO-AI203, ou de gehlenite.
Avec plus de 10% de Cr203 apparaissant également des cristaux durs de Cr203 ou A1203-Cr203-MgO-MnO , CaO-Cr203, MgO-Cr203.
Selon une forme de l'invention la terieur en soufre doit être inférieure à
0,010% pour obtenir des inclusions de sulfure d'épaisseur ne dépassant pas 5,um sur produit laminé . En effet, les inclusions de type sulfure de manganèse et de chrome sont parfaitement déformables à
chaud dans les conditions suivantes:
5%<Cr<30%
30% < Mn < 60 %
% <S< 45%
35 Les inclusions de type oxydes et sulfures sont généralement considérées comme néfastes vis à vis des propriétés d'emploi dans le domaine du tréfilage en fil fin et dans le domaine de la tenue en fatigue, notamment, en flexion et/ou en torsion.

Pour une inclusion observée, on définit un facteur de forme qui est le rapport de la longueur sur l'épaisseur. Le facteur de forme des inclusions dans les fils peut atteindre 10 ou 20 et en conséquence, l'épaisseur de l'inclusion est extrêmement faible.
Ces inclusions ne présentent pas de nocivité vis à vis des applications de tréfilage fin en fil de diamètre inférieur à 0,3 mm ou de pièces soumises à la fatigue telles que des ressorts, renfort de pneumatique.
Les caractéristiques inclusionnaires sont matérialisées par le fait io de la présence, sur une surface de 1000 mm2 échantillonnée à partir de fil machine de diamètre supérieur ou égal à 5 mm de moins de 5 inclusions d'oxydes d'épaisseur de plus de 10 pm. Les inclusions de sulfure sont, en nombre, moins de 10 ayant une épaisseur de plus de 5 ,vm, pour une surface de 1000 mm2.
Le procédé selon l'invention à partir d'un acier de composition optimisée pour une déformation à froid et tréfilage en fil fin assure - une faible tendance à la formation de martensite-formation en quantité suffisante pour durcir l'acier, et en quantité insuffisante pour provoquer une fragilisation du fil après tréfilage, - une consolidation très progressive de telle sorte que la résistance à la rupture peut être comprise entre 2200 MPa et 3000 MPa pour un fil tréfilé de 0,18 mm, tréfilé depuis 5,5 mm sans recuit ou pour tout autre tréfilé obtenu avec un taux de réduction cumulé
supérieur à 6 sans recuit intermédiaire, - des inclusions contrôlées qui assurent un tréfilage avec peu de casses.
Le fil selon l'invention peut être utilisé, dans son état durci par écrouissage dû au tréfilage, ou bien après traitement thermique de vieillissement entre 300 C et 550 C, qui est susceptible de le durcir 3o encore par précipitation de cuivre epsilon, pour la fabrication, par exemple, de ressorts ou de renforts de pneumatiques.
Il peut aussi subir, au diamètre final, un recuit d'adoucissement et être utilisé pour la confection de divers objets tels que fils tissés ou tricotés, gaines tissées de flexibles, filtres, etc.. 10 1899 48 550 2.5 1847 46 600 2.5 1677 37 5,1502 27 650 2.5 1378 22 5,1354 9 It is observed that for temperatures below 550 C, the treatment substantially retains the initial amount of martensite and can cause a slight hardening for short periods. AT
600 C, and for a shorter duration of 2.5 seconds, one part Minority of martensite has disappeared and the thread has slightly softened.
For a duration of 5 or 10 seconds at the temperature of 600 C, the softening becomes more important. At 650 C, martensite tends to disappear and the steel of the wire softens strongly.

From these examples, it is concluded that in the process the invention, the wires may undergo, between several operations of wire drawing, heat treatment at temperatures below 650 C and preferably less than 600 C without causing a excessive disappearance of martensite or softening, which would be detrimental obtaining very high mechanical characteristics in the wire state wire that has undergone total deformation by wire drawing greater than 6.
Conversely, any treatment, even short, at a higher temperature at 650 C strongly softens the steel of the drawn wire at an intermediate stage 1o or final, which is considered an annealing.
Carbon, nitrogen, chromium, nickel, manganese, silicon are the usual elements for obtaining a steel austenitic stainless.
The contents of manganese, chromium and sulfur in proportion are chosen to generate deformable sulfides of composition well determined.
The composition intervals of the silicon elements and manganese, in proportion, provide according to the invention, the presence of silicate inclusions, rich in SiO 2 and containing a quantity 2o non negligible MnO, deformable by hot rolling.
Silicon, is in content between 0.2%, which corresponds to a residual due to elaboration and 1%, which is the content beyond which appears excessive embrittlement of drawn wire drawn.
Mobybdenum can be added to the composition of steel Stainless to improve the corrosion resistance.
Copper is added to the composition of the steel according to the invention because it improves the properties of cold deformation and because of this, stabilizes the austenite. However the copper content is limited to 4%
to avoid difficulties of hot transformation because the copper 3o substantially lowering the upper limit of reheating temperature steel before rolling.
The intervals in total oxygen, aluminum and calcium allow, according to the invention, to obtain silicate inclusions of manganese containing a non-zero fraction of A1203 and CaO.
In particular, the overall contents of aluminum and calcium are each greater than 0.1.10'4% for the desired inclusions contain more than 1% CaO and more than 3% A1203.

The values of the total oxygen contents are according to the invention between 40.10-4o / a and 120.10-4%.
For a total oxygen content of less than 50 × 10 -4%, the oxygen fixes the elements magnesium, calcium, aluminum and does not form No inclusion of oxides rich in SiO 2 and MnO.
For a total oxygen content higher than 120.10-4%, there is will have in the composition of oxides more than 10% of Cr203, which favors crystallization, which we try to avoid.
The calcium content is less than 5. 10-4% so that the 1o inclusions sought do not contain more than 30% of CaO.
The aluminum content is less than 20.10-4% to avoid that the included inclusions contain more than 25% of A1203, this which also promotes crystallization.
- It is conceivable, after having realized according to a process 15 conventional and economical, a steel containing inclusions of oxide and sulphide types, to refine it to remove these inclusions using slow and unprofitable remelting processes economically such as vacuum remelting processes (Vacuum Argon Remelting) or slag remelting (Electro Slag Remelting).
These remelting processes only make it possible to eliminate partially, by settling in the puddle of liquid, the inclusions already present without changing their nature and composition.
The invention relates to a stainless steel containing inclusions of chosen composition voluntarily obtained, the composition being related to the overall composition of the steel, so that the physical properties of these inclusions favor their deformation during hot processing of steel.
According to the invention, the stainless steel contains inclusions of determined composition that have their softening point close to the rolling temperature of the steel and such as the appearance of crystals harder than steel at the rolling temperature as in particular the defined compounds: SiO 2, in the form of tridymite, christobalite, quartz; 3CaO-Si02; CaO; MgO; Cr203; anorthite, mullite, gehienite, corundum, spinel type A1203-Mg0 or A1203-Cr203-MnO-MgO; CaO-Al203; Ca0-6AI203; Ca0-2Al2O3, TiO2 is inhibited.
According to the invention, the steel mainly contains inclusions oxide composition such as this form a glassy mixture or amorphous during all the successive operations of implementation shape of steel. The viscosity of the selected inclusions is sufficient to that the growth of crystallized particles of oxides in the resulting inclusions of the invention is completely inhibited by the fact that in an oxide inclusion, short-range scattering is low and convective movements are very limited. These inclusions remained glassy in the temperature range of heat treatments of steel also have a higher hardness and modulus of elasticity weak as crystallized inclusions of corresponding composition.
Thus inclusions can be further distorted, crushed and 1o elongated, during drawing operation and the concentration of stresses in the vicinity of the inclusions is greatly diminished, which significantly reduces the risk of occurrence, for example, of fatigue cracks or wire drawing breaks.
- According to the invention, the stainless steel contains inclusions of oxides of defined composition such as their viscosity in the temperature range of hot rolling steel is not too high. As a result, the flow constraint of inclusion is significantly lower than that of steel under the conditions of hot rolling whose temperatures are generally understood 2o between 800 C and 1350 C. Thus the inclusions of oxides are deformed into same time as steel during hot rolling and so after rolling, these inclusions are perfectly elongated, and thick very low which makes it possible to avoid any problem of breakage during a wire drawing operation.
The inclusions described above are according to the invention, carried out with the conventional and very productive means of electric steel mill for stainless steels such as electric furnace, AOD or VOD converter, pocket metallurgy and continuous casting.
The inclusions of oxides below having the properties described are according to the invention composed of a mixture SiO 2, MnO, CaO, Al 2 O 3, MgO and Cr 2 O 3, and possibly traces of FeO and / or TiO2, in the proportions following weights:
-30% <_ Si02 <_65%
-5% <MnO _ <_40%
- 1% <_ CaO <_30%
-0% <_ Mg0 <10%
-3% <_ A1203 <_25%

0% <_ Cr203 <_10 / a If the SiO 2 content is less than 30%, the viscosity of the oxide inclusions is too weak and the mechanism of growth of oxide crystals is not inhibited. If Si02 is greater than 65%, it is forms very harmful harmful particles of silica in the form of trydimite or christobalite or quartz.
The MnO content of between 5% and 40% makes it possible to lower strongly the softening point of the oxide mixture containing including Si02, CaO, Al2O3, and promotes the creation of inclusions that remain in a glassy state under the rolling conditions of the steel according to the invention.
For a CaO content of less than 1 / a, crystals are formed MnO-AI203 or mullite. When the CaO content is higher at 30%, crystals of CaO-SiO2 or (Ca, Mn) O-SiO2 are formed.
For an MgO content greater than 10%, crystals of MgO; 2MgO-Si02; Mg0-Si02; A1203-MgO, which are phases extremely hard.
If A1203 is less than 3%, crystals of wollastonite and when A1203 is greater than 25%, crystals of mullite, anorthite, corundum, spinels, especially type A1203-MgO or A1203-Cr203-MgO-MnO or even aluminates of the CaO-6AI203 or CaO-2A1203 or CaO-AI203 type, or of gehlenite.
With more than 10% of Cr203 also appearing Cr203 or A1203-Cr203-MgO-MnO crystals, CaO-Cr203, MgO-Cr203.
According to a form of the invention, the sulfur ground must be less than 0.010% to obtain thick sulphide inclusions not not exceeding 5 μm on rolled product. Indeed, type inclusions manganese sulphide and chromium are perfectly deformable at hot under the following conditions:
5% <Cr <30%
30% <Mn <60%
% <S <45%
The inclusions of oxides and sulfides type are generally considered to be harmful to employment properties in the fine-wire drawing and in the field of fatigue, especially in flexion and / or torsion.

For an observed inclusion, we define a form factor that is the ratio of the length to the thickness. The form factor of inclusions in the threads can reach 10 or 20 and as a result, the thickness of the inclusion is extremely low.
These inclusions are not harmful to the fine wire drawing applications with a wire diameter of less than 0.3 mm or parts subjected to fatigue such as springs, reinforcement of pneumatic.
The inclusionary characteristics are materialized by the fact the presence, on a surface of 1000 mm2 sampled from wire rod with a diameter greater than or equal to 5 mm less than 5 inclusions of oxides with a thickness of more than 10 μm. Inclusions of sulphide number is less than 10 with a thickness of more than 5 , vm, for an area of 1000 mm2.
The process according to the invention from a composition steel Optimized for cold deformation and fine wire drawing - a weak tendency to formation of martensite-formation in enough to harden the steel, and insufficient to cause weakening of the wire after drawing, - a very gradual consolidation so that the breaking strength can be between 2200 MPa and 3000 MPa for a 0.18 mm drawn wire, drawn from 5.5 mm without annealing or for any other drawn wire with a cumulative reduction rate greater than 6 without intermediate annealing, - controlled inclusions that ensure wire drawing with little breakages.
The yarn according to the invention can be used, in its hardened state by hardening due to drawing, or after thermal treatment of aging between 300 C and 550 C, which is likely to harden it 3o still by precipitation of copper epsilon, for the manufacture, by example, springs or reinforcements tires.
It can also undergo, at the final diameter, a softening annealing and be used for making various objects such as woven yarns or knitted, woven hose sheaths, filters, etc.

Claims (19)

1. Procédé d'élaboration d'un fil tréfilé, de base d'un acier de composition pondérale suivante:

- carbone <= 40. 10 -3%
- azote <= 40. 10 -3%, le carbone et azote satisfaisant la relation C + N <= 50 10 -3%
- 0,2% <= silicium <= 1,0%, - 0,2% <= manganèse <= 5%, - 9% < nickel <= 12%, - 15% <= chrome <= 20%
-1,5% <=cuivre <=4%
- soufre <= 10.10 -3%, - phosphore < 0,050%
- 40.10 -4% <= oxygène total <= 120.10-4%, - 0,1.10 -4% <= aluminium <= 20.10-4%

- magnésium <= 5.10-4%

- 0,1.10 -4 % <= calcium <= 5.10-4%
- titane <= 50.10-4%
- des impuretés inhérentes à la fabrication, acier dans lequel les inclusions d'oxydes ont, sous forme de mélange vitreux, les proportions pondérales suivantes:
- 30% <= SiO2 <= 65%
-5% <=MnO <= 40%
- 1 % <= CaO <= 30%
-0% <= MgO <=10%
-3% <= AI2O3 <= 25%
-0% <=Cr203 <=10%
- la composition satisfaisant les relations suivantes:
Si Mn < 2%;

IM = 551 - 462*(C% + N%) - 9,2 * Si% - 8,1 * Mn%-13,7 *

Cr% - 29*(Ni% + Cu%)- 18,5 * Mo%, avec -150°C < IM < -55°C, et, Si Mn >= 2%;
JM = 551 -462*(C% + N%)-9,2 * Si%-20 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29 *(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120°C < JM < - 55°C
le fil de base étant soumis à un tréfilage satisfaisant les conditions de tréfilage suivantes:
- un taux de déformation cumulé .epsilon. supérieur à 6, - un maintien du fil, pendant le tréfilage et entre les opérations de tréfilage, à une température inférieure à 650°C, sans recuit entre les passes de tréfilage. 1. A process for producing a drawn wire, a base of a steel of following composition by weight:

- carbon <= 40. 10 -3%
- nitrogen <= 40. 10 -3%, carbon and nitrogen satisfying the relationship C + N <= 50 10 -3%
- 0.2% <= silicon <= 1.0%, - 0.2% <= manganese <= 5%, - 9% <nickel <= 12%, - 15% <= chromium <= 20%
-1.5% <= copper <= 4%
- sulfur <= 10.10 -3%, - phosphorus <0.050%
- 40.10 -4% <= total oxygen <= 120.10-4%, - 0.1.10 -4% <= aluminum <= 20.10-4%

- magnesium <= 5.10-4%

- 0.1.10 -4% <= calcium <= 5.10-4%
- titanium <= 50.10-4%
- impurities inherent to the manufacture, steel in which the oxide inclusions have, in the form of a mixture vitreous, the following proportions by weight:
- 30% <= SiO2 <= 65%
-5% <= MnO <= 40%
- 1% <= CaO <= 30%
-0% <= MgO <= 10%
-3% <= AI2O3 <= 25%
-0% <= Cr203 <= 10%
- the composition satisfying the following relations:
If Mn <2%;

IM = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * Si% - 8.1 * Mn% -13.7 *

Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 ° C <IM <-55 ° C, and, If Mn> = 2%;
JM = 551 -462 * (C% + N%) - 9.2 * Si% -20 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 ° C <JM <- 55 ° C
the base wire being subjected to a wire drawing satisfying the conditions following wire drawing:
a cumulative deformation rate .epsilon. greater than 6, - maintenance of the wire, during drawing and between wire drawing operations, at a temperature below 650 ° C, without annealed between the drawing passes. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fil tréfilé
est de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm par tréfilage d'un fil-machine de base d'un diamètre supérieur à 5 mm. 2. Method according to claim 1, characterized in that the drawn wire is tire reinforcing wire of diameter less than 0.3 mm per drawing a basic machine wire with a diameter greater than 5 mm. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le maintien du fil, pendant le tréfilage et entre les opérations de tréfilage, à
une température inférieure à 600°C, sans recuit entre les passes de tréfilage. 3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the maintaining the wire, during drawing and between wire drawing operations, a temperature below 600 ° C, without annealing between passes of drawing. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la composition comprend moins de 5.10 -3% de soufre. 4. Method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the composition comprises less than 5.10 -3% sulfur. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la composition comprend de 3% à 4% de cuivre. 5. Method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the composition comprises from 3% to 4% copper. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la composition comprend en outre moins de 3% de molybdène. 6. Process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the composition further comprises less than 3% of molybdenum. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on tréfile un fil de diamètre final inférieur à 0,2 mm. 7. Method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that a wire of final diameter less than 0.2 mm is drawn. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'on tréfile avec un taux de déformation cumulé .epsilon.
supérieur à
6,6. 8. Process according to any one of claims 1 to 7, characterized in that one draws with a cumulative deformation rate .epsilon.
better than 6.6. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que avant ou entre les opérations de tréfilage, le fil subit, en outre, une opération de laitonnage. 9. Process according to any one of claims 1 to 8, characterized in that before or between the wire drawing operations, the wire undergoes in addition, a brassing operation. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le fil de base d'un diamètre supérieur ou égal à 5 mm, contient moins de 5 inclusions d'oxyde de plus de 10 µm d'épaisseur pour une surface de 1000 mm2. 10. Process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the base wire of diameter greater than or equal to 5 mm, contains less than 5 inclusions of oxide more than 10 μm thick for a surface of 1000 mm2. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le fil de base d'un diamètre supérieur ou égal à 5 mm, contient moins de 10 inclusions de sulfure de plus de 5 µm d'épaisseur pour une surface de 1000 mm2. 11. Method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the base wire of diameter greater than or equal to 5 mm, contains less than 10 sulphide inclusions more than 5 μm thick for a surface of 1000 mm2. 12. Acier inoxydable pour l'élaboration de fil tréfilé, ou d'un fil tréfilé de base caractérisé en la composition pondérale suivante:

- carbone <= 40. 10 -3%
- azote <= 40. 10 -3%, le carbone et azote satisfaisant la relation C + N<= 50 10 -3%
- 0,2% <=silicium <= 1,0%, - 0,2% <= manganèse <= 5%, - 9% < nickel <= 12%, - 15% <= chrome <= 20%
- 1,5% <= cuivre <= 4%
- soufre <= 10.10 -3%, - phosphore < 0,050%
- 40.10-4% oxygène total <= 120.10 -4%, - 0,1.10-4% aluminium <= 20.10 -4%

- magnésium <= 5.10 -4%

-0,1.10 -4% <=calcium <=5.10 -4%
- titane <= 50.10 -4%
- des impuretés inhérentes à la fabrication, - la composition satisfaisant les relations suivantes: Si Mn <
2%; IM = 551 - 462*(C% + N%)- 9,2 * Si% - 8,1 * Mn% - 13,7 *
Cr% - 29*(Ni% + Cu%)- 18,5 * Mo%, avec -150°C < IM < -55°C et, Si Mn >= 2%;
JM=551 -462*(C%+N%)-9,2*Si%-20*Mn%-13,7*Cr%-29 *(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120°C < JM < - 55°C, acier dans lequel les inclusions d'oxydes ont, sous forme de mélange vitreux, les proportions pondérales suivantes:
- 30%<=SiO2<=65%

- 5%<=MnO<=40%
- 1%<=CaO<=30%
- 0%<=MgO<=10%
- 3%<=Al2O3<=25%
- 0%<=Cr2O3<=10%. 12. Stainless steel for drawing drawn wire, or wire drawn from base characterized in the following composition by weight:

- carbon <= 40. 10 -3%
- nitrogen <= 40. 10 -3%, carbon and nitrogen satisfying the relationship C + N <= 50 10 -3%
- 0.2% <= silicon <= 1.0%, - 0.2% <= manganese <= 5%, - 9% <nickel <= 12%, - 15% <= chromium <= 20%
- 1,5% <= copper <= 4%
- sulfur <= 10.10 -3%, - phosphorus <0.050%
- 40.10-4% total oxygen <= 120.10 -4%, - 0.1.10-4% aluminum <= 20.10 -4%

- magnesium <= 5.10 -4%

-0.1.10 -4% <= calcium <= 5.10 -4%
- titanium <= 50.10 -4%
- impurities inherent to the manufacture, the composition satisfying the following relations: If Mn <
2%; IM = 551 - 462 * (C% + N%) - 9.2 * If% - 8.1 * Mn% - 13.7 *
Cr% - 29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 ° C <IM <-55 ° C and, If Mn> = 2%;
Y = 551 -462 * (C% + N%) - 9.2 * Si% -20 * Mn% -13.7 * Cr% -29 * (Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 ° C <JM <-55 ° C, steel in which the oxide inclusions have, in the form of vitreous mixture, the following proportions by weight:
- 30% <= SiO2 <= 65%

- 5% <= MnO <= 40%
- 1% <= CaO <= 30%
- 0% <= MgO <= 10%
- 3% <= Al2O3 <= 25%
- 0% <= Cr2O3 <= 10%. 13. Acier inoxydable caractérisé en ce que le fil tréfilé est de fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm obtenu par tréfilage d'un fil-machine de diamètre supérieur à 5 mm. 13. Stainless steel characterized in that the drawn wire is of wire tire reinforcement less than 0.3 mm in diameter obtained by wire drawing a wire-machine of diameter greater than 5 mm. 14. Acier selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que la composition comprend moins de 5.10 -3% de soufre. Steel according to claim 12 or 13, characterized in that the composition comprises less than 5.10 -3% sulfur. 15. Acier selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que la composition comprend de 3% à 4% de cuivre. Steel according to claim 12 or 13, characterized in that the composition comprises from 3% to 4% copper. 16. Acier selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que la composition comprend en outre moins de 3% de molybdène. Steel according to claim 12 or 13, characterized in that the composition further comprises less than 3% molybdenum. 17. Fil d'acier obtenu par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, de base caractérisé en la composition pondérale suivante:

- carbone <= 40. 10 -3%
- azote <= 40. 10 -3%, le carbone et azote satisfaisant la relation C + N <= 50 10 -3%
- 0,2% <= silicium <= 1,0%, - 0,2% <= manganèse <= 5%, - 9% < nickel <=12%, - 15%<=chrome<=20%
- 1,5%<=cuivre<=4%
- soufre <= 10.10 -3%, - phosphore < 0,050%
- 40.10 -4% <= oxygène total <= 120.10 -4%, - 0,1.10 -4% <= aluminium <= 20.10 -4%
- magnésium <= 5.10 -4%

- 0,1.10 -4 % <= calcium <= 5.10 -4%
- titane <= 50.10 -4%
- des impuretés inhérentes à la fabrication, - la composition satisfaisant les relations suivantes: Si Mn < 2%;
IM = 551 -462*(C%+N%)-9,2*Si%-8,1 *Mn%-13,7*Cr%-29*( Ni% + Cu% )- 18,5 * Mo%, avec -150°C < IM < -55°C, et, Si Mn >= 2%;
JM = 551 -462 * (C% + N%) - 9,2 * Si%-20 * Mn% - 13,7 * Cr% - 29 *
(Ni% + Cu%) - 18,5 * Mo%, avec -120°C < JM < - 55°C, acier dans lequel les inclusions d'oxydes ont, sous forme de mélange vitreux, les proportions pondérales suivantes:
-30%<=SiO2<=65%

- 5%<=MnO<=40%

- 1 %:<= CaO:<= 30%
- 0%<=MgO<=10%
- 3%<=Al2O3<=25%
- 0%<= Cr2O3 <10%
le fil ayant un diamètre inférieur à 0,3 mm. 17. Steel wire obtained by the process according to any one of Claims 1 to 11, basic characterized in the weight composition next:

- carbon <= 40. 10 -3%
- nitrogen <= 40. 10 -3%, carbon and nitrogen satisfying the relationship C + N <= 50 10 -3%
- 0.2% <= silicon <= 1.0%, - 0.2% <= manganese <= 5%, - 9% <nickel <= 12%, - 15% <= chromium <= 20%
- 1,5% <= copper <= 4%
- sulfur <= 10.10 -3%, - phosphorus <0.050%
- 40.10 -4% <= total oxygen <= 120.10 -4%, - 0.1.10 -4% <= aluminum <= 20.10 -4%
- magnesium <= 5.10 -4%

- 0.1.10 -4% <= calcium <= 5.10 -4%
- titanium <= 50.10 -4%
- impurities inherent to the manufacture, the composition satisfying the following relations: If Mn <2%;
IM = 551 -462 * (C% + N%) -9.2 * Si% -8.1 * Mn% -13.7 * Cr% -29 * ( Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -150 ° C <IM <-55 ° C, and, If Mn> = 2%;
Y = 551 -462 * (C% + N%) - 9.2 * Si% -20 * Mn% - 13.7 * Cr% - 29 *
(Ni% + Cu%) - 18.5 * Mo%, with -120 ° C <JM <-55 ° C, steel in which the oxide inclusions have, in the form of vitreous mixture, the following proportions by weight:
-30% <= SiO2 <= 65%

- 5% <= MnO <= 40%

- 1%: <= CaO: <= 30%
- 0% <= MgO <= 10%
- 3% <= Al2O3 <= 25%
- 0% <= Cr2O3 <10%
the wire having a diameter less than 0.3 mm. 18. Fil d'acier selon la revendication 17, caractérisé en ce que le fil d'acier est un fil de renfort de pneumatique de diamètre inférieur à 0,3 mm obtenu par tréfilage d'un fil machine de base de diamètre supérieur à 5 mm. Steel wire according to claim 17, characterized in that the wire of steel is a tire reinforcing wire of diameter less than 0.3 mm obtained by drawing a basic machine wire of diameter greater than 5 mm. 19. Fil d'acier selon la revendication 18, caractérisé en ce que sa charge à la rupture est supérieure ou égale à 2200MPa. Steel wire according to claim 18, characterized in that its load at break is greater than or equal to 2200MPa.