CA2178305A1 - Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du titane, et ses procedes de fabrication - Google Patents
Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du titane, et ses procedes de fabricationInfo
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Abstract
L'invention a pour objet une tôle d'acier laminée à chaud à haute resistance et haute emboutissabilité, caractérisée en ce que sa composition, exprimée en pourcentages pondéraux, est: - C - 0,5 - 0 - 0 - 0 - 0,01 - 0 - 0,03 nitrures, de sulfures ou d'oxydes; - 0 et en ce que sa structure comprend au moins 75 % de ferrite durcie par précipitation de carbures ou de carbonitrures de Ti ou de Ti et de Nb, le reste de la structure comprenant au moins 10 % de martensite et éventuellement de la bainite et de l'austénite résiduelle. L'invention a également pour objets des procédés de fabrication de telles tôles.
Description
21 7g~
TOLE D'ACIER LAMINEE A CHAUD A HAUTE RESISTANCE ET HAUTE
EMBOUTISSABILITE RENFE:I~IANT DU TITANE, ET SES PROCEDES DE
FABRlCATION
s L'invention concerne la sidérurgie. Plus plé.,;~ , elle concerne le domainedes tôles d'acier laminées à chaud devant présenter des propriétes élevées de résistance et J'~.l.b~ , destinées notamment à l'industrie automobile pour former des pièces de structures de véhicules.
Dans la gamme des produits plats laminés à chaud dont les propriétés 0 .~ yl~Pi sont obtenues par laminage contrôlé sur le train à bandes, il existe diverses catégories d'aciers qui possèdent, à des degrés divers, des ~ IP~ s pouvant être qualifiées d'élevées.
Le3 aciers à haute limite élastique (dits "aciers HLE" ou "HSLA") sont des aciers microalliés au niobium, au titane ou au vanadium. I~s présentent une limite d'élasticité élevée, dont le minimum suivant le grade peut aller de 300 MPa environ à
700 MPa environ, obtenue grâce à un affinement du grain ferritique et une fine ~!~é~ it~;LdLiull durcissante Toutefois, leur aptitude au formage est limitée, surtout pour les plus hauts grades. Ils présentent un rapport limite cldaLi-lu~ t~;a~ CP a la traction (Re/Rm) elevé.
Les aciers dits "double phase", ou "dual phase", ont une Ill;~.lua;lu~,lull;
composée de ferrite et de martensite. La Ll~ rulll,aliu.l ferritique est favorisée par un .~r..".~ rapide de la tôle, dès la fin du laminage à chaud, jusqu'à une ,"d~ul~ inférieure à Ar3, suivi par un lt:rl..,J~ lent à l'air. La ~ .nn ~ "~ ;Li~lue est ensuite obtenue par un ~r~u~ I rapide à une Lel~lpplalul~
25 inférieure à Ms. Pour un niveau de résistance donné, ces aciers ont une excellente formabilité, mais celle-ci se dégrade pour les résistances supérieures a 650 MPa, en raison de l'illlpUI L~ proportion de martensite qu'ils renferment.
Les aciers dits "à haute résistance" ("HR") ont une Ill;~lu~Lluu~ul~ composée de ferrite et de bainite. Leur formabilite est illLelll,édi~ entre celle des aciers à haute 30 limite elastique et celle des aciers double phase, mais leur soudabilité est inférieure à
celles de ces deux types d'aciers. Leur résistance est limitée au grade Rm = 60û MPa, car sinon leur formabilité décroît très vite.
Les aciers dits "à structure bainitique à très bas carbone" ("ULCB") ont une microstructure ~,A~IC~ fine de bainite à bas carbone composée de ferrite sous 35 forme de lattes et de carbures. Pour l'obtenir, on inhibe la ~ rù~ aLioll ferritique par une micro-addition de bore, voire également de niobium. Ces aciers permettent d'atteindre des résistances très élevées, supérieures à 750 MPa, mais avec une formabilité et une ductilité assez faibles.
21 783D~
Enfin, les aciers TRIP (TRansro~ aL;ulll rnduced Plasticity) ont une LIu-,~u-~ composée de ferr;te, de bainite et d'austénite résiduelle. Ils permettent d'atteindre des résistances tres élevées, mais leur soudabilité est très faible du fait de leur teneur élevée en carbone.
Afin d'obtenir le meilleur compromis possible entre résistance, formabilité et également soudabilité, on a mis au point (voir le document EP O 548 950) des aciers pour tôles laminées à chaud dont la structure contient r~ de la ferrite durcie par des précipités de carbure de titane et/ou de niobium et de la martensite, voire également de l'austénite résiduelle. Ces aciers ont la composition, exprimée en 0 poulu~ dg~ pondéraux:
CsO,ls%;O,ssSis2,5%;0,ssMns2,5%;PsO~05%;SsO~02%;0~01sAls 0,1 %; 0,02 s Ti s 0,5 % et/ou 0,03 s Nb s l %, avec C % 2 0705 + Ti/4 + Nb/8.
Ces aciers ont effectivement des résistances élevées (Rm est de l'ordre de 700 MPa) et ur~e bonne formabilité (Re/Rm est de.l'ordre de 0,65). Toutefois, leur soudabilité n'est pas aussi bonne que ce que l'on souhaiterait. De plus, leur aspect de surface n'est pas satisfaisant: on constate la présence d'une catégorie de défauts appelée "tigrage" (ou "tiger stripes"). Il s'agit d'incrustations de calamine que le décapage ne permet pas d'éliminer. Ces défauts l~LI~ ,.lL les possibilités d'utiliser les tôles pour fabriquer des pièces destinées à demeurer visibles.
Le but de l'invention est de fournir aux utilisateurs de tôles d'acier laminées à
chaud des produits présentant un tres bon compromis entre des niveaux de résistance élevés, une formabilité ~ 'A~ et une bonne soudabilité, ainsi qu'un aspect de surface i~ JI.n.lldl,l~,.
A cet effet, l'invention a pour objet une tôle d'acier laminée a chaud à haute 2s résistance et haute ~l"~ ,al a~L~ CC en ce que sa ~ o~ , exprimée en p~JUI~ ~llL.,gc~ pondéraux, est:
-Cso,l2%;
-0,5sMnSI,5%;
- O s Si s 0,3 %;
30 -OsPsO,1%;
-OsSsO,Os%;
-0,01 sAlsO,I %;
-OSCrS I %;
- 0,03 s Tieff s O,IS %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de 3s nitrures, de sulrures ou d'oxydes;
-OSNbSO,05%;
et en ce que sa structure comprend au moins 75 % de ferrite durcie par ~ dL;~.I de carbures ou de Càl~Oll;L~ul~s de Ti ou de Ti et de Nb, le reste de la structure - - ~ -~ 2~7~3~5 llall~ au moins 10 % de martensite et c~ de la bainite et de l'austénite résiduelle.
Llinvention a également pour objets des procédés de fabrication de telles tôles.Comme on l'aura compris, les tôles selon l'invention se distinguent de celles 5 connues jusqu~ici pour les mêmes usages d'abord par leur teneur j~"~;1,1~".. Il inférieure en silicium, leurs fourchettes de teneurs en titane et niobium ~ AI,! .,1 ,1 resserrées, et des exigences plus strictes sur la répartition des différentes phases de la structure. Et l'obtention de la structure, donc des propriétés ~ s pour la tôle, implique des conditions particulières lors du traitement thermique qui suit ;I11~1115111-lr~l... le o laminage à chaud. Leur ~,u.,l~,oa;~i~,n et leur mode de fabrication font que ces aciers It~ S~IILtl,L, à plusieurs égards, une ~ 1 d'aciers HLE et d'aciers double phase.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures I et 2, qui montrent des micrographies de tôles selon l'invention.
Pour obtenir des tôles laminees à chaud selon l'invention, il faut d'abord élaborer, puis couler sous forme d'une brame, un acier comportant (tous les puul-,~llLa&a sont des poul~,~llLdg~,i, ponderaux) une teneur en carbone inférieure ou égale à 0,12 %, une teneur en manganèse comprise entre 0,5 et 1,5 %, une teneur en silicium inférieure ou égale à 0,3 %, une teneur en phosphore inférieure ou égale à
~o 0,1%, une teneur en soufre inférieure ou égale à 0,05 %, une teneur en aluminium comprise entre 0,01 et 0,1 %, une teneur en chrome inférieure a I %, une teneur en titane efficace (on exposera plus loin ce que signifie ce terme) comprise entre 0,03 et 0,15 % et une teneur en niobium comprjse entre 0 et o,oS %.
La brame est ensuite laminée à chaud sur un train a bandes pour former une tôle de quelques mm d'épâisseur. A sa sortie du train à bandes, la tôle subit untraitement thermique qui permet de lui conférer une l~liw~Jallu~,Lul~ composée au moins à 75 % de ferrite et au moins à 10 % de martensite. La ferrite est durcie par une d~iOl~ de carbures ou de carbonitrures de titane, et également de carbures ou decarbonitrures de niobium si cet élément est présent de manière significative. La~ UaLlu~,Lul~ peut évpntllpllpmpnt comporter aussi de la bainite et de l'austénite résiduelle.
La teneur en carbone limitee permet de conserver à l'acier une bonne soudabilité, et d'obtenir la proportion de martensite désirée.
Le manganèse joue un rôle durcissant, car:
- il se place en solution solide;
- en abaissant le point Ar3, il permet d'abaisser la température de fin de laminage et d'obtenir un grain ferritique fin;
- c'est un élément trempant.
.... . .. . .. . . . .. .. ...
217~30~
Cependant, aux fortes teneurs, il provoque la formation d'une structure en bandes et conduit à la dégradation des p~lrv~ a~ cs de fatigue et/ou de formabilité~ 11 faut donc limiter sa présence à la teneur maximale spécifiée de 1,5 %.
Le silicium est un élément alphagène, qui favorise donc la I~ r(~
5 ferritique. Il est aussi durcissant en solution solide. Toutefois, I'invention repose entre autres sur une baisse très sensible de la teneur en silicium de l'acier par rapport à l'art antérieur illustré par le document EP 0 548 950. L'intérêt d'une baisse notable de la teneur en silicium est que les problemes d'aspect de surface rencontrés sur les aciers de l'art antérieur proviennent, en fait, d'une apparition à la surface de la brame, dans le 10 four de ~ urrd~;~" d'oxyde Fe2SiO4 qui forme avec l'oxyde FeO un eutectique à bas point de fusion. Cet eutectique pénètre dans les joints de grain et favorise l'ancrage de la calamine, qui ne peut donc être ~lu~ alrdit~lllellL éliminée au decapage. Un autre intérêt de cet A~ de la teneur en silicium est l'alllcl;vla~iul~ de la soudabilité de l'acier. Les aciers de l'invention, à condition que les autres sFé~ ifi~ti~.n~ sur leur 5 ~,1"l.~ et leur mode de fabrication soient respectées, tolerent de n'avoir que de faibles, voire très faibles teneurs en silicium.
Cornme le silicium, le phosphore est alphagène et durcissant. Mais sa teneur doit être limitée à 0,1 %, et peut être aussi &ible que possible. ~n effet, il serait susceptible, à forte teneur, de former une segrégation à mi-épaisseur qui pourrait provoquer un d~ nA~ Par ailleurs, il peut ségréger aux joints de grains, ce qui augmente la fragilité.
Quoique non nécessaire a pl~JIJl~lll~,.lL parler, une addition de chrome (limitée à I %) est ~ C~ car il favorise la formation de martensite et la ~lall:,rvllllaLiOIl ferritique.
Le titane est un élément de micro-alliage qui forme des précipités de carbure et de ,~llbolliLlule durcissant la ferrite. Son addition a pour but d'obtenir, grâce a ce ~lUI.,i~ lL, un niveau de résistance élevé. Toutefois, cet effet n'est obtenu que si le titane a la possibilité de se combiner au carbone. Il faut donc tenir compte, lors de l'addition de titane au bain d'acier liquide, des possibilités de formation d'oxydes, de nitrures et de sulfures de titane. La formation significative d'oxydes peut être aisément évitée par une addition d'aluminium lors de la d~ vi~yddLiul~ de l'acier liquide. Quant aux quantités de nitrures et de sulfures formees, elles dépendent des teneurs de l'acier liquide en azote et en soufre. S'il n'est pas possible, lors de l'élaboration et de la coulee, de limiter .IlA~ ces teneurs en azote et en soufre, il faut ajouter au bain métallique une quantité de titane suffisante pour que dans le métal solidifié, après précipitation des nitrures et sulfures, la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes (et donc disponible pour former des carbures et ~al~ l;LIul~s) soit comprise entre 0,03 et 0,15 %. C'est cette teneur que l'on appelle "teneur en titane .. . . . . , . .. , . . . _ . . _ .. .. . , .,, , . _ .. .
~17g30~
efficace" et que l'on abrège en I'TiefF %". Lorsque l'acier est désoxydé a l'aluminium, compte tenu des équilibres thermodynamiques qui ~ al,l;~s~ dans le métal en cours de cr)lidifi( ~tinn, on peut estimer que, si Titotal % désigne la teneur totale de l'acier en titane, Tieff%= Titotal % - 3,4 x N % - 1,5 x S %.
Cette addition de titane peut ~ r ~ être complétée par une addition de niobium pour atteindre des niveaux de résistance encore plus élevés Toutefois, au-delà d'une teneur de 0,05 %, le niobium rend la tôle plus ~iffirill~m~nt laminable.
D'autre part, ajouter du titane et du niobium au-delà des quantités prescrites est inutile, o car on assisterait alors à une saturation de l'effet durcissant.
Pour fabriquer les tôles selon l'invention, différents modes opératoires peuventêtre envisagés, en fonction du niveau de ~)~;lfUIIII~ recherché et de la co~ iul.
du métal Selon un premier mode opératoire (N 1), applicable de manière ~L2ll1;1 à tous les aciers de l'invention, la succession des opérations est la suivante:
I) on élabore, et on coule sous forme de brame un acier dont la .:u", en pourcentages pondéraux est:
- C ~ 0, 12 %;
- 0,S ~ Mn s 1,5 %;
- 0 ~ Si ' 0,3 %;
osPSO,I %;
-O~Ss0,05%;
-0,01 5~50,1 %;
-OSCr~ I %;
- 0,û3 s Tieff 5 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
-O~NbS0,05%;
TOLE D'ACIER LAMINEE A CHAUD A HAUTE RESISTANCE ET HAUTE
EMBOUTISSABILITE RENFE:I~IANT DU TITANE, ET SES PROCEDES DE
FABRlCATION
s L'invention concerne la sidérurgie. Plus plé.,;~ , elle concerne le domainedes tôles d'acier laminées à chaud devant présenter des propriétes élevées de résistance et J'~.l.b~ , destinées notamment à l'industrie automobile pour former des pièces de structures de véhicules.
Dans la gamme des produits plats laminés à chaud dont les propriétés 0 .~ yl~Pi sont obtenues par laminage contrôlé sur le train à bandes, il existe diverses catégories d'aciers qui possèdent, à des degrés divers, des ~ IP~ s pouvant être qualifiées d'élevées.
Le3 aciers à haute limite élastique (dits "aciers HLE" ou "HSLA") sont des aciers microalliés au niobium, au titane ou au vanadium. I~s présentent une limite d'élasticité élevée, dont le minimum suivant le grade peut aller de 300 MPa environ à
700 MPa environ, obtenue grâce à un affinement du grain ferritique et une fine ~!~é~ it~;LdLiull durcissante Toutefois, leur aptitude au formage est limitée, surtout pour les plus hauts grades. Ils présentent un rapport limite cldaLi-lu~ t~;a~ CP a la traction (Re/Rm) elevé.
Les aciers dits "double phase", ou "dual phase", ont une Ill;~.lua;lu~,lull;
composée de ferrite et de martensite. La Ll~ rulll,aliu.l ferritique est favorisée par un .~r..".~ rapide de la tôle, dès la fin du laminage à chaud, jusqu'à une ,"d~ul~ inférieure à Ar3, suivi par un lt:rl..,J~ lent à l'air. La ~ .nn ~ "~ ;Li~lue est ensuite obtenue par un ~r~u~ I rapide à une Lel~lpplalul~
25 inférieure à Ms. Pour un niveau de résistance donné, ces aciers ont une excellente formabilité, mais celle-ci se dégrade pour les résistances supérieures a 650 MPa, en raison de l'illlpUI L~ proportion de martensite qu'ils renferment.
Les aciers dits "à haute résistance" ("HR") ont une Ill;~lu~Lluu~ul~ composée de ferrite et de bainite. Leur formabilite est illLelll,édi~ entre celle des aciers à haute 30 limite elastique et celle des aciers double phase, mais leur soudabilité est inférieure à
celles de ces deux types d'aciers. Leur résistance est limitée au grade Rm = 60û MPa, car sinon leur formabilité décroît très vite.
Les aciers dits "à structure bainitique à très bas carbone" ("ULCB") ont une microstructure ~,A~IC~ fine de bainite à bas carbone composée de ferrite sous 35 forme de lattes et de carbures. Pour l'obtenir, on inhibe la ~ rù~ aLioll ferritique par une micro-addition de bore, voire également de niobium. Ces aciers permettent d'atteindre des résistances très élevées, supérieures à 750 MPa, mais avec une formabilité et une ductilité assez faibles.
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Enfin, les aciers TRIP (TRansro~ aL;ulll rnduced Plasticity) ont une LIu-,~u-~ composée de ferr;te, de bainite et d'austénite résiduelle. Ils permettent d'atteindre des résistances tres élevées, mais leur soudabilité est très faible du fait de leur teneur élevée en carbone.
Afin d'obtenir le meilleur compromis possible entre résistance, formabilité et également soudabilité, on a mis au point (voir le document EP O 548 950) des aciers pour tôles laminées à chaud dont la structure contient r~ de la ferrite durcie par des précipités de carbure de titane et/ou de niobium et de la martensite, voire également de l'austénite résiduelle. Ces aciers ont la composition, exprimée en 0 poulu~ dg~ pondéraux:
CsO,ls%;O,ssSis2,5%;0,ssMns2,5%;PsO~05%;SsO~02%;0~01sAls 0,1 %; 0,02 s Ti s 0,5 % et/ou 0,03 s Nb s l %, avec C % 2 0705 + Ti/4 + Nb/8.
Ces aciers ont effectivement des résistances élevées (Rm est de l'ordre de 700 MPa) et ur~e bonne formabilité (Re/Rm est de.l'ordre de 0,65). Toutefois, leur soudabilité n'est pas aussi bonne que ce que l'on souhaiterait. De plus, leur aspect de surface n'est pas satisfaisant: on constate la présence d'une catégorie de défauts appelée "tigrage" (ou "tiger stripes"). Il s'agit d'incrustations de calamine que le décapage ne permet pas d'éliminer. Ces défauts l~LI~ ,.lL les possibilités d'utiliser les tôles pour fabriquer des pièces destinées à demeurer visibles.
Le but de l'invention est de fournir aux utilisateurs de tôles d'acier laminées à
chaud des produits présentant un tres bon compromis entre des niveaux de résistance élevés, une formabilité ~ 'A~ et une bonne soudabilité, ainsi qu'un aspect de surface i~ JI.n.lldl,l~,.
A cet effet, l'invention a pour objet une tôle d'acier laminée a chaud à haute 2s résistance et haute ~l"~ ,al a~L~ CC en ce que sa ~ o~ , exprimée en p~JUI~ ~llL.,gc~ pondéraux, est:
-Cso,l2%;
-0,5sMnSI,5%;
- O s Si s 0,3 %;
30 -OsPsO,1%;
-OsSsO,Os%;
-0,01 sAlsO,I %;
-OSCrS I %;
- 0,03 s Tieff s O,IS %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de 3s nitrures, de sulrures ou d'oxydes;
-OSNbSO,05%;
et en ce que sa structure comprend au moins 75 % de ferrite durcie par ~ dL;~.I de carbures ou de Càl~Oll;L~ul~s de Ti ou de Ti et de Nb, le reste de la structure - - ~ -~ 2~7~3~5 llall~ au moins 10 % de martensite et c~ de la bainite et de l'austénite résiduelle.
Llinvention a également pour objets des procédés de fabrication de telles tôles.Comme on l'aura compris, les tôles selon l'invention se distinguent de celles 5 connues jusqu~ici pour les mêmes usages d'abord par leur teneur j~"~;1,1~".. Il inférieure en silicium, leurs fourchettes de teneurs en titane et niobium ~ AI,! .,1 ,1 resserrées, et des exigences plus strictes sur la répartition des différentes phases de la structure. Et l'obtention de la structure, donc des propriétés ~ s pour la tôle, implique des conditions particulières lors du traitement thermique qui suit ;I11~1115111-lr~l... le o laminage à chaud. Leur ~,u.,l~,oa;~i~,n et leur mode de fabrication font que ces aciers It~ S~IILtl,L, à plusieurs égards, une ~ 1 d'aciers HLE et d'aciers double phase.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures I et 2, qui montrent des micrographies de tôles selon l'invention.
Pour obtenir des tôles laminees à chaud selon l'invention, il faut d'abord élaborer, puis couler sous forme d'une brame, un acier comportant (tous les puul-,~llLa&a sont des poul~,~llLdg~,i, ponderaux) une teneur en carbone inférieure ou égale à 0,12 %, une teneur en manganèse comprise entre 0,5 et 1,5 %, une teneur en silicium inférieure ou égale à 0,3 %, une teneur en phosphore inférieure ou égale à
~o 0,1%, une teneur en soufre inférieure ou égale à 0,05 %, une teneur en aluminium comprise entre 0,01 et 0,1 %, une teneur en chrome inférieure a I %, une teneur en titane efficace (on exposera plus loin ce que signifie ce terme) comprise entre 0,03 et 0,15 % et une teneur en niobium comprjse entre 0 et o,oS %.
La brame est ensuite laminée à chaud sur un train a bandes pour former une tôle de quelques mm d'épâisseur. A sa sortie du train à bandes, la tôle subit untraitement thermique qui permet de lui conférer une l~liw~Jallu~,Lul~ composée au moins à 75 % de ferrite et au moins à 10 % de martensite. La ferrite est durcie par une d~iOl~ de carbures ou de carbonitrures de titane, et également de carbures ou decarbonitrures de niobium si cet élément est présent de manière significative. La~ UaLlu~,Lul~ peut évpntllpllpmpnt comporter aussi de la bainite et de l'austénite résiduelle.
La teneur en carbone limitee permet de conserver à l'acier une bonne soudabilité, et d'obtenir la proportion de martensite désirée.
Le manganèse joue un rôle durcissant, car:
- il se place en solution solide;
- en abaissant le point Ar3, il permet d'abaisser la température de fin de laminage et d'obtenir un grain ferritique fin;
- c'est un élément trempant.
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Cependant, aux fortes teneurs, il provoque la formation d'une structure en bandes et conduit à la dégradation des p~lrv~ a~ cs de fatigue et/ou de formabilité~ 11 faut donc limiter sa présence à la teneur maximale spécifiée de 1,5 %.
Le silicium est un élément alphagène, qui favorise donc la I~ r(~
5 ferritique. Il est aussi durcissant en solution solide. Toutefois, I'invention repose entre autres sur une baisse très sensible de la teneur en silicium de l'acier par rapport à l'art antérieur illustré par le document EP 0 548 950. L'intérêt d'une baisse notable de la teneur en silicium est que les problemes d'aspect de surface rencontrés sur les aciers de l'art antérieur proviennent, en fait, d'une apparition à la surface de la brame, dans le 10 four de ~ urrd~;~" d'oxyde Fe2SiO4 qui forme avec l'oxyde FeO un eutectique à bas point de fusion. Cet eutectique pénètre dans les joints de grain et favorise l'ancrage de la calamine, qui ne peut donc être ~lu~ alrdit~lllellL éliminée au decapage. Un autre intérêt de cet A~ de la teneur en silicium est l'alllcl;vla~iul~ de la soudabilité de l'acier. Les aciers de l'invention, à condition que les autres sFé~ ifi~ti~.n~ sur leur 5 ~,1"l.~ et leur mode de fabrication soient respectées, tolerent de n'avoir que de faibles, voire très faibles teneurs en silicium.
Cornme le silicium, le phosphore est alphagène et durcissant. Mais sa teneur doit être limitée à 0,1 %, et peut être aussi &ible que possible. ~n effet, il serait susceptible, à forte teneur, de former une segrégation à mi-épaisseur qui pourrait provoquer un d~ nA~ Par ailleurs, il peut ségréger aux joints de grains, ce qui augmente la fragilité.
Quoique non nécessaire a pl~JIJl~lll~,.lL parler, une addition de chrome (limitée à I %) est ~ C~ car il favorise la formation de martensite et la ~lall:,rvllllaLiOIl ferritique.
Le titane est un élément de micro-alliage qui forme des précipités de carbure et de ,~llbolliLlule durcissant la ferrite. Son addition a pour but d'obtenir, grâce a ce ~lUI.,i~ lL, un niveau de résistance élevé. Toutefois, cet effet n'est obtenu que si le titane a la possibilité de se combiner au carbone. Il faut donc tenir compte, lors de l'addition de titane au bain d'acier liquide, des possibilités de formation d'oxydes, de nitrures et de sulfures de titane. La formation significative d'oxydes peut être aisément évitée par une addition d'aluminium lors de la d~ vi~yddLiul~ de l'acier liquide. Quant aux quantités de nitrures et de sulfures formees, elles dépendent des teneurs de l'acier liquide en azote et en soufre. S'il n'est pas possible, lors de l'élaboration et de la coulee, de limiter .IlA~ ces teneurs en azote et en soufre, il faut ajouter au bain métallique une quantité de titane suffisante pour que dans le métal solidifié, après précipitation des nitrures et sulfures, la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes (et donc disponible pour former des carbures et ~al~ l;LIul~s) soit comprise entre 0,03 et 0,15 %. C'est cette teneur que l'on appelle "teneur en titane .. . . . . , . .. , . . . _ . . _ .. .. . , .,, , . _ .. .
~17g30~
efficace" et que l'on abrège en I'TiefF %". Lorsque l'acier est désoxydé a l'aluminium, compte tenu des équilibres thermodynamiques qui ~ al,l;~s~ dans le métal en cours de cr)lidifi( ~tinn, on peut estimer que, si Titotal % désigne la teneur totale de l'acier en titane, Tieff%= Titotal % - 3,4 x N % - 1,5 x S %.
Cette addition de titane peut ~ r ~ être complétée par une addition de niobium pour atteindre des niveaux de résistance encore plus élevés Toutefois, au-delà d'une teneur de 0,05 %, le niobium rend la tôle plus ~iffirill~m~nt laminable.
D'autre part, ajouter du titane et du niobium au-delà des quantités prescrites est inutile, o car on assisterait alors à une saturation de l'effet durcissant.
Pour fabriquer les tôles selon l'invention, différents modes opératoires peuventêtre envisagés, en fonction du niveau de ~)~;lfUIIII~ recherché et de la co~ iul.
du métal Selon un premier mode opératoire (N 1), applicable de manière ~L2ll1;1 à tous les aciers de l'invention, la succession des opérations est la suivante:
I) on élabore, et on coule sous forme de brame un acier dont la .:u", en pourcentages pondéraux est:
- C ~ 0, 12 %;
- 0,S ~ Mn s 1,5 %;
- 0 ~ Si ' 0,3 %;
osPSO,I %;
-O~Ss0,05%;
-0,01 5~50,1 %;
-OSCr~ I %;
- 0,û3 s Tieff 5 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
-O~NbS0,05%;
2) on lamine a chaud ladite brame sur un train à bandes, avec une ~ dlu.
de fin de laminage (TFL) située entre le point Ar3de la nuance coulée et 950 C;3) à la sortie du train à bandes, on effectue un lI::&Uid;~ du produit en deux étapes:
- étape 1: refrnirli~rm~nt lent, à l'air, à une vitesse de 2 à IS C/s, effectuéenttre TFL et une ~ ldlUl~ dite "température de début de trempe" (TDT) située entre 73û C et le point Arl de la nuance coulée; c~est au cours de ce refrni~ m~nt qu'a lieu la lla~ al;ù~l ferritique; il ne doit pas durer plus de 40 s pour ne pas aboutir à des précipités de trop forte taille qui détérioreraient la résistance à la traction de la tôle;
- ~ ~17330~
- étape 2: leGui~ rapide, effectué par exemple par aspersion à l'eau, à
une vitesse de 20 à 150 C/s entre TDT et une température dite "température de fin de ,.,i.l;~r,,,. .,1" (TFR) qui est inférieure ou égale à 300 C.
Une fois ces opérations réalisées, la tôle peut être bobinée, soit 5 j"""f .l:~lr,.,f .,I, soit après un séjour à l'air.
Selon un deuxième mode opératoire (N 2), applicable également à tous les aciers de l'invention de manière ~Idllda~ .,f, les opérations 1) et 2) sont les mêmes que p.é.f~ ",~ ,-1 En revanche, I'opération 3) comporte non plus deux, mais trois étapes de lerln~ , selon:
o -étape 1: ,~rl.,i.l;~r",.. ,l rapide, à l'eau, a une vitesse de 20 à 150C/s,,U""'~ lll moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, entre TFL et une lel..~ alu~ ;IIlr~ f~ l;Ai ~ (Tjnter) inférieure au point Ar3 de la nuance; pendant cette opération, I'acier reste dans le domaine AllctPnitifillp;
- étape 2: lerl~ .,l lent, à l'air, à une vitesse de 2 à 15 C/s, d'une durée 5 inférieure à 40 s, entre Tinter et TDT, qui est comprise entre le point Arl de la nuance et 730 C; la ll~ r~" " ,~I ;u" ferritique a lieu au cours de cette étape;
- étape 3: lerl~ l ..l rapide, à l'eau, à une vitesse de 20 à 150 C/s, entre TDT et TFR, cette dernière lell~.,,dLule étant inférieure ou égale à 300 C.
Le bobinage de la tôle peut ensuite être effectue, là encore avec ou sans un 20 séjour préalable à l'air.
Dans ce dernier mode opératoire, le refmi~iccpmpnt a l'eau de l'étape I de l'opération 3) a pour fonction d'amener rapidement la tôle dans le domaine de llal~sru-"-al;on ferritique. Cette dernière commence alors immP~iAtPmPnt après l'arrêt du ,~r,.~ f .,.. "I à l'eau. Elle se fait donc plus vite et à plus basse ~e~.lp~.dlul~ que 25 dans le mode opératoire à deux étapes. Cela se traduit par:
- une lldll ~rUllllal;o~l plus rapide, donc plus complète pour une durée donnée du lerl~i.li~i .. ,l à l'air, qui elle-même peut être limitée par la longueur de la table de - une taille de grain ferritique plus faible;
-une précipitation de carbures et de ~a~bulliLIules de titane et niobium plus fine et plus durcissante.
Dans le cas où l'acier comporte une teneur en niobium relativement importante, c'est à dire comprise entre 0,020 et 0,050 %, I'obtention de i,~,.ru.".d,~.,~
optimales pour la tôle nécessite une condition cllrrlPmPnt~:~e En effet, la présence des 35 nitrures et carbonitrures de niobium ralentit la l,a~ru.",al;ul. ferritique. Il est donc souhaitable que la durée de l'étape de ~rl~,i,lic~ l ient au cours de laquelle a lieu la r~ \n ferritique soit suffisante pour assurer un bon déroulement de cette all~rulllldl;on~ Pour le mode opératoire N I qui a été ",1~,-"l- llll--ll décrit, on . ~, . .. . . . . . .. . .. . . . ... . . .
2~78305 """"" lr donc que l'étape I dure au minimum 8 s Pour le mode opératoire N 2, on 1~ A une durée minirhale de l'etape 2 de 5 s.
On peut ainsi produire une tole dont la résistance minimale garantie peut s'ajuster entre 700 et 900 MPa, avec un rapport Re/Rm inférieur a 018~ un coefficient 5 d'~.luu; ~a~;~, d'au moins 0,12 pour le grade le plus élevé, et un r~ total d'au moins 15 %. La courbe de traction ne présente pas de palier de limite d'élasticité, ce qui améliore le ~u~ Ju~ llL a l~ ,boul;a~d~ Enfin, llaspect de surface du produit décapé ne présente pas de 'Itigragell. Les buts assignés à l'invention sont donc atteints.
A titre d'exemple, des ~A,~ IIdL;UllS de l'invention ont été effectuees sur 0 les nuances d'acier citées dans le tableau I (les teneurs en titane sont des teneurs en titane efficace, calculées à partir de la teneur en titane totale comme on l'a exposé):
Nu nce ~ % M ~- ` / i ~ ~r ~ N ~- ~ TiAff% Nb A (réf -ence~ 2 , ~ ,03 C , . , , ~ , ,06 0 " .~ C,01 ~ 0,040 Tableau 1: Nuances dlacier testées Ces rApr~ A~ c ont donné les résultats consignés dans le tableau 2, où
Rpo 2 désigne la limite uu~ lliulll~,llc d'élasticité à 0,2 % d'~ ng~mr-nf remanent et n le coefficient d'é~,luu;a~a~, et où la colonne "mode de ~r~ se réfère aux deux principaux modes operatoires décrits ~ A(l~-l"~", "1 Nuance Modede TDT (C) R .~ 2 Rn R 02/Rm n (l!/?a) P
A(réf rence) ~' ~ : , A (réf -ence) ~ . , ~O ~
. ,.. ..
~ O ~
~-O ~ _~
C ~
\ O _ ~ "
C ~ O , "
C ~O
.~ ~O ~ , ~ O , ~
~ O
Tableau 2: Résultats ~ ,,lLdUx D'après ces résultats, on voit que l'addition de titane à l'acier A de référencedans les nuances B et C permet d'augmenter très sr-ncihlr-mr-nt la résistance de cet acier, . _ _ _ _ . . ... . ..... , . ... . _ . _ . _ . _ . ....
~830~
en particulier lorsque le mode opératoire N 2 comportant un 1~rl i~ en trois étapes est utilisé, tout en maintenant un rapport Rpo 2/Rm convenable. L'addition de niobium conjuguée à l'addition de titane (nuance E) procure à l'acier une résistance encore plus élevee, sans dégrader le rapport Rpo 2/Rm.
La micrographie de la figure I montre la structure d'un acier col~ v,ld~lL à
la nuance B à 0,030 % de titane. Le l~r~ de la tôle après laminage à chaud a été conduit selon le mode opératoire N 2. Les plages claires sont de la ferrite equiaxe et ~ sl,--lellL 88 % de la structure. Les plages sombres sont de la martensite, et pl ali~u~ I'intégralité du restant de la structure.
0 De la même façon, la figure 2 montre la structure d'un acier cOl~ Olllall~ à la nuance C à 0,060 % de titane. Le I~Gui.l~ . 1 de la tôle après laminage à chaud a été conduit selon le mode opératoire N 2 La ferrite equiaxe y représente 86 % de la structure.
Les aciers selon l'invention peuvent être employés notamment pour constituer des pièces de structures de véhicules automobiles, telles que des éléments de châssis, des voiles de roues, des bras de suspension, ainsi que toutes pièces embouties devant présenter une grande résistance aux cnllinit~tinnc ,..;..~
de fin de laminage (TFL) située entre le point Ar3de la nuance coulée et 950 C;3) à la sortie du train à bandes, on effectue un lI::&Uid;~ du produit en deux étapes:
- étape 1: refrnirli~rm~nt lent, à l'air, à une vitesse de 2 à IS C/s, effectuéenttre TFL et une ~ ldlUl~ dite "température de début de trempe" (TDT) située entre 73û C et le point Arl de la nuance coulée; c~est au cours de ce refrni~ m~nt qu'a lieu la lla~ al;ù~l ferritique; il ne doit pas durer plus de 40 s pour ne pas aboutir à des précipités de trop forte taille qui détérioreraient la résistance à la traction de la tôle;
- ~ ~17330~
- étape 2: leGui~ rapide, effectué par exemple par aspersion à l'eau, à
une vitesse de 20 à 150 C/s entre TDT et une température dite "température de fin de ,.,i.l;~r,,,. .,1" (TFR) qui est inférieure ou égale à 300 C.
Une fois ces opérations réalisées, la tôle peut être bobinée, soit 5 j"""f .l:~lr,.,f .,I, soit après un séjour à l'air.
Selon un deuxième mode opératoire (N 2), applicable également à tous les aciers de l'invention de manière ~Idllda~ .,f, les opérations 1) et 2) sont les mêmes que p.é.f~ ",~ ,-1 En revanche, I'opération 3) comporte non plus deux, mais trois étapes de lerln~ , selon:
o -étape 1: ,~rl.,i.l;~r",.. ,l rapide, à l'eau, a une vitesse de 20 à 150C/s,,U""'~ lll moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, entre TFL et une lel..~ alu~ ;IIlr~ f~ l;Ai ~ (Tjnter) inférieure au point Ar3 de la nuance; pendant cette opération, I'acier reste dans le domaine AllctPnitifillp;
- étape 2: lerl~ .,l lent, à l'air, à une vitesse de 2 à 15 C/s, d'une durée 5 inférieure à 40 s, entre Tinter et TDT, qui est comprise entre le point Arl de la nuance et 730 C; la ll~ r~" " ,~I ;u" ferritique a lieu au cours de cette étape;
- étape 3: lerl~ l ..l rapide, à l'eau, à une vitesse de 20 à 150 C/s, entre TDT et TFR, cette dernière lell~.,,dLule étant inférieure ou égale à 300 C.
Le bobinage de la tôle peut ensuite être effectue, là encore avec ou sans un 20 séjour préalable à l'air.
Dans ce dernier mode opératoire, le refmi~iccpmpnt a l'eau de l'étape I de l'opération 3) a pour fonction d'amener rapidement la tôle dans le domaine de llal~sru-"-al;on ferritique. Cette dernière commence alors immP~iAtPmPnt après l'arrêt du ,~r,.~ f .,.. "I à l'eau. Elle se fait donc plus vite et à plus basse ~e~.lp~.dlul~ que 25 dans le mode opératoire à deux étapes. Cela se traduit par:
- une lldll ~rUllllal;o~l plus rapide, donc plus complète pour une durée donnée du lerl~i.li~i .. ,l à l'air, qui elle-même peut être limitée par la longueur de la table de - une taille de grain ferritique plus faible;
-une précipitation de carbures et de ~a~bulliLIules de titane et niobium plus fine et plus durcissante.
Dans le cas où l'acier comporte une teneur en niobium relativement importante, c'est à dire comprise entre 0,020 et 0,050 %, I'obtention de i,~,.ru.".d,~.,~
optimales pour la tôle nécessite une condition cllrrlPmPnt~:~e En effet, la présence des 35 nitrures et carbonitrures de niobium ralentit la l,a~ru.",al;ul. ferritique. Il est donc souhaitable que la durée de l'étape de ~rl~,i,lic~ l ient au cours de laquelle a lieu la r~ \n ferritique soit suffisante pour assurer un bon déroulement de cette all~rulllldl;on~ Pour le mode opératoire N I qui a été ",1~,-"l- llll--ll décrit, on . ~, . .. . . . . . .. . .. . . . ... . . .
2~78305 """"" lr donc que l'étape I dure au minimum 8 s Pour le mode opératoire N 2, on 1~ A une durée minirhale de l'etape 2 de 5 s.
On peut ainsi produire une tole dont la résistance minimale garantie peut s'ajuster entre 700 et 900 MPa, avec un rapport Re/Rm inférieur a 018~ un coefficient 5 d'~.luu; ~a~;~, d'au moins 0,12 pour le grade le plus élevé, et un r~ total d'au moins 15 %. La courbe de traction ne présente pas de palier de limite d'élasticité, ce qui améliore le ~u~ Ju~ llL a l~ ,boul;a~d~ Enfin, llaspect de surface du produit décapé ne présente pas de 'Itigragell. Les buts assignés à l'invention sont donc atteints.
A titre d'exemple, des ~A,~ IIdL;UllS de l'invention ont été effectuees sur 0 les nuances d'acier citées dans le tableau I (les teneurs en titane sont des teneurs en titane efficace, calculées à partir de la teneur en titane totale comme on l'a exposé):
Nu nce ~ % M ~- ` / i ~ ~r ~ N ~- ~ TiAff% Nb A (réf -ence~ 2 , ~ ,03 C , . , , ~ , ,06 0 " .~ C,01 ~ 0,040 Tableau 1: Nuances dlacier testées Ces rApr~ A~ c ont donné les résultats consignés dans le tableau 2, où
Rpo 2 désigne la limite uu~ lliulll~,llc d'élasticité à 0,2 % d'~ ng~mr-nf remanent et n le coefficient d'é~,luu;a~a~, et où la colonne "mode de ~r~ se réfère aux deux principaux modes operatoires décrits ~ A(l~-l"~", "1 Nuance Modede TDT (C) R .~ 2 Rn R 02/Rm n (l!/?a) P
A(réf rence) ~' ~ : , A (réf -ence) ~ . , ~O ~
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Tableau 2: Résultats ~ ,,lLdUx D'après ces résultats, on voit que l'addition de titane à l'acier A de référencedans les nuances B et C permet d'augmenter très sr-ncihlr-mr-nt la résistance de cet acier, . _ _ _ _ . . ... . ..... , . ... . _ . _ . _ . _ . ....
~830~
en particulier lorsque le mode opératoire N 2 comportant un 1~rl i~ en trois étapes est utilisé, tout en maintenant un rapport Rpo 2/Rm convenable. L'addition de niobium conjuguée à l'addition de titane (nuance E) procure à l'acier une résistance encore plus élevee, sans dégrader le rapport Rpo 2/Rm.
La micrographie de la figure I montre la structure d'un acier col~ v,ld~lL à
la nuance B à 0,030 % de titane. Le l~r~ de la tôle après laminage à chaud a été conduit selon le mode opératoire N 2. Les plages claires sont de la ferrite equiaxe et ~ sl,--lellL 88 % de la structure. Les plages sombres sont de la martensite, et pl ali~u~ I'intégralité du restant de la structure.
0 De la même façon, la figure 2 montre la structure d'un acier cOl~ Olllall~ à la nuance C à 0,060 % de titane. Le I~Gui.l~ . 1 de la tôle après laminage à chaud a été conduit selon le mode opératoire N 2 La ferrite equiaxe y représente 86 % de la structure.
Les aciers selon l'invention peuvent être employés notamment pour constituer des pièces de structures de véhicules automobiles, telles que des éléments de châssis, des voiles de roues, des bras de suspension, ainsi que toutes pièces embouties devant présenter une grande résistance aux cnllinit~tinnc ,..;..~
Claims (6)
1) Tôle d' acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisée en ce que sa composition, exprimée en pourcentages pondéraux, est:
- C 0,12 %;
- 0,5 Mn 1,5 %;
- 0 Si 0,3 %;
- 0 P 0,1 %;
- 0 S 0,05 %;
- 0,01 Al 0,1 %;
- 0 Cr 1 %;
- 0,03 Tieff s 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
- 0 Nb 0,05 %;
et en ce que sa structure comprend au moins 75 % de ferrite durcie par précipitation de carbures ou de carbonitrures de Ti ou de Ti et de Nb, le reste de la structure comprenant au moins 10 % de martensite et éventuellement de la bainite et de l'austénite résiduelle.
- C 0,12 %;
- 0,5 Mn 1,5 %;
- 0 Si 0,3 %;
- 0 P 0,1 %;
- 0 S 0,05 %;
- 0,01 Al 0,1 %;
- 0 Cr 1 %;
- 0,03 Tieff s 0,15 %, Tieff étant la teneur en titane non sous forme de nitrures, de sulfures ou d'oxydes;
- 0 Nb 0,05 %;
et en ce que sa structure comprend au moins 75 % de ferrite durcie par précipitation de carbures ou de carbonitrures de Ti ou de Ti et de Nb, le reste de la structure comprenant au moins 10 % de martensite et éventuellement de la bainite et de l'austénite résiduelle.
2) Tôle d'acier selon la revendication 1, caractérisée en ce que sa teneur en Nbest comprise entre 0,02 et 0,05 %.
3) Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à
150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à
150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
4) Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité caractérisé en ce que:
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730°C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150°C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 1;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée inférieure à 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730°C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150°C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300 °C.
5) Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée comprise entre 8 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730°C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300°C.
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée comprise entre 8 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730°C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale à 300°C.
6) Procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité, caractérisé en ce que:
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée comprise entre 5 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale a 300 °C.
- on élabore et on coule sous forme de brame un acier dont la composition est conforme à celle de la tôle selon la revendication 2;
- puis on lamine à chaud ladite brame sous forme de tôle en achevant le laminage à une température comprise entre le point Ar3 et 950 °C;
- puis on applique à ladite tôle, moins de 10 s après la fin du laminage à chaud, un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à 150 °C/s jusqu'à une température inférieure au point Ar3;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement lent à une vitesse de 2 à
15 °C/s pendant une durée comprise entre 5 et 40 s, jusqu'à une température comprise entre le point Ar1 et 730 °C;
- puis on applique à ladite tôle un refroidissement rapide à une vitesse de 20 à150 °C/s jusqu'à une température inférieure ou égale a 300 °C.
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