~C~73~65;
L'invention concerne le conducteur deformable qui equipe les contacts electriques elastiques à pression en bout.
De tels contacts sont bien connus et frequemment uti-lises. Ils comportent chacun un element, ou tête de contac~, qui est amene à subir des translations d'une certaine amplitude dans un puits de guidage et qui doit donc être relie à la cosse ou borne fixe du contact par un conducteur deformable. La tête de contact vient en prise elastique avec le contact antagoniste, rigide ou lui-même élastique sous l'action d'un ressort helico~-dal logé dans le puits de guidage et travaillant à la compression,qui entoure le conducteur déformable et qui prend appui a chacune de ses extremites respectivement sur un epaulement de la cosse et sur un epaulement de la tête de contact.
Ces contacts constituent une grande amelioration par rapport aux contacts rigides anterieurs, mais il faut apporter un soin tout particulier pour réduire le plus possible la chute de tension ohmique du courant qui les traverse: choix des maté- -riaux (laiton, cuivre rouge, pastille d'argent sur la tête de contact) - amelioration des contacts intermediaires (connexions du conducteur deformable avec la cosse et la tête) - suppression du phenomène de magnetoresistance (ressortamagnetique) - etc. ~`
Depuis l'apparition des contacts a pression en ~out, ces divers points ont fait 1'objet de nombreux perfectionnements dont cer- ~ -tains ont ete brevetes. ;~
Il est également important d'assurer entre les contacts - ~ .
antagonistes une pression determinee. En effet, d'une part, elle do1t être suffisante pour assurer un bon contact: les lois d'Amon-ton énoncent que la surface réelle de contact est proportionnelle à la force qui applique les deux conducteurs l'un sur l'autre et expliquent cette constatation par l'~crasement des micro asperites que presentent toutes les surfaces memes les mieux polies.
D'autre part, pour ne pas augmenter exagerement l'effort a l'en ` -., ' ' - 1 - ~ ~
~73~D6~;i clenchement, il est avantageux que cette pression soit quasi constante pendant toute la manoeuvre. Il faut donc utiliser le ressort dans sa zone moyenne et non au voisinage de sa position de repos, c'est-à-dire qu'une force élastique résiduelle non né-gligeable doit exister lorsque le contact est au repos. Pour éviter alors la détérioration du conducteur déformable et de ses sertissages, la tête de contact doit, au repos, venir en butée contre un épaulement de son puits de guidage. Ainsi le conduc-teur déformable n'est jamais en position d'allongement maximal.
Jusqu'alors tous les contacts élastiques connus utili- :
sent comme conducteur.deformable une tresse metallique tubulaire ou tresse creuse, dont la déformation par gonflement permet un ecrasement longitudinal important de l'ordre de 30~. Cependant, ~ :
un tel conducteur presente un certain nombre d'inconvenients.
La section utile est annulaire, sa valeur doit être choisie en fonction de l'intensité du courant suivant les normes .~ . .-adoptées et, bien évidemment, la struc:ture tubulaire fait que le diamètre de la partie médiane du conducteur au repos est bien supérieur à celui qu'aurai.t un câble non tubulaire de même section utile. Or toute augmentation du diametre du conducteur entraine :- .
l'augmentation du diamètre du ressort et du puits de guidage donc :~ ~ :
une augmentation de l'encombrement et du co~t de revient des ap- ~ ~
pareils. On est alors conduit à choisir pour la section utile la :~ ~:
valeur minimale compatible avec l'intensité du courant, ce qui .~
est en contradiction avec la recherche de la diminution des per- .
tes par effet Joule et aussi avec la recherche d'une resistance mecanique suffisante.
En dehors de la resistance mécanique globale qui de~
cro~t à chaque nouvelle manoeuvre, chaque brin s'affaiblissant en . :.
subissant une augmentation (à l'enclenchement) puis une diminution (a la separation) de son rayon de courbure, il faut encore tenir compte de l'usure par frottement variable d'un brin ~ l'autre.
f ~)73~65 En effet, d'une part, la partie médiane des brins extérieurs vient frotter sur les spires du ressort à chaque ~onflement, ~ moins bien entendu de prendre un ressort de diametre suffisamment grand, mais on retombe alors sur l'inconvénient de l'encombrement et de l'augmentation du coût de revient. Il arrive même parfois que des brins soient pincés et finalement coupés entre deux spires consé-cutives du re~sort. D'autre part, pour ces tresses creuses il s'agit toujours d'un véritable tressage a brins entrelacés et les brins frottent les uns sur les autres et certains plus que d'au-tres. Ainsi apres un certain nombre de manoeuvres successives, des brins sont sectionnes, ce qui, bien entendu, correspond a une augmentation de la resistance electrique du conducteur et a un accroissement de la chute de tension du courant qui le traverse.
On estime generalement qu'un contact cloit être mis au rebut lors-que l'augmentation de la résistance atteint 10%.
Dans les conditions optimales de matiere, du rapport longueur/diamètre et de flèche (différence entre la longueur au repos et la longueur en compression), les tresses tubulaires per-mettent environ 5000 manoeuvres avant que l'accroissement de la résistance électrique atteigne 10%.
Dans bien des cas ce nombre maximal de manoeuvres est insuffisant et, dans tous les cas on doit chercher a l'augmenter par simple souci de la recherche de la qualité.
Or il est apparu de facon quelque peu surprenante que le conducteur d~formable pouvait être constitué par ce que l'on appelle, împroprement d'ailleurs, une tresse pleine ou encore une ~ -tresse ronde sans âme et qui est en fait un câble métallique nat-té et que, ~ condition que ce dernier~présente certaines caracté-ristiques déterminées, llusure des brins est alors tras atténuée.
Il est evident que llemploi ~'un tel cable fait dispa-raitre tout d'abord llinconvenient de la tresse tubulaire en ce qui concerne le rapport section utile/diam~tre d'encombrement.
1 ' .' : ' ,. . .. ... . .
73~
Mais en outre, comme il sera explique ci-apres l'usure des brins est beaucoup plus lente et il est possible de porter le nombre maximal de manoeuvres ~ environ 20.000 et parfois meme plus de 25.000 avant d'atteindre un accroissement de 10% de la résistance. -~es cables nattes sont connus pour d'autres usages, même de conduction electrique, o~ l'on fait appel à leur souplesse mais ja~ais jusqu'à present a leur possibilite de deformation par ecrasement longitu~inal. Un certain nombre de brins sont reunis par retor-dage pour former un toron. Plusieurs torons sont reunis par retor-dage inverse pour former un fuseau. Enfin, plusieurs fuseaux sont `~
nattes entre eux pour former le câble.
Ce qui est important pour diminuer l'usure des brins c'est tout d'abord le pas du nattage c'est-à-dire l'angle que fait chaque fuseau avec une section droite du câble. Le meilleur resul-tat est obtenu lorsque cet angle est tras peu inferieur a 70.
Des resultats convenables sont obtenus des que cet angle est s~
perieur à 60 (mais inférieur à 75). -En outre, co~ne il a ete dil: ci-dessus, le conducteur ;
deformable n'est jamais en position dlallongement maximal grâce à
la but~e de la t~te de contact. ~u repos il est dejà ecrase lon- -gitudinalement. La valeur de cet ecrasement doit être comprise ;-entre 20 et 33% de sa longueur initiale.
Pour obtenir les meilleures performances il ~audra en-core, comm~ pour les tresses tubulaires traditionnelles, deter-miner la valeur optimale de cette longueur initiale en fonction 1,_ . . . - . .
de la section utile et de la flèche. Ce choix resultera d'une s~rie d'essais permettant d'etablir des abaques.
L'invention sera mieux comprise en se r~ferant au des- ~ -sin annex dans lequel:
- les ~igures 1~ et lB representent schematiquement un `
contact elastique respectivement avant et après montage dans son puits isolant de guidage, ., ~ ' ~, ''.
~ 73~65 - la figure 2 est une vue schématique à grande echelle d'un câble natte constituant le conducteur deformable du contact des figures lA et lB, - la figure 3 est une courbe montrant la variation du nombre de manoeu~res aboutissant a un accroissement de 10~ de la resistance du conducteur en fonction de l'angle de nattage des fuseaux, - la figure 4 est une courbe indiquant ce meme nombre de manoeuvres pour un angle de nattage de 70, une section utile de 4mm et une flèche de 7,5mm en fonction de la longueur initiale du conducteur.
Aux figures lA et lB un contact electrique elastique comprend de manière traditionnelle une tête de contact 1 munie d'une pastille de contact 2 et d'une cosse 3 de raccordemen-t à un conducteur electrique d'alimentation ou de depart.
La tete 1 et la cosse 3 sont reliées par un conducteur déformable 4 entouré par un ressort hélicoidal 5 qui prend appui, d'une part, sur un épaulement de ladite tate et sur un epaulement de ladite cosse. Ce contact est destine à être monté sur un appa-reil, par exemple dans le socle d'une prise de courant, dans unpuits de guidage 6 (figure IB). Dans ce puits, la cosse 3 est à
la base tandis qu'un épaulement interne 7 forme butée pour limiter le déplacement de la tate 1 vers le haut r le puits se poursuivant par un prolongement 6a de moindre diamètre destiné à rec~voir et a guider le contact antagoniste (non représenté). Le ressort 5 doit exercer même au repos une force élastique residuelle comme il a eté dit ci-avant, c'est-à-dir~e que la longueur indiquee par A sur la figure lA pour la partie libre (hors des Eûts de sertis-sage) du conducteur 4 est celle de cette partie en position d'ex-tension maximale, alors que le contact étant monte dans son puits(~igure lB), la tête I ~ient en butee contre l'epaulement 7 et la longueur B de ladite partie libre du conducteur est inférieure ..
- ' ~730~'~
~ A. Au-trement ~it, au repos, le conducteur déformable 4 presente un ecrasement initial qui slaccentue lorsque, au moment de l'en-clenchement, le contact antagoniste vient repousser la tete 1 jusqu'~ ce que la pastille 2 vienne au niveau indiqué en 2' sur la figure ls. On dit qu'en position active le contact a une "flèche" f (difference de niveau entre 2 et 2').
Tout ce qui vient d'être dit s~applique aux contacts elastiques traditionnels qui utilisent tous comme conducteur de-formable une tresse tubulaire, en notant toutefois que la longueur B est alors assez voisine de la longueur A, c'est-à-dire que ~ -l'ecrasement initial au repos du conducteur deformable est faible.
Selon l'invention, le conducteur deformable est un câble natté represente schematiquement en perspective à la figure 2 0 Par retordage de brins fins 7 (d'environ 0,05 mm de diamètre) sont formes des torons 8. Par retordage des torons, commis en sens inverse de celui des brins, sont Eormes des fuseaux 9 et ces der-niers sont nattes pour constituer le câble 4. Une solution satis-faisante pour obtenir les diverses sections utiles des câbles en -- fonction de l'intensite maximale prevue du courant admissible con-siste a prendre pour tous les câbles le même nombre de fuseaux, ~ ``
par ~xemple huit et pour tous les torons le même nombre de brins, par exemple soixante quatre et de faire varier uniquement le nom-bre de torons par fuseau. Avec des brins de 5/100 de mm de dia~
;mètre et les nombres de brins et de fuseaux sus-mentionnes, on obtiendra une section utile de 3,010 m~ avec trois torons par fuseau~(pour admettre jusqu'à 16A), 4,014 mm avec quatre torons par useau (intensite admissib1e 32A), 10,035 mm2 avec dix torons par fuseau (intensite admissible 63A) etc.
Pour que le câble 4 admette la deformation par yonfle-ment, il est necessaire qus l'~écrasement initial soit important, de l'ordre de 20 à 33~, c'est-à-dire que la longueur B soit com-prise entre 0,67 et 0,8 A. -~
` :' ~"":
113736~5 Les manoeuvres successives du contact élastique finis-sent par amener le sectionnement des brins 7, ce qui détermine l'augmentation de la résistance électrique du câble 4 par réduction de sa section utile. Il est estimé que le contact doit être remplacé lorsque l'accroissement de la résistance atteint 10~.
Il a été trouvé que le nombre de manoeuvres nécessaires pour atteindre cet accroissement de 10% était tout d'abord fonction de l'angle de nattage du câble, c'est-a-dire de l'angle de chaque fuseau sur le plan perpendirulaire a l'axe du câble.
Sur la courbe représentée a la figure 3 sont portées en abcisse les valeurs de l'angle de nattage et en ordonnees le nombre de manoeuvres amenant cet accroissement de 10~, c'est-a-dire le nombre maximal de manoeuvres admises par le contact avant son rebut. On voit qu'il s'agit d'une ~ourbe d'allure générale , ~ , parabolique en cloche dont la branche descendante a une pente plus rapide que la branche montante. Le maximum est obtenu pour un --angle de nattage tras légèrement inférieur a 70 . Des 60 le resultat est satisfaisant. Il ne faut pas atteindre 75 car la chute est alors quasiment verticale.
Il est evident que pour une section et une fleche f donnees, le nombre maximal de manoeuvres est également fonction de la longue~r initiale A du cable. La courbe de la figure 3 cor-respond a un câble de 4 mm (pour 32A) avec une flache f de 7,5 mm et une longueur A de 28 mm. Mais ce qui est remarquable c'est que pour cette même fl~che et cette même section toutes les courbes etablies pour diverses longueurs indiquent pour le maxi~
mum la même valeur de 70 (ou plus exactement de 69) avec des nombres de manoeuvres pratiquement egaux pour 60 et 75 , les ~ ,, courbes sont simplement plus ou moins aplaties et c'est ainsi que le nomhre maximal de manoeuvres (toujours pour 70) est de 5000 pour une longueur de 21 mm, 13 500 pour 24 mm et 20 000 -,(figure 3) our 2~ mm.
~ :
,: . . - .,,:, . . . ; ,. , , . : ,, , , ~ .. .
Il est alors utile, pour une angle de nattage de 70 et tous au-tres parametres (B, ~ et section utile) restant inchan-gés, d'établir la courbe donnant le nombre maximal de manoeuvres en fonction de la longueur initiale A. C'est une telle courbe qui est representee à la figure 4 pour B - 18mm, f - 7,5 mm et une section de 4 mm2. On retrouve bien les valeurs ci-dessus enoncees de 5000 pour 21 mm, 13 500 pour 24 mm et 20 000 pour 28 mm, qui constitue un maximum, la courbe "chutant" ensuite as-sez rapidement. Dans l'etat actuel des essais aucune loi n'a pû
être établie et la seule ressource consiste a etablir experimen- .
talement des abaques à double entree (B et f) par section utile, - :
- c'est-à dire par intensité admissible.
De toute facon, ce qui est certain et fait l'objet de la présente invention, c'est que le remplacement, dans un contact élastique, de la tresse tubulaire traclitionnelle par un câble .
natté permet de mu.ltiplier la fiabilité dudit contact par trois ou quatre.
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' ' , ~,. . ~ C ~ 73 ~ 65;
The invention relates to the deformable conductor which fitted with elastic pressure contacts at the end.
Such contacts are well known and frequently used.
read. They each have an element, or contact head, which leads to translations of a certain amplitude in a guide well and which must therefore be connected to the terminal or fixed terminal of the contact by a deformable conductor. The head of contact comes into elastic engagement with the antagonistic contact, rigid or elastic itself under the action of a helical spring ~ -dal housed in the guide well and working in compression, which surrounds the deformable conductor and which bears on each of its ends respectively on a shoulder of the terminal and on a shoulder of the contact head.
These contacts constitute a great improvement by compared to the previous rigid contacts, but you have to bring special care to minimize the fall of ohmic voltage of the current flowing through them: choice of materials -rials (brass, red copper, silver dot on the head of contact) - improvement of intermediate contacts (connections deformable conductor with terminal and head) - deletion the phenomenon of magnetoresistance (magnetic spring) - etc. ~ `
Since the appearance of pressure contacts in ~ out, these various points have been the subject of numerous improvements, including some -some have been patented. ; ~
It is also important to ensure between contacts - ~.
antagonists a determined pressure. On the one hand, it must be sufficient to ensure good contact: the laws of Amon-your state that the actual contact area is proportional to the force that applies the two conductors to each other and explain this finding by the crushing of micro asperites that all the best polished surfaces have.
On the other hand, in order not to exaggerately increase the effort at the `-., '' - 1 - ~ ~
~ 73 ~ D6 ~; i it is advantageous for this pressure to be almost constant throughout the maneuver. So use the comes out in its middle zone and not in the vicinity of its position of rest, i.e. a residual elastic force not born gligeable must exist when the contact is at rest. For avoid the deterioration of the deformable conductor and its crimps, the contact head must, when at rest, come into abutment against a shoulder of its guide well. Thus the conduc-The deformable part is never in the maximum elongation position.
Until now, all known elastic contacts have used:
feels like a conductor of a tubular metallic braid or hollow braid, the swelling deformation of which allows significant longitudinal crushing of the order of 30 ~. However, ~:
such a driver has a number of disadvantages.
The useful section is annular, its value must be chosen according to the intensity of the current according to the standards. ~. .-adopted and, of course, the tubular structure means that the diameter of the middle part of the conductor at rest is fine greater than that of a non-tubular cable of the same section useful. However, any increase in the diameter of the conductor leads to : -.
increasing the diameter of the spring and the guide well therefore: ~ ~:
an increase in size and cost of ap ~ ~ ~
the same. We are then led to choose for the useful section the: ~ ~:
minimum value compatible with the intensity of the current, which. ~
is in contradiction with the quest for diminishing per-.
your by Joule effect and also with the search for resistance sufficient mechanical.
Apart from the overall mechanical resistance which of ~
cro ~ t each new maneuver, each strand weakening in. :.
undergoing an increase (at switching on) then a decrease (at separation) of its radius of curvature, it is still necessary to hold account for wear by variable friction from one strand to another.
f ~) 73 ~ 65 Indeed, on the one hand, the middle part of the outer strands comes rub on the coils of the spring at each ~ swelling, ~ less of course to take a sufficiently large diameter spring, but then we fall back on the drawback of the bulk and the increase in cost price. Sometimes it even happens that strands are pinched and finally cut between two turns cutives of re ~ spell. On the other hand, for these hollow braids there it is always a real braiding with interlaced strands and the strands rub on each other and some more than others very. So after a number of successive maneuvers, strands are cut, which of course corresponds to a increased electrical resistance of the conductor and increase in the voltage drop of the current flowing through it.
It is generally believed that a contact should be discarded when that the increase in resistance reaches 10%.
In optimal material conditions, from the ratio length / diameter and deflection (difference between length at and compression length), tubular braids per-take around 5000 maneuvers before the increase in electrical resistance reaches 10%.
In many cases this maximum number of operations is insufficient and, in any case, we must seek to increase it simply for the sake of quality research.
Now it appeared somewhat surprisingly that the conductor of ~ formable could be constituted by what one calls, properly also, a full braid or even a ~ -round braid without core and which is in fact a natural metallic cable tee and that, ~ provided that the latter ~ has certain characteristics determined, the wear of the strands is then very reduced.
It is obvious that the use of such a cable disappears.
first of all see the drawback of the tubular braid in this which relates to the useful section / diameter ~ size ratio.
1 '.' : ',. . .. .... .
73 ~
However, as will be explained below, the wear of the strands is much slower and it is possible to carry the number maximum of maneuvers ~ around 20,000 and sometimes even more than 25,000 before reaching a 10% increase in resistance. -~ es mat cables are known for other uses, even electric conduction, o ~ we use their flexibility but ja ~ ais so far has their possibility of deformation by crushing longitu ~ inal. A certain number of strands are united by twist-dage to form a strand. Several strands are joined by twisting reverse dage to form a spindle. Finally, several zones are `~
mats between them to form the cable.
What is important to reduce strand wear first of all, the pitch of the plaiting, that is to say the angle that each time zone with a straight section of the cable. The best result tat is obtained when this angle is very little less than 70.
Suitable results are obtained as soon as this angle is s ~
less than 60 (but less than 75). -In addition, co ~ ne it was dil: above, the driver;
deformable is never in the maximum elongation position thanks to the purpose of the contact head. ~ u rest it is already overwritten lon- -gitudinally. The value of this overwriting must be understood; -between 20 and 33% of its initial length.
To get the best performance, he will audit core, comm ~ for traditional tubular braids, deter-undermine the optimal value of this initial length as a function 1, _. . . -. .
the useful section and the arrow. This choice will result from series of tests to establish charts.
The invention will be better understood by r ~ doing the des- ~ -sin annex in which:
- the ~ igures 1 ~ and lB schematically represent a `
elastic contact respectively before and after mounting in its insulating guide well, ., ~ '~,''.
~ 73 ~ 65 - Figure 2 is a schematic view on a large scale a mat cable constituting the deformable conductor of the contact Figures 1A and 1B, - Figure 3 is a curve showing the variation of number of maneuvers ~ res leading to a 10 ~ increase in the resistance of the conductor as a function of the angle of towing spindles, - Figure 4 is a curve indicating the same number maneuvers for a towing angle of 70, a useful section 4mm and a 7.5mm boom depending on the initial length of the driver.
In Figures lA and lB an elastic electrical contact conventionally comprises a contact head 1 provided a contact pad 2 and a terminal 3 for connection to a electrical supply or outgoing conductor.
Head 1 and terminal 3 are connected by a conductor deformable 4 surrounded by a helical spring 5 which is supported, on the one hand, on a shoulder of said tate and on a shoulder of said terminal. This contact is intended to be mounted on a device reil, for example in the socket of a power outlet, in a guide well 6 (Figure IB). In this well, terminal 3 is at the base while an internal shoulder 7 forms a stop to limit the displacement of the tate 1 upwards r the well continuing by an extension 6a of smaller diameter intended to rec ~ see and to guide the antagonistic contact (not shown). Spring 5 must exert even at rest a residual elastic force as it was said above, that is to say that the length indicated by A in FIG. 1A for the free part (apart from the Crimping costs wise) of conductor 4 is that of this part in position of ex-maximum tension, while the contact being mounted in its well (~ igure lB), the head I ~ is in abutment against the shoulder 7 and the length B of said free part of the conductor is less ..
- ' ~ 730 ~ '~
~ A. Otherwise ~ it, at rest, the deformable conductor 4 presents an initial overwrite which increases when, at the time of latching, the antagonist contact pushes back the head 1 until the pad 2 comes to the level indicated in 2 'on figure ls. It is said that in the active position the contact has a "arrow" f (level difference between 2 and 2 ').
All that has just been said applies to contacts traditional rubber bands which all use as a conductor form a tubular braid, noting however that the length B is then quite close to the length A, that is to say that ~ -the initial crushing at rest of the deformable conductor is low.
According to the invention, the deformable conductor is a cable braided represents schematically in perspective in Figure 2 0 By twisting fine strands 7 (about 0.05 mm in diameter) are strand shapes 8. By twisting the strands, committed in the opposite direction opposite to that of the strands, are the spindles 9 and these last niers are plaited to constitute the cable 4. A satisfactory solution to obtain the various useful sections of cables in -- function of the maximum intensity expected of the admissible current is to take the same number of spindles for all cables, ~ ``
for example x eight and for all the strands the same number of strands, for example sixty four and to vary only the name-number of strands per time zone. With strands of 5/100 mm dia ~
; meter and the numbers of strands and bobbins mentioned above, we will obtain a useful section of 3,010 m ~ with three strands per time zone ~ (to admit up to 16A), 4.014 mm with four strands per carrier (permissible intensity 32A), 10.035 mm2 with ten strands by time zone (admissible intensity 63A) etc.
So that cable 4 admits deformation by yonfle-ment, it is necessary that the initial crushing is important, of the order of 20 to 33 ~, that is to say that the length B is com-taken between 0.67 and 0.8 A. - ~
`: ' ~ "":
113736 ~ 5 The successive operations of the elastic contact finished feels by bringing the sectioning of the strands 7, which determines the increase in the electrical resistance of cable 4 by reduction of its useful section. It is felt that contact should be replaced when the increase in resistance reaches 10 ~.
It has been found that the number of maneuvers required to achieve this 10% increase was first of all a function the angle of the cable braid, i.e. the angle of each spindle on the plane perpendicular to the axis of the cable.
On the curve shown in Figure 3 are plotted abcissa the values of the angle of towing and in ordinates the number of operations leading to this increase of 10 ~, that is, say the maximum number of operations allowed by the front contact his scrap. We can see that this is a ~ general looking curve, ~, parabolic in bell whose descending branch has a slope more faster than the rising branch. The maximum is obtained for a -towing angle very slightly less than 70. From 60 the result is satisfactory. Do not reach 75 because the fall is then almost vertical.
It is obvious that for a section and an arrow f data, the maximum number of operations is also a function of the long initial ~ r of the cable. The curve of figure 3 cor-responds to a 4 mm cable (for 32A) with a flache f of 7.5 mm and a length A of 28 mm. But what is remarkable is that for this same arrow and this same section all curves established for various lengths indicate for maxi ~
mum the same value of 70 (or more exactly 69) with practically equal number of operations for 60 and 75, the ~ ,, curves are just more or less flattened and that's how that the maximum number of operations (always for 70) is 5000 for a length of 21 mm, 13,500 for 24 mm and 20,000 -, (Figure 3) for 2 ~ mm.
~:
,:. . -. ,,:,. . . ; ,. ,,. : ,,,, ~ ...
It is then useful, for a towing angle of 70 and all other parameters (B, ~ and useful section) remain unchanged aged, to establish the curve giving the maximum number of operations as a function of the initial length A. It's such a curve which is represented in figure 4 for B - 18mm, f - 7.5mm and a section of 4 mm2. We find the above values 5000 for 21mm, 13,500 for 24mm and 20,000 for 28 mm, which is a maximum, the curve "falling" then ass-sez quickly. In the current state of the tests no law could be established and the only resource is to establish experimen-.
treatment of double entry abacuses (B and f) by useful section, -:
- ie by admissible intensity.
Anyway, what is certain and is the subject of the present invention is that the replacement, in a contact elastic, of the tubular braid traclitionnel by a cable.
braided allows to multiply the reliability of said contact by three or four.
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