BR112021011369B1 - WELL DRILLING COMPOSITIONS AND METHOD FOR FORMING AN OIL-BASED MUD - Google Patents

Abstract

COMPOSIÇÕES DE PERFURAÇÃO DE FURO DE POÇO. Trata-se de composições de lama de perfuração que incluem uma primeira concentração de látex em pó e uma segunda concentração de SAS são descritas. A segunda concentração de SAS pode ser maior ou igual à primeira concentração de látex. Em alguns exemplos, a segunda concentração de SAS pode ser maior do que a primeira concentração de látex. As composições de lama de perfuração podem incluir um carreador à base de óleo ou um carreador à base de água. Um exemplo de técnica inclui dispersar uma primeira quantidade predeterminada de látex em pó e uma segunda quantidade predeterminada de SAS em um carreador à base de água para formar uma lama à base de água. Outro exemplo de técnica inclui dispersar uma primeira quantidade predeterminada de látex em pó e uma segunda quantidade predeterminada de SAS em um carreador à base de óleo para formar uma lama à base de óleo.WELLHOLE DRILLING COMPOSITIONS. Drilling mud compositions including a first concentration of powdered latex and a second concentration of SAS are described. The second SAS concentration may be greater than or equal to the first latex concentration. In some examples, the second SAS concentration may be greater than the first latex concentration. Drilling mud compositions may include an oil-based carrier or a water-based carrier. An example technique includes dispersing a first predetermined amount of powdered latex and a second predetermined amount of SAS in a water-based carrier to form a water-based slurry. Another example technique includes dispersing a first predetermined amount of powdered latex and a second predetermined amount of SAS in an oil-based carrier to form an oil-based slurry.

Description

CAMPO TÉCNICOTECHNICAL FIELD

[0001] Esta divulgação se refere a composições de perfuração.[0001] This disclosure relates to piercing compositions.

[0002] As composições de perfuração podem ser, por exemplo, composições usadas para perfurar poços de recursos naturais.[0002] Drilling compositions can be, for example, compositions used to drill natural resource wells.

ANTECEDENTESBACKGROUND

[0003] Poços podem ser perfurados para extrair recursos naturais como petróleo, gás ou água. Um furo de poço é cercado por uma formação, por exemplo, xisto ou argila, que pode influenciar a estabilidade do furo de poço. Por exemplo, a formação pode exercer pressão sobre o furo de poço ou fluidos da formação podem entrar no furo de poço. Uma formação pode incluir regiões permeáveis e os fluidos introduzidos no furo de poço podem entrar nas regiões permeáveis, resultando em perda de fluido. Tal perda de fluido pode afetar a eficiência de perfuração, pode implicar na substituição de fluidos de perfuração e afetar a estabilidade da formação.[0003] Wells can be drilled to extract natural resources such as oil, gas or water. A wellbore is surrounded by a formation, for example shale or clay, which can influence the stability of the wellbore. For example, the formation may exert pressure on the wellbore or fluids from the formation may enter the wellbore. A formation may include permeable regions, and fluids introduced into the wellbore may enter the permeable regions, resulting in fluid loss. Such fluid loss can affect drilling efficiency, may require replacement of drilling fluids, and affect formation stability.

[0004] As composições de perfuração, por exemplo,fluidos de perfuração ou lamas de perfuração, podem ser usadas para facilitar a perfuração de furo de poços. A lama ou fluido de perfuração pode ser distribuído e circulado ao longo de um furo de poço para fornecer funções como resfriamento e lubrificação de equipamentos de perfuração ou para remover fragmentos e cascalhos e limpar o poço inacabado. Além de desempenhar essas funções, as composições de perfuração também podem auxiliar na promoção da estabilidade da formação.[0004] Drilling compositions, for example, drilling fluids or drilling muds, can be used to facilitate wellbore drilling. Drilling mud or fluid can be distributed and circulated throughout a wellbore to provide functions such as cooling and lubricating drilling equipment or to remove cuttings and cuttings and clean the unfinished well. In addition to performing these functions, drilling compositions can also help promote formation stability.

SUMÁRIO DA DIVULGAÇÃODISCLOSURE SUMMARY

[0005] Este sumário é fornecido para apresentar vários conceitos de uma forma simplificada, os quais são ainda descritos a seguir na descrição detalhada. Este sumário não se destina a identificar recursos necessários ou essenciais da matéria reivindicada, assim como o sumário não pretende limitar o escopo da matéria reivindicada.[0005] This summary is provided to present various concepts in a simplified form, which are further described below in the detailed description. This summary is not intended to identify necessary or essential features of the claimed subject matter, nor is the summary intended to limit the scope of the claimed subject matter.

[0006] Em aspectos, esta divulgação descreve composições de lama de perfuração. As composições de lama de perfuração podem ser usadas em processos de perfuração de poço, por exemplo, para formar poços de petróleo. Em um aspecto, o sulfonato de asfalto e sódio (SAS), um sal de asfalto, pode ser usado para controlar a perda de fluido e a lubricidade das composições de lama de perfuração. Além disso, o SAS pode vedar microfraturas de xisto, o que pode fornecer estabilidade de formação. Foi descoberto que o látex em pó exibe efeitos sinérgicos quando combinado com SAS, por exemplo, mais do que efeitos aditivos, e esta combinação promove o controle de perda de fluido e lubricidade e estabilidade de formação. Por exemplo, adicionar látex em pó e SAS às composições de lama de perfuração fornece lubricidade relativamente maior, menor perda de fluido e melhor vedação de microfraturas de xisto e estabilidade de formação do que usar concentrações semelhantes de SAS ou látex em pó sozinho. Em alguns aspectos, os efeitos sinérgicos são promovidos pelo uso de uma concentração de SAS que é maior ou igual à do látex.[0006] In aspects, this disclosure describes drilling mud compositions. Drilling mud compositions can be used in well drilling processes, for example, to form oil wells. In one aspect, sodium asphalt sulfonate (SAS), an asphalt salt, can be used to control fluid loss and lubricity of drilling mud compositions. Additionally, SAS can seal shale microfractures, which can provide formation stability. Powdered latex has been found to exhibit synergistic effects when combined with SAS, for example, rather than additive effects, and this combination promotes fluid loss control and lubricity and formation stability. For example, adding powdered latex and SAS to drilling mud compositions provides relatively greater lubricity, lower fluid loss, and better shale microfracture sealing and formation stability than using similar concentrations of SAS or powdered latex alone. In some aspects, synergistic effects are promoted by using a concentration of SAS that is greater than or equal to that of latex.

[0007] Em um aspecto, esta divulgação descreve uma composição de lama de perfuração que inclui uma primeira concentração de látex em pó e uma segunda concentração de SAS. A segunda concentração de SAS (por massa, por exemplo, kg/m3 (lbm/bbl)) pode ser maior ou igual à primeira concentração de látex (por massa, por exemplo, kg/m3 (lbm/bbl)). Em alguns exemplos, a segunda concentração de SAS (em massa) pode ser maior do que a primeira concentração de látex (em massa).[0007] In one aspect, this disclosure describes a drilling mud composition that includes a first concentration of powdered latex and a second concentration of SAS. The second SAS concentration (by mass, e.g., kg/m3 (lbm/bbl)) may be greater than or equal to the first latex concentration (by mass, e.g., kg/m3 (lbm/bbl)). In some examples, the second SAS concentration (by mass) may be greater than the first latex concentration (by mass).

[0008] Este sumário e a descrição detalhada a seguir fornecem exemplos e são apenas explanatórios da divulgação. Consequentemente, o sumário anterior e a descrição detalhada a seguir não devem ser considerados como restritivos. Recursos ou variações adicionais dos mesmos podem ser fornecidas além daquelas estabelecidas neste documento, tal como, por exemplo, várias combinações e subcombinações de recursos destas descritas na descrição detalhada.[0008] This summary and the detailed description below provide examples and are explanatory only of the disclosure. Consequently, the foregoing summary and the following detailed description should not be considered as restrictive. Additional features or variations thereof may be provided in addition to those set forth herein, such as, for example, various combinations and subcombinations of features thereof described in the detailed description.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0009] A Figura 1 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de baixa temperatura e alta pressão (HTHP) a 121 °C (250 °F) para uma composição de lama de perfuração à base de água, incluindo sulfonato de asfalto e sódio (SAS) e látex em pó em relação a composições que não incluem um ou ambos SAS ou látex.[0009] Figure 1 is a graph illustrating low temperature high pressure fluid (HTHP) loss at 121°C (250°F) for a water-based drilling mud composition including asphalt sulfonate and sodium (SAS) and latex powder in relation to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0010] A Figura 2 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de teste de obstrução de permeabilidade reduzida (PPT) a 121 °C (250 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma concentração maior em massa de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não inclui um ou ambos SAS ou látex.[0010] Figure 2 is a graph illustrating reduced permeability plug test (PPT) fluid loss at 121°C (250°F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex. powder and has a higher mass concentration of SAS than that of powder latex relative to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0011] A Figura 3 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de PPT reduzida a 162 °C (325 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma maior concentração em massa de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos de SAS ou látex.[0011] Figure 3 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 162°C (325°F) for water-based drilling mud compositions, which include SAS and latex powder and have a higher concentration in mass of SAS than that of powdered latex with respect to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0012] A Figura 4 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de PPT a 162 °C (325 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma maior concentração em massa de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos de SAS ou látex.[0012] Figure 4 is a graph illustrating PPT fluid loss at 162°C (325°F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex powder and has a higher concentration in mass of SAS than that of powdered latex relative to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0013] A Figura 5 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida ao longo do tempo para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma concentração maior em massa de SAS do que a de látex em pó em relação a composições que não incluem SAS ou látex em diferentes temperaturas (121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F) e 148 °C (300 °F)).[0013] Figure 5 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss over time for water-based drilling mud compositions, which include SAS and powdered latex and have a higher mass concentration of SAS than that of powder latex in relation to compositions that do not include SAS or latex at different temperatures (121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F) and 148 °C (300 °F)).

[0014] A Figura 6 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 135 °C (275 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e diferentes tipos de látex em pó e tem uma concentração maior em massa de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem SAS.[0014] Figure 6 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 135°C (275°F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and different types of latex powder and has a higher concentration by mass of SAS than that of latex powder in relation to compositions that do not include SAS.

[0015] A Figura 7 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida em composições de lama de perfuração à base de óleo de 135 °C (275 °F) que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração em massa que é maior ou igual à do látex em pó em relação às composições que não inclua um ou ambos SAS ou látex.[0015] Figure 7 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss in 135°C (275°F) oil-based drilling mud compositions that include SAS and latex powder and have SAS at a concentration in mass that is greater than or equal to that of powdered latex in relation to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0016] A Figura 8 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração em massa que é igual à do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos de SAS ou látex.[0016] Figure 8 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex powder and has SAS at a concentration in mass that is equal to that of powdered latex in relation to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0017] A Figura 9 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, que inclui SAS e látex e tem SAS em uma concentração em massa que é igual à do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos SAS ou látex.[0017] Figure 9 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex and has SAS in a mass concentration which is the same as that of powdered latex with respect to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0018] A Figura 10 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida e perda de jato a 135 °C (275 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração em massa que é maior do que a de látex em pó em relação a composições incluindo outros aditivos.[0018] Figure 10 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss and jet loss at 135°C (275°F) for water-based drilling mud compositions, which include SAS and latex powder and have SAS in a mass concentration that is greater than that of powder latex in relation to compositions including other additives.

[0019] A Figura 11 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida e perda de jato a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração em massa que é maior do que a de látex em pó em relação a composições incluindo outros aditivos.[0019] Figure 11 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss and jet loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions, which include SAS and latex powder and have SAS in a mass concentration that is greater than that of powder latex in relation to compositions including other additives.

[0020] A Figura 12 é um gráfico que ilustra os volumes de filtrado API e HTHP a 190 °C (375 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração em massa que é maior do que a do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos SAS ou látex.[0020] Figure 12 is a graph illustrating API and HTHP filtrate volumes at 190 °C (375 °F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex powder and has SAS in a mass concentration that is greater than that of powdered latex relative to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0021] A Figura 13 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com torque para composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo um lubrificante sólido.[0021] Figure 13 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with torque for oil-based drilling mud compositions, including a solid lubricant.

[0022] A Figura 14 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido.[0022] Figure 14 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding and including a solid lubricant.

[0023] A Figura 15 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido e um material particulado de redução de atrito.[0023] Figure 15 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding and including a solid lubricant and a friction-reducing particulate material.

[0024] A Figura 16 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido e uma argila organofílica.[0024] Figure 16 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding and including a solid lubricant and an organophilic clay.

[0025] A Figura 17 é um gráfico que ilustra o coeficiente de atrito com o tempo para uma composição de lama de perfuração à base de óleo.[0025] Figure 17 is a graph illustrating the coefficient of friction over time for an oil-based drilling mud composition.

[0026] A Figura 18 é um gráfico que ilustra o coeficiente de atrito com o tempo para uma composição de lama de perfuração à base de óleo, incluindo um lubrificante sólido.[0026] Figure 18 is a graph illustrating the coefficient of friction over time for an oil-based drilling mud composition including a solid lubricant.

[0027] A Figura 19 é um gráfico que ilustra a variação do coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo lubrificante, incluindo um lubrificante sólido e incluindo dois lubrificantes líquidos diferentes.[0027] Figure 19 is a graph illustrating the variation of the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding lubricant, including a solid lubricant and including two different liquid lubricants.

[0028] A Figura 20 é um gráfico que ilustra a variação de peso superior e inferior ao longo de uma seção horizontal com profundidade.[0028] Figure 20 is a graph illustrating the variation of upper and lower weight along a horizontal section with depth.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA DIVULGAÇÃODETAILED DESCRIPTION OF THE DISCLOSURE

[0029] Deve ser entendido que a divulgação não é limitada em sua aplicação aos detalhes de construção e ao arranjo de componentes estabelecidos na descrição a seguir ou ilustrados nos desenhos.[0029] It should be understood that the disclosure is not limited in its application to the construction details and the arrangement of components set forth in the following description or illustrated in the drawings.

DEFINIÇÕESDEFINITIONS

[0030] Para definir mais claramente os termos usados no presente documento, as seguintes definições são fornecidas. A menos que indicado de outro modo, as seguintes definições são aplicáveis a esta divulgação. Se um termo for usado nesta divulgação, mas não for especificamente definido no presente documento, a definição da IUPAC Compendium of Chemical Terminology, 2a Ed. (1997) pode ser aplicada, contanto que a definição não entre em conflito com qualquer outra divulgação ou definição aplicada no presente documento ou torne indefinida ou não habilitada qualquer reivindicação à qual essa definição seja aplicada. Na medida em que qualquer definição ou uso fornecido por qualquer documento incorporado ao presente documento a título de referência entre em conflito com a definição ou o uso fornecido no presente documento, a definição ou o uso fornecido no presente documento prevalecerá.[0030] To more clearly define the terms used in this document, the following definitions are provided. Unless otherwise indicated, the following definitions apply to this disclosure. If a term is used in this disclosure but is not specifically defined herein, the definition in the IUPAC Compendium of Chemical Terminology, 2nd Ed. (1997) may apply, provided that the definition does not conflict with any other disclosure or definition applied herein or renders undefined or unenforceable any claim to which this definition is applied. To the extent that any definition or usage provided by any document incorporated herein by reference conflicts with the definition or usage provided herein, the definition or usage provided herein shall control.

[0031] Embora composições e métodos sejam descritos neste documento em termos de “compreendendo” vários componentes ou etapas, as composições e os métodos também podem “consistir essencialmente em” ou “consistir em” vários componentes ou etapas, a menos que de outro modo declarado.[0031] Although compositions and methods are described herein in terms of “comprising” multiple components or steps, the compositions and methods may also “consist essentially of” or “consist of” multiple components or steps, unless otherwise noted. declared.

[0032] Os termos “um”, “uma” e “o”, “a” se destinam a incluir alternativas no plural, por exemplo, pelo menos um. Os termos "que inclui", "com" e "que tem", conforme usados neste documento, são definidos como que compreende (isto é, linguagem aberta), a menos que especificado de outra forma.[0032] The terms “a”, “an” and “the”, “a” are intended to include plural alternatives, for example, at least one. The terms "which includes", "with", and "which has", as used herein, are defined as comprising (i.e., open language) unless otherwise specified.

[0033] Várias faixas numéricas são divulgadas no presente documento. Quando o Requerente divulga ou reivindica uma faixa de qualquer tipo, a intenção do Requerente é divulgar ou reivindicar individualmente cada número possível que essa faixa poderia englobar razoavelmente, incluindo pontos extremos da faixa, assim como quaisquer subfaixas e combinações de subfaixas englobadas na mesma, a menos que especificado de outra forma. Por exemplo, ao divulgar um tamanho de partícula médio da população de cerca de 70 micrômetros a cerca de 100 micrômetros, a intenção do Requerente é recitar individualmente 70, 71,72, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80,..., 98, 99, 100, incluindo qualquer número inteiro individual entre e incluindo 70 e 100, subfaixas e combinações de subfaixas englobadas, e esses métodos de descrição de tais faixas são intercambiáveis. Além disso, todos os pontos finais numéricos das faixas divulgadas neste documento são aproximados, a menos que excluídos por condição. Como um exemplo representativo, se os Requerentes divulgam em um aspecto da divulgação que uma ou mais composições de lama de perfuração têm uma viscosidade plástica em uma faixa de 0,02 Pa^s a 0,03 Pa^s (20 cP a 30 cP), esta faixa deve ser interpretada como abrangendo viscosidades em uma faixa de “cerca de” 0,02 Pa^s (20 cP) a “cerca de” 0,03 Pa^s (30 cP).[0033] Various numerical ranges are disclosed in this document. When Applicant discloses or claims a range of any type, Applicant's intent is to disclose or claim individually every possible number that such range could reasonably encompass, including extreme points of the range, as well as any sub-ranges and combinations of sub-ranges encompassed therein, to unless otherwise specified. For example, in disclosing a population average particle size of about 70 micrometers to about 100 micrometers, Applicant's intent is to individually recite 70, 71,72, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80,..., 98, 99, 100, including any individual integer between and including 70 and 100, subranges and combinations of subranges encompassed, and these methods of describing such ranges are interchangeable. Additionally, all numeric endpoints of ranges disclosed in this document are approximate unless excluded by condition. As a representative example, if Applicants disclose in one aspect of the disclosure that one or more drilling mud compositions have a plastic viscosity in a range of 0.02 Pa^s to 0.03 Pa^s (20 cP to 30 cP) , this range should be interpreted as encompassing viscosities in a range of “about” 0.02 Pa^s (20 cP) to “about” 0.03 Pa^s (30 cP).

[0034] Os valores ou faixas podem ser expressos no presente documento como “cerca de”, de “em torno de” um valor particular e/ou a “cerca de” outro valor particular. Quando tais valores ou faixas são expressos, outras modalidades divulgadas incluem o valor específico recitado, a partir de um valor particular e/ou para o outro valor particular. Da mesma forma, quando os valores são expressos como aproximações, pelo uso do antecedente “cerca de”, será entendido que o valor particular forma outra modalidade. Será ainda entendido que há uma série de valores divulgados neles, e que cada valor também é divulgado neste documento como “cerca de” daquele valor particular, além do próprio valor. Em outro aspecto, o uso do termo “cerca de” significa ± 20% do valor declarado, ± 15% do valor declarado, ± 10% do valor declarado, ± 5% do valor declarado, ± 3% do valor declarado valor, ou ± 1% do valor declarado.[0034] Values or ranges may be expressed herein as “about”, “around” a particular value and/or “about” another particular value. When such values or ranges are expressed, other disclosed embodiments include the specific value recited, from a particular value and/or to another particular value. Likewise, when values are expressed as approximations, through the use of the antecedent “about”, it will be understood that the particular value forms another modality. It will be further understood that there are a number of values disclosed therein, and that each value is also disclosed in this document as “about” that particular value, in addition to the value itself. In another aspect, the use of the term “about” means ±20% of declared value, ±15% of declared value, ±10% of declared value, ±5% of declared value, ±3% of declared value, or ± 1% of the declared value.

[0035] O requerente se reserva o direito de retirar ou excluir quaisquer elementos individuais de qualquer tal grupo de valores e faixas, incluindo quaisquer subfaixas ou combinações de subfaixas dentro do grupo que possam ser reivindicados de acordo com uma faixa ou de qualquer maneira similar, se, por alguma razão, o Requerente escolher reivindicar menos que a medida total da divulgação, por exemplo, para levar em conta uma referência de que o Requerente pode não estar ciente nesse momento do depósito do pedido. Além disso, o Requerente se reserva o direito de retirar ou excluir quaisquer substituintes individuais, análogos, compostos, ligantes, estruturas ou grupos dos mesmos ou quaisquer elementos de um grupo reivindicado, se por alguma razão o Requerente escolher reivindicar menos que a medida total da divulgação, por exemplo, para levar em conta uma referência de que o Requerente pode não estar ciente nesse momento do depósito do pedido.[0035] The applicant reserves the right to withdraw or exclude any individual elements from any such group of values and ranges, including any sub-ranges or combinations of sub-ranges within the group that may be claimed according to a range or in any similar manner, if, for any reason, the Applicant chooses to claim less than the full measure of disclosure, for example, to take into account a reference of which the Applicant may not be aware at the time of filing the request. Furthermore, Applicant reserves the right to withdraw or exclude any individual substituents, analogues, compounds, ligands, structures or groups thereof or any elements of a claimed group, if for any reason Applicant chooses to claim less than the full measure of disclosure, for example, to take into account a reference that the Applicant may not be aware of at the time of filing the application.

[0036] O termo "látex" refere-se a uma emulsão de um ou mais polímeros em um solvente, como água.[0036] The term "latex" refers to an emulsion of one or more polymers in a solvent, such as water.

[0037] O termo "látex em pó" refere-se a um pó formado por secagem ou desidratação do látex.[0037] The term "powdered latex" refers to a powder formed by drying or dehydrating latex.

[0038] O termo "sulfonato de asfalto" refere-se a um asfalto sulfonado formado pelo tratamento do asfalto com um agente sulfonante.[0038] The term "asphalt sulfonate" refers to a sulfonated asphalt formed by treating asphalt with a sulfonating agent.

[0039] O termo "sulfonato de asfalto e sódio" (SAS) refere-se a um sal de sódio de sulfonato de asfalto.[0039] The term "sodium asphalt sulfonate" (SAS) refers to a sodium salt of asphalt sulfonate.

[0040] O termo “substituído” quando usado para descrever um grupo, por exemplo, quando se referindo a um análogo substituído de um grupo particular, se destina a descrever qualquer porção química não hidrogênio que formalmente substitua um hidrogênio nesse grupo e se destina a ser não limitante. Um grupo ou grupos também podem ser referidos aqui como “que não podem ser substituídos” ou por termos equivalentes, tal como “não substituídos”, os quais se referem ao grupo original ou composto. “Substituído” se destina a ser não limitante e incluir substituintes inorgânicos ou substituintes orgânicos, como entendido pelos versados na técnica.[0040] The term “substituted” when used to describe a group, for example, when referring to a substituted analogue of a particular group, is intended to describe any non-hydrogen chemical moiety that formally replaces a hydrogen in that group and is intended to be non-limiting. A group or groups may also be referred to herein as “unsubstitutable” or by equivalent terms, such as “unsubstituted”, which refer to the original group or compound. “Substituted” is intended to be non-limiting and include inorganic substituents or organic substituents, as understood by those skilled in the art.

[0041] Embora quaisquer métodos e materiais similares ou equivalentes àqueles descritos neste documento possam ser usados na prática ou na testagem da invenção, os métodos e materiais típicos são descritos neste documento.[0041] Although any methods and materials similar or equivalent to those described in this document may be used in practicing or testing the invention, typical methods and materials are described in this document.

[0042] O Resumo deste pedido não se destina a ser usado para interpretar o escopo das reivindicações ou para limitar o escopo do assunto que é divulgado neste documento, mas sim para satisfazer os requisitos de 37 C.F.R. § 1.72(b), para permitir que o Escritório de Patentes e Marcas dos Estados Unidos e o público em geral determinem rapidamente a partir de uma inspeção superficial a natureza e a essência da divulgação técnica. Além disso, quaisquer títulos que são utilizados neste documento também não se destinam a ser utilizados para interpretar o escopo das reivindicações ou para limitar o escopo do assunto que é aqui descrito. Qualquer uso do pretérito para descrever um exemplo indicado de outra maneira como construtivo ou profético não pretende refletir que o exemplo construtivo ou profético foi realmente realizado.[0042] The Summary of this application is not intended to be used to interpret the scope of the claims or to limit the scope of the subject matter that is disclosed herein, but rather to satisfy the requirements of 37 C.F.R. § 1.72(b), to enable the United States Patent and Trademark Office and the general public to quickly determine from cursory inspection the nature and substance of the technical disclosure. Furthermore, any headings that are used herein are also not intended to be used to construe the scope of the claims or to limit the scope of the subject matter that is described herein. Any use of the past tense to describe an example otherwise indicated as constructive or prophetic is not intended to reflect that the constructive or prophetic example was actually accomplished.

[0043] Todas as publicações e patentes mencionadas no presente documento são incorporadas ao presente documento a título de referência com a finalidade de descrever e divulgar, por exemplo, os construtos e as metodologias que são descritos nas publicações, os quais podem ser usadas em conexão com a invenção atualmente descrita. Quaisquer publicações e patentes discutidas acima e ao longo do texto são fornecidas, somente, para sua divulgação anterior à data de depósito do presente pedido. Nada no presente documento deve ser interpretado como uma admissão de que os inventores não têm o direito de antedatar tal divulgação em virtude da invenção anterior.[0043] All publications and patents mentioned in this document are incorporated into this document by way of reference for the purpose of describing and disclosing, for example, the constructs and methodologies that are described in the publications, which can be used in connection with the currently described invention. Any publications and patents discussed above and throughout the text are provided solely for disclosure prior to the filing date of this application. Nothing herein should be construed as an admission that the inventors do not have the right to backdate such disclosure by virtue of the prior invention.

[0044] A presente divulgação geralmente se refere a composições de perfuração, por exemplo, composições usadas para perfurar poços de recursos naturais. As composições de perfuração incluem látex em pó e pelo menos um sal de sulfonato de asfalto, por exemplo, sulfonato de asfalto e sódio (SAS).[0044] The present disclosure generally refers to drilling compositions, for example, compositions used to drill natural resource wells. Piercing compositions include powdered latex and at least one asphalt sulfonate salt, e.g., sodium asphalt sulfonate (SAS).

[0045] O látex é uma emulsão de um ou mais polímeros em água ou um meio aquoso e pode ser natural ou sintético. Em alguns exemplos, o látex inclui uma emulsão de um copolímero sintético. Por exemplo, o látex pode incluir uma emulsão de um copolímero de estireno- butadieno em um meio aquoso. O látex natural ou sintético pode incluir partículas poliméricas dispersas. As propriedades do látex podem depender, inter alia, da extensão da reticulação no polímero.[0045] Latex is an emulsion of one or more polymers in water or an aqueous medium and can be natural or synthetic. In some examples, the latex includes an emulsion of a synthetic copolymer. For example, the latex may include an emulsion of a styrene-butadiene copolymer in an aqueous medium. Natural or synthetic latex may include dispersed polymeric particles. The properties of the latex may depend, inter alia, on the extent of cross-linking in the polymer.

[0046] O látex em pó pode ser formado a partir do látex, por exemplo, por secagem, desaguamento ou desidratação do látex para separar ou remover a água da emulsão para deixar partículas dispersas ou aglomerados de um ou mais polímeros. O látex em pó pode, assim, incluir um pó de partículas poliméricas separadas de um meio aquoso de látex, por exemplo, por secagem. A secagem pode incluir secagem por pulverização.[0046] Powdered latex can be formed from latex, for example, by drying, dewatering or dehydrating the latex to separate or remove water from the emulsion to leave dispersed particles or agglomerates of one or more polymers. Powdered latex may thus include a powder of polymeric particles separated from an aqueous latex medium, for example, by drying. Drying may include spray drying.

[0047] As propriedades do látex em pó podem ser controladas controlando as propriedades do látex a partir do qual o látex em pó é preparado. Por exemplo, a extensão da reticulação, concentração, densidade do solvente, taxa de secagem ou outros parâmetros podem, em última análise, determinar as propriedades do látex em pó. O látex em pó é dispersível ou solúvel em carreadores à base de água e à base de óleo e é adequado para uso em composições de lama de perfuração, por exemplo, composições de lama de perfuração à base de água e composições de lama de perfuração à base de óleo.[0047] The properties of powdered latex can be controlled by controlling the properties of the latex from which the powdered latex is prepared. For example, the extent of cross-linking, concentration, solvent density, drying rate or other parameters can ultimately determine the properties of powdered latex. Powdered latex is dispersible or soluble in water-based and oil-based carriers and is suitable for use in drilling mud compositions, e.g., water-based drilling mud compositions and water-based drilling mud compositions. oil base.

[0048] O látex em pó pode incluir pelo menos um de um copolímero de estireno butadieno ou um copolímero de etileno acetato de vinila. Em alguns aspectos, o látex em pó consiste em ou consiste essencialmente em copolímero de estireno butadieno. Em alguns aspectos, o látex em pó consiste em ou consiste essencialmente em copolímero de etileno acetato de vinila. O látex em pó pode ter qualquer tamanho de partícula médio da população adequado e distribuição de tamanho de partícula. Por exemplo, o látex em pó pode ter um tamanho de partícula médio da população em uma faixa de cerca de 0,150 micrômetros a cerca de 150 micrômetros. Em alguns aspectos, o látex em pó tem um tamanho de partícula médio da população em uma faixa de cerca de 70 micrômetros a cerca de 100 micrômetros, ou em uma faixa de cerca de uma faixa de cerca de 80 micrômetros a cerca de 90 micrômetros. Em alguns aspectos, o tamanho de partícula médio da população pode ser de cerca de 85 micrômetros. O tamanho de partícula médio da população pode ser um tamanho D50 medido por difração de laser.[0048] The powdered latex may include at least one of a styrene butadiene copolymer or an ethylene vinyl acetate copolymer. In some aspects, the powdered latex consists of or consists essentially of styrene butadiene copolymer. In some aspects, the powdered latex consists of or consists essentially of ethylene vinyl acetate copolymer. Powdered latex may have any suitable population average particle size and particle size distribution. For example, powdered latex may have a population average particle size in a range of about 0.150 micrometers to about 150 micrometers. In some aspects, powdered latex has a population average particle size in a range of about 70 micrometers to about 100 micrometers, or in a range of about 80 micrometers to about 90 micrometers. In some respects, the population average particle size may be about 85 micrometers. The population average particle size can be a D50 size measured by laser diffraction.

[0049] Os valores D10, D50 e D90 representam o 10° percentil, o 50° percentil e o 90° percentil da distribuição do tamanho de partícula (PSD), respectivamente, conforme medido pelo volume. Isto é, por exemplo, o valor D10 na curva de distribuição de tamanho de partícula é tal que 10% das partículas são menores e 90% são maiores que o tamanho de partícula no ponto de medição aplicável. Da mesma forma, os valores D50 e D90 são aqueles valores na curva de distribuição de tamanho de partícula de modo que 50% ou 90%, respectivamente, das partículas sejam menores do que o tamanho de partícula no ponto apropriado de medição. Por exemplo, para uma amostra específica, se D50 = 90 μm, há 50% das partículas maiores que 90 μm e 50% das partículas menores que 90 μm. Os métodos que podem ser usados para determinar a distribuição de tamanho de partícula (PSD) dos materiais de látex em pó para uso de acordo com a presente divulgação incluem qualquer um dos métodos padrão para determinar as distribuições de tamanho de partícula de materiais particulados em uma faixa de tamanho particular (por exemplo, de 0,1 a 200 μm), incluindo, mas não se limitando a métodos de sedimentação de líquido gravitacional, conforme descrito em ISO 13317, e métodos de peneiração/sedimentação, como descrito em ISO 1 1277, bem como por métodos espectrais, acústicos e de difração a laser, como apropriado, bem como suas combinações.[0049] The D10, D50 and D90 values represent the 10th percentile, the 50th percentile and the 90th percentile of the particle size distribution (PSD), respectively, as measured by volume. That is, for example, the D10 value on the particle size distribution curve is such that 10% of the particles are smaller and 90% are larger than the particle size at the applicable measuring point. Likewise, the D50 and D90 values are those values on the particle size distribution curve such that 50% or 90%, respectively, of the particles are smaller than the particle size at the appropriate point of measurement. For example, for a specific sample, if D50 = 90 μm, there are 50% of particles larger than 90 μm and 50% of particles smaller than 90 μm. Methods that may be used to determine the particle size distribution (PSD) of powdered latex materials for use in accordance with the present disclosure include any of the standard methods for determining particle size distributions of particulate materials in a particular size range (e.g. from 0.1 to 200 μm), including but not limited to gravitational liquid settling methods as described in ISO 13317 and sieving/sedimentation methods as described in ISO 1 1277 , as well as by spectral, acoustic and laser diffraction methods, as appropriate, as well as combinations thereof.

[0050] Asfalto refere-se a materiais de hidrocarbonetos incluindo componentes de betume, por exemplo, um ou mais de aromáticos de nafteno, aromáticos polares, hidrocarbonetos saturados ou asfaltenos. O asfalto pode ser obtido de fontes naturais ou pode ser obtido pelo refino do petróleo por uma ou mais operações de destilação, precipitação, craqueamento, oxidação ou outras operações. O asfalto pode incluir um ou mais de asfaltenos, maltenos, asfalto soprado, óleos residuais retos, resíduos de destilação, fundos de destilação, resíduos de craqueamento, betumes asfálticos ou combinações dos mesmos.[0050] Asphalt refers to hydrocarbon materials including bitumen components, for example, one or more of naphthene aromatics, polar aromatics, saturated hydrocarbons or asphaltenes. Asphalt may be obtained from natural sources or may be obtained by refining petroleum by one or more distillation, precipitation, cracking, oxidation or other operations. Asphalt may include one or more of asphaltenes, maltenes, blown asphalt, straight waste oils, distillation residues, distillation bottoms, cracking residues, asphalt bitumens, or combinations thereof.

[0051] Várias espécies de asfalto de alto peso molecular são comumente separadas em 4 frações; saturados, aromáticos, resinas e asfaltenos. A fração de asfalteno é determinada por método gravimétrico e é definida como a fração insolúvel em hexano do asfalto. As outras frações são separadas por cromatografia em coluna usando um empacotamento de coluna de sílica e aumentando a polaridade do solvente para eluir as respectivas frações. A fração de asfalteno é solúvel em solventes de alta polaridade, como o tolueno. Os asfaltos variam significativamente em composição e propriedades físicas, dependendo da fonte de petróleo bruto e do processo de refinaria. O asfalto pode ser oxidado para aumentar o ponto de amolecimento. É insolúvel em água.[0051] Various species of high molecular weight asphalt are commonly separated into 4 fractions; saturates, aromatics, resins and asphaltenes. The asphaltene fraction is determined by gravimetric method and is defined as the hexane-insoluble fraction of the asphalt. The other fractions are separated by column chromatography using a silica column packing and increasing the polarity of the solvent to elute the respective fractions. The asphaltene fraction is soluble in high polarity solvents such as toluene. Asphalts vary significantly in composition and physical properties depending on the crude oil source and refinery process. Asphalt can be oxidized to increase the softening point. It is insoluble in water.

[0052] Os asfaltos naturais como Gilsonite® (American Gilsonite Company, Houston, TX), genericamente conhecidos como uintahite, asfalto ou asfaltite, são semelhantes ao asfalto de petróleo e têm propriedades semelhantes. Gilsonite® é frequentemente usado em fluidos de perfuração devido ao seu alto ponto de amolecimento.[0052] Natural asphalts such as Gilsonite® (American Gilsonite Company, Houston, TX), generically known as uintahite, asphalt or asphaltite, are similar to petroleum asphalt and have similar properties. Gilsonite® is often used in drilling fluids due to its high softening point.

[0053] Asfaltos modificados com polímero são asfaltos de petróleo que foram mesclados com polímeros sintéticos como SBS, EVA ou borracha para melhorar seu desempenho em certas aplicações, especialmente pavimentação.[0053] Polymer modified asphalts are petroleum asphalts that have been blended with synthetic polymers such as SBS, EVA or rubber to improve their performance in certain applications, especially paving.

[0054] Sulfonato de asfalto (também conhecido como asfalto sulfonado) pode ser formado pela sulfonação de um asfalto com um agente de sulfonação. Os agentes de sulfonação podem incluir um ou mais dentre ácido sulfúrico fumante, ácido clorossulfônico, ácido sulfúrico concentrado ou trióxido de enxofre. O sulfonato de asfalto pode ser preparado formando uma mistura de asfalto e um solvente e expondo a mistura ao agente de sulfonação. O solvente pode incluir hexano. Após a sulfonação, o produto resultante pode ser neutralizado para formar um sal, seguido pela separação do solvente. A neutralização pode ser realizada usando um composto básico, por exemplo, hidróxido de sódio ou hidróxido de potássio. A neutralização com hidróxido de sódio forma sulfonato de asfalto e sódio, enquanto a neutralização com hidróxido de potássio forma sulfonato de asfalto de potássio. O sulfonato de asfalto pode ter propriedades diferentes e incluir uma mistura ou combinação de materiais com base nos parâmetros do processo de sulfonação, por exemplo, o grau de sulfonação ou o tipo de agente de sulfonação utilizado.[0054] Asphalt sulfonate (also known as sulfonated asphalt) can be formed by sulfonating an asphalt with a sulfonating agent. Sulfonating agents may include one or more of fuming sulfuric acid, chlorosulfonic acid, concentrated sulfuric acid or sulfur trioxide. Asphalt sulfonate can be prepared by forming a mixture of asphalt and a solvent and exposing the mixture to the sulfonating agent. The solvent may include hexane. After sulfonation, the resulting product can be neutralized to form a salt, followed by separation of the solvent. Neutralization can be carried out using a basic compound, for example sodium hydroxide or potassium hydroxide. Neutralization with sodium hydroxide forms sodium asphalt sulfonate, while neutralization with potassium hydroxide forms potassium asphalt sulfonate. Asphalt sulfonate may have different properties and include a mixture or combination of materials based on the parameters of the sulfonation process, for example, the degree of sulfonation or the type of sulfonation agent used.

[0055] O termo “sulfonato de asfalto e sódio” (SAS) refere-se a um sal de sódio de sulfonato de asfalto. Embora a divulgação se refira a SAS, em exemplos, SAS pode ser combinado com ou substituído por um ou mais sais diferentes de sulfonato de asfalto, por exemplo, um sal de potássio, um sal de cálcio, um sal de lítio ou outro sal adequado de sulfonato de asfalto. Ao contrário do asfalto, que não é aniônico nem solúvel em água, o sulfonato de asfalto e sódio pode ser aniônico e solúvel em água, por exemplo, pelo menos 70% ou pelo menos 80% solúvel em água. Por exemplo, o sulfonato de asfalto e sódio pode ser produzido pela reação de asfalto (diluído com heptano) com trióxido de enxofre para formar o ácido sulfônico. O ácido pode ser neutralizado com soda cáustica (NaOH a 50%) para formar o sal de sódio. Este produto é solúvel em água e não apresenta mais o ponto de amolecimento ou outras características do asfalto.[0055] The term “sodium asphalt sulfonate” (SAS) refers to a sodium salt of asphalt sulfonate. Although the disclosure refers to SAS, in examples, SAS may be combined with or substituted for one or more salts other than asphalt sulfonate, e.g., a potassium salt, a calcium salt, a lithium salt, or other suitable salt. of asphalt sulfonate. Unlike asphalt, which is neither anionic nor water-soluble, sodium asphalt sulfonate can be anionic and water-soluble, for example, at least 70% or at least 80% water-soluble. For example, sodium asphalt sulfonate can be produced by reacting asphalt (diluted with heptane) with sulfur trioxide to form sulfonic acid. The acid can be neutralized with caustic soda (50% NaOH) to form the sodium salt. This product is soluble in water and no longer has the softening point or other characteristics of asphalt.

[0056] Soltex® (Drilling Specialties Company, The Woodlands, Texas) é um exemplo de sulfonato de asfalto e sódio. Ele não exibe as propriedades típicas do asfalto, não derrete e não tem um ponto de amolecimento, ao contrário do asfalto e outros produtos de betume natural que amolecem e derretem.[0056] Soltex® (Drilling Specialties Company, The Woodlands, Texas) is an example of sodium asphalt sulfonate. It does not exhibit the typical properties of asphalt, does not melt and does not have a softening point, unlike asphalt and other natural bitumen products which soften and melt.

[0057] As composições de perfuração incluindo látex em pó e SAS podem exibir uma ou mais de perda de fluido inferior em relação às composições que não incluem um ou ambos de látex em pó ou SAS. A perda de fluido pode ser determinada por testes de perda de fluido de alta temperatura e alta pressão (HTHP), testes de obstrução de permeabilidade (PPT) ou perda de jato, de acordo com os protocolos estabelecidos pelo American Petroleum Institute (API). As composições de perfuração incluindo látex em pó e SAS podem fornecer melhor lubrificação, por exemplo, menor coeficiente de atrito, em relação às composições que não incluem um ou ambos de látex ou SAS. As composições de perfuração de acordo com a divulgação também podem promover a estabilidade da formação e a remoção de cascalhos. Os efeitos sinérgicos resultantes da combinação de látex em pó e SAS se aplicam a composições de lama de perfuração, incluindo carreadores à base de óleo ou à base de água. Sem estar limitado pela teoria, um acoplamento químico ou formação de rede pode resultar da combinação de látex em pó e SAS, o que pode resultar em sinergia.[0057] Drilling compositions including powdered latex and SAS may exhibit one or more lower fluid loss relative to compositions that do not include one or both of powdered latex or SAS. Fluid loss can be determined by high-temperature, high-pressure (HTHP) fluid loss tests, permeability plug tests (PPT), or jet loss in accordance with protocols established by the American Petroleum Institute (API). Drilling compositions including powdered latex and SAS may provide better lubrication, e.g., lower coefficient of friction, relative to compositions that do not include one or both of latex or SAS. Drilling compositions according to the disclosure can also promote formation stability and cuttings removal. The synergistic effects resulting from the combination of latex powder and SAS apply to drilling mud compositions, including oil-based or water-based carriers. Without being limited by theory, a chemical coupling or network formation can result from the combination of latex powder and SAS, which can result in synergy.

[0058] Em aspectos, composições incluindo látex em pó e SAS, e tendo uma maior concentração em massa de SAS do que a de látex em pó, podem exibir menor perda de fluido, maior lubrificação e maior estabilidade de formação em relação às composições incluindo outras concentrações relativas de SAS e látex em pó.[0058] In aspects, compositions including powdered latex and SAS, and having a greater mass concentration of SAS than that of powdered latex, may exhibit lower fluid loss, greater lubricity, and greater formation stability relative to compositions including other relative concentrations of SAS and latex powder.

[0059] De acordo com um aspecto, uma composição de lama de perfuração inclui uma primeira concentração de látex em pó e uma segunda concentração de SAS. Em alguns aspectos, a segunda concentração de SAS pode ser maior ou igual à primeira concentração de látex. Em alguns desses aspectos, a segunda concentração de SAS pode ser maior do que a primeira concentração de látex. Por exemplo, a segunda concentração de SAS pode ser maior do que a primeira concentração de látex por um limiar predeterminado, por exemplo, por pelo menos 0,28 quilograma por metro cúbico (kg/m3) (0,1 libra por barril (lbm/bbl)), por pelo menos 0,71 kg/m3 (0,25 lbm/bbl), por pelo menos 1,42 kg/m3 (0,5 lbm/bbl), por pelo menos 2,85 kg/m3 (1,0 lbm/bbl), por pelo menos 4,27 kg/m3 (1,5 lbm/bbl), por pelo menos 5,70 kg/m3 (2 lbm/bbl), por pelo menos 7,13 kg/m3 (2,5 lbm/bbl), por pelo menos 8,55 kg/m3 (3 lbm/bbl), por pelo menos 9,98 kg/m3 (3,5 lbm/bbl), por pelo menos 11,41 kg/m3 (4 lbm/bbl), ou por pelo menos 14,26 kg/m3 (5 lbm/bbl). Em outros exemplos, a segunda concentração de SAS pode ser substancialmente o mesmo que a primeira concentração de látex. Em ainda outros exemplos, a segunda concentração de SAS pode ser menor do que a primeira concentração de látex.[0059] According to one aspect, a drilling mud composition includes a first concentration of powdered latex and a second concentration of SAS. In some aspects, the second SAS concentration may be greater than or equal to the first latex concentration. In some of these aspects, the second SAS concentration may be greater than the first latex concentration. For example, the second SAS concentration may be greater than the first latex concentration by a predetermined threshold, e.g., by at least 0.28 kilogram per cubic meter (kg/m3) (0.1 pound per barrel (lbm). /bbl)), by at least 0.71 kg/m3 (0.25 lbm/bbl), by at least 1.42 kg/m3 (0.5 lbm/bbl), by at least 2.85 kg/m3 (1.0 lbm/bbl), by at least 4.27 kg/m3 (1.5 lbm/bbl), by at least 5.70 kg/m3 (2 lbm/bbl), by at least 7.13 kg /m3 (2.5 lbm/bbl), by at least 8.55 kg/m3 (3 lbm/bbl), by at least 9.98 kg/m3 (3.5 lbm/bbl), by at least 11, 41 kg/m3 (4 lbm/bbl), or at least 14.26 kg/m3 (5 lbm/bbl). In other examples, the second SAS concentration may be substantially the same as the first latex concentration. In still other examples, the second SAS concentration may be lower than the first latex concentration.

[0060] De acordo com um aspecto, uma composição de lama de perfuração inclui uma primeira concentração de látex em pó e uma segunda concentração de SAS, onde a segunda concentração de SAS é maior ou igual à primeira concentração de látex.[0060] According to one aspect, a drilling mud composition includes a first concentration of powdered latex and a second concentration of SAS, where the second concentration of SAS is greater than or equal to the first concentration of latex.

[0061] O látex em pó e SAS podem ser dispersos ou solubilizados em um carreador, por exemplo, um carreador à base de água ou um carreador à base de óleo, para formar uma composição de lama de perfuração. Em alguns exemplos, uma composição de aditivo a ser adicionada a uma composição de lama de perfuração ou a uma composição de carreador pode incluir látex em pó e SAS de acordo com a divulgação. A composição de aditivo também pode incluir um ou mais aditivos, por exemplo, um ou mais de asfalto, Gilsonite® (ou uintahite), linhito ou qualquer outro aditivo de composição de perfuração adequado.[0061] The latex powder and SAS can be dispersed or solubilized in a carrier, for example, a water-based carrier or an oil-based carrier, to form a drilling mud composition. In some examples, an additive composition to be added to a drilling mud composition or a carrier composition may include powdered latex and SAS in accordance with the disclosure. The additive composition may also include one or more additives, for example, one or more asphalt, Gilsonite® (or uintahite), lignite or any other suitable drilling composition additive.

[0062] Em alguns aspectos, a composição de lama de perfuração inclui um carreador à base de água e uma segunda concentração de SAS que é maior ou igual a uma primeira concentração de látex em pó. Em alguns desses aspectos, a segunda concentração de SAS na composição de lama de perfuração pode ser maior do que a primeira concentração de látex. As composições de lama de perfuração, incluindo um carreador à base de água de acordo com tais aspectos, podem apresentar perda de fluido inferior do que as composições que não incluem um ou ambos látex em pó ou SAS. Por exemplo, em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma perda média de fluido de alta temperatura e alta pressão (HTHP) a 121 °C (250 °F) e a 34,47 bar (500 libras por polegada quadrada (psi)) de menos ou cerca de 20 ml quando testada de acordo com o Teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração pode ter uma perda média de fluido HTHP a 121 °C (250 °F) e a 34,47 bar (500 psi) inferior ou cerca de 18 ml, ou inferior ou cerca de 15 ml, ou inferior ou cerca de 12 ml.[0062] In some aspects, the drilling mud composition includes a water-based carrier and a second concentration of SAS that is greater than or equal to a first concentration of latex powder. In some of these aspects, the second SAS concentration in the drilling mud composition may be greater than the first latex concentration. Drilling mud compositions including a water-based carrier in these aspects may exhibit lower fluid loss than compositions that do not include one or both of powdered latex or SAS. For example, in some such aspects, the drilling mud composition has an average high temperature, high pressure (HTHP) fluid loss at 121 °C (250 °F) and at 34.47 bar (500 pounds per inch). square (psi)) of less or about 20 ml when tested in accordance with American Petroleum Institute (API) Test 13B-1. In some such aspects, the drilling mud composition may have an average HTHP fluid loss at 121°C (250°F) and 34.47 bar (500 psi) less than or about 18 ml, or less than or about of 15 ml, or less or about 12 ml.

[0063] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma perda de teste de obstrução de permeabilidade média (PPT) a 121 °C (250 °F) com um disco de filtração de 12 micrômetros de menos ou cerca de 18,0 ml quando testado de acordo com o teste API 13B-1. Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem um PPT médio menor que ou cerca de 16 ml, ou menor que ou cerca de 15 ml, ou menor que ou cerca de 12 ml.[0063] In some of these aspects, the drilling mud composition has a medium permeability plug test (PPT) loss at 121°C (250°F) with a filtration disk of less than 12 micrometers or about 18 .0 ml when tested according to API 13B-1 test. In some such aspects, the drilling mud composition has an average PPT of less than or about 16 ml, or less than or about 15 ml, or less than or about 12 ml.

[0064] As composições de lama de perfuração, incluindo um carreador à base de água de acordo com tais aspectos, podem exibir maior lubrificação do que as composições que não incluem um ou ambos látex em pó ou SAS. Por exemplo, em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem um coeficiente de atrito menor ou cerca de 0,40 a um torque de 372 kg/m (250 lb-pés). Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração pode ter um coeficiente de atrito menor que ou cerca de 0,35, ou menor que ou cerca de 0,30, ou menor que ou cerca de 0,25.[0064] Drilling mud compositions, including a water-based carrier in accordance with such aspects, may exhibit greater lubricity than compositions that do not include one or both powder latex or SAS. For example, in some of these aspects, the drilling mud composition has a lower coefficient of friction or about 0.40 at a torque of 372 kg/m (250 lb-ft). In some of these aspects, the drilling mud composition may have a coefficient of friction less than or about 0.35, or less than or about 0.30, or less than or about 0.25.

[0065] As composições de lama de perfuração incluindo um carreador à base de água de acordo com a divulgação podem exibir propriedades reológicas (por exemplo, um ou mais de viscosidade plástica, ponto de escoamento ou força de gel) adequadas para perfuração. Por exemplo, uma composição de lama de perfuração de acordo com alguns de tais aspectos tem uma viscosidade plástica a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,01 Pa^s a cerca de 0,03 Pa^s (10 cP a cerca de 30 cP) quando testada de acordo com o teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma viscosidade plástica em uma faixa de cerca de 0,01 Pa^s a cerca de 0,015 Pa^s (10 cP a cerca de 15 cP), ou de cerca de 0,01 Pa^s a cerca de 0,02 Pa^s (10 cP a cerca de 20 cP), ou de 0,015 Pa^s a cerca de 0,02 Pa^s (15 cP a cerca de 20 cP), ou de cerca de 0,015 Pa^s a cerca de 0,03 Pa^s (15 cP a cerca de 30 cP), ou de cerca de 0,02 Pa^s a cerca de 0,03 Pa^s (20 cP a cerca de 30 cP).[0065] Drilling mud compositions including a water-based carrier according to the disclosure may exhibit rheological properties (e.g., one or more of plastic viscosity, yield point, or gel strength) suitable for drilling. For example, a drilling mud composition according to some such aspects has a plastic viscosity at 48°C (120°F) in a range of about 0.01 Pa^s to about 0.03 Pa^s ( 10 cP to about 30 cP) when tested in accordance with the American Petroleum Institute (API) 13B-1 test. In some such aspects, the drilling mud composition has a plastic viscosity in a range of from about 0.01 Pa^s to about 0.015 Pa^s (10 cP to about 15 cP), or from about 0. 01 Pa^s to about 0.02 Pa^s (10 cP to about 20 cP), or from 0.015 Pa^s to about 0.02 Pa^s (15 cP to about 20 cP), or from about 0.015 Pa^s to about 0.03 Pa^s (15 cP to about 30 cP), or from about 0.02 Pa^s to about 0.03 Pa^s (20 cP to about 30 cP).

[0066] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem um ponto de escoamento a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,48 kg/m2 (10 lb/100 pés2) a cerca de 2,19 kg/m2 (45 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem um ponto de escoamento a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,48 kg/m2 (10 lb/100 pés2) a cerca de 0,97 kg/m2 (20 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,97 kg/m2 (20 lb/100 pés2) a cerca de 2,19 kg/m2 (45 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,48 kg/m2 (10 lb/100 pés2) a cerca de 1,46 kg/m2 (30 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,73 kg/m2 (15 lb/100 pés2) a cerca de 0,97 kg/m2 (20 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,73 kg/m2 (15 lb/100 pés2) a cerca de 1,46 kg/m2 (30 lb/100 pés2), ou de cerca de 1,46 kg/m2 (30 lb/100 pés2) a cerca de 2,19 kg/m2 (45 lb/100 pés2).[0066] In some of these aspects, the drilling mud composition has a yield point at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.48 kg/m2 (10 lb/100 ft2) to about 2.19 kg/m2 (45 lb/100 ft2) when tested in accordance with American Petroleum Institute (API) 13B-1 test. In some such aspects, the drilling mud composition has a yield point at 48°C (120°F) in a range of about 0.48 kg/m2 (10 lb/100 ft2) to about 0. 97 kg/m2 (20 lb/100 ft2), or from about 0.97 kg/m2 (20 lb/100 ft2) to about 2.19 kg/m2 (45 lb/100 ft2), or from about 0.48 kg/m2 (10 lb/100 ft2) to about 1.46 kg/m2 (30 lb/100 ft2), or from about 0.73 kg/m2 (15 lb/100 ft2) to about 0.97 kg/m2 (20 lb/100 ft2), or from about 0.73 kg/m2 (15 lb/100 ft2) to about 1.46 kg/m2 (30 lb/100 ft2), or from about 1.46 kg/m2 (30 lb/100 ft2) to about 2.19 kg/m2 (45 lb/100 ft2).

[0067] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 segundos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 (2,0 lb/100 pés2) a cerca de 0,31 kg/m2 (6,5 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma resistência de gel de 10 segundos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,12 kg/m2 a cerca de 0,31 kg/m2 (2,5 lb/100 pés2 a cerca de 6,5 lb/100 pés2), ou de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,14 kg/m2 (cerca de 2,0 a cerca de 3,0 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,24 a cerca de 0,31 kg/m2 (5,0 a cerca de 6,5 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,26 a cerca de 0,31 kg/m2 (5,5 a cerca de 6,5 lb/100 pés2).[0067] In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 seconds at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.09 kg/m2 (2.0 lb/100 ft2) to approximately 0.31 kg/m2 (6.5 lb/100 ft2) when tested in accordance with the American Petroleum Institute (API) 13B-1 test. In some such aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 seconds at 48°C (120°F) in a range of about 0.12 kg/m2 to about 0.31 kg/m2 (2.5 lb/100 ft2 to about 6.5 lb/100 ft2), or from 0.09 kg/m2 to about 0.14 kg/m2 (about 2.0 to about 3.0 lb /100 ft2), or from about 0.24 to about 0.31 kg/m2 (5.0 to about 6.5 lb/100 ft2), or from about 0.26 to about 0.31 kg/m2 (5.5 to about 6.5 lb/100 ft2).

[0068] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 minutos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 minutos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,24 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 5 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,14 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (3 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2).[0068] In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 minutes at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.58 kg /m2 (2 lb/100 ft2 to about 12 lb/100 ft2) when tested in accordance with American Petroleum Institute (API) test 13B-1. In some such aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 minutes at 48°C (120°F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.24 kg/m2 (2 lb/100 ft2 to about 5 lb/100 ft2), or from about 0.09 kg/m2 to about 0.48 kg/m2 (2 lb/100 ft2 to about 10 lb/100 ft2) , or from about 0.14 kg/m2 to about 0.48 kg/m2 (3 lb/100 ft2 to about 10 lb/100 ft2), or from about 0.24 kg/m2 to about 0 .48 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to about 10 lb/100 ft2), or about 0.24 kg/m2 to about 0.58 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to about 12 lb /100 ft2).

[0069] As composições de lama de perfuração, incluindo um carreador à base de água, podem incluir qualquer primeira concentração adequada de látex em pó e a segunda concentração de SAS. Em alguns de tais aspectos, a segunda concentração de SAS pode ser maior ou igual à primeira concentração de látex em pó. Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó é de pelo menos 2,85 quilogramas por metros cúbicos (1 libra por barril (lbm/bbl)) e a segunda concentração de SAS é de pelo menos 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode estar em uma faixa de cerca de 4,28 a cerca de 7,13 kg/m3 (1,5 a cerca de 2,5 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode estar em uma faixa de cerca de 7,13 kg/m3 a cerca de 9,99 kg/m3 (2,5 a cerca de 3,5 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl), e em que a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl), e em que a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 5,14 kg/m3 (1,8 lbm/bbl), e em que a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 11,98 kg/m3 (4,2 lbm/bbl).[0069] Drilling mud compositions, including a water-based carrier, may include any suitable first concentration of powdered latex and the second concentration of SAS. In some such aspects, the second concentration of SAS may be greater than or equal to the first concentration of powdered latex. In some of these aspects, the first concentration of latex powder is at least 2.85 kilograms per cubic meter (1 pound per barrel (lbm/bbl)) and the second concentration of SAS is at least 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be in a range of about 4.28 to about 7.13 kg/m3 (1.5 to about 2.5 lbm/bbl) and the second concentration of SAS can be in a range of about 7.13 kg/m3 to about 9.99 kg/m3 (2.5 to about 3.5 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 8.56 kg/m3 (3 lbm/bbl). bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl), and in which the second concentration of SAS may be about 12.84 kg/bbl. m3 (4.5 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl), and in which the second concentration of SAS may be about 13.69 kg/bbl. m3 (4.8 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 5.14 kg/m3 (1.8 lbm/bbl), and in which the second concentration of SAS may be about 11.98 kg/bbl. m3 (4.2 lbm/bbl).

[0070] As composições de lama de perfuração incluindo carreadores à base de água de acordo com a divulgação podem ser formadas usando qualquer técnica adequada. Em aspectos, uma técnica inclui a dispersão de uma primeira quantidade predeterminada de látex em pó e uma segunda quantidade predeterminada de SAS em um transportador à base de água para formar uma lama à base de água. A lama à base de água pode incluir qualquer composição de perfuração de acordo com a divulgação, incluindo um carreador à base de água.[0070] Drilling mud compositions including water-based carriers according to the disclosure can be formed using any suitable technique. In aspects, a technique includes dispersing a first predetermined amount of powdered latex and a second predetermined amount of SAS in a water-based carrier to form a water-based slurry. The water-based mud may include any drilling composition in accordance with the disclosure, including a water-based carrier.

[0071] Em alguns aspectos, a composição de lama de perfuração inclui um carreador à base de óleo e uma segunda concentração de SAS que é maior ou igual a uma primeira concentração de látex em pó. Em alguns desses aspectos, a segunda concentração de SAS na composição de lama de perfuração pode ser maior do que a primeira concentração de látex. As composições de lama de perfuração, incluindo um carreador à base de óleo de acordo com tais aspectos, podem exibir menor perda de fluido do que as composições que não incluem um ou ambos de látex em pó ou SAS. Por exemplo, em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração incluindo um carreador à base de óleo tem uma perda de fluido de teste de obstrução de permeabilidade média (PPT) a 148 °C (300 °F) com um disco de filtração de 55 micrômetros de menos ou cerca de 1,06 ml quando testado de acordo com Teste 13B-2 do American Petroleum Institute (API). Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração incluindo um carreador à base de óleo tem uma perda de fluido PPT média a 135 °C (275 °F) inferior ou cerca de 3,3 ml, ou inferior ou cerca de 3,0 ml, ou inferior ou cerca de 2,5 ml. Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração incluindo um carreador à base de óleo tem uma perda de fluido PPT média a 148 °C (300 °F) com um disco de filtração de 40 micrômetros de menos ou cerca de 3,3 ml, ou menos que ou cerca de 3,15 ml, ou menos que ou cerca de 3,00 ml.[0071] In some aspects, the drilling mud composition includes an oil-based carrier and a second concentration of SAS that is greater than or equal to a first concentration of latex powder. In some of these aspects, the second SAS concentration in the drilling mud composition may be greater than the first latex concentration. Drilling mud compositions including an oil-based carrier in these aspects may exhibit less fluid loss than compositions that do not include one or both of powdered latex or SAS. For example, in some such aspects, the drilling mud composition including an oil-based carrier has a loss of medium permeability plugging test (PPT) fluid at 148°C (300°F) with a filtration of less than 55 micrometers or approximately 1.06 ml when tested in accordance with American Petroleum Institute (API) Test 13B-2. In some such aspects, the drilling mud composition including an oil-based carrier has an average PPT fluid loss at 135°C (275°F) of less than or about 3.3 ml, or less than or about 3. .0 ml, or less or about 2.5 ml. In some such aspects, the drilling mud composition including an oil-based carrier has an average PPT fluid loss at 148°C (300°F) with a filtration disk of less than 40 micrometers or about 3. 3 ml, or less than or about 3.15 ml, or less than or about 3.00 ml.

[0072] As composições de lama de perfuração incluindo um carreador à base de óleo de acordo com tais aspectos podem exibir maior lubrificação do que as composições que não incluem um ou ambos de látex em pó ou SAS.[0072] Drilling mud compositions including an oil-based carrier in accordance with such aspects may exhibit greater lubricity than compositions that do not include one or both of powder latex or SAS.

[0073] As composições de lama de perfuração incluindo um carreador à base de óleo de acordo com a divulgação podem exibir propriedades reológicas adequadas para perfuração. Por exemplo, uma composição de lama de perfuração de acordo com alguns de tais aspectos tem uma viscosidade plástica a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,01 Pa^s a cerca de 0,03 Pa^s (10 cP a cerca de 30 cP) quando testada de acordo com o teste API 13B-2. Em alguns desses exemplos, uma composição de lama de perfuração pode ter uma viscosidade plástica em uma faixa de cerca de 0,01 Pa^s a cerca de 0,015 Pa^s (10 cP a cerca de 15 cP), ou em uma faixa de cerca de 0,012 Pa^s a cerca de 0,02 Pa^s (12 cP a cerca de 20 cP), ou em uma faixa de cerca de 0,015 Pa^s a cerca de 0,02 Pa^s (15 cP a cerca de 20 cP), ou em uma faixa de cerca de 0,015 Pa^s a cerca de 0,025Pa^s (15 cP a cerca de 25 cP), ou em uma faixa de cerca de 0,015 Pa^s a cerca de 0,03 Pa^s (15 cP a cerca de 30 cP).[0073] Drilling mud compositions including an oil-based carrier according to the disclosure can exhibit rheological properties suitable for drilling. For example, a drilling mud composition according to some such aspects has a plastic viscosity at 48°C (120°F) in a range of about 0.01 Pa^s to about 0.03 Pa^s ( 10 cP to about 30 cP) when tested in accordance with the API 13B-2 test. In some of these examples, a drilling mud composition may have a plastic viscosity in a range of about 0.01 Pa^s to about 0.015 Pa^s (10 cP to about 15 cP), or in a range of about from 0.012 Pa^s to about 0.02 Pa^s (12 cP to about 20 cP), or in a range from about 0.015 Pa^s to about 0.02 Pa^s (15 cP to about 20 cP ), or in a range of about 0.015 Pa^s to about 0.025Pa^s (15 cP to about 25 cP), or in a range of about 0.015 Pa^s to about 0.03 Pa^s (15 cP to about 30 cP).

[0074] Em alguns de tais aspectos, a composição de lama de perfuração tem um ponto de escoamento a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2. Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem um ponto de escoamento a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,39 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 8 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,39 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (8 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,29 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 6 lb/100 pés2).[0074] In some such aspects, the drilling mud composition has a yield point at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.24 kg/m2 to about 0.58 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to approximately 12 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. In some of these aspects, the drilling mud composition has a yield point at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.24 kg/m2 to about 0.48 kg/m2 (5 lb/m2). 100 ft2 to about 10 lb/100 ft2), or from about 0.24 kg/m2 to about 0.39 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to about 8 lb/100 ft2), or from about from 0.39 kg/m2 to about 0.58 kg/m2 (8 lb/100 ft2 to about 12 lb/100 ft2), or from about 0.24 kg/m2 to about 0.29 kg/m2 m2 (5 lb/100 ft2 to about 6 lb/100 ft2).

[0075] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 segundos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2. Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma resistência de gel de 10 segundos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,53 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 11 lb/100 pés2), ou em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou em uma faixa de cerca de 0,24 kg/m2 a cerca de 0,58 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a cerca de 12 lb/100 pés2), ou em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,24 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 5 lb/100 pés2).[0075] In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 seconds at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.58 kg /m2 (2 lb/100 ft2 to about 12 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 seconds at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.53 kg/m2 ( 2 lb/100 ft2 to about 11 lb/100 ft2), or in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.48 kg/m2 (2 lb/100 ft2 to about 10 lb/100 ft2), or in a range of about 0.24 kg/m2 to about 0.58 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to about 12 lb/100 ft2), or in a range of about 0. 09 kg/m2 to about 0.24 kg/m2 (2 lb/100 ft2 to about 5 lb/100 ft2).

[0076] Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 minutos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 1,95 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 40 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2. Em alguns desses aspectos, a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 minutos a 48 °C (120 °F) em uma faixa de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,48 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 10 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,09 kg/m2 a cerca de 0,97 kg/m2 (2 lb/100 pés2 a cerca de 20 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,48 kg/m2 a cerca de 1,46 kg/m2 (10 lb/100 pés2 a cerca de 30 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,48 kg/m2 a cerca de 0,97 kg/m2 (10 lb/100 pés2 a cerca de 20 lb/ 100 pés2), ou cerca de 0,97 kg/m2 a cerca de 1,46 kg/m2 (20 lb/100 pés2 a cerca de 30 lb/100 pés2), ou de cerca de 0,48 kg/m2 a cerca de 1,95 kg/m2 (10 lb/100 pés2 a cerca de 40 lb/100 pés2).[0076] In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 minutes at 48 °C (120 °F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 1.95 kg /m2 (2 lb/100 ft2 to about 40 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. In some of these aspects, the drilling mud composition has a gel strength of 10 minutes at 48°C (120°F) in a range of about 0.09 kg/m2 to about 0.48 kg/m2 ( 2 lb/100 ft2 to about 10 lb/100 ft2), or from about 0.09 kg/m2 to about 0.97 kg/m2 (2 lb/100 ft2 to about 20 lb/100 ft2), or from about 0.48 kg/m2 to about 1.46 kg/m2 (10 lb/100 ft2 to about 30 lb/100 ft2), or from about 0.48 kg/m2 to about 0. 97 kg/m2 (10 lb/100 ft2 to about 20 lb/100 ft2), or about 0.97 kg/m2 to about 1.46 kg/m2 (20 lb/100 ft2 to about 30 lb/ 100 ft2), or from about 0.48 kg/m2 to about 1.95 kg/m2 (10 lb/100 ft2 to about 40 lb/100 ft2).

[0077] As composições de lama de perfuração, incluindo um carreador à base de óleo, podem incluir qualquer primeira concentração adequada de látex em pó e segunda concentração de SAS. Em alguns de tais aspectos, a segunda concentração de SAS pode ser maior ou igual à primeira concentração de látex em pó. Por exemplo, em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de pelo menos cerca de 2,85 quilogramas por metros cúbicos (1 libra por barril (lbm/bbl)) e a segunda concentração de SAS pode ser de pelo menos cerca de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de pelo menos cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de pelo menos cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser pelo menos cerca de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser pelo menos cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl). Em alguns de tais aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser pelo menos cerca de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser pelo menos cerca de 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser pelo menos cerca de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser pelo menos cerca de 11,41 kg/m3 (4 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de pelo menos cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de pelo menos cerca de 7,13 kg/m3 (2,5 lbm/bbl). Em alguns de tais aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser pelo menos cerca de 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser pelo menos cerca de 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de pelo menos cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de pelo menos cerca de 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl). Em alguns de tais aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 5,14 kg/m3 (1,8 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 11,98 kg/m3 (4,2 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode estar em uma faixa de cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) a cerca de 7,13 kg/m3 (2,5 lbm/bbl) e a segunda concentração de SAS pode estar em uma faixa de cerca de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) a cerca de 7,13 kg/m3 (2,5 lbm/bbl). Em alguns desses aspectos, a primeira concentração de látex em pó pode ser de cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl), e em que a segunda concentração de SAS pode ser de cerca de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl).[0077] Drilling mud compositions, including an oil-based carrier, may include any suitable first concentration of powdered latex and second concentration of SAS. In some such aspects, the second concentration of SAS may be greater than or equal to the first concentration of powdered latex. For example, in some of these aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 2.85 kilograms per cubic meter (1 pound per barrel (lbm/bbl)) and the second concentration of SAS may be at least minus about 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl). In some such aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 8.56 kg/m3 ( 3 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 11.41 kg/m3 (4 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 7.13 kg. /m3 (2.5 lbm/bbl). In some such aspects, the first concentration of powdered latex may be at least about 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 13.69 kg/bbl. m3 (4.8 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be at least about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be at least about 12.84 kg /m3 (4.5 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 8.56 kg/m3 (3 lbm/bbl). bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 13.69 kg/m3 (4 .8 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 12.84 kg/m3 (4 .5 lbm/bbl). In some such aspects, the first concentration of powdered latex may be about 5.14 kg/m3 (1.8 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 11.98 kg/m3 ( 4.2 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) and the second concentration of SAS may be about 8.56 kg/m3 (3 lbm/bbl). bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be in a range of about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) to about 7.13 kg/m3 (2.5 lbm/bbl ) and the second SAS concentration can be in a range of about 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) to about 7.13 kg/m3 (2.5 lbm/bbl). In some of these aspects, the first concentration of latex powder may be about 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl), and in which the second concentration of SAS may be about 5.71 kg/m3 ( 2 lbm/bbl).

[0078] As composições de lama de perfuração incluindo carreadores à base de óleo de acordo com a divulgação podem ser formadas usando qualquer técnica adequada. Em aspectos, uma técnica inclui a dispersão de uma primeira quantidade predeterminada de látex em pó e uma segunda quantidade predeterminada de SAS em um carreador à base de óleo para formar uma lama à base de óleo. A lama à base de óleo pode incluir qualquer composição de perfuração de acordo com a divulgação, incluindo um carreador à base de óleo.[0078] Drilling mud compositions including oil-based carriers according to the disclosure can be formed using any suitable technique. In aspects, a technique includes dispersing a first predetermined amount of powdered latex and a second predetermined amount of SAS in an oil-based carrier to form an oil-based slurry. The oil-based mud may include any drilling composition in accordance with the disclosure, including an oil-based carrier.

[0079] As composições de lama de perfuração de acordo com a divulgação podem incluir uma composição de lama de perfuração que está pronta para uso ou pode referir uma composição de aditivo de lama de perfuração a ser adicionada a um carreador ou lama de perfuração antes do uso. Por exemplo, composições de aditivos de lama de perfuração podem incluir uma mescla de látex em pó e SAS. Por exemplo, tais composições de aditivos de lama de perfuração podem incluir mesclas de látex em pó e SAS de modo que adicionar uma quantidade predeterminada de composições de aditivos de lama de perfuração a um carreador resulta em uma composição de lama de perfuração incluindo concentrações de látex em pó e SAS de acordo com a divulgação.[0079] Drilling mud compositions according to the disclosure may include a drilling mud composition that is ready for use or may refer to a drilling mud additive composition to be added to a carrier or drilling mud prior to use. For example, drilling mud additive compositions may include a blend of powdered latex and SAS. For example, such drilling mud additive compositions may include blends of powdered latex and SAS such that adding a predetermined amount of drilling mud additive compositions to a carrier results in a drilling mud composition including latex concentrations. powder and SAS according to the disclosure.

[0080] As mesclas de látex em pó e SAS (e incluindo outros componentes opcionais de acordo com a divulgação) podem ser descritas como um lubrificante sólido, um lubrificante de estado sólido ou lubrificante semelhante a sólido, porque tais mesclas podem ser substancialmente sólidas em comparação com lubrificantes líquidos convencionais. Assim, em modalidades, as composições de aditivos de lama de perfuração podem incluir uma composição de lubrificante sólido. Por exemplo, a composição de aditivo de lama de perfuração ou composição de lubrificante sólido pode incluir SAS e látex em pó. Em algumas modalidades, a composição de aditivo de lama de perfuração ou composição de lubrificante sólido de lubrificante sólido consiste essencialmente em SAS e látex em pó. Em algumas modalidades, a composição de aditivo de lama de perfuração ou composição de lubrificante sólido consiste em SAS e látex em pó.[0080] Blends of powder latex and SAS (and including other optional components in accordance with the disclosure) may be described as a solid lubricant, a solid-state lubricant, or solid-like lubricant, because such blends may be substantially solid in comparison with conventional liquid lubricants. Thus, in embodiments, the drilling mud additive compositions may include a solid lubricant composition. For example, the drilling mud additive composition or solid lubricant composition may include SAS and latex powder. In some embodiments, the drilling mud additive composition or solid lubricant solid lubricant composition consists essentially of SAS and powdered latex. In some embodiments, the drilling mud additive composition or solid lubricant composition consists of SAS and powdered latex.

[0081] As composições de aditivos de lama de perfuração podem incluir SAS e látex em pó como uma mescla de látex SAS 50/50, uma mistura de látex SAS 60/40, uma mescla de látex SAS 70/30, uma mescla de látex SAS 80/20 ou uma mescla SAS-látex 90/10. A proporção se refere às concentrações relativas de SAS e látex, e as mesclas podem incluir opcionalmente outros componentes ou aditivos.[0081] Drilling mud additive compositions may include SAS and latex powder such as a SAS 50/50 latex blend, a SAS 60/40 latex blend, a SAS 70/30 latex blend, a SAS latex blend SAS 80/20 or a SAS-latex 90/10 blend. The ratio refers to the relative concentrations of SAS and latex, and blends may optionally include other components or additives.

[0082] As composições de perfuração de acordo com a divulgação podem fornecer um ou mais de melhor controle de perda de fluido, desempenho de teste de obstrução, estabilidade de formação e lubricidade e podem reduzir a logística e o manuseio de material em um local de poço.[0082] Drilling compositions according to the disclosure can provide one or more of improved fluid loss control, plugging test performance, formation stability and lubricity and can reduce logistics and material handling at a drilling site. pit.

EXEMPLOSEXAMPLES

[0083] A invenção é ainda ilustrada pelos seguintes exemplos os quais não serão interpretados de qualquer maneira como impondo limitações ao escopo desta invenção. Vários outros aspectos, modalidades, modificações e equivalentes dos mesmos que, após leitura da descrição deste documento, podem se sugerir eles mesmos para alguém versado na técnica sem afastamento do espírito da presente invenção ou do escopo das reivindicações anexas.[0083] The invention is further illustrated by the following examples which will not be interpreted in any way as imposing limitations on the scope of this invention. Various other aspects, modalities, modifications and equivalents thereof which, after reading the description of this document, may suggest themselves to someone skilled in the art without departing from the spirit of the present invention or the scope of the attached claims.

CONSIDERAÇÕES GERAISGENERAL CONSIDERATIONS

[0084] A perda de fluido foi determinada usando o teste de perda de fluido de alta temperatura e alta pressão (HTHP) e protocolos de teste de obstrução de permeabilidade (PPT) de acordo com o conjunto de teste 13B-1 do American Petroleum Institute (API) para composições incluindo um transportador à base de água e o conjunto de teste 13B-2 para composições incluindo um carreador à base de óleo. A menos que especificado de outra forma, a mescla de látex ou SAS-látex refere-se a uma mescla de látex de copolímero de estireno butadieno SAS e XP-211, também conhecido como Axilat™ PSB 150 (Synthomer, Roebuck, Carolina do Sul).[0084] Fluid loss was determined using the High Temperature High Pressure (HTHP) Fluid Loss Test and Permeability Plugging Test (PPT) protocols in accordance with American Petroleum Institute Test Set 13B-1 (API) for compositions including a water-based carrier and Test Set 13B-2 for compositions including an oil-based carrier. Unless otherwise specified, latex blend or SAS-latex refers to a latex blend of SAS styrene butadiene copolymer and XP-211, also known as Axilat™ PSB 150 (Synthomer, Roebuck, South Carolina ).

EXEMPLO 1EXAMPLE 1

[0085] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de látex em pó e sulfonato de asfalto e sódio (SAS), foram avaliadas. Uma composição de lama base incluiu 19,97 quilogramas por metro cúbico (7,0 libras por barril (lbm/bbl)) de bentonita, 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de celulose polianiônica, 2,14 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de um biopolímero, 28,53 kg/m3 (10 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de soda cáustica e 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de sulfito de sódio. A composição de base tinha uma densidade de 1,03 g/cm3 (8,6 lbm/gal).[0085] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of latex powder and sodium asphalt sulfonate (SAS), were evaluated. A base mud composition included 19.97 kilograms per cubic meter (7.0 pounds per barrel (lbm/bbl)) of bentonite, 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of polyanionic cellulose, 2.14 kg/m m3 (0.75 lbm/bbl) of a biopolymer, 28.53 kg/m3 (10 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1.43 kg/m3 (0 .5 lbm/bbl) of caustic soda and 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of sodium sulfite. The base composition had a density of 1.03 g/cm3 (8.6 lbm/gal).

[0086] Quatro amostras foram preparadas: A1) base, B1) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS, C1) base com 11,41 kg/m3 (4 lbm/bbl) de látex em pó e D1) base com 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl) de SAS e 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 60/40 ou 1,5:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras, como viscosidade plástica, ponto de rendimento e resistência do gel, foram determinadas usando um viscosímetro rotacional e são apresentadas na TABELA 1.TABELA 1 [0086] Four samples were prepared: A1) base, B1) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of SAS, C1) base with 11.41 kg/m3 (4 lbm/bbl) of latex in powder and D1) base with 8.56 kg/m3 (3 lbm/bbl) of SAS and 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of latex powder (mix of SAS-latex 60/40 or 1.5 :1). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of the samples, such as plastic viscosity, yield point and gel strength, were determined using a rotational viscometer and are presented in TABLE 1. TABLE 1

[0087] A perda de fluido HTHP e a perda por jato para as quatro amostras foram determinadas usando o conjunto de teste API 13B-1. Os resultados são apresentados na TABELA 2.TABELA 2 [0087] HTHP fluid loss and jet loss for the four samples were determined using the API 13B-1 test set. The results are presented in TABLE 2.TABLE 2

[0088] Os resultados do teste de HTHP são ilustrados na Figura 1 A Figura 1 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de baixa temperatura e alta pressão (HTHP) a 121 °C (250 °F) para uma composição de lama de perfuração à base de água, incluindo sulfonato de asfalto e sódio (SAS) e látex em pó em relação a composições que não incluem um ou ambos SAS ou látex. A amostra D1 exibiu uma redução na perda de HTHP de 28% em relação à amostra B1 e 30% em relação à amostra C1.[0088] The results of the HTHP test are illustrated in Figure 1. Figure 1 is a graph illustrating the loss of low temperature, high pressure (HTHP) fluid at 121 °C (250 °F) for a mud composition of water-based drilling, including sodium asphalt sulfonate (SAS) and powdered latex versus compositions that do not include one or both SAS or latex. Sample D1 exhibited a reduction in HTHP loss of 28% relative to sample B1 and 30% relative to sample C1.

[0089] O coeficiente de atrito (CoF) para as amostras A1 a D1 foi determinado. O CoF pode ser determinado usando qualquer um de vários meios, incluindo com um testador de lubrificação (OFI Testing Equipment, Houston, TX), um monitor de avaliação de lubricidade (OFI Testing Equipment, Houston, TX) ou um tribômetro (Nanovea, Irvine, CA). Os resultados em escala (100 x CoF) são apresentados na TABELA 3. TABELA 3 [0089] The coefficient of friction (CoF) for samples A1 to D1 was determined. CoF can be determined using any of several means, including with a lubricity tester (OFI Testing Equipment, Houston, TX), a lubricity assessment monitor (OFI Testing Equipment, Houston, TX), or a tribometer (Nanovea, Irvine , CA). The scaled results (100 x CoF) are presented in TABLE 3. TABLE 3

[0090] A amostra D1 (SAS-látex 60/40) exibiu um CoF que era geralmente menor do que as amostras B1 (SAS) e C1 (látex), por exemplo, a um torque de 28,24 Nm (250 pol-lb).[0090] Sample D1 (SAS-latex 60/40) exhibited a CoF that was generally lower than samples B1 (SAS) and C1 (latex), for example, at a torque of 28.24 Nm (250 in- lb).

EXEMPLO 2EXAMPLE 2

[0091] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de látex em pó e sulfonato de asfalto e sódio (SAS), foram avaliadas. A composição de lama base incluiu 19,97 (7,0 lbm/bbl) de bentonita, 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de celulose polianiônica, 2,14 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de um biopolímero, 28,53 kg/m3 (10 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de soda cáustica e 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de sulfito de sódio, e 57,06 kg/m3 (20 lbm/bbl de barito). A composição de base tinha uma densidade de 1,07 g/cm3 (9,0 lbm/gal).[0091] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of latex powder and sodium asphalt sulfonate (SAS), were evaluated. The base mud composition included 19.97 (7.0 lbm/bbl) bentonite, 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) polyanionic cellulose, 2.14 kg/m3 (0.75 lbm/bbl) of a biopolymer, 28.53 kg/m3 (10 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1.43 kg/m3 (0.5 lbm/bbl) of caustic soda and 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of sodium sulfite, and 57.06 kg/m3 (20 lbm/bbl of barite). The base composition had a density of 1.07 g/cm3 (9.0 lbm/gal).

[0092] Seis amostras foram preparadas: A2) base,B2) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) SAS, C2) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de látex em pó, D2) base com 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) de SAS e 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 25/75 ou 1:3), E2) base com 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de SAS e 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de base de látex em pó (mescla de SAS-látex 50/50 ou 1:1) e F2) com 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl) SAS e látex em pó de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) (mescla de SAS-látex 75/25 ou 3:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras foram determinadas e são apresentadas na TABELA 4.TABELA 4 [0092] Six samples were prepared: A2) base, B2) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) SAS, C2) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) latex powder , D2) base with 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) of SAS and 12.84 kg/m3 (4.5 lbm/bbl) of latex powder (mixture of SAS-latex 25/75 or 1:3), E2) base with 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of SAS and 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of latex powder base (mix of SAS -latex 50/50 or 1:1) and F2) with 12.84 kg/m3 (4.5 lbm/bbl) SAS and powder latex of 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) (mix of SAS-latex 75/25 or 3:1). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of the samples were determined and are presented in TABLE 4. TABLE 4

[0093] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as seis amostras foram determinadas a 121 °C (250 °F) e usando um disco de 12 mícrons, usando o conjunto de teste API 13B-1. Os resultados são apresentados na TABELA 5.TABELA 5 [0093] PPT fluid loss and jet loss for the six samples were determined at 121 °C (250 °F) and using a 12 micron disk, using the API 13B-1 test set. The results are presented in TABLE 5. TABLE 5

[0094] A Figura 2 é um gráfico que ilustra a perda de fluido de teste de obstrução de permeabilidade reduzida (PPT) a 121 °C (250 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma concentração maior de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não inclui um ou ambos SAS ou látex. A amostra F2 (SAS-látex 75/25) exibiu uma redução na perda de PPT em relação às amostras B2 (SAS) e C2 (látex) e também em relação às amostras D2 (SAS- látex 25/75) e E2 (SAS-látex 50/50).[0094] Figure 2 is a graph illustrating reduced permeability plugging test (PPT) fluid loss at 121°C (250°F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex powder and has a higher concentration of SAS than powder latex relative to compositions that do not include one or both SAS or latex. Sample F2 (SAS-latex 75/25) exhibited a reduction in PPT loss in relation to samples B2 (SAS) and C2 (latex) and also in relation to samples D2 (SAS-latex 25/75) and E2 (SAS -latex 50/50).

EXEMPLO 3EXAMPLE 3

[0095] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de látex em pó e sulfonato de asfalto e sódio (SAS), foram avaliadas. A composição de lama base incluiu 19,97 (7,0 lbm/bbl) de bentonita, 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de celulose polianiônica, 2,14 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de um biopolímero, 28,53 kg/m3 (10 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de soda cáustica e 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de sulfito de sódio, e 58,77 kg/m3 (20,6 lbm/bbl) de barito. A composição de base tinha uma densidade de 1,07 g/cm3 (9,0 lbm/gal).[0095] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of latex powder and sodium asphalt sulfonate (SAS), were evaluated. The base mud composition included 19.97 (7.0 lbm/bbl) bentonite, 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) polyanionic cellulose, 2.14 kg/m3 (0.75 lbm/bbl) of a biopolymer, 28.53 kg/m3 (10 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1.43 kg/m3 (0.5 lbm/bbl) of caustic soda and 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of sodium sulfite, and 58.77 kg/m3 (20.6 lbm/bbl) of barite. The base composition had a density of 1.07 g/cm3 (9.0 lbm/gal).

[0096] Seis amostras foram preparadas: A3) base, B3) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS, C3) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de látex em pó, D3) base com 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) de SAS e 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl) de látex em pó (mescla SAS-látex 25/75 ou 1:3), E3) base com 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de SAS e 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de base de látex em pó (mescla de látex SAS 50/50 ou 1:1) e F3) base com SAS de 12,84 kg/m3 (4,5 lbm/bbl) e látex em pó de 4,28 kg/m3 (1,5 lbm/bbl) (mescla de látex de 75/25 ou 3:1 SAS), G3) base com SAS de 10,27 kg/m3 (3,6 lbm/bbl) e látex em pó de 6,85 kg/m3 (2,4 lbm/bbl) (mescla SAS-látex 60/40 ou 1,5:1), H3) base com 11,98 kg/m3 (4,2 lbm/bbl) de SAS e 5,14 kg/m3 (1,8 lbm/bbl) látex em pó (mescla SAS- látex 70/30 OU 2,33:). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A3 a F3 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 6.TABELA 6 [0096] Six samples were prepared: A3) base, B3) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of SAS, C3) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of latex in powder, D3) base with 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) of SAS and 12.84 kg/m3 (4.5 lbm/bbl) of latex powder (SAS-latex 25/75 mix or 1:3), E3) base with 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of SAS and 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of powdered latex base (latex blend SAS 50/50 or 1:1) and F3) base with SAS of 12.84 kg/m3 (4.5 lbm/bbl) and latex powder of 4.28 kg/m3 (1.5 lbm/bbl) ( 75/25 latex blend or 3:1 SAS), G3) base with 10.27 kg/m3 (3.6 lbm/bbl) SAS and 6.85 kg/m3 (2.4 lbm) powder latex /bbl) (60/40 or 1.5:1 SAS-latex blend), H3) base with 11.98 kg/m3 (4.2 lbm/bbl) SAS and 5.14 kg/m3 (1.8 lbm/bbl) latex powder (SAS- latex mix 70/30 OR 2.33:). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A3 to F3 were determined and are presented in TABLE 6. TABLE 6

[0097] O coeficiente de atrito (CoF) para as amostras A3 a H3 foi determinado. Os resultados em escala (100 x CoF) são apresentados na TABELA 7.TABELA 7 [0097] The coefficient of friction (CoF) for samples A3 to H3 was determined. The scaled results (100 x CoF) are presented in TABLE 7. TABLE 7

[0098] As amostras F3 (SAS-látex 75/25), G3 (SAS- látex 60/40) e H3 (SAS-látex 70/30) exibiram um CoF que era geralmente menor do que as amostras B1 (SAS) e C1 (látex), por exemplo, a um torque de 28,24 Nm (250 pol-lb).[0098] Samples F3 (SAS-latex 75/25), G3 (SAS-latex 60/40) and H3 (SAS-latex 70/30) exhibited a CoF that was generally lower than samples B1 (SAS) and C1 (latex), for example, at a torque of 28.24 Nm (250 in-lb).

EXEMPLO 4EXAMPLE 4

[0099] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de látex em pó e sulfonato de asfalto e sódio (SAS), foram avaliadas. Uma composição de base foi preparada semelhante à do EXEMPLO 3. Quatro amostras foram preparadas: A4) base, B4) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS, C4) base com 11,41 kg/m3 (6 lbm/bbl) de látex em pó e D4) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A4 a D4 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 8. TABELA 8 [0099] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of latex powder and sodium asphalt sulfonate (SAS), were evaluated. A base composition was prepared similar to that in EXAMPLE 3. Four samples were prepared: A4) base, B4) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) SAS, C4) base with 11.41 kg/m3 (6 lbm/bbl) of powdered latex and D4) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) of powdered latex (80/20 or 4:1 SAS-latex mix). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A4 to D4 were determined and are presented in TABLE 8. TABLE 8

[0100] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as quatro amostras foram determinadas a 162 °C (325 °F), usando o conjunto de teste API 13B-1. Os resultados são apresentados na TABELA 9. TABELA 9 [0100] PPT fluid loss and jet loss for the four samples were determined at 162 °C (325 °F) using the API 13B-1 test set. The results are presented in TABLE 9. TABLE 9

[0101] A Figura 3 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 162 °C (325 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, incluindo SAS e látex em pó e tendo uma concentração maior de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos dentre SAS ou látex.[0101] Figure 3 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 162 °C (325 °F) for water-based drilling mud compositions, including SAS and latex powder and having a higher concentration of SAS than powder latex in relation to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0102] A Figura 4 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT a 162 °C (325 °F) para as composições de lama de perfuração à base de água, incluindo SAS e látex em pó e tendo uma concentração maior de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos dentre SAS ou látex.[0102] Figure 4 is a graph illustrating PPT fluid loss at 162 °C (325 °F) for water-based drilling mud compositions including SAS and latex powder and having a higher concentration of SAS than powder latex in relation to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0103] A amostra D4 com a mescla de SAS-látex 80/20 geralmente exibiu uma diminuição no PPT em comparação com as amostras A4 (base), B4 (SAS) e C4 (látex).[0103] Sample D4 with the 80/20 SAS-latex blend generally exhibited a decrease in PPT compared to samples A4 (base), B4 (SAS) and C4 (latex).

EXEMPLO 5EXAMPLE 5

[0104] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de látex em pó e sulfonato de asfalto e sódio (SAS), foram avaliadas. A perda de fluido PPT para a amostra de base A4 do EXEMPLO 4 e a amostra D4 incluindo uma mescla de látex SAS 80/20 foram determinadas a 121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F) e a 148 °C (300 °F). A perda de PPT e a perda de jato das amostras A4 e D4 são apresentadas na TABELA 10.TABELA 10 [0104] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of powdered latex and sodium asphalt sulfonate (SAS), were evaluated. PPT fluid loss for base sample A4 of EXAMPLE 4 and sample D4 including a SAS 80/20 latex blend were determined at 121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F), and 148 °C (300 °F). The PPT loss and jet loss of samples A4 and D4 are presented in TABLE 10. TABLE 10

[0105] A Figura 5 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem uma concentração maior de SAS do que a de látex em pó em relação a composições que não incluem SAS ou látex em diferentes temperaturas (121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F) e 148 °C (300 °F)).[0105] Figure 5 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss for water-based drilling mud compositions, which include SAS and powdered latex and have a higher concentration of SAS than that of powdered latex in regarding compositions that do not include SAS or latex at different temperatures (121 °C (250 °F), 135 °C (275 °F) and 148 °C (300 °F)).

[0106] Conforme visto na TABELA 10 e Figura 5, a lama com mescla SAS-látex 80/20 era estável entre 121 °C (250 °F) e 148 °C (300 °F).[0106] As seen in TABLE 10 and Figure 5, the 80/20 SAS-latex blend mud was stable between 121 °C (250 °F) and 148 °C (300 °F).

EXEMPLO 6EXAMPLE 6

[0107] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo a mesma razão SAS-látex, mas diferentes tipos de látex em pó foram avaliadas. Uma composição de base foi preparada semelhante à do EXEMPLO 3. Quatro amostras foram preparadas: A6) base, B6) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó tipo A (um copolímero de estireno butadieno, Axilat™ PSB 150, também conhecido como XP-211, Synthomer, Roebuck, Carolina do Sul) (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1), C6) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó tipo B (VAE-RS 1220, Riteks, Houston, Texas) (mescla de SAS-látex 4:1 ou 80/20), and D6) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) em pó tipo C (VAE-RS 1420, Riteks, Houston, Texas) (mescla de SAS-látex 4:1 ou 80/20). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A6 a D6 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 11. TABELA 11 [0107] The properties of water-based drilling mud compositions including the same SAS-latex ratio but different types of powder latex were evaluated. A base composition was prepared similar to that in EXAMPLE 3. Four samples were prepared: A6) base, B6) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) SAS and 3.42 kg/m3 (1 .2 lbm/bbl) of type A powder latex (a styrene butadiene copolymer, Axilat™ PSB 150, also known as XP-211, Synthomer, Roebuck, South Carolina) (80/20 or 4 SAS-latex blend :1), C6) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) of type B latex powder (VAE-RS 1220 , Riteks, Houston, Texas) (4:1 or 80/20 SAS-latex blend), and D6) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) type C powder (VAE-RS 1420, Riteks, Houston, Texas) (4:1 or 80/20 SAS-latex blend). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A6 to D6 were determined and are presented in TABLE 11. TABLE 11

[0108] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as amostras A6 a D6 foram determinadas a 135 °C (275 °F) e são apresentadas na TABELA 12. TABELA 12 [0108] PPT fluid loss and jet loss for samples A6 to D6 were determined at 135 °C (275 °F) and are presented in TABLE 12. TABLE 12

[0109] A Figura 6 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT a 135 °C (275 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e diferentes tipos de látex em pó e tem uma concentração maior de SAS do que a de látex em pó em relação às composições que não incluem SAS.[0109] Figure 6 is a graph illustrating PPT fluid loss at 135 °C (275 °F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and different types of latex powder and has a concentration greater amount of SAS than powder latex compared to compositions that do not include SAS.

[0110] Diferentes tipos de látex em pó em mesclas de SAS-látex exibiram propriedades geralmente semelhantes e exibiram redução geralmente semelhante na perda de PPT.[0110] Different types of powdered latex in SAS-latex blends exhibited generally similar properties and exhibited generally similar reduction in PPT loss.

EXEMPLO 7EXAMPLE 7

[0111] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo diferentes concentrações de SAS e látex, foram avaliadas. A composição de lama base incluiu 14,27 kg/m3 (5,0 lbm/bbl) de argila oleofílica, 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) de um emulsionante primário, 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) de um agente umectante de óleo, 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 25% de cloreto de cálcio, 411,69 kg/m3 (144,3 lbm/bbl) de barita, 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) de cal e tinha uma razão óleo-água de 85/15. A composição de base tinha uma densidade de 1,31 g/cm3 (11,0 lbm/gal).[0111] The properties of oil-based drilling mud compositions, including different concentrations of SAS and latex, were evaluated. The base mud composition included 14.27 kg/m3 (5.0 lbm/bbl) of oleophilic clay, 17.12 kg/m3 (6.0 lbm/bbl) of a primary emulsifier, 17.12 kg/m3 ( 6.0 lbm/bbl) of an oil wetting agent, 1.43 kg/m3 (0.5 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 25% calcium, 411.69 kg/m3 (144.3 lbm/bbl) barite, 17.12 kg/m3 (6.0 lbm/bbl) lime and had an oil-to-water ratio of 85/15. The base composition had a density of 1.31 g/cm3 (11.0 lbm/gal).

[0112] Cinco amostras foram preparadas: A7) base, B7) base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de látex em pó, C7) base com 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de SAS, D7) base com 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de SAS e 2,85 kg/m3 (1,0 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 75/25 ou 3:1) e E7) base com SAS de 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) e látex em pó de 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) (mescla de SAS-látex 50/50 ou 1:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A7 a E7 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 13 TABELA 13 [0112] Five samples were prepared: A7) base, B7) base with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) latex powder, C7) base with 11.41 kg/m3 (4.0 lbm /bbl) of SAS, D7) base with 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of SAS and 2.85 kg/m3 (1.0 lbm/bbl) of latex powder (mixture of SAS- latex 75/25 or 3:1) and E7) base with SAS of 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) and powder latex of 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) ( SAS-latex mix 50/50 or 1:1). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A7 to E7 were determined and are presented in TABLE 13 TABLE 13

[0113] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as amostras A7 a E7 foram determinadas a 135 °C (275 °F) e são apresentadas na TABELA 14. TABELA 14 [0113] PPT fluid loss and jet loss for samples A7 to E7 were determined at 135 °C (275 °F) and are presented in TABLE 14. TABLE 14

[0114] A Figura 7 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida para composições de lama de perfuração à base de óleo de 135 °C (275 °F) que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração que é maior ou igual à do látex em pó em relação às composições que não inclua um ou ambos SAS ou látex.[0114] Figure 7 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss for 135°C (275°F) oil-based drilling mud compositions that include SAS and latex powder and have SAS at a concentration that is greater than or equal to that of powder latex for compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0115] As amostras D7 (SAS-látex 75/25) e E7 (SAS- látex 50/50) exibiram perda de PPT reduzida e perda de jato em relação às amostras A7 (base), B7 (látex) e C7 (SAS).[0115] Samples D7 (SAS-latex 75/25) and E7 (SAS-latex 50/50) exhibited reduced PPT loss and jet loss compared to samples A7 (base), B7 (latex) and C7 (SAS ).

EXEMPLO 8EXAMPLE 8

[0116] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo diferentes concentrações de SAS e látex, foram avaliadas. A composição de lama base incluiu 12,27 kg/m3 (4,3 lbm/bbl) de argila oleofílica, 12,13 kg/m3 (4,25 lbm/bbl) de um emulsionante primário, 2,28 kg/m3 (0,8 lbm/bbl) de um agente umectante de óleo, 2,85 kg/m3 (1,0 lbm/bbl) de um emulsificante secundário, 61,34 kg/m3 (21,50 lbm/bbl) de cloreto de cálcio, 151,21 kg/m3 (53 lbm/bbl) de barita, 5,31 kg/m3 (1,86 lbm/bbl) de cal e tinha uma relação óleo-água de 85/15. A composição base tinha uma densidade de 1,31 g/cm3 (9,33 Ibm/gal).[0116] The properties of oil-based drilling mud compositions, including different concentrations of SAS and latex, were evaluated. The base mud composition included 12.27 kg/m3 (4.3 lbm/bbl) of oleophilic clay, 12.13 kg/m3 (4.25 lbm/bbl) of a primary emulsifier, 2.28 kg/m3 ( 0.8 lbm/bbl) of an oil wetting agent, 2.85 kg/m3 (1.0 lbm/bbl) of a secondary emulsifier, 61.34 kg/m3 (21.50 lbm/bbl) of calcium, 151.21 kg/m3 (53 lbm/bbl) barite, 5.31 kg/m3 (1.86 lbm/bbl) lime and had an oil-to-water ratio of 85/15. The base composition had a density of 1.31 g/cm3 (9.33 Ibm/gal).

[0117] Quatro amostras foram preparadas: A8) base, B8) base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de látex em pó, C8) base com 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de SAS, D8) base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de SAS e 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 50/50 ou 1:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A8 a D8 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 15.TABELA 15 [0117] Four samples were prepared: A8) base, B8) base with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) latex powder, C8) base with 11.41 kg/m3 (4.0 lbm /bbl) of SAS, D8) base with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of SAS and 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of latex powder (mixture of SAS- latex 50/50 or 1:1). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A8 to D8 were determined and are presented in TABLE 15. TABLE 15

[0118] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as amostras A8 a D8 foram determinadas a 148 °C (300 °F) e são apresentadas na TABELA 16. TABELA 16 [0118] PPT fluid loss and jet loss for samples A8 to D8 were determined at 148 °C (300 °F) and are presented in TABLE 16. TABLE 16

[0119] A Figura 8 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo SAS e látex em pó e tendo SAS em uma concentração que é igual à do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos dentre SAS ou látex.[0119] Figure 8 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions, including SAS and latex powder and having SAS at a concentration that is the same as that of powdered latex in relation to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0120] A amostra D8 (mescla de SAS-látex 50/50) exibiu uma perda de PPT reduzida em comparação com as amostras A8 (base), B8 (látex) e C8 (SAS).[0120] Sample D8 (50/50 SAS-latex blend) exhibited reduced PPT loss compared to samples A8 (base), B8 (latex) and C8 (SAS).

EXEMPLO 9EXAMPLE 9

[0121] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo diferentes concentrações de SAS e látex, foram avaliadas. A composição de lama base incluiu 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de argila oleofílica, 14,27 kg/m3 (5 lbm/bbl) de um emulsionante primário, 11,41 kg/m3 (4 lbm/bbl) de um agente umectante de óleo, 25% de cloreto de cálcio, 861,61 kg/m3 (302 lbm/bbl) de barita, 11,41 kg/m3 (4 lbm/bbl) de cal, e tinha uma relação óleo-água de 85/15. A composição de base tinha uma densidade de 1,62 g/cm3 (13,6 Ibm/gal).[0121] The properties of oil-based drilling mud compositions, including different concentrations of SAS and latex, were evaluated. The base mud composition included 11.41 kg/m3 (4.0 lbm/bbl) of oleophilic clay, 14.27 kg/m3 (5 lbm/bbl) of a primary emulsifier, 11.41 kg/m3 (4 lbm /bbl) of an oil wetting agent, 25% calcium chloride, 861.61 kg/m3 (302 lbm/bbl) of barite, 11.41 kg/m3 (4 lbm/bbl) of lime, and had a oil-water ratio of 85/15. The base composition had a density of 1.62 g/cm3 (13.6 Ibm/gal).

[0122] Quatro amostras foram preparadas: A9) base, B9) base com 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de látex em pó, C9) base com 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de SAS, D9) base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de SAS e 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 1:1 ou 50/50). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A9 a D9 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 17.TABELA 17 [0122] Four samples were prepared: A9) base, B9) base with 11.41 kg/m3 (4.0 lbm/bbl) latex powder, C9) base with 11.41 kg/m3 (4.0 lbm /bbl) of SAS, D9) base with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of SAS and 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of latex powder (mixture of SAS- latex 1:1 or 50/50). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A9 to D9 were determined and are presented in TABLE 17. TABLE 17

[0123] A perda de fluido PPT e a perda por jato para as amostras A9 a D9 foram determinadas a 300 °F e são apresentadas na TABELA 18. TABELA 18 [0123] PPT fluid loss and jet loss for samples A9 to D9 were determined at 300 °F and are presented in TABLE 18. TABLE 18

[0124] A Figura 9 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo SAS e látex e tendo SAS em uma concentração que é igual à do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos dentre SAS ou látex.[0124] Figure 9 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions including SAS and latex and having SAS at a concentration that is equal that of powdered latex in relation to compositions that do not include one or both of SAS or latex.

[0125] A amostra D9 (mescla de látex SAS 50/50) exibiu uma perda de PPT reduzida em comparação com as amostras A9 (base), B9 (látex) e C9 (SAS).[0125] Sample D9 (SAS 50/50 latex blend) exhibited reduced PPT loss compared to samples A9 (base), B9 (latex) and C9 (SAS).

EXEMPLO 10EXAMPLE 10

[0126] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes aditivos, foram determinadas. Uma composição de lama base incluiu 19,97 quilogramas por metro cúbico (7,0 libras por barril (lbm/bbl)) de bentonita, 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de celulose polianiônica, 2,14 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de um biopolímero, 28,53 kg/m3 (10 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de soda cáustica e 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de sulfito de sódio. A composição de base tinha uma densidade de 1,13 g/cm3 (9,5 lbm/gal).[0126] The properties of water-based drilling mud compositions, including different additives, were determined. A base mud composition included 19.97 kilograms per cubic meter (7.0 pounds per barrel (lbm/bbl)) of bentonite, 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of polyanionic cellulose, 2.14 kg/m m3 (0.75 lbm/bbl) of a biopolymer, 28.53 kg/m3 (10 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 1.43 kg/m3 (0 .5 lbm/bbl) of caustic soda and 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of sodium sulfite. The base composition had a density of 1.13 g/cm3 (9.5 lbm/gal).

[0127] Foram preparadas dez amostras: A10) base,B10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS mesclado com lignita caustificada (Soltex®, Drilling Specialties Company, The Woodlands, Texas), C10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 1 (Anco Phalt™, Anchor Drilling Fluids, Tulsa, Oklahoma), D10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 2 (Asphasol Supreme™, MI Swaco, Houston, Texas), E10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 3 (Baro-Trol® Plus, Halliburton, Houston, Texas), F10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 4 (Martrol, Marbar SRL, Buenos Aires, Argentina), G10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 5 (NewPhalt™, Newpark Drilling Fluids, The Woodlands, Texas), H10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de gilsonita 1 (Super-Bore-Trol™, Servicios Petroleros ZV, Monterrey, México) I10) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de gilsonita 2 (Super Shield™, Patriot, Kenner, LA) e J10) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó (mistura de látex) (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). A perda de PPT e a perda por jato das amostras foram determinadas a 135 °C (275 °F) e são apresentadas na TABELA 19.TABELA 19 [0127] Ten samples were prepared: A10) base, B10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of SAS mixed with caustic lignite (Soltex®, Drilling Specialties Company, The Woodlands, Texas), C10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) asphalt 1 (Anco Phalt™, Anchor Drilling Fluids, Tulsa, Oklahoma), D10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) asphalt 2 (Asphasol Supreme™, MI Swaco, Houston, Texas), E10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) asphalt 3 (Baro-Trol® Plus, Halliburton, Houston, Texas), F10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of asphalt 4 (Martrol, Marbar SRL, Buenos Aires, Argentina), G10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of asphalt 5 (NewPhalt™, Newpark Drilling Fluids, The Woodlands, Texas), H10) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) gilsonite 1 (Super-Bore-Trol™, Servicios Petroleros ZV, Monterrey, Mexico) I10) base with 17 .12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of gilsonite 2 (Super Shield™, Patriot, Kenner, LA) and J10) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) of powdered latex (latex mix) (80/20 or 4:1 SAS-latex mix). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The PPT loss and jet loss of the samples were determined at 135 °C (275 °F) and are presented in TABLE 19.TABLE 19

[0128] A Figura 10 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida e perda de jato a 135 °C (275 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração que é maior do que a de látex em pó em relação a composições incluindo outros aditivos.[0128] Figure 10 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss and jet loss at 135°C (275°F) for water-based drilling mud compositions, which include SAS and latex powder and have SAS in a concentration that is greater than that of powdered latex in relation to compositions including other additives.

[0129] A amostra J10 que inclui a mistura de SAS- látex exibiu uma menor perda de PPT e perda de jato do que todas as outras amostras.[0129] Sample J10 which includes the SAS-latex mixture exhibited lower PPT loss and jet loss than all other samples.

EXEMPLO 11EXAMPLE 11

[0130] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo diferentes aditivos, foram determinadas. A composição de lama base incluiu 25,68 kg/m3 (9,0 lbm/bbl) de argila oleofílica, 11,41 kg/m3 (4,0 lbm/bbl) de um emulsionante primário, 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) de um agente umectante de óleo, 57,06 kg/m3 (20 lbm/bbl) de Partículas Inertes Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 161,2 lbm/bbl de barita, 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) de cal, 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de sulfito de sódio e tinha uma razão óleo-água de 85/15. A composição de base tinha uma densidade de 1,31 g/cm3 (11,0 lbm/gal).[0130] The properties of oil-based drilling mud compositions, including different additives, were determined. The base mud composition included 25.68 kg/m3 (9.0 lbm/bbl) of oleophilic clay, 11.41 kg/m3 (4.0 lbm/bbl) of a primary emulsifier, 17.12 kg/m3 ( 6.0 lbm/bbl) of an oil wetting agent, 57.06 kg/m3 (20 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particles (Milwhite, Inc., Brownsville, Texas), 161.2 lbm/bbl of barite, 17.12 kg/m3 (6.0 lbm/bbl) lime, 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) sodium sulfite and had an oil-to-water ratio of 85/15. The base composition had a density of 1.31 g/cm3 (11.0 lbm/gal).

[0131] Foram preparadas dez amostras: A11) base, B11) base com 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de gilsonita 1 (aditivo de controle de filtração BARABLOK™, Halliburton, Houston, Texas), C11) base com 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de asfalto 1 (estabilizador de xisto BARO-TROL® PLUS, Halliburton, Houston, Texas), D11) base com 2 lbm/bbl de asfalto 2 (redutor de perda de fluido Carbo-Trol™, Baker Hughes, Houston, Texas), E11) base com 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de gilsonita 2 (agente de controle de filtração Ecco-Block™, Baker Hughes, Houston, Texas), F11) base com 4,56 kg/m3 (1,6 lbm/bbl) de SAS e 1,14 kg/m3 (0,4 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1), G11) base com 2 lbm/bbl de gilsonita 3 (Gilsonite® HT, American Gilsonite Company, Houston, TX), H11) base com 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) de SAS, I11) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de asfalto 3 (xylan) e J11) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de gilsonita 4 (Versatrol™, MI Swaco, Houston, Texas). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F).[0131] Ten samples were prepared: A11) base, B11) base with 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of gilsonite 1 (BARABLOK™ filtration control additive, Halliburton, Houston, Texas), C11) base with 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) asphalt 1 (BARO-TROL® PLUS shale stabilizer, Halliburton, Houston, Texas), D11) base with 2 lbm/bbl asphalt 2 (fluid loss reducer Carbo-Trol™, Baker Hughes, Houston, Texas), E11) base with 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) gilsonite 2 (Ecco-Block™ filtration control agent, Baker Hughes, Houston, Texas) , F11) base with 4.56 kg/m3 (1.6 lbm/bbl) of SAS and 1.14 kg/m3 (0.4 lbm/bbl) of latex powder (mix of SAS-latex 80/20 or 4:1), G11) base with 2 lbm/bbl of gilsonite 3 (Gilsonite® HT, American Gilsonite Company, Houston, TX), H11) base with 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) of SAS, I11 ) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of asphalt 3 (xylan) and J11) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of gilsonite 4 (Versatrol™, MI Swaco, Houston, Texas). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F).

[0132] As propriedades reológicas das amostras foram determinadas a 150 ° F e são apresentadas na TABELA 20.TABELA 20 [0132] The rheological properties of the samples were determined at 150°F and are presented in TABLE 20. TABLE 20

[0133] A amostra F11 incluindo a mistura de SAS- látex exibiu uma estabilidade elétrica mais alta do que todas as outras amostras, exceto para a amostra H11 que inclui SAS.[0133] Sample F11 including the SAS-latex mixture exhibited higher electrical stability than all other samples, except for sample H11 which includes SAS.

[0134] A perda de PPT e a perda por jato das amostras foram determinadas a 148 °C (300 °F) e são apresentadas na TABELA 21. TABELA 21 [0134] The PPT loss and jet loss of the samples were determined at 148 °C (300 °F) and are presented in TABLE 21. TABLE 21

[0135] A Figura 11 é um gráfico que ilustra a perda de fluido PPT reduzida e perda de jato a 148 °C (300 °F) para composições de lama de perfuração à base de óleo, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração que é maior do que a de látex em pó em relação a composições incluindo outros aditivos.[0135] Figure 11 is a graph illustrating reduced PPT fluid loss and jet loss at 148 °C (300 °F) for oil-based drilling mud compositions, which include SAS and latex powder and have SAS in a concentration that is greater than that of powdered latex in relation to compositions including other additives.

[0136] A amostra F11 que inclui a mescla de SAS- látex exibiu uma menor perda de PPT e perda de jato do que todas as outras amostras.[0136] Sample F11 which includes the SAS-latex blend exhibited lower PPT loss and jet loss than all other samples.

EXEMPLO 12EXAMPLE 12

[0137] As propriedades das composições de lama de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de SAS e látex em pó, foram avaliadas. Uma composição de lama base incluiu 5,0 libras por barril (lbm/bbl) de bentonita, 49,93 kg/m3 (17,5 lbm/bbl) de cloreto de potássio, 1,43 kg/m3 (0,5 lbm/bbl) de polímero HTHP 1, polímero HTHP 2, 25% de um diluente, 142,65 kg/m3 (50 lbm/bbl) de carbonato de cálcio e 2,14 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de cáustica. A composição de base tinha uma densidade de 1,19 g/cm3 (10,0 lbm/gal).[0137] The properties of water-based drilling mud compositions, including different concentrations of SAS and latex powder, were evaluated. A base mud composition included 5.0 pounds per barrel (lbm/bbl) bentonite, 49.93 kg/m3 (17.5 lbm/bbl) potassium chloride, 1.43 kg/m3 (0.5 lbm /bbl) of HTHP polymer 1, HTHP polymer 2, 25% of a diluent, 142.65 kg/m3 (50 lbm/bbl) of calcium carbonate and 2.14 kg/m3 (0.75 lbm/bbl) of caustic. The base composition had a density of 1.19 g/cm3 (10.0 lbm/gal).

[0138] Três amostras foram preparadas: A12) base, B12) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS, e C12) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó (mescla de SAS- látex 80/20 ou 4:1). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 121 °C (250 °F). As propriedades reológicas das amostras A12 a C12 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 22.TABELA 22 [0138] Three samples were prepared: A12) base, B12) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of SAS, and C12) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) of latex powder (mixture of SAS- latex 80/20 or 4:1). The samples were hot rolled for 16 hours at 121 °C (250 °F). The rheological properties of samples A12 to C12 were determined and are presented in TABLE 22. TABLE 22

[0139] A perda de fluido HTHP e a perda de API para as amostras A12 a C12 foram determinadas a 190 °C (375 °F) e são apresentadas na TABELA 23. TABELA 23 [0139] HTHP fluid loss and API loss for samples A12 to C12 were determined at 190 °C (375 °F) and are presented in TABLE 23. TABLE 23

[0140] A Figura 12 é um gráfico que ilustra os volumes de filtrado API e HTHP a 190 °C (375 °F) para composições de lama de perfuração à base de água, que inclui SAS e látex em pó e tem SAS em uma concentração que é maior do que a do látex em pó em relação às composições que não incluem um ou ambos SAS ou látex.[0140] Figure 12 is a graph illustrating API and HTHP filtrate volumes at 190 °C (375 °F) for water-based drilling mud compositions, which includes SAS and latex powder and has SAS in a concentration that is greater than that of powdered latex relative to compositions that do not include one or both SAS or latex.

[0141] A amostra C12 com a mescla SAS-látex exibiu uma menor perda de HTHP e uma menor perda de API do que as outras amostras.[0141] Sample C12 with the SAS-latex blend exhibited lower HTHP loss and lower API loss than the other samples.

EXEMPLO 13EXAMPLE 13

[0142] As propriedades das composições de perfuração à base de água, incluindo diferentes concentrações de SAS, látex em pó e látex líquido, foram determinadas. Uma composição de lama base incluía 19,97 kg/m3 (7,0 libras por barril (lbm/bbl)) de bentonita, 49,93 kg/m3 (17,5 lbm/bbl) de cloreto de potássio, 5,71 kg/m3 (lbm/bbl) de Polímero Drispac® SL (Drilling Specialties Company, The Woodlands, TX), 2,4 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de Biopolímero Flowzan® (Drilling Specialties Company, The Woodlands, TX) e 2,4 kg/m3 (0,75 lbm/bbl) de cáustica. A composição de base tinha uma densidade de 1,10 g/cm3 (9,2 lbm/gal).[0142] The properties of water-based drilling compositions, including different concentrations of SAS, powder latex and liquid latex, were determined. A base mud composition included 19.97 kg/m3 (7.0 pounds per barrel (lbm/bbl)) bentonite, 49.93 kg/m3 (17.5 lbm/bbl) potassium chloride, 5.71 kg/m3 (lbm/bbl) of Drispac® SL Polymer (Drilling Specialties Company, The Woodlands, TX), 2.4 kg/m3 (0.75 lbm/bbl) of Flowzan® Biopolymer (Drilling Specialties Company, The Woodlands, TX) and 2.4 kg/m3 (0.75 lbm/bbl) of caustic. The base composition had a density of 1.10 g/cm3 (9.2 lbm/gal).

[0143] Quatro amostras foram preparadas: A13) base, B13) base com 17,12 kg/m3 (6 lbm/bbl) de SAS, C13) base com 13,69 kg/m3 (4,8 lbm/bbl) de SAS e 3,42 kg/m3 (1,2 lbm/bbl) de látex em pó (mescla SAS-látex 80/20 ou 4:1), e D13) base com látex líquido de 25,68 kg/m3 (9 lbm/bbl). As amostras foram laminadas a quente por 16 horas a 65 °C (150 °F).[0143] Four samples were prepared: A13) base, B13) base with 17.12 kg/m3 (6 lbm/bbl) of SAS, C13) base with 13.69 kg/m3 (4.8 lbm/bbl) of SAS and 3.42 kg/m3 (1.2 lbm/bbl) of powder latex (SAS-latex 80/20 or 4:1 mix), and D13) base with liquid latex of 25.68 kg/m3 (9 lbm/bbl). Samples were hot rolled for 16 hours at 65°C (150°F).

[0144] As propriedades reológicas e a recuperação de xisto das amostras A13 a D13 foram determinadas e são apresentadas na TABELA 24.TABELA 24 [0144] The rheological properties and shale recovery of samples A13 to D13 were determined and are presented in TABLE 24. TABLE 24

[0145] A amostra C13 com a mistura de látex em pó SAS teve a maior recuperação de xisto.[0145] Sample C13 with the SAS latex powder mixture had the highest shale recovery.

EXEMPLO 14EXAMPLE 14

[0146] Várias amostras de campo de lama à base de óleo (uma primeira amostra foi uma lama de campo de 1,68 g/cm3 (13,8 lbm/galão) 82/18 OWR (relação óleo-água) obtida da área de Eagle Ford e uma segunda amostra foi de lama de campo OWR de 1,13 g/cm3 (9,5 lbm/galão) obtida a partir da região Rocky Mountain) foram testadas para lubricidade usando diferentes métodos, incluindo um medidor de lubricidade de extrema pressão (EP) e monitor de avaliação de lubricidade dinâmica (LEM). Um lubrificante de estado sólido (mescla SAS-látex 80/20 ou 4:1) foi testado usando um tribômetro para produzir uma curva Stribeck contínua que permite a avaliação do lubrificante em todo o regime de lubricidade. Os resultados do CoF usando o medidor de lubrificação EP foram transformados calculando o número de Stribeck para construir a curva. A redução do CoF na região de lubrificação de limite ocorre quando as asperezas do furo de poço e a broca/BHA estão em contato. Isto é explicado pela adsorção do novo lubrificante de estado sólido nas asperezas, proporcionando uma superfície lisa. O novo lubrificante de estado sólido tem uma ampla distribuição de partículas (PSD) para cobrir diferentes tamanhos e alturas de asperezas. As curvas Stribeck do novo lubrificante de estado sólido mostram que o lubrificante pode reduzir o CoF na região de lubrificação de limite, onde as forças de atrito são mais altas em comparação com um fluido de base e outros lubrificantes líquidos.[0146] Various field samples of oil-based mud (a first sample was a 1.68 g/cm3 (13.8 lbm/gallon) 82/18 OWR (oil-to-water ratio) field mud obtained from the area from Eagle Ford and a second sample was 1.13 g/cm3 (9.5 lbm/gal) OWR field mud obtained from the Rocky Mountain region) were tested for lubricity using different methods, including a extreme pressure (EP) and dynamic lubricity evaluation monitor (LEM). A solid state lubricant (80/20 or 4:1 SAS-latex blend) was tested using a tribometer to produce a continuous Stribeck curve that allows evaluation of the lubricant throughout the lubricity regime. The CoF results using the EP lubrication gauge were transformed by calculating the Stribeck number to construct the curve. CoF reduction in the boundary lubrication region occurs when the asperities of the wellbore and the bit/BHA are in contact. This is explained by the adsorption of the new solid-state lubricant on the asperities, providing a smooth surface. The new solid-state lubricant has a wide particle distribution (PSD) to cover different sizes and heights of asperities. Stribeck curves of the new solid-state lubricant show that the lubricant can reduce CoF in the boundary lubrication region, where frictional forces are highest compared to a base fluid and other liquid lubricants.

[0147] Medidor de Lubrificação EP: O teste de lubricidade mais comum mede a resistência ao fluido de vários aditivos lubrificantes. O teste de coeficiente de lubricidade padrão é executado a 60 rpm com 16,94 Nm (150 pol-lb) de força (o equivalente a aproximadamente 600 psi (4.137 kPa) de pressão do fluido intermediário) e é aplicado a duas superfícies de aço endurecido, um anel giratório e um bloco estacionário. O atrito é medido como o CoF (μ). O CoF entre dois sólidos é definido como a força de atrito da carga ou a força perpendicular às superfícies. O CoF é independente das áreas aparentes de contato, desde que essa área não seja tão pequena a ponto de romper o filme. A força para superar o atrito será a mesma para uma área pequena e para uma área maior. A força, F, necessária para deslizar o bloco e as superfícies do anel entre si a uma determinada taxa é medida pela potência necessária para girar o eixo do anel de teste a uma taxa prescrita de revoluções por minuto. O Ceficiente de Atrito (CoF), μ = Leitura do medidor/Carga ou força.[0147] EP Lubricity Gauge: The most common lubricity test measures the fluid resistance of various lubricant additives. The standard coefficient of lubricity test is performed at 60 rpm with 16.94 Nm (150 in-lb) of force (equivalent to approximately 600 psi (4,137 kPa) of intermediate fluid pressure) and is applied to two steel surfaces hardened, a rotating ring and a stationary block. Friction is measured as the CoF (μ). The CoF between two solids is defined as the frictional force of the load or the force perpendicular to the surfaces. The CoF is independent of the apparent areas of contact, as long as this area is not so small as to break the film. The force to overcome friction will be the same for a small area as it is for a larger area. The force, F, required to slide the block and ring surfaces relative to each other at a given rate is measured by the power required to rotate the test ring shaft at a prescribed rate of revolutions per minute. The Coefficient of Friction (CoF), μ = Meter Reading/Load or force.

[0148] Monitor de Avaliação de Lubricidade: O Monitor de Avaliação de Lubricidade (LEM) é um dispositivo de laboratório projetado para avaliar lubrificantes por comparação direta. Ele determina o CoF entre uma amostra intercambiável do furo de poço (revestimento, formação, arenito, etc.) pressionada contra um prumo de aço rotativo enquanto imerso em um copo circulante de fluido de teste. O LEM mede os fatores de atrito relativos sob temperatura e pressão ambiente. É projetado com o propósito de fornecer comparações de lubricidade entre diferentes sistemas de fluidos e/ou aditivos de fluidos. A unidade pode utilizar materiais de atrito, como arenito ou revestimento. Uma pressão dinâmica pneumática aplica carga lateral, empurrando o prumo contra a amostra, atualizando periodicamente o fluido de teste, puxando o prumo para longe da amostra em intervalos definíveis. A braçadeira permite que amostras de revestimento, formação, arenito, etc. sejam testadas no mesmo dispositivo de fixação. O LEM possui um software computadorizado de aquisição e controle de dados. O usuário insere os parâmetros de velocidade de rotação, carga lateral e atualização. Os arquivos de teste fornecem acesso a gráficos de dados históricos que incluem: velocidade de rotação (RPM), torque (Nm (in-lb)), carga lateral (kg (lb)) e CoF em relação ao tempo. O teste é executado e a máquina coleta 600 pontos de dados ou até que os valores de CoF sejam estabilizados.[0148] Lubricity Evaluation Monitor: The Lubricity Evaluation Monitor (LEM) is a laboratory device designed to evaluate lubricants by direct comparison. It determines the CoF between an interchangeable wellbore sample (casing, formation, sandstone, etc.) pressed against a rotating steel plumb bob while immersed in a circulating cup of test fluid. The LEM measures relative friction factors under ambient temperature and pressure. It is designed for the purpose of providing lubricity comparisons between different fluid systems and/or fluid additives. The unit may utilize friction materials such as sandstone or cladding. Pneumatic dynamic pressure applies lateral load, pushing the plumb against the sample, periodically refreshing the test fluid by pulling the plumb away from the sample at definable intervals. The clamp allows samples of casing, formation, sandstone, etc. are tested on the same fixture. The LEM has computerized data acquisition and control software. The user enters the rotation speed, side load and update parameters. Test files provide access to graphs of historical data that include: rotational speed (RPM), torque (Nm (in-lb)), side load (kg (lb)), and CoF versus time. The test is run and the machine collects 600 data points or until the CoF values are stabilized.

[0149] Tribômetro: quando a lubrificação é aplicada para reduzir o desgaste/atrito das superfícies móveis, o contato de lubrificação na interface pode mudar de vários regimes, como Lubrificação Limite, Mista e Hidrodinâmica. A espessura da película de fluido desempenha um papel importante neste processo, principalmente determinada pela viscosidade do fluido, pela carga aplicada na interface e pela velocidade relativa entre as duas superfícies. Como os regimes de lubrificação reagem ao atrito é mostrado no que é chamado de curva de Stribeck. O trobômetro mostra um método com a capacidade de medir uma curva Stribeck contínua. Com o uso do controle avançado de velocidade sem etapas, de 2.000 a 0,01 rpm, em 10 minutos o software fornece diretamente uma Curva Stribeck completa. A configuração inicial simples requer apenas que os usuários selecionem o Modo de Rampa Exponencial e insiram as velocidades inicial e final, em vez de ter que realizar vários testes ou programar um procedimento passo a passo em velocidades diferentes que requerem costura de dados para as medições convencionais da curva de Stribeck. A Curva de Stribeck plota o CoF em função da viscosidade, velocidade e carga. O eixo vertical é o CoF e o eixo horizontal é um parâmetro que combina as outras variáveis. Objetivo de medição: as curvas de Stribeck foram medidas com o uso de dois óleos lubrificantes com diferentes viscosidades cinéticas para comparação. Foi utilizado um tribômetro pino sobre disco equipado com o módulo de lubrificação. A velocidade de rotação diminuiu a uma taxa exponencial de 2.000 a 0,01 rpm para mostrar a medição contínua da Curva de Stribeck e a sensibilidade precisa dos recursos do tribômetro.[0149] Tribometer: when lubrication is applied to reduce wear/friction of moving surfaces, the lubrication contact at the interface can change between several regimes, such as Limit, Mixed and Hydrodynamic Lubrication. The thickness of the fluid film plays an important role in this process, mainly determined by the viscosity of the fluid, the load applied at the interface and the relative speed between the two surfaces. How lubrication regimes react to friction is shown in what is called the Stribeck curve. The trobometer shows a method with the ability to measure a continuous Stribeck curve. Using advanced stepless speed control from 2,000 to 0.01 rpm, within 10 minutes the software directly provides a complete Stribeck Curve. Simple initial setup only requires users to select Exponential Ramp Mode and enter initial and final speeds, rather than having to perform multiple tests or program a step-by-step procedure at different speeds that require data stitching for conventional measurements of the Stribeck curve. The Stribeck Curve plots the CoF as a function of viscosity, speed and load. The vertical axis is the CoF and the horizontal axis is a parameter that combines the other variables. Measurement objective: Stribeck curves were measured using two lubricating oils with different kinetic viscosities for comparison. A pin-on-disc tribometer equipped with the lubrication module was used. The rotational speed decreased at an exponential rate from 2000 to 0.01 rpm to show the continuous measurement of the Stribeck Curve and the precise sensitivity of the tribometer features.

[0150] Os dados de lubricidade iniciais foram obtidos usando o medidor de lubricidade EP padrão. Normalmente, o CoF é definido com base na carga de torque de 16,94 Nm (150 pol-lb) enquanto gira a 60 rpm. No entanto, quando o CoF versus carga de torque do fluido de base e o fluido de base que contém 5,71 e 8,56 kg/m3 (2 e 3 lbm/bbl) de lubrificante de estado sólido (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1) é plotado, a forma da curva ajustada exibiu um perfil característico. Conforme observado na Figura 13, o lubrificante sólido (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1) apresentou CoF inferior em cargas de torque mais baixas. A Figura 13 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com torque para composições de lama de perfuração à base de óleo, incluindo um lubrificante sólido.[0150] Initial lubricity data was obtained using the standard EP lubricity meter. Typically, CoF is set based on torque load of 16.94 Nm (150 in-lb) while rotating at 60 rpm. However, when the CoF versus torque load of the base fluid and the base fluid that contains 5.71 and 8.56 kg/m3 (2 and 3 lbm/bbl) of solid state lubricant (SAS-latex blend 80/20 or 4:1) is plotted, the fitted curve shape exhibited a characteristic profile. As seen in Figure 13, the solid lubricant (80/20 or 4:1 SAS-latex blend) showed lower CoF at lower torque loads. Figure 13 is a graph illustrating the variation in coefficient of friction with torque for oil-based drilling mud compositions including a solid lubricant.

EXEMPLO 15EXAMPLE 15

[0151] Os resultados do medidor de lubrificação EP foram então plotados para construir a curva de Stribeck. O eixo x é o número de Stribeck = Q*V/W. calculado usando rpm (60) e a carga de torque e assumindo viscosidade dinâmica igual a 1, com o objetivo de observar o perfil da curva em uma abordagem diferente. Os resultados aparecem na Figura 14, mostrando o comportamento do lubrificante semelhante a sólido (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1) a 5,71 kg/m3, 8,56 kg/m3 e 11,41 kg/m3 (2 lbm/bbl, 3 lbm/bbl e 4 lbm/bbl) no regime de lubrificação de limite em números de Stribeck mais baixos. O lubrificante reduz o CoF na condição de limite em comparação com o fluido de base. A Figura 14 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido. A composição de lama de perfuração de base incluía 23,39 kg/m3 (8,2 lbm/bbl) 90/10 OWR (razão óleo-água) com óleo Gibson D822 (Gibson Energy, Houston, Texas).[0151] The results from the EP lubrication gauge were then plotted to construct the Stribeck curve. The x-axis is the Stribeck number = Q*V/W. calculated using rpm (60) and torque load and assuming dynamic viscosity equal to 1, with the aim of observing the curve profile in a different approach. The results appear in Figure 14, showing the behavior of the solid-like lubricant (80/20 or 4:1 SAS-latex blend) at 5.71 kg/m3, 8.56 kg/m3 and 11.41 kg/m3 (2 lbm/bbl, 3 lbm/bbl and 4 lbm/bbl) in the boundary lubrication regime at lower Stribeck numbers. The lubricant reduces the CoF at the boundary condition compared to the base fluid. Figure 14 is a graph illustrating the variation in coefficient of friction with Stribeck number for oil-based drilling mud compositions excluding and including a solid lubricant. The base drilling mud composition included 23.39 kg/m3 (8.2 lbm/bbl) 90/10 OWR (oil-to-water ratio) with Gibson D822 oil (Gibson Energy, Houston, Texas).

[0152] O mesmo método foi usado para calcular a curva de Stribeck do mesmo fluido contendo 28,53 kg/m3 (10 lbm/bbl) de Particulado Inerte Rev Dust™ (Milwhite, Inc., Houston, TX). O efeito sobre o CoF da amostra com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de lubrificante é claro na presença dos sólidos de baixa gravidade simulados na condição de limite. A Figura 15 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido e o material particulado de redução de atrito. A composição de lama de perfuração de base incluiu 23,39 kg/m3 (8,2 lbm/bbl) 90/10 OWR com óleo Gibson D822 (Gibson Energy, Houston, Texas).[0152] The same method was used to calculate the Stribeck curve of the same fluid containing 28.53 kg/m3 (10 lbm/bbl) of Rev Dust™ Inert Particulate (Milwhite, Inc., Houston, TX). The effect on the CoF of the sample with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of lubricant is clear in the presence of the low gravity solids simulated in the boundary condition. Figure 15 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding and including a solid lubricant and the friction-reducing particulate material. The base drilling mud composition included 23.39 kg/m3 (8.2 lbm/bbl) 90/10 OWR with Gibson D822 oil (Gibson Energy, Houston, Texas).

[0153] Outro fluido de base foi usado para testar o lubrificante e os resultados aparecem na Figura 16. O efeito do lubrificante na condição de lubrificação de limite com o uso de 90/10 OWR Mineral OBM (lama à base de óleo) com 14,27 kg/m3 (5,0 lbm/bbl) de argila organofílica foi observado. A composição de lama de perfuração de base incluiu 23,39 kg/m3 (8,2 lbm/bbl) 90/10 OWR com óleo PureDrill™ HT 40 (Petro-Canada, Mississauga, Canadá). A Figura 16 é um gráfico que ilustra a variação no coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo e incluindo um lubrificante sólido e uma argila organofílica.[0153] Another base fluid was used to test the lubricant and the results appear in Figure 16. The effect of the lubricant on the boundary lubrication condition using 90/10 OWR Mineral OBM (oil-based mud) with 14 .27 kg/m3 (5.0 lbm/bbl) of organophilic clay was observed. The base drilling mud composition included 23.39 kg/m3 (8.2 lbm/bbl) 90/10 OWR with PureDrill™ HT 40 oil (Petro-Canada, Mississauga, Canada). Figure 16 is a graph illustrating the variation in the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding and including a solid lubricant and an organophilic clay.

EXEMPLO 16EXAMPLE 16

[0154] Um exame do CoF foi feito com um medidor de lubricidade dinâmico. Ao contrário do medidor de lubricidade EP, onde o CoF foi medido usando o mesmo filme enquanto aumenta a carga de torque, o contato do LEM entre o rotor e o bloco é atualizado continuamente conforme o fluido circula. Os testes foram conduzidos em várias etapas até que um CoF dinâmico estável fosse obtido.[0154] An examination of the CoF was made with a dynamic lubricity meter. Unlike the EP lubricity meter, where the CoF was measured using the same film while increasing the torque load, the LEM contact between the rotor and the block is continually updated as the fluid circulates. Tests were conducted in several steps until a stable dynamic CoF was obtained.

[0155] Uma amostra de laboratório de 85/15 OWR e 1,31 g/cm3 (11,0 lbm/galão) Diesel OBM e uma amostra de fluido de base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de lubrificante de estado sólido foram testadas no LEM. Embora o CoF medido de ambas as amostras fosse 0,12, uma avaliação dos dados mostrou que o fluido sem lubrificante semelhante a sólido apresentou um CoF estático mais alto em comparação com o fluido contendo o lubrificante de estado sólido. O CoF estático é o pico máximo observado na parte inicial de cada estágio enquanto o rotor começa a se mover na condição de limite.[0155] A laboratory sample of 85/15 OWR and 1.31 g/cm3 (11.0 lbm/gallon) Diesel OBM and a base fluid sample of 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl ) of solid state lubricant were tested in the LEM. Although the measured CoF of both samples was 0.12, an evaluation of the data showed that the fluid without the solid-like lubricant had a higher static CoF compared to the fluid containing the solid-state lubricant. The static CoF is the maximum peak observed in the initial part of each stage as the rotor begins to move at the boundary condition.

EXEMPLO 17EXAMPLE 17

[0156] As curvas de Stribeck de fluidos contendo o lubrificante de estado sólido (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1) em comparação com lubrificantes líquidos e seu desempenho sob condições de limite foram avaliadas. O tribômetro tem a capacidade de produzir uma curva Stribeck contínua enquanto varia o rpm entre 0,01 e 1000 rpm. As velocidades de rotação do instrumento entre 0,01 e 250 rpm foram usadas para fins práticos. Uma carga fixa de 16,94 Nm (150 pol-lb) também foi selecionada durante a medição dos valores de CoF.[0156] Stribeck curves of fluids containing solid state lubricant (80/20 or 4:1 SAS-latex blend) compared to liquid lubricants and their performance under boundary conditions were evaluated. The tribometer has the ability to produce a continuous Stribeck curve while varying the rpm between 0.01 and 1000 rpm. Instrument rotation speeds between 0.01 and 250 rpm were used for practical purposes. A fixed load of 16.94 Nm (150 in-lb) was also selected when measuring CoF values.

[0157] O mesmo fluido testado no LEM foi usado para construir as curvas de Stribeck usando o tribômetro. Quatro testes foram executados incluindo o fluido de base (BF) e amostras de fluido de base contendo 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de lubrificante de estado sólido e 2% em volume de dois lubrificantes líquidos. Os resultados são exibidos nas Figuras 17, 18 e 19.[0157] The same fluid tested in the LEM was used to construct the Stribeck curves using the tribometer. Four tests were performed including base fluid (BF) and base fluid samples containing 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of solid state lubricant and 2% by volume of two liquid lubricants. The results are displayed in Figures 17, 18 and 19.

[0158] A Figura 17 é um gráfico que ilustra o coeficiente de atrito com o tempo para uma composição de lama de perfuração à base de óleo. A Figura 18 é um gráfico que ilustra o coeficiente de atrito com o tempo para uma composição de lama de perfuração à base de óleo incluindo o lubrificante sólido. A Figura 19 é um gráfico que ilustra a variação do coeficiente de atrito com o número de Stribeck para composições de lama de perfuração à base de óleo, excluindo lubrificante, incluindo um lubrificante sólido e incluindo dois lubrificantes líquidos diferentes.[0158] Figure 17 is a graph illustrating the coefficient of friction over time for an oil-based drilling mud composition. Figure 18 is a graph illustrating the coefficient of friction over time for an oil-based drilling mud composition including solid lubricant. Figure 19 is a graph illustrating the variation of the coefficient of friction with the Stribeck number for oil-based drilling mud compositions, excluding lubricant, including a solid lubricant, and including two different liquid lubricants.

[0159] Lubrificante 2 (Torque-Buster, Franklin Well Services, Vincennes, Indiana) apresentou um desempenho ruim e causou efeito adverso no CoF do fluido de base. O Lubrificante 1 (Turbo-Lube, Farm-Oyl®, St. Paul, MN) apresentou melhor desempenho em comparação com o Lubrificante 2, proporcionando uma ligeira diminuição do CoF estático e um CoF dinâmico semelhante. O lubrificante de estado sólido produziu uma redução do CoF estático e dinâmico em toda a faixa de rpm.[0159] Lubricant 2 (Torque-Buster, Franklin Well Services, Vincennes, Indiana) performed poorly and had an adverse effect on the CoF of the base fluid. Lubricant 1 (Turbo-Lube, Farm-Oyl®, St. Paul, MN) performed better compared to Lubricant 2, providing a slight decrease in static CoF and a similar dynamic CoF. The solid state lubricant produced a reduction in static and dynamic CoF across the entire rpm range.

[0160] O CoF dinâmico do fluido de base com 5,71 kg/m3 (2,0 lbm/bbl) de lubrificante sólido diminui continuamente após 1,2 minuto. Por outro lado, dos lubrificantes líquidos testados, um dos lubrificantes líquidos não produziu nenhuma melhoria no CoF, estático ou dinâmico, e o outro produziu um efeito adverso no CoF, tanto estático quanto dinâmico[0160] The dynamic CoF of the base fluid with 5.71 kg/m3 (2.0 lbm/bbl) of solid lubricant decreases continuously after 1.2 minutes. On the other hand, of the liquid lubricants tested, one of the liquid lubricants produced no improvement in CoF, static or dynamic, and the other produced an adverse effect on CoF, both static and dynamic.

[0161] Sem ser limitado pela teoria, o lubrificante sólido atua no regime de lubrificação de limite, produzindo um tribofilme, que reduz a viscosidade.[0161] Without being limited by theory, the solid lubricant acts in the boundary lubrication regime, producing a tribofilm, which reduces viscosity.

EXEMPLO 18EXAMPLE 18

[0162] Um teste de campo usando o novo lubrificante sólido foi conduzido na Bacia do Permian usando uma lama de emulsão direta à base de água. O objetivo do teste de campo foi avaliar a possível substituição do OBM pela lama de emulsão direta e o lubrificante de estado sólido (mescla de SAS-látex 80/20 ou 4:1). O lubrificante de estado sólido foi adicionado por aplicação de pílula na concentração de 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) até atingir a concentração final de 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) no sistema de circulação. O operador aumentou a concentração para até 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) por intervalo de profundidade total.[0162] A field test using the new solid lubricant was conducted in the Permian Basin using a water-based direct emulsion mud. The objective of the field test was to evaluate the possible replacement of OBM with direct emulsion mud and solid state lubricant (80/20 or 4:1 SAS-latex blend). The solid state lubricant was added by pill application at a concentration of 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) until reaching the final concentration of 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) in the system of circulation. The operator increased the concentration up to 17.12 kg/m3 (6.0 lbm/bbl) per total depth interval.

[0163] Um instantâneo do teste de campo conduzido na Bacia do Permian foi avaliado. Um aumento geral da taxa de penetração (ROP) com 17,12 kg/m3 (6,0 lbm/bbl) em comparação com 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) de lubrificante de estado sólido e sustentando uma carga de torque semelhante foi observado.[0163] A snapshot of the field test conducted in the Permian Basin was evaluated. An overall increase in rate of penetration (ROP) with 17.12 kg/m3 (6.0 lbm/bbl) compared to 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) of solid state lubricant and sustaining a Similar torque load was observed.

[0164] O peso para cima e para baixo foi registrado ao longo da seção horizontal. A Figura 20 é um gráfico que ilustra a variação de peso superior e inferior ao longo de uma seção horizontal com profundidade. Embora seja esperado um aumento do peso superior e do peso inferior à medida que a profundidade aumenta, ambas as curvas mostram uma diminuição de ambas as medidas. A tendência das duas curvas é suave quando a concentração do lubrificante sólido atinge 8,56 kg/m3 (3,0 lbm/bbl) em todo o sistema.[0164] The up and down weight was recorded along the horizontal section. Figure 20 is a graph illustrating the variation of top and bottom weight along a horizontal section with depth. Although an increase in top weight and bottom weight is expected as depth increases, both curves show a decrease in both measurements. The trend of the two curves is smooth when the solid lubricant concentration reaches 8.56 kg/m3 (3.0 lbm/bbl) throughout the system.

[0165] A invenção é descrita acima com referência a numerosos aspectos e modalidades e exemplos específicos. Muitas variações serão concebidas pelas pessoas versadas na técnica à luz da descrição detalhada acima. Todas essas variações óbvias estão dentro do pleno escopo pretendido das reivindicações anexas. Outros aspectos da invenção podem incluir, porém sem limitações, os aspectos a seguir. Muitos aspectos são descritos como "que compreende" certos componentes ou etapas, mas, alternativamente, podem "consistir essencialmente em" ou "consistir em" esses componentes ou etapas, a menos que especificamente indicado de outra forma.[0165] The invention is described above with reference to numerous aspects and specific embodiments and examples. Many variations will be devised by those skilled in the art in light of the above detailed description. All such obvious variations are within the full intended scope of the appended claims. Other aspects of the invention may include, but are not limited to, the following aspects. Many aspects are described as "comprising" certain components or steps, but alternatively may "consist essentially of" or "consist of" those components or steps unless specifically indicated otherwise.

Claims (13)

1. Composição de lama de perfuração caracterizada pelo fato de que compreende lubrificante em estado sólido, em que o lubrificante de estado sólido compreende: uma primeira concentração de látex em pó; e uma segunda concentração de sulfonato de asfalto de sódio (SAS), em que a segunda concentração de SAS (em massa) é maior ou igual à primeira concentração de látex (em massa), em que a composição de lama de perfuração compreende um carreador à base de óleo, em que a primeira concentração de látex em pó é pelo menos de 1 libra por barril (lbm/bbl) em relação à composição de lama de perfuração, em que o látex em pó compreende pelo menos um de um copolímero de estireno butadieno ou um copolímero de etileno acetato de vinila, e em que a composição de lama de perfuração tem uma perda de fluido de teste de obstrução de permeabilidade (PPT) média a 300° F com um disco de filtração de 55 micrômetros de menos ou de 1,06 mL quando testado de acordo com o American Petroleum Institute (API) tes 13B-2.1. Drilling mud composition characterized by the fact that it comprises solid state lubricant, wherein the solid state lubricant comprises: a first concentration of powder latex; and a second concentration of sodium asphalt sulfonate (SAS), wherein the second SAS concentration (by mass) is greater than or equal to the first latex concentration (by mass), wherein the drilling mud composition comprises a carrier oil-based, wherein the first concentration of powder latex is at least 1 pound per barrel (lbm/bbl) relative to the drilling mud composition, wherein the powder latex comprises at least one of a styrene butadiene or an ethylene vinyl acetate copolymer, and wherein the drilling mud composition has an average permeability plugging test (PPT) fluid loss at 300° F with a 55 micrometer filtration disk of less than or of 1.06 mL when tested in accordance with American Petroleum Institute (API) tests 13B-2. 2. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a segunda concentração de SAS é maior do que a primeira concentração de látex.2. Drilling mud composition according to claim 1, characterized in that the second SAS concentration is greater than the first latex concentration. 3. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o látex em pó tem um tamanho de partícula médio da população em uma faixa de 70 micrômetros a 100 micrômetros.3. The drilling mud composition of claim 1, wherein the powdered latex has a population average particle size in a range of 70 micrometers to 100 micrometers. 4. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pelo fato de que o tamanho de partícula médio da população está em uma faixa de 80 micrômetros a 90 micrômetros.4. Drilling mud composition according to claim 3, characterized by the fact that the average particle size of the population is in a range of 80 micrometers to 90 micrometers. 5. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 4, caracterizada pelo fato de que o tamanho de partícula médio da população é de 85 micrômetros.5. Drilling mud composition according to claim 4, characterized by the fact that the average particle size of the population is 85 micrometers. 6. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição de lama de perfuração tem uma viscosidade plástica a 48 °C (120 °F) em uma faixa de 0,02 Pa^s a 0,03 Pa^s (20 cP a 30 cP) quando testada de acordo com o teste API 13B- 2.6. The drilling mud composition of claim 1, wherein the drilling mud composition has a plastic viscosity at 48°C (120°F) in a range of 0.02 Pa^s at 0 .03 Pa^s (20 cP to 30 cP) when tested per API 13B-2 test. 7. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição de lama de perfuração tem um ponto de rendimento a 48 °C (120 °F) em uma faixa de 0,24 kg/m2 a 0,29 kg/m2 (5 lb/100 pés2 a 6 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2.7. The drilling mud composition of claim 1, wherein the drilling mud composition has a yield point at 48°C (120°F) in a range of 0.24 kg/m2 to 0.29 kg/m2 (5 lb/100 ft2 to 6 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. 8. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 segundos a 48 °C (120 °F) em uma faixa entre 0,09 a 0,53 kg/m2 (2 a 11 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2.8. The drilling mud composition of claim 1, wherein the drilling mud composition has a gel strength of 10 seconds at 48°C (120°F) in a range between 0.09 to 0.53 kg/m2 (2 to 11 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. 9. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição de lama de perfuração tem uma força de gel de 10 minutos a 48 °C (120 °F) em uma faixa entre 0,48 e 1,95 kg/m2 (10 a 40 lb/100 pés2) quando testada de acordo com o teste API 13B-2.9. The drilling mud composition of claim 1, wherein the drilling mud composition has a gel strength of 10 minutes at 48°C (120°F) in a range between 0.48 and 1.95 kg/m2 (10 to 40 lb/100 ft2) when tested in accordance with API 13B-2 testing. 10. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a primeira concentração de látex em pó é de 2,85 kg/m3 (1 lbm/bbl) e em que a segunda concentração de SAS é de 8,56 kg/m3 (3 lbm/bbl).10. Drilling mud composition according to claim 1, characterized by the fact that the first concentration of latex powder is 2.85 kg/m3 (1 lbm/bbl) and wherein the second concentration of SAS is of 8.56 kg/m3 (3 lbm/bbl). 11. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a primeira concentração de látex em pó está em uma faixa de 4,28 kg/m3 a 7,13 kg/m3 (1,5 a 2,5 lbm/bbl) e em que a segunda concentração de SAS está em uma faixa de 4,28 kg/m3 a 7,13 kg/m3 (1,5 a 2,5 lbm/bbl).11. Drilling mud composition according to claim 1, characterized by the fact that the first concentration of latex powder is in a range of 4.28 kg/m3 to 7.13 kg/m3 (1.5 to 2.5 lbm/bbl) and where the second SAS concentration is in a range of 4.28 kg/m3 to 7.13 kg/m3 (1.5 to 2.5 lbm/bbl). 12. Composição de lama de perfuração, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a primeira concentração de látex em pó é de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl) e em que a segunda concentração de SAS é de 5,71 kg/m3 (2 lbm/bbl).12. Drilling mud composition according to claim 1, characterized by the fact that the first concentration of latex powder is 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl) and wherein the second concentration of SAS is of 5.71 kg/m3 (2 lbm/bbl). 13. Método caracterizado pelo fato de que compreende a dispersão de uma primeira quantidade predeterminada de látex em pó e uma segunda quantidade predeterminada de SAS em um carreador à base de óleo para formar uma lama à base de óleo que compreende a composição, conforme definida na reivindicação 1.13. A method characterized by the fact that it comprises dispersing a first predetermined amount of powdered latex and a second predetermined amount of SAS in an oil-based carrier to form an oil-based mud comprising the composition as defined in claim 1.