BR112015001929B1 - steel continuous casting method - Google Patents

Abstract

resumo patente da invenção: "método para fundir aço continuamente". a presente invenção refere-se a uma chapa que é fundida continuamente de maneira que a chapa seja abaulada intencionalmente e, depois disso, a chapa que tem uma camada não solidificada é comprimida sob condições controladas para impedir que o abaulamento cause uma ruptura da chapa e cause rachaduras internas em uma casca solidificada da chapa para reduzir a segregação central na chapa e a segregação positiva perto de uma porção de núcleo da chapa. uma chapa 10 é guiada sobre roletes de sustentação de chapa 6 dispostos com vãos de rolete constantes a partir imediatamente debaixo de um molde de fundição a um ponto no qual a espessura de uma casca solidificada 11 da chapa alcança 15 mm. depois disso, a chapa é abaulada em roletes dispostos com vãos de rolete aumentados gradualmente com um montante total de abaulamento de 3 a 20 mm, e é guiada depois disso em roletes dispostos com vãos de rolete constantes em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em direção à parte a jusante na direção de fundição.patent summary of the invention: "method for continuously casting steel". The present invention relates to a sheet which is continuously cast so that the sheet is intentionally bulged and thereafter the sheet having an un solidified layer is compressed under controlled conditions to prevent the bulging from causing the sheet to rupture and cause internal cracks in a solidified shell of the plate to reduce central plate segregation and positive segregation near a core portion of the plate. a plate 10 is guided on plate support rollers 6 arranged with constant roller spans immediately below a casting mold to a point at which the thickness of a solidified shell 11 of the plate reaches 15 mm. thereafter, the plate is curved into rollers arranged with gradually increased roller spans with a total bulging amount of 3 to 20 mm, and thereafter guided into rollers arranged with constant roller spans in a 0.5 to 5 zone. .0 m in length towards the downstream part in the casting direction.

Description

CAMPO DA TÉCNICA [0001] A presente invenção refere-se a um método para reduzir a segregação central em placas abaulando-se intencionalmente uma placa retirada de um molde de fundição enquanto evita a ocorrência de uma ruptura e rachaduras internas e, depois disso, comprimindo-se a placa que é fundida continuamente que tem uma camada não solidificada.FIELD OF TECHNIQUE [0001] The present invention relates to a method for reducing central segregation in slabs by intentionally bulging a slab from a casting mold while preventing internal breakage and cracking and thereafter compressing the plate is continuously melted which has a non-solidified layer.

TÉCNICA ANTECEDENTE [0002] No lingotamento contínuo de aço, um aço derretido é vertido em um molde de fundição resfriado por água e é resfriado (esse resfriamento é escrito como o resfriamento primário) para conformar uma casca solidificada em contato com a parede interior do molde de fundição. Essa placa que tem a casca solidificada como a casca exterior é continuamente puxada em uma direção para baixo enquanto é sustentada por um grande número de roletes de sustentação de placa dispostos abaixo do molde de fundição. Durante esse puxamento, a superfície da placa é resfriada através de, por exemplo, aspersão de água de resfriamento (esse resfriamento é escrito como o resfriamento secundário) para solidificar a placa minuciosamente ao núcleo. A placa é então cortada em placas que têm um comprimento prescrito.BACKGROUND TECHNIQUE [0002] In continuous steel casting, molten steel is poured into a water-cooled casting mold and is cooled (this cooling is written as the primary cooling) to form a solidified shell in contact with the interior wall of the mold Of foundry. This plate which has the shell solidified as the outer shell is continuously pulled in a downward direction while being supported by a large number of plate holding rollers arranged below the casting mold. During this pull, the surface of the plate is cooled by, for example, spraying cooling water (this cooling is written as the secondary cooling) to thoroughly solidify the plate to the core. The plate is then cut into plates that have a prescribed length.

[0003] As placas de aço fabricadas da maneira acima às vezes contêm defeitos internos chamados de segregação central no núcleo. Essa segregação central é atribuída ao enriquecimento de componentes de soluto como carbono (C), enxofre (S), fósforo (P) e manganês (Mn) em uma porção que é a última a solidificar, nomeadamente, uma porção de núcleo da placa. A segregação central em placas é conhecida por causar um decréscimo na dureza de placas de aço finais ou por causar a rachadura induzida por hidrogênio de canos de aço sol[0003] Steel plates manufactured in the above manner sometimes contain internal defects called central segregation in the core. This central segregation is attributed to the enrichment of solute components such as carbon (C), sulfur (S), phosphorus (P) and manganese (Mn) in a portion that is the last to solidify, namely, a portion of the plate's core. Central plate segregation is known to cause a decrease in the hardness of final steel plates or to cause hydrogen-induced cracking of sol steel pipes

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 4/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 4/59

2/48 dados com diâmetro grande fabricados através da flexão e soldagem de placas de aço.2/48 dies with large diameter manufactured by bending and welding steel plates.

[0004] A segregação central em placas ocorre provavelmente no mecanismo a seguir. Com o progresso da solidificação de uma placa, os componentes de soluto são concentrados com base na lei de partição entre ramificações de um cristal dendrítico que é uma estrutura de placa solidificada, que resulta na conformação de microssegregação entre ramificações dendríticas. Quando cavidades ou pressão negativa são produzidas em uma porção de núcleo da placa devido ao encolhimento da placa durante a solidificação ou a dilatação chamada abaulamento da placa, o aço derretido é atraído para tais porções. Devido ao fato de que há apenas uma quantidade pequena de aço derretido restante na camada não solidificada no estágio final de solidificação, o aço derretido que foi enriquecido com componentes de soluto pela microssegregação flui e acumula na porção de núcleo da placa e é solidificado ali. O acúmulo e a solidificação do aço derretido enriquecido com componentes de soluto resultam na conformação de uma zona rica em soluto na porção de núcleo da placa. Essa zona rica em soluto é a segregação central, e é chamada de macrossegregação em oposição à microssegregação.[0004] Central plaque segregation probably occurs in the following mechanism. As plate solidification progresses, the solute components are concentrated based on the law of partition between branches of a dendritic crystal which is a solidified plate structure, which results in the formation of microsegregation between dendritic branches. When cavities or negative pressure are produced in a core portion of the plate due to the shrinkage of the plate during solidification or the expansion called the plate bulging, the molten steel is attracted to such portions. Due to the fact that there is only a small amount of molten steel remaining in the non-solidified layer in the final solidification stage, the molten steel that has been enriched with solute components by microsegregation flows and accumulates in the core portion of the plate and is solidified there. The accumulation and solidification of molten steel enriched with solute components results in the formation of a solute-rich zone in the core portion of the plate. This solute-rich zone is the central segregation, and is called macrosegregation as opposed to microsegregation.

[0005] As abordagens eficazes para impedir a segregação central em placas são impedir a migração do aço derretido enriquecido com componentes de soluto que estiver presente entre as ramificações dendríticas (escrito como o aço derretido rico em soluto), e impedir acúmulo local do aço derretido rico em soluto. Diversos métodos para impedir a segregação central com a utilização dessas abordagens foram propostos.[0005] Effective approaches to prevent central plate segregation are to prevent the migration of molten steel enriched with solute components that is present between the dendritic branches (written as solute-rich molten steel), and to prevent local accumulation of molten steel rich in solute. Several methods have been proposed to prevent central segregation using these approaches.

[0006] Em particular, um método que foi vastamente adotado é tal que uma placa seja fundida com uma máquina de lingotamento contínuo enquanto a placa que tem uma camada não solidificada no está[0006] In particular, a method that has been widely adopted is such that a slab is cast with a continuous casting machine while the slab that has an un-solidified layer is not

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 5/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 5/59

3/48 gio final de solidificação é comprimida gradualmente com uma redução de laminação total e a uma taxa de compressão que correspondem aproximadamente à soma do montante de encolhimento por solidificação e o montante de encolhimento térmico ao ser passada através de um conjunto de roletes de redução (escritos como a zona de redução suave) (consulte, por exemplo, a Literatura de Patente 1). (Tal compressão é chamada redução suave.) Aqui, a redução de laminação total indica o montante de redução de laminação do início ao fim da compressão.3/48 final solidification stage is gradually compressed with a reduction of total lamination and a compression ratio that correspond approximately to the sum of the solidification shrinkage amount and the thermal shrinkage amount when being passed through a set of reduction rollers (written as the soft reduction zone) (see, for example, Patent Literature 1). (Such compression is called smooth reduction.) Here, the total lamination reduction indicates the amount of lamination reduction from the beginning to the end of the compression.

[0007] Esse método de redução suave é uma técnica que impede a ocorrência de segregação central através da prevenção da migração de um aço derretido rico em soluto presente entre ramificações dendríticas. Devido ao fato de que a redução de laminação total excede apenas ligeiramente o montante de encolhimento por solidificação, a força de compressão baixa é fraca. Ou seja, o método de redução suave envolve uma força de compressão baixa tão fraca que quando a solidificação de uma placa é concluída em posições variadas na direção de largura da placa, as porções que já foram solidificadas servem como resistência durante a compressão para impedir a aplicação da força de compressão baixa às porções ainda não solidificadas que ainda devem ser comprimidas. Em tais porções nas quais nenhuma força de compressão baixa foi aplicada, é obtido pouco efeito na redução da ocorrência de segregação central. Assim, os métodos de redução suave têm um efeito limitado na redução da ocorrência de segregação central.[0007] This method of smooth reduction is a technique that prevents the occurrence of central segregation by preventing the migration of molten steel rich in solute present between dendritic branches. Due to the fact that the reduction in total lamination only slightly exceeds the amount of shrinkage by solidification, the low compression force is weak. That is, the soft reduction method involves a low compression force so weak that when the solidification of a plate is completed in varying positions in the direction of plate width, the portions that have already solidified serve as resistance during compression to prevent application of the low compression force to the portions that have not yet solidified and are yet to be compressed. In such portions where no low compression force has been applied, little effect is obtained in reducing the occurrence of central segregation. Thus, soft reduction methods have a limited effect in reducing the occurrence of central segregation.

[0008] Além disso, a segregação central em placas é reduzida através de outro método no qual uma placa no estágio final de solidificação é comprimida através de um par de roletes de redução com uma redução de laminação total que é bem maior do que a soma do montante de encolhimento por solidificação e o montante de encolhi[0008] In addition, the central segregation in slabs is reduced by another method in which a slab in the final solidification stage is compressed through a pair of reduction rollers with a reduction in total lamination that is much greater than the sum the amount of shrinkage by solidification and the amount of shrinkage

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 6/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 6/59

4/48 mento térmico (consulte, por exemplo, a Literatura de Patente 2). Esse método também é chamado de redução rígida em oposição à redução suave acima.4/48 thermal power (see, for example, Patent Literature 2). This method is also called hard reduction as opposed to the soft reduction above.

[0009] A aplicação de redução rígida a uma placa acarreta em uma força de compressão alta devido ao fato de que os lados mais curtos em ambas as extremidades da placa que foi solidificada completamente estão sujeitos também à compressão. Especificamente, quando o método de redução rígida é aplicado a uma máquina de lingotamento contínuo comum, o quadro de sustentação que sustenta o par de roletes de redução é distorcido devido à aplicação de uma força de compressão alta, e efeitos de redução suficientes não podem ser obtidos às vezes. Além disso, pode ser difícil conduzir a operação de fundição devido aos problemas nas instalações como a flexão ou o rompimento dos roletes de redução. Para impedir esses problemas, como a distorção do quadro de sustentação e a flexão do par de roletes de redução, a instalação de lingotamento contínuo precisa ser projetada de modo que a instalação possa suportar cargas altas. Tais problemas associados a cargas altas são encontrados de forma semelhante quando a redução de laminação total no método de redução suave é aumentada para comprimir os lados mais curtos de uma placa.[0009] The application of rigid reduction to a plate results in a high compression force due to the fact that the shorter sides at both ends of the plate that has been completely solidified are also subject to compression. Specifically, when the rigid reduction method is applied to a common continuous casting machine, the support frame that supports the reduction roller pair is distorted due to the application of a high compression force, and sufficient reduction effects cannot be sometimes obtained. In addition, it can be difficult to conduct the casting operation due to problems in the facilities such as bending or rupture of the reduction rollers. To prevent these problems, such as distortion of the support frame and flexing of the reduction roller pair, the continuous casting installation needs to be designed so that the installation can withstand high loads. Such problems associated with high loads are similarly encountered when the reduction of total lamination in the soft reduction method is increased to compress the shorter sides of a plate.

[0010] Diversas técnicas foram propostas para o propósito de aumentar a redução de laminação total em um método de redução suave enquanto reduz a carga aplicada a uma máquina de lingotamento contínuo durante a compressão, ou para o propósito de reduzir a carga aplicada a uma máquina de lingotamento contínuo em um método de redução rígida.[0010] Several techniques have been proposed for the purpose of increasing the reduction of total rolling in a smooth reduction method while reducing the load applied to a continuous casting machine during compression, or for the purpose of reducing the load applied to a machine continuous casting in a rigid reduction method.

[0011] Por exemplo, a Literatura de Patente 3 propõe um método para impedir a ocorrência de segregação central na qual uma placa é abaulada intencionalmente em uma posição na qual a fração de fase[0011] For example, Patent Literature 3 proposes a method to prevent the occurrence of central segregation in which a plate is intentionally bulged into a position in which the phase fraction

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 7/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 7/59

5/48 sólida em uma porção de núcleo da placa é 0,1 ou menor de modo que a espessura de uma porção central ao longo da direção da largura da placa se torne maior em 20 a 100 mm do que a espessura de um lado mais curto da placa no molde de fundição e, depois disso, a placa é comprimida com pelo menos um par de roletes de redução disposto imediatamente antes da posição de solidificação completa de modo a reduzir a espessura em 20 mm ou maior por par de roletes de redução e reduzir, desse modo, a espessura em um montante correspondente ao montante total de abaulamento. Aqui, o montante total de abaulamento é o montante de abaulamento do início ao fim do abaulamento intencional.5/48 solid in a core portion of the plate is 0.1 or less so that the thickness of a central portion along the direction of the width of the plate becomes 20 to 100 mm greater than the thickness of one more side short of the plate in the casting mold and after that, the plate is compressed with at least a pair of reduction rollers disposed just before the complete solidification position in order to reduce the thickness by 20 mm or greater per pair of reduction rollers and thereby reducing the thickness by an amount corresponding to the total amount of bulging. Here, the total bulging amount is the bulging amount from the beginning to the end of the intentional bulging.

[0012] A Literatura de Patente 4 propõe um método para impedir a ocorrência de segregação central no qual uma placa é abaulada intencionalmente de modo que a espessura de uma porção central ao longo da direção da largura da placa seja aumentada em 10% a 50% da espessura de um lado mais curto da placa quando a espessura de uma camada não solidificada da placa alcançar 30 mm e, depois disso, a placa é comprimida com pelo menos um par de roletes de redução antes de alcançar a posição de solidificação completa de modo a reduzir a espessura em um gradiente de redução de no mínimo 80 mm/m por comprimento unitário da placa e reduzir, desse modo, a espessura em um montante correspondente ao montante total de abaulamento.[0012] Patent Literature 4 proposes a method to prevent the occurrence of central segregation in which a plate is intentionally curved so that the thickness of a central portion along the direction of the width of the plate is increased by 10% to 50% of the thickness of a shorter side of the plate when the thickness of a non-solidified layer of the plate reaches 30 mm and, after that, the plate is compressed with at least a pair of reduction rollers before reaching the complete solidification position so to reduce the thickness by a reduction gradient of at least 80 mm / m per unit length of the slab and thereby reduce the thickness by an amount corresponding to the total amount of bulging.

[0013] A Literatura de Patente 5 propõe um método para impedir a ocorrência de segregação central no qual uma placa é abaulada intencionalmente em 3% a 25% da espessura da placa no início do abaulamento intencional e, depois disso, a placa é comprimida com um par de roletes de redução em qualquer posição da placa na qual a fração de fase sólida em uma porção de núcleo da placa está na faixa de 0,2 a 0,7, de modo a reduzir a espessura em um montante correspondente a 30% a 70% do montante total de abaulamento.[0013] Patent Literature 5 proposes a method to prevent the occurrence of central segregation in which a plate is intentionally bulged by 3% to 25% of the thickness of the plate at the beginning of the intentional bulging and, after that, the plate is compressed with a pair of reduction rollers in any position of the plate in which the solid phase fraction in a core portion of the plate is in the range of 0.2 to 0.7, in order to reduce the thickness by an amount corresponding to 30% 70% of the total bulging amount.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 8/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 8/59

6/486/48

LISTA DE CITAÇÕESLIST OF QUOTES

LITERATURA DE PATENTE [0014]PATENT LITERATURE [0014]

PTL 1: Publicação dePTL 1: Publication of

Pedido deRequest of

PatentePatent

JaponesaJapanese

NãoNo

Examinada n^o 8-132203 [0015]Examined No. 8-132203 [0015]

PTL 2: Publicação dePTL 2: Publication of

Pedido deRequest of

PatentePatent

JaponesaJapanese

NãoNo

Examinada n^o 6-218509 [0016]Examined No. 6-218509 [0016]

PTL 3: Publicação dePTL 3: Publication of

Pedido deRequest of

PatentePatent

JaponesaJapanese

NãoNo

Examinada n^o 9-57410 [0017]Examined No. 9-57410 [0017]

PTL 4: Publicação dePTL 4: Publication of

Pedido deRequest of

PatentePatent

JaponesaJapanese

NãoNo

Examinada n^o 9-206903 [0018]Examined No. 9-206903 [0018]

PTL 5: Publicação dePTL 5: Publication of

Pedido deRequest of

PatentePatent

JaponesaJapanese

NãoNo

Examinada n^o 2000-288705Examined No. 2000-288705

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA DA TÉCNICA [0019] Nas Literaturas de Patente 3 a 5, as placas são comprimi das para reduzir a espessura em um montante correspondente ou me nor do que o montante total de abaulamento. Ou seja, o lado mais curto da placa não é comprimido, e consequentemente, a carga aplicada à máquina de lingotamento contínuo por tal compressão é diminuída. Entretanto, as Literaturas de Patente 3 a 5 têm os seguintes proble mas:SUMMARY OF THE INVENTION PROBLEM OF THE TECHNIQUE [0019] In Patent Literatures 3 to 5, the plates are compressed to reduce the thickness by an amount corresponding to or less than the total amount of bulging. That is, the shorter side of the plate is not compressed, and consequently, the load applied to the continuous casting machine by such compression is reduced. However, Patent Literature 3 to 5 have the following problems:

[0020] As Literaturas de Patente 3 a 5 não especificam a espessura da casca solidificada da placa antes do abaulamento intencional da placa. Assim, há um risco de que uma ruptura seja causada pela rachadura ou dilatação da casca solidificada no caso em que o abaulamento é iniciado precocemente. Além disso, as Literaturas de Patente 3 a 5 não especificam a taxa de abaulamento quando a placa é abaulada intencionalmente. Assim, o abaulamento rápido causará a ocorrência de rachaduras internas na casca solidificada que está sendo abaulada, e ter tais rachaduras internas gera o risco de uma ruptura.[0020] Patent Literature 3 to 5 do not specify the thickness of the solidified shell of the plate before the intentional bulging of the plate. Thus, there is a risk that a rupture is caused by cracking or swelling of the solidified shell in the event that the bulging starts early. In addition, Patent Literature 3 to 5 do not specify the rate of bulging when the plate is intentionally bulged. Thus, rapid bulging will cause internal cracks to occur in the solidified shell being bulged, and having such internal cracks creates the risk of breakage.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 9/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 9/59

7/48 [0021] Em Literaturas de Patente 3 a 5, adicionalmente, a zona de abaulamento e a zona de redução estão dispostas continuamente na máquina de lingotamento contínuo. Ou seja, a placa é comprimida imediatamente após o abaulamento antes de o formato da placa abaulada ser estabilizado. Consequentemente, a força de compressão baixa pode não ser transmitida a uma porção de núcleo da placa em algumas localizações na placa, o que resulta possivelmente em uma falha na redução da ocorrência de segregação central. Se a compressão ocorrer em uma temporização inapropriada ou com uma redução de laminação total inapropriada, até mesmo os métodos revelados nas Literaturas de Patente 3 a 5 falham em impedir a ocorrência de segregação central de componentes de soluto em uma porção de núcleo da placa ou a ocorrência de segregação positiva de componentes de soluto perto da porção de núcleo da placa.7/48 [0021] In Patent Literature 3 to 5, in addition, the bulging zone and the reduction zone are arranged continuously in the continuous casting machine. That is, the plate is compressed immediately after the bulging before the shape of the curved plate is stabilized. Consequently, the low compression force may not be transmitted to a core portion of the plate at some locations on the plate, possibly resulting in a failure to reduce the occurrence of central segregation. If compression occurs at an inappropriate timing or with a reduction in inappropriate total lamination, even the methods disclosed in Patent Literature 3 to 5 fail to prevent the central segregation of solute components from occurring in a core portion of the plate or the occurrence of positive segregation of solute components near the core portion of the plate.

[0022] A presente invenção foi feita em vista das circunstâncias descritas acima no presente documento. Um primeiro objetivo da invenção é fornecer um método de lingotamento contínuo de aço no qual uma placa retirada de um molde de fundição é fundida continuamente de tal maneira que a placa seja abaulada intencionalmente e, depois disso, a placa que tem uma camada não solidificada no núcleo é comprimida para reduzir a segregação na placa, especificamente, um método de lingotamento contínuo de aço no qual uma placa retirada de um molde de fundição é abaulada intencionalmente enquanto evita a ocorrência de uma ruptura da placa e também evita a ocorrência de rachaduras internas em uma casca solidificada da placa, e a placa pode ser fundida continuamente com segregação central reduzida na placa e segregação positiva reduzida perto de uma porção de núcleo da placa.[0022] The present invention was made in view of the circumstances described above in this document. A first objective of the invention is to provide a method of continuous steel casting in which a plate removed from a casting mold is continuously melted in such a way that the plate is intentionally domed and, after that, the plate which has an un-solidified layer in the core is compressed to reduce segregation in the plate, specifically, a method of continuous steel casting in which a plate taken from a casting mold is intentionally domed while preventing the plate from breaking and also preventing the occurrence of internal cracks in a solidified shell of the plate, and the plate can be continuously fused with reduced central segregation on the plate and reduced positive segregation near a core portion of the plate.

[0023] Um segundo objetivo da invenção é fornecer um método de lingotamento contínuo de aço no qual uma placa retirada de um molde[0023] A second objective of the invention is to provide a method of continuous steel casting in which a plate taken from a mold

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 10/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 10/59

8/48 de fundição é fundida continuamente de tal maneira que a placa seja abaulada intencionalmente e, depois disso, a placa que tem uma camada não solidificada no núcleo é comprimida em uma zona de redução suave para reduzir a segregação na placa, especificamente, um método de lingotamento contínuo de aço no qual a segregação central em uma placa pode ser reduzida de forma estável enquanto o montante total de abaulamento intencional pode ser reduzido e a ruptura da placa é evitada através do controle apropriado do montante total de abaulamento intencional bem como das condições de redução suave como a temporização de compressão, da redução de laminação total e da taxa de compressão.8/48 casting is continuously cast in such a way that the plate is intentionally domed and, after that, the plate that has an un-solidified layer in the core is compressed in a smooth reduction zone to reduce segregation in the plate, specifically a continuous steel casting method in which the central segregation in a plate can be reduced steadily while the total amount of intentional bulging can be reduced and the rupture of the plate is avoided by properly controlling the total amount of intentional bulging as well as the smooth reduction conditions such as compression timing, total lamination reduction and compression rate.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0024] Um sumário da invenção para resolver os problemas mencionados acima é conforme segue.SOLUTION TO THE PROBLEM [0024] A summary of the invention to solve the problems mentioned above is as follows.

[1] Um método de lingotamento contínuo de aço que inclui:[1] A continuous steel casting method that includes:

[0025] guiar uma placa retirada de um molde de lingotamento contínuo sobre roletes de sustentação de placa, sendo que os roletes de sustentação de placa são dispostos em uma direção de fundição com vãos de rolete constantes a partir imediatamente debaixo do molde de fundição a um ponto no qual a espessura de uma casca solidificada da placa alcance pelo menos 15 mm, [0026] abaular um lado mais longo da placa enquanto a placa se desloca sobre roletes de sustentação de placa dispostos com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que o montante total de abaulamento é 3 a 20 mm, [0027] guiar a placa abaulada sobre roletes de sustentação de placa dispostos com vãos de rolete constantes em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, o que mantém a espessura da placa constante, e[0025] guide a plate taken from a continuous casting mold on plate support rollers, the plate support rollers being arranged in a casting direction with constant roller spans starting immediately under the casting mold at a point at which the thickness of a solidified shell of the plate reaches at least 15 mm, [0026] bulge a longer side of the plate while the plate travels on plate support rollers arranged with roller spans gradually increasing towards the right side downstream in the casting direction, with the total amount of bulging being 3 to 20 mm, [0027] guide the bulged plate on plate support rollers arranged with constant roller spans in an area of 0.5 to 5.0 m in length towards the downstream side in the direction of casting, which keeps the thickness of the plate constant, and

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 11/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 11/59

9/48 [0028] comprimir o lado mais longo da placa por pelo menos um rolete de redução passante sob tais condições que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição seja 0,3 a 1,0 mm-m/min², sendo que a compressão ocorre quando a fração de fase sólida em uma porção de núcleo da placa for a partir de 0,2 a 0,9.9/48 [0028] compress the long side of the plate by at least one through reduction roller under such conditions that the product of the compression ratio multiplied by the casting speed is 0.3 to 1.0 mm-m / min ² , and compression occurs when the solid phase fraction in a core portion of the plate is from 0.2 to 0.9.

[2] O método de lingotamento contínuo de aço descrito em [1], em que o lado mais longo da placa é abaulado sobre roletes de sustentação de placa dispostos na direção de fundição com vãos de rolete aumentados gradualmente em um gradiente de no máximo 4,0 mm por 1 m na direção de fundição.[2] The continuous steel casting method described in [1], in which the long side of the plate is curved over plate support rollers arranged in the direction of casting with gradually increased roller spans in a gradient of a maximum of 4 , 0 mm by 1 m in the casting direction.

[3] Um método de lingotamento contínuo de aço que inclui:[3] A continuous steel casting method that includes:

[0029] guiar uma placa retirada de um molde de lingotamento contínuo, sendo que a placa é retangular em corte transversal, sobre uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa dispostos com vãos de rolete gradualmente diminuídos em direção à parte a jusante em uma direção de fundição que dessa forma submete um lado mais longo da placa a uma força de compressão baixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min² obtida através da multiplicação da taxa de compressão pela velocidade de fundição, e reduzir a largura de um lado mais curto da placa em 3 a 20 mm em comparação com a largura do lado mais curto da placa em uma extremidade inferior do molde de fundição através da ação da força de compressão baixa, [0030] após a redução da largura do lado mais curto da placa, abaular o lado mais longo da placa enquanto a placa se desloca sobre uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa dispostos com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que o montante total de abaulamento é 3 a 20 mm, e [0031] após o abaulamento do lado mais longo da placa, comprimir o lado mais longo da placa com uma redução de laminação total[0029] guide a plate removed from a continuous casting mold, the plate being rectangular in cross section, over a plurality of pairs of plate support rollers arranged with roller spans gradually diminished towards the downstream part in a casting direction which in this way submits a longer side of the plate to a low compression force of 0.3 to 1.0 mm-m / min ² obtained by multiplying the compression rate by the casting speed, and reducing the width of a shorter side of the plate by 3 to 20 mm compared to the width of the shorter side of the plate at a lower end of the casting mold through the action of the low compression force, [0030] after reducing the width of the side shorter side of the plate, bulge the longer side of the plate while the plate moves over a plurality of pairs of plate support rollers arranged with roller spans gradually increased towards the side downstream in the casting direction, the total amount of bulging being 3 to 20 mm, and [0031] after bulging the long side of the plate, compress the long side of the plate with a reduction of total lamination

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 12/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 12/59

10/48 igual ou menor do que o montante total de abaulamento ao sujeitar o lado mais longo da placa a uma força de compressão baixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min² obtida através da multiplicação da taxa de compressão pela velocidade de fundição em uma zona de redução suave na qual uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa são dispostos com vãos de rolete gradualmente diminuídos em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que a compressão ocorre entre pelo menos um ponto no qual a fração de fase sólida em uma porção de núcleo da placa é 0,2 ou menor e um ponto no qual a fração de fase sólida seja 0,9 ou maior.10/48 equal or less than the total amount of bulging when subjecting the long side of the plate to a low compression force of 0.3 to 1.0 mm-m / min ² obtained by multiplying the compression rate by casting speed in a smooth reduction zone in which a plurality of pairs of plate holding rollers are arranged with roller spans gradually decreased towards the downstream side in the casting direction, with compression occurring between at least one point where the solid phase fraction in a core portion of the plate is 0.2 or less and a point at which the solid phase fraction is 0.9 or greater.

[4] O método de lingotamento contínuo de aço descrito em [3], que inclui adicionalmente detectar uma posição de solidificação completa da placa em linha com um detector de posição de conclusão de solidificação, e com base nas informações detectadas da posição de solidificação completa, ajustar um, ou dois ou mais dentre o montante de água de resfriamento secundário, o montante de redução da largura de resfriamento secundário, e a velocidade de fundição para que a placa esteja situada na zona de redução suave entre pelo menos um ponto no qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa seja 0,2 ou menor e um ponto no qual a fração de fase sólida seja 0,9 ou maior.[4] The continuous steel casting method described in [3], which additionally includes detecting a complete solidification position of the plate in line with a solidification completion position detector, and based on the information detected from the complete solidification position. , adjust one or two or more of the amount of secondary cooling water, the amount of reduction of the secondary cooling width, and the casting speed so that the plate is located in the smooth reduction zone between at least one point at which the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.2 or less and a point at which the solid phase fraction is 0.9 or greater.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0032] De acordo com a invenção descrita em [1], um lado mais longo de uma placa é abaulado intencionalmente após a espessura de uma casca solidificada da placa exceder 15 mm. Dessa maneira, uma ruptura da placa pode ser impedida de ocorrer. Após a placa ser abaulada, os vãos de rolete em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento são definidos para garantir que a espessura da placa seja mantida constante e para possibilitar que a casca solidificada atinja um formato achatado durante o deslocamento na zona. Com um formato achatado da casca solidiADVANTAGE EFFECTS OF THE INVENTION [0032] According to the invention described in [1], a longer side of a plate is intentionally bulged after the thickness of a solidified shell of the plate exceeds 15 mm. In this way, a rupture of the plate can be prevented from occurring. After the plate is curved, the roller spans in an area 0.5 to 5.0 m long towards the downstream side in the casting direction are defined to ensure that the thickness of the plate is kept constant and to allow the solidified shell reaches a flattened shape during movement in the zone. With a flat shape of solidi shell

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 13/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 13/59

11/48 ficada, a compressão subsequente pode ser realizada com eficácia de redução acentuada para tornar possível reduzir de forma estável a segregação central na placa e a segregação positiva perto de uma porção de núcleo da placa.11/48, subsequent compression can be performed with marked reduction efficiency to make it possible to steadily reduce the central segregation on the plate and the positive segregation near a core portion of the plate.

[0033] De acordo com a invenção descrita em [3], a largura de um lado mais curto de uma placa é reduzida a menos que o tamanho em uma extremidade inferior do molde de fundição em um estágio no qual a casca solidificada tem uma baixa resistência à deformação. Dessa maneira, o montante total de abaulamento intencional pode ser diminuído. Consequentemente, uma ruptura da placa é impedida, e rachaduras internas da placa são suprimidas. Na redução suave, a temporização da redução suave e o produto da taxa de compressão multiplicada pela velocidade de fundição são especificados de modo a reduzir de forma estável a segregação central na placa. Além disso, os lados mais curtos em ambas as extremidades da placa não são sujeitos à compressão na zona de redução suave, e assim, a placa pode ser comprimida com uma força baixa, o que reduz desse modo a carga à instalação que constitui a zona de redução suave. Devido ao fato de que os lados mais curtos da placa não são comprimidos, a força de compressão baixa pode ser transmitida ao lado de dentro da placa mesmo durante um período de fundição instável em um estágio inicial ou um estágio final da operação de lingotamento contínuo na qual a temperatura do lado mais curto da placa é particularmente propensa a ser baixa. Consequentemente, a segregação central na placa durante um período de fundição instável pode ser nitidamente reduzida em comparação com o nível convencional. Não é necessário mencionar que a segregação central na placa durante um período de fundição estável pode ser reduzida na mesma medida ou mais do que o possível até agora.[0033] According to the invention described in [3], the width of a shorter side of a plate is reduced to less than the size at a lower end of the casting mold at a stage in which the solidified shell has a low deformation resistance. In this way, the total amount of intentional bulging can be decreased. Consequently, a rupture of the plate is prevented, and internal cracks in the plate are suppressed. In smooth reduction, the smooth reduction timing and the product of the compression rate multiplied by the casting speed are specified in order to steadily reduce the central segregation in the plate. In addition, the shorter sides at both ends of the plate are not subjected to compression in the soft reduction zone, and thus the plate can be compressed with a low force, thereby reducing the load on the installation that constitutes the zone smooth reduction. Due to the fact that the shorter sides of the plate are not compressed, the low compression force can be transmitted to the inside of the plate even during an unstable casting period in an early stage or an end stage of the continuous casting operation in the which the temperature on the shorter side of the plate is particularly likely to be low. Consequently, the central segregation in the plate during an unstable casting period can be markedly reduced compared to the conventional level. It is not necessary to mention that the central segregation in the plate during a period of stable casting can be reduced to the same extent or more than possible so far.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 14/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 14/59

12/48 [0034] A Figura 1 é uma vista em corte esquemática que ilustra uma máquina de fundição de placa contínua usada em uma primeira modalidade da invenção.12/48 [0034] Figure 1 is a schematic sectional view illustrating a continuous plate casting machine used in a first embodiment of the invention.

[0035] A Figura 2 é uma vista lateral esquemática que ilustra uma máquina de fundição de placa contínua com flexão vertical usada em uma segunda modalidade da invenção.[0035] Figure 2 is a schematic side view illustrating a vertical bending casting machine used in a second embodiment of the invention.

[0036] A Figura 3 é um diagrama que representa um perfil exemplificativo de vãos de rolete de roletes de sustentação de placa na segunda modalidade.[0036] Figure 3 is a diagram that represents an exemplary profile of roller rollers for plate support rollers in the second modality.

[0037] A Figura 4 é uma vista que ilustra uma posição de amostragem em plano transversal e uma posição da análise de manganês (Mn) com EPMA no Exemplo 1.[0037] Figure 4 is a view illustrating a sampling position in the transverse plane and a position of the manganese analysis (Mn) with EPMA in Example 1.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES [0038] Daqui em diante, a presente invenção será descrita em detalhes com referência aos desenhos anexos. Uma primeira modalidade da invenção será descrita primeiro. A Figura 1 é uma vista em corte esquemática que ilustra uma máquina de fundição de placa contínua usada na primeira modalidade da invenção.DESCRIPTION OF THE MODALITIES [0038] Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. A first embodiment of the invention will be described first. Figure 1 is a schematic cross-sectional view illustrating a continuous plate casting machine used in the first embodiment of the invention.

[0039] Conforme ilustrado na Figura 1, uma máquina de fundição de placa contínua 1 tem um molde de fundição 5 no qual um aço derretido 9 é vertido, sendo que o aço derretido 9 é resfriado e solidificado no molde para conformar um formato de casca exterior de uma placa 10. Um distribuidor 2 é disposto em uma posição prescrita acima do molde de fundição 5, e serve como um recipiente de relé para a alimentação do aço derretido 9 provido de uma caçamba (não mostrada) ao molde de fundição 5. No fundo do distribuidor 2, um bocal deslizante 3 para controlar a taxa de fluxo do aço derretido 9 é disposto. Um bocal de imersão 4 é disposto na superfície inferior do bocal deslizante[0039] As illustrated in Figure 1, a continuous plate casting machine 1 has a casting mold 5 into which a molten steel 9 is poured, the molten steel 9 being cooled and solidified in the mold to form a shell shape exterior of a plate 10. A distributor 2 is arranged in a prescribed position above the casting mold 5, and serves as a relay container for feeding the molten steel 9 provided with a bucket (not shown) to the casting mold 5. At the bottom of the dispenser 2, a sliding nozzle 3 for controlling the flow rate of the molten steel 9 is arranged. An immersion nozzle 4 is arranged on the bottom surface of the sliding nozzle

3. Por outro lado, uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa que inclui roletes de guia 6, roletes de redução 7 e roletes3. On the other hand, a plurality of pairs of plate holding rollers including guide rollers 6, reduction rollers 7 and rollers

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 15/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 15/59

13/48 pinça 8 são dispostos abaixo do molde de fundição 5. Os bocais de aspersão (não mostrados) como bocais de aspersão de água ou bocais de aspersão de névoa de ar são dispostos entre os roletes de sustentação de placa adjacentes entre si na direção de fundição, o que constitui dessa forma uma zona de resfriamento secundário. A máquina de fundição é configurada de modo que a placa 10 seja resfriada com água de resfriamento (também escrita como a água de resfriamento secundário) aspergida a partir dos bocais de aspersão na zona de resfriamento secundário enquanto a placa está sendo retirada.13/48 collets 8 are arranged below the casting mold 5. The spray nozzles (not shown) as water spray nozzles or air mist spray nozzles are arranged between the plate holding rollers adjacent to each other in the direction foundry, thus constituting a secondary cooling zone. The casting machine is configured so that the plate 10 is cooled with cooling water (also written as the secondary cooling water) sprayed from the spray nozzles in the secondary cooling zone while the plate is being removed.

[0040] O aço derretido 9 vertido a partir do distribuidor 2 no molde de fundição 5 é resfriado no molde de fundição 5 para conformar uma casca solidificada 11. A placa 10 que tem essa casca solidificada 11 como a casca exterior e uma camada não solidificada 12 dentro da placa é puxada continuamente em uma direção para baixo distante do molde de fundição 5 pelos roletes-pinça 8 enquanto é sustentada pelos roletes de guia 6 e é comprimida pelos roletes de redução 7. Durante esse deslocamento, a placa 10 é resfriada com a água de resfriamento secundário na zona de resfriamento secundário e aumenta a espessura da casca solidificada 11.[0040] The molten steel 9 poured from the distributor 2 into the casting mold 5 is cooled in the casting mold 5 to form a solidified shell 11. The plate 10 that has this solidified shell 11 as the outer shell and a non-solidified layer 12 inside the plate is pulled continuously in a downward direction away from the casting mold 5 by the clamp rollers 8 while being supported by the guide rollers 6 and compressed by the reduction rollers 7. During this movement, the plate 10 is cooled with the secondary cooling water in the secondary cooling zone and increases the thickness of the solidified shell 11.

[0041] A placa 10 passada através do molde de fundição 5 é guiada sobre os roletes de guia 6 que são dispostos com vãos de rolete constantes a partir imediatamente debaixo do molde de fundição a um ponto no qual a espessura da casca solidificada 11 da placa 10 alcança pelo menos 15 mm. A espessura da casca solidificada 11 é obtida através de cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional em consideração de condições de fundição, ou com um dispositivo como um sensor que mede a espessura da casca solidificada com base no tempo exigido para que ondas ultrassônicas penetrem a placa. No caso em que a espessura da casca solidificada 11 é diferente entre o lado mais longo e o lado mais curto da placa 10 devido a fatoPetição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 16/59[0041] The plate 10 passed through the casting mold 5 is guided on the guide rollers 6 which are arranged with constant roller spans starting immediately under the casting mold to a point where the thickness of the solidified shell 11 of the plate 10 reaches at least 15 mm. The thickness of the solidified shell 11 is obtained by calculating two-dimensional heat transfer solidification in consideration of casting conditions, or with a device such as a sensor that measures the thickness of the solidified shell based on the time required for ultrasonic waves to penetrate the board. In the case where the thickness of the solidified shell 11 is different between the longest side and the shortest side of the plate 10 due to factPetition 870190041832, of 03/05/2019, p. 16/59

14/48 res como as condições de fundição, uma espessura menor da casca solidificada 11 é selecionada.14/48 res as the casting conditions, a smaller thickness of the solidified shell 11 is selected.

[0042] Após a espessura da casca solidificada 11 da placa 10 exceder 15 mm, o lado mais longo da placa 10 é abaulado intencionalmente na direção da espessura da placa enquanto a placa se desloca sobre os roletes de guia 6 disponibilizados na direção de fundição com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento. Aqui, o montante total de abaulamento é 3 a 20 mm. Devido ao fato de que o comprimento da máquina de lingotamento contínuo na direção de fundição é limitado, o abaulamento intencional é iniciado preferencialmente antes de a espessura da casca solidificada 11 alcançar 30 mm. Aqui, o vão de rolete, também chamado de rolo de espaçamento, é uma distância entre os roletes de sustentação de placa em oposição entre si com a placa 10 disposta entre os mesmos. O montante total de abaulamento é o montante do abaulamento da placa 10 do início ao fim do abaulamento intencional.[0042] After the thickness of the solidified shell 11 of the plate 10 exceeds 15 mm, the longest side of the plate 10 is intentionally curved in the direction of the plate thickness while the plate moves over the guide rollers 6 provided in the casting direction with roller spans gradually increased towards the downstream side in the direction of casting. Here, the total bulging amount is 3 to 20 mm. Due to the fact that the length of the continuous casting machine in the casting direction is limited, the intentional bulging is preferably initiated before the thickness of the solidified shell 11 reaches 30 mm. Here, the roller gap, also called the spacing roller, is a distance between the plate support rollers in opposition to each other with the plate 10 arranged between them. The total amount of bulging is the amount of bulging of plate 10 from the beginning to the end of the intentional bulging.

[0043] Se a placa 10 for abaulada intencionalmente enquanto a espessura da casca solidificada da placa 10 ainda for 15 mm ou menor, a resistência da casca solidificada 11 é insuficiente e a casca solidificada 11 pode ser quebrada ou rachada pela tensão de abaulamento. Tal rompimento ou rachadura da casca solidificada 11 pode gerar aumento ao risco de uma ruptura. Em contraste, a primeira modalidade da invenção é de modo que a placa seja abaulada após a espessura da casca solidificada 11 exceder 15 mm e, consequentemente, a resistência da casca solidificada 11 seja garantida para impedir que o rompimento ou rachadura da casca solidificada 11 ocorra. Devido ao fato de que o rompimento ou rachadura da casca solidificada 11 não ocorre, uma ruptura atribuída ao mesmo é naturalmente evitada.[0043] If the plate 10 is intentionally curved while the thickness of the solidified shell of the plate 10 is still 15 mm or less, the resistance of the solidified shell 11 is insufficient and the solidified shell 11 can be broken or cracked by the bulging tension. Such disruption or cracking of the solidified shell 11 may increase the risk of rupture. In contrast, the first embodiment of the invention is so that the plate is curved after the thickness of the solidified shell 11 exceeds 15 mm and, consequently, the strength of the solidified shell 11 is guaranteed to prevent the breaking or cracking of the solidified shell 11 from occurring. . Due to the fact that the rupture or cracking of the solidified shell 11 does not occur, a rupture attributed to it is naturally avoided.

[0044] Através da disponibilização dos roletes de guia 6 com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na[0044] By providing guide rollers 6 with roller spans gradually increased towards the downstream side in the

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 17/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 17/59

15/48 direção de lingotamento, o lado mais longo da placa 10 é abaulado em conformidade aos vãos de rolete dos roletes de guia 6 através da ação da pressão ferrostática da camada não solidificada 12 presente dentro da placa. Por outro lado, o formato do lado mais curto da placa 10 não é alterado substancialmente mesmo quando os vãos de rolete dos roletes de guia 6 forem aumentados gradualmente devido ao fato de que sua largura é menor do que o lado mais longo da placa e também devido ao fato de que o formato do lado mais curto é retido por porções de canto (nas quais o lado mais longo da placa cruza com o lado mais curto da placa) que tem baixa temperatura e alta rigidez. Por razões semelhantes, as porções do lado mais longo da placa 10 que são adjacentes ao lado mais curto da placa são livres de deformação. No lado mais longo da placa 10, o abaulamento ocorre em uma região que se estende a partir de uma porção que é separada do lado mais curto da placa e inclui a camada não solidificada 12 dentro da casca, a uma porção central do lado mais longo.In the direction of casting, the longest side of the plate 10 is curved in accordance with the roller spans of the guide rollers 6 through the action of the ferrostatic pressure of the non-solidified layer 12 present within the plate. On the other hand, the shape of the shorter side of the plate 10 does not change substantially even when the roller spans of the guide rollers 6 are gradually increased due to the fact that their width is smaller than the longer side of the plate and also due to the fact that the shape of the shortest side is retained by corner portions (in which the longest side of the plate intersects with the shortest side of the plate) which has low temperature and high rigidity. For similar reasons, the portions of the longest side of the plate 10 that are adjacent to the shortest side of the plate are free of deformation. On the long side of the plate 10, the bulging occurs in a region that extends from a portion that is separated from the short side of the plate and includes the non-solidified layer 12 within the shell, to a central portion on the long side .

[0045] Quando abaulamento ocorre no lado mais longo da placa 10, as porções do lado mais longo da placa 10 que são adjacentes ao lado mais curto da placa não mudam de formato. Consequentemente, as porções do lado mais longo da placa 10 que são adjacentes ao lado mais curto são separadas do contato com os roletes de guia 6. No caso em que a espessura de placa é aumentada por abaulamento em uma taxa mais alta do que a taxa de aumento da espessura da casca solidificada 11, nomeadamente, a taxa de solidificação, a espessura da camada não solidificada 12 é aumentada por abaulamento.[0045] When bulging occurs on the long side of the plate 10, the portions of the long side of the plate 10 that are adjacent to the short side of the plate do not change shape. Consequently, the portions of the longest side of the plate 10 that are adjacent to the shortest side are separated from contact with the guide rollers 6. In the case where the plate thickness is increased by bulging at a rate higher than the rate of increasing the thickness of the solidified shell 11, namely, the solidification rate, the thickness of the non-solidified layer 12 is increased by bulging.

[0046] Nesse caso, é preferencial que os vãos de rolete dos roletes de guia 6 sejam aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento em um gradiente de no máximo 4,0 mm por 1 m na direção de fundição, e desejavelmente não maior do que 1,0 mm por 1 m na direção de fundição a fim de reduzir a tensão[0046] In this case, it is preferable that the roller spans of the guide rollers 6 are gradually increased in the direction downstream in the direction of casting in a gradient of a maximum of 4.0 mm by 1 m in the direction of casting, and desirably not greater than 1.0 mm by 1 m in the casting direction in order to reduce the stress

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 18/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 18/59

16/48 aplicada à casca solidificada 11 devido ao abaulamento, nomeadamente, a fim de impedir a ocorrência de uma ruptura devido a rachaduras internas da casca solidificada 11 ou ao rompimento ou rachadura da casca solidificada 11. Se a placa for abaulada enquanto os roletes tiverem um gradiente de vãos de rolete que excede 4,0 mm por 1 m na direção de fundição (doravante, escrito como 4,0 mm/m), o gradiente é tão acentuado que há um risco de rachaduras internas da placa 10. Com um gradiente de no máximo 4,0 mm/m, a ocorrência de rachaduras internas é impedida.16/48 applied to the solidified shell 11 due to the bulging, namely, in order to prevent the occurrence of a rupture due to internal cracks of the solidified shell 11 or to the breaking or cracking of the solidified shell 11. If the plate is bulged while the rollers have a gradient of roller spans that exceeds 4.0 mm by 1 m in the casting direction (henceforth written as 4.0 mm / m), the gradient is so sharp that there is a risk of internal cracks in plate 10. With a gradient of maximum 4.0 mm / m, the occurrence of internal cracks is prevented.

[0047] Após o abaulamento da placa 10, os vãos de rolete dos roletes de guia 6 são definidos constantes em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, o que mantém a espessura da placa abaulada 10 constante. Depois disso, a placa 10 que tem uma fração de fase sólida na porção de núcleo da placa a partir de 0,2 a 0,9 é comprimida na direção da espessura da placa por pelo menos uma passagem ou diversas passagens através dos roletes de redução 7 sob tais condições que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição seja 0,3 a 1,0 mm-m/min². Nesse caso, a espessura da placa 10 após ser comprimida através dos roletes de redução 7 é igual ou maior do que a espessura da placa antes de ser abaulada. Ou seja, essa redução é de modo que o lado mais curto da placa 10 não seja comprimido.[0047] After the bulging of the plate 10, the roller spans of the guide rollers 6 are defined constant in an area 0.5 to 5.0 m long in the direction downstream in the direction of casting, which maintains the thickness of the domed plate 10 is constant. Thereafter, the plate 10 which has a solid phase fraction in the core portion of the plate from 0.2 to 0.9 is compressed in the direction of the plate thickness by at least one pass or several passes through the reduction rollers. 7 under such conditions that the product of the compression rate multiplied by the casting speed is 0.3 to 1.0 mm-m / min ² . In that case, the thickness of the plate 10 after being compressed through the reduction rollers 7 is equal to or greater than the thickness of the plate before being rolled. That is, this reduction is so that the shorter side of the plate 10 is not compressed.

[0048] Na primeira modalidade da invenção, a placa 10 é abaulada e, depois disso, é guiada sobre os roletes de guia 6 dispostos com vãos de rolete constantes em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento para garantir que a espessura da placa abaulada 10 seja mantida constante. A casca solidificada 11 na porção abaulada da placa 10 aumenta a espessura da mesma durante o deslocamento na zona, e a casca soli[0048] In the first embodiment of the invention, the plate 10 is curved and, after that, it is guided on the guide rollers 6 arranged with constant roller spans in an area 0.5 to 5.0 m long towards the downstream in the casting direction to ensure that the thickness of the domed plate 10 is kept constant. The solidified shell 11 in the convex portion of the plate 10 increases its thickness during displacement in the zone, and the solid shell

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 19/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 19/59

17/48 dificada 11 atinge um formato achatado para realizar uma acentuação em eficácia de redução na compressão subsequente.17/48 dification 11 reaches a flattened shape to enhance the effectiveness of reducing subsequent compression.

[0049] Após ser abaulada, a placa é guiada sobre os roletes de guia 6 dispostos com vãos de rolete constantes na zona que tem 0,5 m ou mais em comprimento. Durante esse deslocamento, o crescimento da espessura da casca solidificada na porção abaulada da placa 10 é promovido, e a casca solidificada atinge um formato achatado. Consequentemente, a redução uniforme pode ser aplicada na direção da largura da placa durante a compressão subsequente. Qualquer comprimento da zona acima que for menor do que 0,5 m é curto demais para obter esse efeito. Devido ao fato de que o comprimento da zona na qual a placa abaulada é guiada sobre os roletes de guia 6 dispostos com vãos de rolete constantes é limitado a 5 m ou menor, a casca solidificada 11 na porção abaulada da placa 10 é impedida de ser excessivamente espessa. Consequentemente, a eficácia de redução na compressão subsequente é acentuada. Se o comprimento da zona acima exceder 5 m, a espessura da casca solidificada 11 é tão aumentada que a eficácia de redução é diminuída.[0049] After being curved, the plate is guided on the guide rollers 6 arranged with constant roller spans in the area that is 0.5 m or more in length. During this displacement, the growth of the thickness of the solidified shell in the bulged portion of the plate 10 is promoted, and the solidified shell reaches a flattened shape. Consequently, uniform reduction can be applied in the direction of the plate width during subsequent compression. Any length of the above zone that is less than 0.5 m is too short to achieve this effect. Due to the fact that the length of the zone in which the curved plate is guided on the guide rollers 6 arranged with constant roller openings is limited to 5 m or less, the solidified shell 11 in the curved portion of the plate 10 is prevented from being excessively thick. Consequently, the effectiveness of reducing subsequent compression is enhanced. If the length of the above zone exceeds 5 m, the thickness of the solidified shell 11 is so increased that the reduction efficiency is reduced.

[0050] Na primeira modalidade da invenção, o montante total de abaulamento intencional é limitado à faixa de 3 a 20 mm pelas razões a seguir. Em geral, a espessura de placa é 200 a 300 mm. Quando tais placas são abauladas em mais do que 20 mm, a compressão das mesmas acarreta uma grande instalação de compressão para elevar os custos de instalação e também a ocorrência de rachaduras internas é aumentada. Para impedir tais problemas, o limite superior do montante total de abaulamento intencional é limitado a 20 mm. Por outro lado, qualquer montante total de abaulamento intencional que for menor do que 3 mm não possibilita que a placa seja comprimida por uma espessura suficiente e é obtido pouco efeito na condução do aço derretido enriquecido com componentes de soluto em direção à parte a[0050] In the first embodiment of the invention, the total amount of intentional bulging is limited to the range of 3 to 20 mm for the following reasons. In general, the plate thickness is 200 to 300 mm. When such plates are bulged by more than 20 mm, their compression results in a large compression installation to increase installation costs and the occurrence of internal cracks is also increased. To prevent such problems, the upper limit of the total amount of intentional bulging is limited to 20 mm. On the other hand, any total amount of intentional bulging that is less than 3 mm does not allow the plate to be compressed to a sufficient thickness and little effect is obtained in driving the molten steel enriched with solute components towards the part a

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 20/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 20/59

18/48 montante na direção de fundição. Ou seja, apenas um pequeno efeito é obtido na redução da segregação central na placa 10. Assim, o montante total de abaulamento intencional é limitado a 3 mm ou mais a fim reduzir de forma eficaz a segregação central na placa 10.18/48 amount in the casting direction. That is, only a small effect is obtained in reducing the central segregation in plate 10. Thus, the total amount of intentional bulging is limited to 3 mm or more in order to effectively reduce the central segregation in plate 10.

[0051] Especificamente, o montante total de abaulamento intencional é a diferença (= D1 - D0) entre a espessura da placa (D0) nos roletes de guia 6 mais a jusante dos roletes de guia 6 dispostos com vãos de rolete constantes a partir imediatamente debaixo do molde de fundição, e a espessura da placa (D1) nos roletes de guia 6 mais próximos aos roletes de redução 7 mais a montante.[0051] Specifically, the total amount of intentional bulging is the difference (= D1 - D0) between the thickness of the plate (D0) in the guide rollers 6 plus downstream of the guide rollers 6 arranged with constant roller spans starting immediately under the casting mold, and the thickness of the plate (D1) on the guide rollers 6 closest to the reduction rollers 7 further up.

[0052] Na primeira modalidade da invenção, a placa 10 é abaulada e depois disso, quando a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é 0,2 a 0,9, a placa 10 é comprimida por uma única passagem, ou diversas passagens, através dos roletes de redução 7. Ou seja, a placa 10 que tem uma fração de fase sólida na porção de núcleo da placa de aproximadamente 0,2 a 0,9 é comprimida pelo menos uma vez (duas vezes na Figura 1) através dos roletes de redução 7. Aqui, a fração de fase sólida é definida de modo que a fração de fase sólida seja 0 antes do início de solidificação e a fração de fase sólida seja 1,0 quando a solidificação estiver concluída. A fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser calculada por análise de solidificação por transferência de calor bidimensional.[0052] In the first embodiment of the invention, plate 10 is bulged and thereafter, when the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.2 to 0.9, plate 10 is compressed by a single pass, or several passages, through the reduction rollers 7. That is, the plate 10 which has a solid phase fraction in the core portion of the plate of approximately 0.2 to 0.9 is compressed at least once (twice in Figure 1 ) through the reduction rollers 7. Here, the solid phase fraction is set so that the solid phase fraction is 0 before solidification starts and the solid phase fraction is 1.0 when solidification is complete. The solid phase fraction in the core portion of the plate can be calculated by two-dimensional heat transfer solidification analysis.

[0053] Se a placa 10 for comprimida quando a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa for menor do que 0,2 e não for comprimida após tal fração de fase sólida ser alcançada, a placa 10 imediatamente após ser comprimida é tal que a camada não solidificada 12 na posição de compressão ainda tem uma espessura tão grande que a segregação central ocorre com o progresso da solidificação subsequente. Se, por outro lado, a placa 10 não for comprimida até que a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa alcance 0,9 e for[0053] If plate 10 is compressed when the solid phase fraction in the core portion of the plate is less than 0.2 and is not compressed after such a solid phase fraction is reached, plate 10 immediately after being compressed is such that the non-solidified layer 12 in the compression position is still so thick that central segregation occurs with the progress of subsequent solidification. If, on the other hand, plate 10 is not compressed until the solid phase fraction in the core portion of the plate reaches 0.9 and is

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 21/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 21/59

19/48 comprimida após a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa exceder 0,9, a casca solidificada 11 se torna tão espessa que a força de compressão baixa não é transmitida de forma suficiente à porção de núcleo da placa. Consequentemente, o aço derretido enriquecido com componentes de soluto é pouco espremido, e a eficácia na redução de segregação central é diminuída. Além disso, a compressão da placa 10 na qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa que excedeu 0,9 resulta na ocorrência de segregação positiva de componentes de soluto perto da porção de núcleo da placa 10.19/48 compressed after the solid phase fraction in the core portion of the plate exceeds 0.9, the solidified shell 11 becomes so thick that the low compression force is not sufficiently transmitted to the core portion of the plate. Consequently, molten steel enriched with solute components is poorly squeezed, and the effectiveness in reducing central segregation is reduced. In addition, compression of the plate 10 in which the solid phase fraction in the core portion of the plate that exceeded 0.9 results in the occurrence of positive segregation of solute components near the core portion of the plate 10.

[0054] Na primeira modalidade da invenção, a placa 10 é comprimida através dos roletes de redução 7 quando a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa estiver na faixa de 0,2 a 0,9. Com essa configuração, os problemas acima são evitados, e a segregação central na placa 10 pode ser impedida de forma estável.[0054] In the first embodiment of the invention, the plate 10 is compressed through the reduction rollers 7 when the solid phase fraction in the core portion of the plate is in the range of 0.2 to 0.9. With this configuration, the above problems are avoided, and central segregation on plate 10 can be prevented in a stable manner.

[0055] Na primeira modalidade da invenção, a placa 10 é comprimida na direção de espessura através dos roletes de redução 7 sob tais condições que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição é 0,3 a 1,0 mm-m/min².[0055] In the first embodiment of the invention, the plate 10 is compressed in the thickness direction through the reduction rollers 7 under such conditions that the product of the compression rate multiplied by the casting speed is 0.3 to 1.0 mm-m / min ² .

[0056] Se o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição for menor do que 0,3 mm-m/min², a placa comprimida 10 é de modo que a espessura da camada não solidificada 12 na posição de compressão seja grande e o aço derretido rico em soluto presente entre ramificações dendríticas não seja suficientemente espremido para fora dos espaços entre as ramificações dendríticas, o que resulta na ocorrência de segregação central após a compressão. Se, por outro lado, o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição exceder 1,0 mm-m/min², substancialmente todo o aço derretido rico em soluto presente entre ramificações dendríticas é espremido para fora e empurrado em direção à parte a montante na direção de fundição. Entretanto, devido ao fato de que a espessura[0056] If the product of the compression rate multiplied by the casting speed is less than 0.3 mm-m / min ² , the compressed plate 10 is such that the thickness of the non-solidified layer 12 in the compression position is large and the solute-rich molten steel present between dendritic branches is not sufficiently squeezed out of the spaces between the dendritic branches, resulting in central segregation after compression. If, on the other hand, the product of the compression ratio multiplied by the casting speed exceeds 1.0 mm-m / min ² , substantially all of the solute-rich molten steel present between dendritic branches is squeezed out and pushed toward the upstream in the casting direction. However, due to the fact that the thickness

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 22/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 22/59

20/48 da camada não solidificada 12 se tornou tão pequena, o aço derretido rico em soluto que foi espremido para fora é capturado pela casca solidificada 11 presente ligeiramente a montante da posição de compressão na direção de fundição em ambos os lados na direção da espessura da placa. Consequentemente, a segregação positiva de componentes de soluto ocorre perto da porção de núcleo da placa 10.20/48 of the non-solidified layer 12 has become so small, the solute-rich molten steel that has been squeezed out is captured by the solidified shell 11 present slightly upstream from the compression position in the direction of casting on both sides in the direction of the thickness the board. Consequently, positive segregation of solute components occurs near the core portion of the plate 10.

[0057] Na primeira modalidade da invenção, a placa é comprimida sob tais condições que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição está na faixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min². Com essa configuração, os problemas acima são evitados, e a segregação central na placa 10 bem como a segregação positiva perto da porção de núcleo podem ser impedidas de forma estável.[0057] In the first embodiment of the invention, the plate is compressed under such conditions that the product of the compression rate multiplied by the casting speed is in the range of 0.3 to 1.0 mm-m / min ² . With this configuration, the above problems are avoided, and central segregation on plate 10 as well as positive segregation near the core portion can be prevented in a stable manner.

[0058] Os efeitos de compressão na prevenção da segregação central na placa 10 e da segregação positiva perto da porção de núcleo da placa são também afetados pelo tipo de estruturas solidificadas da placa 10. No caso em que a estrutura solidificada na porção de núcleo da placa for uma estrutura de cristal equiaxial, apenas um pequeno efeito é obtido devido ao fato de que o aço derretido rico em soluto que serve como uma causa de semi-macrossegregação é permitido a estar presente entre os cristais equiaxiais, e também devido ao fato de que a força de compressão baixa não é transmitida de forma suficiente a tal porção de núcleo da placa. Assim, é preferencial que as condições de fundição sejam controladas para que a estrutura solidificada da placa 10 se torne uma estrutura de cristal colunar.[0058] The effects of compression in preventing central segregation in plate 10 and positive segregation near the core portion of the plate are also affected by the type of solidified structures in plate 10. In the case that the solidified structure in the core portion of the plate plate is an equiaxial crystal structure, only a small effect is obtained due to the fact that the solute-rich molten steel that serves as a cause of semi-macrosegregation is allowed to be present between the equiaxial crystals, and also due to the fact that that the low compression force is not sufficiently transmitted to such a core portion of the plate. Thus, it is preferable that the casting conditions are controlled so that the solidified structure of the plate 10 becomes a columnar crystal structure.

[0059] De acordo com a primeira modalidade da invenção, conforme descrito acima, a placa 10 é abaulada após a espessura da casca solidificada da placa 10 exceder 15 mm, e consequentemente, uma ruptura da placa 10 pode ser impedida de ocorrer. Após o abaulamento da placa 10, os vãos de rolete na zona subsequente que se encontram com um comprimento de 0,5 a 5,0 m em sentido ao lado à jusan[0059] According to the first embodiment of the invention, as described above, the plate 10 is curved after the thickness of the solidified shell of the plate 10 exceeds 15 mm, and consequently, a rupture of the plate 10 can be prevented from occurring. After the bulging of plate 10, the roller spans in the subsequent zone that are 0.5 to 5.0 m long towards the downstream side

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 23/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 23/59

21/48 te na direção de lingotamento são definidos de modo a garantir que a espessura da placa 10 seja mantida constante. A casca solidificada 11 atinge um formato achatado durante o deslocamento na zona. Com um formato achatado da casca solidificada 11, a compressão subsequente pode ser realizada com eficácia de redução acentuada para tornar possível reduzir de forma estável a segregação central na placa 10 e a segregação positiva perto da porção de núcleo da placa 10. [0060] A seguir, a segunda modalidade da invenção será descrita. A Figura 2 é uma vista lateral esquemática que ilustra uma máquina de fundição de placa contínua com flexão vertical usada na segunda modalidade da invenção.21/48 t and in the direction of casting are defined to ensure that the thickness of the plate 10 is kept constant. The solidified shell 11 reaches a flattened shape during movement in the zone. With a flattened shape of the solidified shell 11, subsequent compression can be carried out with marked reduction efficiency to make it possible to steadily reduce the central segregation on plate 10 and positive segregation near the core portion of plate 10. [0060] A in the following, the second embodiment of the invention will be described. Figure 2 is a schematic side view illustrating a vertical flexion continuous plate casting machine used in the second embodiment of the invention.

[0061] Conforme ilustrado na Figura 2, uma máquina de fundição de placa contínua 21 tem um molde de fundição 25 no qual um aço derretido 31 é vertido, sendo que o aço derretido 31 é resfriado e solidificado no molde para conformar um formato de casca exterior de uma placa 32 retangular em corte transversal. Um distribuidor 22 é disposto em uma posição prescrita acima do molde de fundição 25, e serve como um recipiente de relé para a alimentação do aço derretido 31 provido de uma caçamba (não mostrada) ao molde de fundição 25. No fundo do distribuidor 22, um bocal deslizante 23 para controlar a taxa de fluxo do aço derretido 31 é disposto. Um bocal de imersão 24 é disposto na superfície inferior do bocal deslizante 23.[0061] As shown in Figure 2, a continuous plate casting machine 21 has a casting mold 25 into which molten steel 31 is poured, the molten steel 31 being cooled and solidified in the mold to form a shell shape of a rectangular plate 32 in cross section. A distributor 22 is disposed in a prescribed position above the casting mold 25, and serves as a relay container for feeding the molten steel 31 provided with a bucket (not shown) to the casting mold 25. At the bottom of the distributor 22, a sliding nozzle 23 for controlling the flow rate of the molten steel 31 is arranged. An immersion nozzle 24 is arranged on the bottom surface of the sliding nozzle 23.

[0062] Por outro lado, uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa que inclui roletes de sustentação 26, roletes de guia 27 e roletes-pinça 28 é disposta abaixo do molde de fundição 25. Dentre esses roletes, os roletes-pinça 28 são roletes de ativação que sustentam a placa 32 e também retiram a placa 32. Os bocais de aspersão (não mostrados), como bocais de aspersão de água ou bocais de aspersão de névoa de ar, são dispostos entre os roletes de sustentação de placa adjacentes entre si na direção de fundição, o que consti[0062] On the other hand, a plurality of pairs of plate support rollers including support rollers 26, guide rollers 27 and gripper rollers 28 is arranged below the casting mold 25. Among these rollers, the gripper rollers 28 are activation rollers that support the plate 32 and also remove the plate 32. The spray nozzles (not shown), such as water spray nozzles or air mist spray nozzles, are arranged between the plate support rollers adjacent to each other in the direction of casting, which

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 24/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 24/59

22/48 tui dessa forma uma zona de resfriamento secundário. A máquina de fundição é configurada de modo que a placa 32 seja resfriada com água de resfriamento secundário aspergida a partir dos bocais de aspersão na zona de resfriamento secundário enquanto a placa está sendo retirada.22/48 therefore has a secondary cooling zone. The casting machine is configured so that the plate 32 is cooled with secondary cooling water sprinkled from the spray nozzles in the secondary cooling zone while the plate is being removed.

[0063] Uma pluralidade de roletes de condução 29 para conduzir a placa fundida 32 é disposta a jusante dos roletes de sustentação de placa. Acima dos roletes de condução 29, uma máquina de corte de placa 30 para cortar a placa fundida 32 em placas 32a que têm um comprimento predeterminado é disposta.[0063] A plurality of guide rollers 29 for driving the cast plate 32 is arranged downstream of the plate holding rollers. Above the driving rollers 29, a plate cutting machine 30 for cutting the molten plate 32 into plates 32a having a predetermined length is arranged.

[0064] Uma zona de redução suave 36 é disposta a jusante e a montante na direção de fundição a partir de uma posição 35 de solidificação completa da placa 32. A zona de redução suave 36 é constituída por uma pluralidade de pares de roletes de guia disponibilizada de modo que os vãos de rolete entre os roletes de guia 27 opostos sejam gradualmente diminuídos em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, nomeadamente, os roletes de guia têm um gradiente de roletes. A zona de redução suave 36 é configurada de modo que a redução suave da placa 32 possa ser realizada sobre toda a região ou em uma região selecionada da zona. Os bocais de aspersão para resfriar a placa 32 são também dispostos entre os roletes de guia adjacentes na zona de redução suave 36. Embora a zona de redução suave 36 na Figura 2 seja ilustrada com os roletes de guia 27 por si só, é também possível dispor roletes-pinça 28. Os roletes de sustentação de placa dispostos na zona de redução suave 36 são também chamados de roletes de redução.[0064] A smooth reduction zone 36 is arranged downstream and upstream in the casting direction from a position of complete solidification of the plate 32. The smooth reduction zone 36 consists of a plurality of pairs of guide rollers provided so that the roller spans between the opposing guide rollers 27 are gradually reduced towards the downstream side in the direction of casting, namely, the guide rollers have a roller gradient. The smooth reduction zone 36 is configured so that the smooth reduction of the plate 32 can be carried out over the entire region or in a selected region of the zone. The spray nozzles for cooling the plate 32 are also arranged between the adjacent guide rollers in the soft reduction zone 36. Although the soft reduction zone 36 in Figure 2 is illustrated with the guide rollers 27 alone, it is also possible dispose clamp rollers 28. The plate support rollers arranged in the soft reduction zone 36 are also called reduction rollers.

[0065] Os roletes de sustentação de placa dispostos entre a extremidade inferior do molde de fundição 25 e a posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32 constituem uma zona de redução de largura do lado mais curto 37 e uma zona de abaulamento in[0065] The plate support rollers arranged between the bottom end of the casting mold 25 and the position of an end of the liquidus crater on the plate 32 constitute a width reduction zone on the shortest side 37 and a bulging zone in

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 25/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 25/59

23/48 tencional 38. Na zona de redução de largura do lado mais curto 37, os roletes de sustentação de placa são disponibilizados de modo que os vãos de rolete sejam gradualmente diminuídos por rolete ou diversos roletes em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento até que uma redução de vão de rolete prescrita seja alcançada. Na zona de abaulamento intencional 38, os roletes de sustentação de placa são disponibilizados de modo que os vãos de rolete sejam aumentados gradualmente por rolete ou diversos roletes em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento até que um aumento de vão de rolete prescrito seja alcançado. Aqui, a zona de abaulamento intencional 38 é disposta a jusante da zona de redução de largura do lado mais curto 37.23/48 intentional 38. In the width reduction zone of the shortest side 37, the plate support rollers are made available so that the roller spans are gradually reduced by roller or several rollers towards the downstream side in the direction of casting until a prescribed roller gap reduction is achieved. In the intentional bulging zone 38, the plate support rollers are made available so that the roller spans are gradually increased by roller or several rollers towards the downstream side in the casting direction until an increase in the prescribed roller gap is increased. Reached. Here, the intentional bulging zone 38 is arranged downstream of the width reduction zone on the shorter side 37.

[0066] Os roletes de sustentação de placa a jusante da zona de abaulamento intencional 38 são dispostos continuamente à zona de redução suave 36 a jusante, com vãos de rolete constantes ou vãos de rolete reduzidos que correspondem aproximadamente ao montante de encolhimento por uma queda de temperatura da placa 32.[0066] The plate support rollers downstream of the intentional bulging zone 38 are continuously arranged in the smooth reduction zone 36 downstream, with constant roller spans or reduced roller spans that correspond approximately to the amount of shrinkage by a fall of plate temperature 32.

[0067] Na segunda modalidade da invenção, a zona de redução de largura do lado mais curto 37 e a zona de abaulamento intencional 38 são dispostas entre a extremidade inferior do molde de fundição 25 e a posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32 pelas razões a seguir. No lado a montante na direção de fundição a partir da posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32, a porção de núcleo da placa é inteiramente uma fase líquida, e uma casca solidificada 33 da placa 32 tem alta temperatura e baixa resistência à deformação. Assim, a largura do lado mais curto da placa pode ser facilmente reduzida por compressão. O abaulamento intencional da placa 32 resulta em forte segregação central quando o abaulamento ocorrer em um ponto no qual há uma quantidade pequena de uma camada não solidificada 34 dentro da placa 32. Quando a placa 32 for abaula[0067] In the second embodiment of the invention, the width reduction zone of the shortest side 37 and the intentional bulging zone 38 are arranged between the lower end of the casting mold 25 and the position of an end of the liquidus crater on plate 32 for the following reasons. On the upstream side in the casting direction from the position of one end of the liquidus crater on plate 32, the core portion of the plate is entirely a liquid phase, and a solidified shell 33 of plate 32 has high temperature and low resistance to deformation . Thus, the width of the shortest side of the plate can be easily reduced by compression. The intentional bulging of the plate 32 results in strong central segregation when the bulging occurs at a point where there is a small amount of a non-solidified layer 34 inside the plate 32. When the plate 32 is a bulge

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 26/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 26/59

24/48 da a montante na direção de fundição a partir da posição de uma extremidade de cratera liquidus, a placa, em tal ponto inclui bastante aço derretido que tem uma concentração inicial, nomeadamente, o qual não foi enriquecido com componentes de soluto, e esse aço derretido flui prontamente. Nenhuma segregação ocorre mesmo quando tal aço derretido flui. Assim, o abaulamento na temporização acima não causa segregação central.24/48 of the upstream in the direction of casting from the position of an end of liquidus crater, the plate, in such a point includes enough molten steel that has an initial concentration, namely, which was not enriched with solute components, and this molten steel flows readily. No segregation occurs even when such molten steel flows. Thus, the bulging in the timing above does not cause central segregation.

[0068] O liquidus da placa 32 é uma temperatura inicial de solidificação determinada pelos componentes químicos da placa 32, e pode ser obtido através, por exemplo, da Equação (1) abaixo:[0068] The liquidus of plate 32 is an initial solidification temperature determined by the chemical components of plate 32, and can be obtained through, for example, Equation (1) below:

TL = 1536 - (78 x [%C] + 7,6 x [%Si] + 4,9 x [%Mn] + 34,4 x [%P] + 38 x [%S] + 4,7 x [%Cu] + 3,1 x [%Ni] + 1,3 x [%Cr] + 3,6 x [%Al]) ··· (1) [0069] Na Equação (1), TL é a temperatura liquidus (°C), [%C] a concentração de carbono (% em massa) no aço derretido, [%Si] a concentração de silício (% em massa) no aço derretido, [%Mn] a concentração de manganês (% em massa) no aço derretido, [%P] a concentração de fósforo (% em massa) no aço derretido, [%S] a concentração de enxofre (% em massa) no aço derretido, [%Cu] a concentração de cobre (% em massa) no aço derretido, [%Ni] a concentração de níquel (% em massa) no aço derretido, [%Cr] a concentração de crômio (% em massa) no aço derretido, e [%Al] a concentração de alumínio (% em massa) no aço derretido.TL = 1536 - (78 x [% C] + 7.6 x [% Si] + 4.9 x [% Mn] + 34.4 x [% P] + 38 x [% S] + 4.7 x [% Cu] + 3.1 x [% Ni] + 1.3 x [% Cr] + 3.6 x [% Al]) ··· (1) [0069] In Equation (1), TL is the liquidus temperature (° C), [% C] the carbon concentration (% by mass) in the molten steel, [% Si] the silicon concentration (% by mass) in the molten steel, [% Mn] the concentration of manganese ( % by mass) in molten steel, [% P] the concentration of phosphorus (% by mass) in molten steel, [% S] the concentration of sulfur (% by mass) in molten steel, [% Cu] the concentration of copper (% by mass) in molten steel, [% Ni] the concentration of nickel (% by mass) in melted steel, [% Cr] the concentration of chromium (% by mass) in molten steel, and [% Al] the concentration of aluminum (mass%) in molten steel.

[0070] A posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32 pode ser obtida através da comparação da temperatura gradiente dentro da placa determinada através de cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional, à temperatura liquidus determinada pela Equação (1). Alternativamente, a posição de uma extremidade de cratera liquidus pode ser obtida pela ativação de pinos de metal com pontos de fusão conhecidos na porção de núcleo da placa 32 que está sendo fundida, e estudo do estado de derretimento dos pinos[0070] The position of an end of the liquidus crater on plate 32 can be obtained by comparing the gradient temperature inside the plate determined by calculating two-dimensional heat transfer solidification, at the liquidus temperature determined by Equation (1). Alternatively, the position of an end of the liquidus crater can be obtained by activating metal pins with known melting points in the core portion of the plate 32 being melted, and studying the melting state of the pins.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 27/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 27/59

25/48 de metal.25/48 metal.

[0071] Conforme descrito acima, a posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32 pode ser obtida com precisão através de cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional. Os resultados de cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional mostraram que, com a ressalva de que a distância a partir do menisco de aço derretido no molde de fundição à entrada da zona de redução suave 36 é expressa por L e as condições de fundição são de modo que a posição de conclusão de solidificação 35 se situe na zona de redução suave 36, a região que se estende a partir do menisco de aço derretido no molde de fundição a uma distância de L x 2/3 é encontrada a montante da posição de uma extremidade de cratera liquidus. Consequentemente, conforme ilustrado na Figura 2, por exemplo, a zona de redução de largura do lado mais curto 37 e a zona de abaulamento intencional 38 são dispostas em uma região a montante na zona de resfriamento secundário.[0071] As described above, the position of one end of the liquidus crater on plate 32 can be accurately obtained by calculating two-dimensional heat transfer solidification. The results of the two-dimensional heat transfer solidification calculation showed that, with the exception that the distance from the melted steel meniscus in the casting mold at the entrance of the soft reduction zone 36 is expressed by L and the casting conditions are so that the solidification completion position 35 is located in the soft reduction zone 36, the region extending from the molten steel meniscus in the casting mold at a distance of L x 2/3 is found upstream of the position of an end of liquidus crater. Consequently, as illustrated in Figure 2, for example, the width reduction zone on the shortest side 37 and the intentional bulging zone 38 are arranged in an upstream region in the secondary cooling zone.

[0072] A zona de redução de largura do lado mais curto 37 e a zona de abaulamento intencional 38 podem ser conformadas simplesmente através do ajuste dos vãos de rolete sem envolver nenhum mecanismo especial. Devido a essa simplicidade, essas zonas podem ser dispostas livremente em quaisquer localizações contanto que se encontrem entre a extremidade inferior do molde de fundição 25 e a posição de uma extremidade de cratera liquidus na placa 32. Entretanto, é necessário que a zona de redução de largura do lado mais curto 37 seja disposta a montante da zona de abaulamento intencional 38 na direção de fundição.[0072] The width reduction zone on the shortest side 37 and the intentional bulging zone 38 can be formed simply by adjusting the roller spans without involving any special mechanism. Because of this simplicity, these zones can be freely arranged in any locations as long as they are between the bottom end of the casting mold 25 and the position of a liquidus crater end on plate 32. However, it is necessary that the width of the shortest side 37 is arranged upstream of the intentional bulging zone 38 in the casting direction.

[0073] A Figura 3 mostra um perfil exemplificativo dos vãos de rolete dos roletes de sustentação de placa na segunda modalidade. O exemplo ilustrado na Figura 3 é de modo que uma placa que tem uma espessura de 250 mm conforme medida na extremidade inferior do[0073] Figure 3 shows an exemplary profile of the roller spans of the plate support rollers in the second mode. The example shown in Figure 3 is so that a plate that has a thickness of 250 mm as measured at the bottom end of the

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 28/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 28/59

26/48 molde de fundição seja comprimida a 245,2 mm na zona de redução de largura do lado mais curto 37, nomeadamente, a largura do lado mais curto da placa (que significa a mesma que a espessura de placa) é reduzida a 245,2 mm com uma redução de laminação total de 4,8 mm; a seguir, o lado mais longo da placa é abaulado na zona de abaulamento intencional 38 para aumentar a espessura de uma porção central do lado mais longo da placa a 254,4 mm (o montante total de abaulamento = 9,2 mm); e, depois disso, a placa é comprimida na zona de redução suave 36 até que a espessura da porção central do lado mais longo da placa seja reduzida a 245,4 mm (a redução de laminação total = 9,0 mm). A redução de laminação total é o montante de redução de laminação da placa 32 do início ao fim da compressão.26/48 foundry mold is compressed to 245.2 mm in the width reduction zone of the shortest side 37, namely, the width of the shortest side of the plate (meaning the same as the plate thickness) is reduced to 245 , 2 mm with a total lamination reduction of 4.8 mm; then, the long side of the plate is bulged in the intentional bulging zone 38 to increase the thickness of a central portion of the long side of the plate to 254.4 mm (the total bulging amount = 9.2 mm); and thereafter the plate is compressed in the smooth reduction zone 36 until the thickness of the central portion on the longest side of the plate is reduced to 245.4 mm (the total lamination reduction = 9.0 mm). The total lamination reduction is the amount of lamination reduction of the plate 32 from the beginning to the end of the compression.

[0074] Especificamente, a zona de redução de largura do lado mais curto 37 é configurada de modo que os vãos de rolete dos roletes de sustentação de placa sejam gradualmente diminuídos em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, e o lado mais curto da placa 32 é comprimido através de tais roletes a uma espessura reduzida. Ou seja, a largura do lado mais curto da placa é estreitada. Além disso, a zona de abaulamento intencional 38 é configurada de modo que os vãos de rolete dos roletes de sustentação de placa sejam aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento para possibilitar que o lado mais longo da placa 32, exceto as porções adjacentes ao lado mais curto que deve ser abaulado intencionalmente em conformidade à disponibilização dos roletes de sustentação de placa através da ação da pressão ferrostática da camada não solidificada 34. As porções do lado mais longo da placa adjacente ao lado mais curto são seguradas de forma sólida pelo lado mais curto da placa que foi completamente solidificado, e assim mantêm a espessura no início do abaulamento intencional. Consequentemente, a placa 32 entra em contato com os roletes de sustentação de[0074] Specifically, the width reduction zone of the shortest side 37 is configured so that the roller spans of the plate holding rollers are gradually narrowed towards the downstream side in the direction of casting, and the shorter side the plate 32 is compressed through such rollers to a reduced thickness. That is, the width of the shorter side of the plate is narrowed. In addition, the intentional bulging zone 38 is configured so that the roller spans of the plate holding rollers are gradually increased towards the downstream side in the casting direction to allow the longest side of the plate 32, except for the portions adjacent to the shorter side that must be intentionally bulged in accordance with the availability of the plate support rollers through the action of the non-solidified layer ferrostatic pressure 34. The portions on the long side of the plate adjacent to the short side are solid by the shorter side of the plate that has been completely solidified, and thus maintain the thickness at the beginning of the intentional bulging. Consequently, plate 32 comes into contact with the

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 29/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 29/59

27/48 placa apenas através das porções do lado mais longo da placa que tiverem sido abauladas intencionalmente. Na zona de redução suave 36, apenas as porções abauladas do lado mais longo da placa são submetidas à compressão.27/48 plate only through portions of the longest side of the plate that have been intentionally domed. In the soft reduction zone 36, only the bulged portions of the longest side of the plate are subjected to compression.

[0075] Na segunda modalidade da invenção, a zona de redução de largura do lado mais curto 37 é configurada de modo que a largura do lado mais curto seja reduzida com uma redução de laminação total de 3 mm a 20 mm. Com uma redução de laminação total de 3 mm a 20 mm para o estreitamento da largura do lado mais curto, o abaulamento intencional subsequente pode ser realizado com um montante total de abaulamento moderado. Além disso, tal redução de laminação total impede rachaduras de superfície no lado mais curto da placa. Se a redução de laminação total for menor do que 3 mm, o estreitamento do lado mais curto largura da placa é insuficiente e o montante total do abaulamento intencional subsequente precisa ser aumentado. Em tais casos, o abaulamento em excesso pode causar rachaduras internas na placa 32. Se, por outro lado, a redução de laminação total para o estreitamento do lado mais curto largura exceder 20 mm, o lado mais curto da placa é submetido a um esforço de compressão tão grande que rachaduras de superfície podem ocorrer no lado mais curto da placa para induzir uma ruptura.[0075] In the second embodiment of the invention, the width reduction zone of the shortest side 37 is configured so that the width of the shortest side is reduced with a total lamination reduction of 3 mm to 20 mm. With a total lamination reduction of 3 mm to 20 mm for narrowing the width of the shortest side, subsequent intentional bulging can be carried out with a moderate total bulging amount. In addition, such a reduction in total lamination prevents surface cracks on the shorter side of the board. If the reduction in total lamination is less than 3 mm, the narrowing of the shortest side width of the plate is insufficient and the total amount of the subsequent intentional bulging needs to be increased. In such cases, excessive bulging can cause internal cracks in the plate 32. If, on the other hand, the reduction in total lamination for the narrowing of the shortest side width exceeds 20 mm, the shortest side of the plate is subjected to an effort of compression so large that surface cracks can occur on the shorter side of the plate to induce a break.

[0076] Na zona de redução de largura do lado mais curto 37, é necessário que uma força de compressão baixa seja aplicada de modo que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição esteja na faixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min². Se o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição for menor do que 0,3 mm-m/min², uma distância longa é exigida para obter uma redução de laminação prescrita e, consequentemente, a zona de redução de largura do lado mais curto 37 precisa ser estendida em comprimento, o que torna impossível garantir o comprimento para o posici[0076] In the width reduction zone of the shortest side 37, it is necessary that a low compression force is applied so that the product of the compression rate multiplied by the casting speed is in the range of 0.3 to 1.0 mm-m / min ² . If the product of the compression ratio multiplied by the casting speed is less than 0.3 mm-m / min ² , a long distance is required to obtain a prescribed lamination reduction and, consequently, the width reduction zone on the side shortest 37 needs to be extended in length, making it impossible to guarantee the length for the position.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 30/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 30/59

28/48 onamento da zona de abaulamento intencional 38. Por outro lado, qualquer compressão com um valor do produto acima que excede 1,0 mm-m/min² é tão drástica que uma carga mais alta do que a carga suportada é aplicada aos roletes de sustentação de placa para causar danos à instalação bem como induzir rachaduras internas na placa 32. [0077] A taxa de compressão na zona de redução de largura do lado mais curto 37 é expressa como o produto do gradiente de roletes (mm/m) dos roletes de sustentação de placa dispostos com vãos de rolete gradualmente diminuídos em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, multiplicado pela velocidade de fundição (m/min). De forma semelhante, a taxa de compressão na zona de redução suave 36 é expressa como o produto do gradiente de roletes (mm/m) na zona de redução suave 36 multiplicado pela velocidade de fundição (m/min).28/48 intentional bulging zone 38. On the other hand, any compression with a product value above that exceeds 1.0 mm-m / min ² is so drastic that a load higher than the load supported is applied to the plate support rollers to cause damage to the installation as well as induce internal cracks in the plate 32. [0077] The compression ratio in the width reduction zone of the shortest side 37 is expressed as the product of the roller gradient (mm / m ) of the plate support rollers arranged with roller spans gradually reduced towards the downstream side in the casting direction, multiplied by the casting speed (m / min). Similarly, the compression ratio in the smooth reduction zone 36 is expressed as the product of the roller gradient (mm / m) in the smooth reduction zone 36 multiplied by the casting speed (m / min).

[0078] Na zona de abaulamento intencional 38, o montante total de abaulamento é limitado a 3 a 20 mm. Em vista do fato de que o lado mais curto da placa 32 não é comprimido na zona de redução suave 36 subsequente, qualquer montante total de abaulamento que for menor do que 3 mm não possibilita que um montante suficiente seja comprimido na zona de redução suave 36 e, consequentemente, a segregação central na placa 32 pode não ser reduzida de forma suficientemente eficaz. Assim, a fim reduzir de forma eficaz a segregação central na placa 32, o montante total de abaulamento intencional é limitado a 3 mm ou maior. Se, por outro lado, o montante total de abaulamento intencional exceder 20 mm, a distorção devido ao abaulamento pode induzir rachaduras internas na placa 32. Assim, a fim de impedir rachaduras internas na placa 32, o montante total de abaulamento intencional é limitado a 20 mm ou menor.[0078] In the intentional bulging zone 38, the total bulging amount is limited to 3 to 20 mm. In view of the fact that the shorter side of the plate 32 is not compressed in the subsequent soft reduction zone 36, any total bulging amount that is less than 3 mm does not allow a sufficient amount to be compressed in the soft reduction zone 36 and, consequently, the central segregation on plate 32 may not be reduced sufficiently effectively. Thus, in order to effectively reduce the central segregation on plate 32, the total amount of intentional bulging is limited to 3 mm or greater. If, on the other hand, the total amount of intentional bulging exceeds 20 mm, the distortion due to the bulging may induce internal cracks in plate 32. Thus, in order to prevent internal cracks in plate 32, the total amount of intentional bulging is limited to 20 mm or smaller.

[0079] Na zona de abaulamento intencional 38, o montante de aumento em vãos de rolete por rolete é preferencialmente 1,5 mm ou[0079] In the intentional bulging zone 38, the amount of increase in roller spans per roller is preferably 1.5 mm or

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 31/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 31/59

29/48 menor para impedir a ocorrência de rachaduras nos limites entre as porções abauladas e as porções não abauladas no lado mais longo da placa.29/48 smaller to prevent the occurrence of cracks in the limits between the convex portions and the non-convex portions on the long side of the plate.

[0080] Na zona de redução suave 36, a compressão é iniciada a partir de um ponto no qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é 0,2 ou menor e é prosseguida a um ponto no qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa alcança 0,9 ou mais. Mesmo se a compressão for iniciada após a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa ter excedido 0,2, o aço derretido rico em soluto então pode ter fluído possivelmente ao núcleo para causar a segregação central. Em tais casos, a redução suave não pode produzir efeitos suficientes. O influxo do aço derretido pode possivelmente ocorrer até que a fração de fase sólida alcance 0,9. Se a compressão for terminada antes de tal fração de fase sólida ser alcançada, o aço derretido rico em soluto pode fluir à porção de núcleo para causar segregação central, e consequentemente, efeitos suficientes devido à redução suave não podem ser obtidos. A segregação central na placa 32 pode ser impedida de forma confiável através da realização da redução suave entre pelo menos um ponto no qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é 0,2 e um ponto no qual a fração de fase sólida é 0,9.[0080] In the soft reduction zone 36, compression is initiated from a point at which the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.2 or less and is continued to a point at which the phase fraction solid in the core portion of the plate reaches 0.9 or more. Even if compression is started after the solid phase fraction in the core portion of the plate has exceeded 0.2, the solute-rich molten steel may have possibly flowed into the core to cause central segregation. In such cases, gentle reduction cannot produce sufficient effects. The influx of molten steel may possibly occur until the solid phase fraction reaches 0.9. If compression is completed before such a solid phase fraction is achieved, the molten steel solute-rich can flow to the core portion to cause central segregation, and consequently, sufficient effects due to the smooth reduction cannot be obtained. Central segregation on plate 32 can be reliably prevented by performing smooth reduction between at least one point at which the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.2 and a point at which the solid phase fraction is 0.9.

[0081] A fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser obtida através de cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional de forma semelhante ao cálculo da posição de uma extremidade de cratera liquidus. Aqui, a fração de fase sólida é definida de modo que a fração de fase sólida seja 0 antes do início de solidificação e a fração de fase sólida seja 1,0 quando a solidificação for concluída. Assim, a posição na qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa alcança 1,0 é a posição de conclusão de solidificação 35 (a posição de uma extremidade de cratera solidus). A posição[0081] The solid phase fraction in the core portion of the plate can be obtained by calculating two-dimensional heat transfer solidification in a similar way to calculating the position of an end of the liquidus crater. Here, the solid phase fraction is defined so that the solid phase fraction is 0 before the start of solidification and the solid phase fraction is 1.0 when solidification is complete. Thus, the position at which the solid phase fraction in the core portion of the plate reaches 1.0 is the solidification completion position 35 (the position of an end of the solidus crater). The position

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 32/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 32/59

30/48 de uma extremidade de cratera liquidus corresponde à posição mais a jusante na qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é 0.30/48 of an end of the liquidus crater corresponds to the most downstream position in which the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.

[0082] Alternativamente, a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser obtida com um detector de posição de conclusão de solidificação que tem a capacidade de detectar a posição de conclusão de solidificação 35 em linha com o uso de ondas ultrassônicas transversais ou ondas ultrassônicas longitudinais. Tal detector de posição de conclusão de solidificação detecta a posição de conclusão de solidificação 35 em linha com base no tempo exigido para as ondas ultrassônicas transversais ou as ondas ultrassônicas longitudinais penetrarem ou se propagarem na placa 32.[0082] Alternatively, the solid phase fraction in the core portion of the plate can be obtained with a solidification completion position detector that has the ability to detect solidification completion position 35 in line with the use of transverse ultrasonic waves or longitudinal ultrasonic waves. Such a solidification completion position detector detects the solidification completion position 35 in line based on the time required for transverse ultrasonic waves or longitudinal ultrasonic waves to penetrate or propagate on the plate 32.

[0083] Especificamente, o método é de modo que a posição de conclusão de solidificação 35 seja obtida com precisão com o detector de posição de conclusão de solidificação e, embora use a posição de conclusão de solidificação 35 como a referência, a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é medida na direção de fundição com uso combinado de uma técnica como cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional. Alternativamente, a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser obtida com um detector de posição de conclusão de solidificação que detecta a posição de conclusão de solidificação 35 com a utilização da natureza de que as ondas ultrassônicas transversais não passam por fases líquidas. Especificamente, o método é de modo que uma concordância seja obtida entre a posição de conclusão de solidificação 35 e a posição na qual um sensor onda ultrassônica transversal é situado e, embora use a posição de conclusão de solidificação 35 como a referência, a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa é medida na direção de fundição com uso combinado de uma técnica como cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional.[0083] Specifically, the method is so that the solidification completion position 35 is accurately obtained with the solidification completion position detector and, while using solidification completion position 35 as the reference, the phase fraction solid in the core portion of the plate is measured in the direction of casting with the combined use of a technique such as two-dimensional heat transfer solidification calculation. Alternatively, the solid phase fraction in the core portion of the plate can be obtained with a solidification completion position detector that detects the solidification completion position 35 using the nature that transverse ultrasonic waves do not pass liquid phases. . Specifically, the method is so that an agreement is obtained between the solidification completion position 35 and the position in which a transverse ultrasonic wave sensor is located and, while using the solidification completion position 35 as the reference, the fraction of solid phase in the core portion of the plate is measured in the direction of casting with the combined use of a technique such as two-dimensional heat transfer solidification calculation.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 33/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 33/59

31/48 [0084] Assim, conforme ilustrado na Figura 2, a máquina de fundição de placa contínua 21 na segunda modalidade da invenção é adaptada preferencialmente com um sensor de envio de onda ultrassônica 39 e um sensor de recebimento de onda ultrassônica 40 que constituem uma seção no detector de posição de conclusão de solidificação, perto da saída da zona de redução suave 36. Apesar de não estar ilustrado na Figura 2, o detector de posição de conclusão de solidificação inclui outros dispositivos constituintes como uma seção de transmissão que transmite sinais ao sensor de envio de onda ultrassônica 39, e uma posição de conclusão de solidificação que computa a seção que determina a posição 35 de solidificação completa da placa 32 com a utilização de ferramentas como expressões de cálculo com base nos sinais recebidos pelo sensor de recebimento de onda ultrassônica 40. Os detectores de posição de conclusão de solidificação com a utilização de ondas ultrassônicas são de tal tipo que os detectores determinam a posição de conclusão de solidificação 35 com base no tempo exigido para as ondas ultrassônicas transversais ou ondas ultrassônicas longitudinais se propagarem na placa 32, ou são de tal tipo que os detectores determinam a posição de conclusão de solidificação 35 com a utilização da natureza de que as ondas ultrassônicas transversais não passam através de fases líquidas. Qualquer um desses detectores de posição de conclusão de solidificação pode ser usado contanto que os detectores possam determinar a posição de conclusão de solidificação 35.Thus, as illustrated in Figure 2, the continuous plate casting machine 21 in the second embodiment of the invention is preferably adapted with an ultrasonic wave sending sensor 39 and an ultrasonic wave receiving sensor 40 that constitute a section on the solidification completion position detector, near the exit of the soft reduction zone 36. Although not shown in Figure 2, the solidification completion position detector includes other constituent devices such as a transmission section that transmits signals to the ultrasonic wave sending sensor 39, and a solidification completion position that computes the section that determines the complete solidification position of plate 32 using tools as calculation expressions based on the signals received by the receiving sensor. ultrasonic wave 40. Solidification completion position detectors using Ultrasonic waves are such that the detectors determine the solidification completion position 35 based on the time required for transverse ultrasonic waves or longitudinal ultrasonic waves to propagate on plate 32, or are such that the detectors determine the position completion of solidification 35 with the use of nature that the transverse ultrasonic waves do not pass through liquid phases. Any of these solidification completion position detectors can be used as long as the detectors can determine the solidification completion position 35.

[0085] Na segunda modalidade da invenção, a placa 32 é submetida a uma força de compressão baixa sob tais condições que o produto da taxa de compressão na zona de redução suave 36 multiplicado pela velocidade de fundição está na faixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min² a fim de impedir a segregação central na placa 32 bem como a segregação positiva perto da porção de núcleo. Se o produto da taxa de com[0085] In the second embodiment of the invention, the plate 32 is subjected to a low compression force under such conditions that the product of the compression rate in the soft reduction zone 36 multiplied by the casting speed is in the range of 0.3 to 1 , 0 mm-m / min ² in order to prevent central segregation on plate 32 as well as positive segregation near the core portion. If the product of the

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 34/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 34/59

32/48 pressão na zona de redução suave 36 multiplicado pela velocidade de fundição for menor do que 0,3 mm-m/min², o montante de redução de laminação por tempo unitário é pequeno em relação ao montante de encolhimento por solidificação, e a redução suave falha na produção de efeitos suficientes na redução de segregação central. Se, por outro lado, o produto da taxa de compressão na zona de redução suave 36 multiplicado pela velocidade de fundição exceder 1,0 mm-m/min², o montante de redução de laminação por tempo unitário é muito aumentado que o aço derretido não solidificado é espremido em direção à parte a montante para causar possivelmente a segregação negativa (um tipo de segregação no qual a concentração de soluto se torna mais baixa do que as regiões circundantes) na porção de núcleo da placa.32/48 pressure in the soft reduction zone 36 multiplied by the casting speed is less than 0.3 mm-m / min ² , the amount of rolling reduction per unit time is small in relation to the amount of shrinkage by solidification, and soft reduction fails to produce sufficient effects in reducing central segregation. If, on the other hand, the product of the compression ratio in the smooth reduction zone 36 multiplied by the casting speed exceeds 1.0 mm-m / min ² , the amount of rolling reduction per unit time is greatly increased than the molten steel non-solidified is squeezed towards the upstream part to possibly cause negative segregation (a type of segregation in which the solute concentration becomes lower than the surrounding regions) in the core portion of the plate.

[0086] O aço derretido 31 que foi vertido no molde de fundição 25 a partir do distribuidor 22 através do bocal de imersão 24 é resfriado no molde de fundição 25 para conformar uma casca solidificada 33. A placa 32 que tem essa casca solidificada 33 como a casca exterior e uma camada não solidificada 34 dentro da placa é puxada continuamente em uma direção para baixo distante do molde de fundição 25 enquanto é sustentada pelos roletes de sustentação 26, roletes de guia 27 e roletes-pinça 28 dispostos abaixo do molde de fundição 25. Durante o deslocamento através desses roletes de sustentação de placa, a placa 32 é resfriada com água de resfriamento secundário na zona de resfriamento secundário e aumenta a espessura da casca solidificada 33. Na zona de redução de largura do lado mais curto 37, a placa 32 é comprimida para reduzir a espessura de placa. Por outro lado, a placa é introduzida na zona de abaulamento intencional 38 para aumentar a espessura do lado mais longo da placa exceto as porções de extremidade adjacentes ao lado mais curto, e é completamente solidificada ao núcleo na posição de conclusão de solidificação 35[0086] The molten steel 31 that was poured into the casting mold 25 from the distributor 22 through the immersion nozzle 24 is cooled in the casting mold 25 to form a solidified shell 33. The plate 32 that has this solidified shell 33 as the outer shell and a non-solidified layer 34 inside the plate is pulled continuously in a downward direction away from the casting mold 25 while being supported by the support rollers 26, guide rollers 27 and clamp rollers 28 arranged below the casting mold 25. During movement through these plate support rollers, plate 32 is cooled with secondary cooling water in the secondary cooling zone and the thickness of the solidified shell increases 33. In the width reduction zone on the shortest side 37, the plate 32 is compressed to reduce plate thickness. On the other hand, the plate is introduced in the intentional bulging zone 38 to increase the thickness of the longest side of the plate except the end portions adjacent to the shortest side, and is completely solidified to the core in the solidification completion position 35

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 35/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 35/59

33/48 enquanto é submetida à redução suave na zona de redução suave 36. Após a conclusão de solidificação, a placa 32 é cortada com uma máquina de corte de placa 30 em placas 32a.33/48 while undergoing soft reduction in the soft reduction zone 36. After solidification is complete, plate 32 is cut with a plate cutting machine 30 into plates 32a.

[0087] Na segunda modalidade da invenção, a redução de laminação total na zona de redução suave 36 é ajustada para que seja igual ou menor do que o montante total de abaulamento na zona de abaulamento intencional 38. Além disso, um, ou dois ou mais dentre o quantidade de água de resfriamento secundário, o montante de redução da largura de resfriamento secundário e a velocidade de fundição são ajustados para que a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa seja 0,2 ou menor no ponto no qual a placa adentra a zona de redução suave 36 e também para que a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa seja 0,9 ou maior no ponto no qual a placa sai da zona de redução suave 36. A fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser facilmente controlada através da obtenção antecipada da espessura da casca solidificada 33 e da fração de fase sólida na porção de núcleo da placa sob várias condições de fundição com o uso de técnicas como cálculo de solidificação por transferência de calor bidimensional. Alternativamente, a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa pode ser facilmente controlada através da medição da fração de fase sólida na porção de núcleo da placa em linha com um detector de posição de conclusão de solidificação. Aqui, a redução da largura de resfriamento secundário significa suspender a aspersão de água de resfriamento a ambas as porções de borda do lado mais longo da placa. Com a redução da largura de resfriamento secundário, o resfriamento secundário é enfraquecido e a posição de conclusão de solidificação 35 é geralmente deslocada em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento.[0087] In the second embodiment of the invention, the total lamination reduction in the soft reduction zone 36 is adjusted to be equal to or less than the total bulging amount in the intentional bulging zone 38. In addition, one, or two or more among the amount of secondary cooling water, the amount of reduction of the secondary cooling width and the casting speed are adjusted so that the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.2 or less at the point where the plate enters the soft reduction zone 36 and also so that the solid phase fraction in the core portion of the plate is 0.9 or greater at the point where the plate leaves the soft reduction zone 36. The solid phase fraction in the portion The core size of the plate can be easily controlled by obtaining early solidified shell thickness 33 and the solid phase fraction in the core portion of the plate under various casting conditions with use of techniques such as two-dimensional heat transfer solidification calculation. Alternatively, the solid phase fraction in the core portion of the plate can be easily controlled by measuring the solid phase fraction in the core portion of the plate in line with a solidification completion position detector. Here, reducing the secondary cooling width means suspending the spraying of cooling water to both edge portions on the longest side of the plate. With the reduction of the secondary cooling width, the secondary cooling is weakened and the solidification completion position 35 is generally shifted towards the downstream side in the direction of casting.

[0088] De acordo com a segunda modalidade da invenção, conforme descrito acima, o lado mais longo da placa é primeiro comprimi[0088] According to the second embodiment of the invention, as described above, the longest side of the plate is first compressed

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 36/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 36/59

34/48 do em um estágio no qual a casca solidificada 33 ainda tem uma baixa resistência à deformação, e, dessa forma, a largura do lado mais curto da placa 32 é reduzido em 3 a 20 mm em comparação com o tamanho imediatamente abaixo da extremidade inferior do molde de fundição. Consequentemente, o montante total de abaulamento intencional pode ser diminuído e rachaduras internas na placa 32 podem ser impedidas. Além disso, a redução suave é realizada enquanto satisfaz a temporização específica da redução suave bem como o produto específico da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição, e assim, a segregação central na placa 32 pode ser reduzida de forma estável. [0089] Embora a máquina de lingotamento contínuo ilustrada na Figura 2 seja uma máquina de lingotamento contínuo com flexão vertical, a segunda modalidade da invenção pode ser conduzida de forma semelhante com uma máquina de lingotamento contínuo curvada ou uma máquina de lingotamento contínuo vertical. Os efeitos da redução suave na prevenção da segregação central na placa 32 são também afetados pelo tipo de estruturas solidificadas da placa 32. Especificamente, no caso em que a estrutura solidificada na porção de núcleo da placa 32 for uma estrutura de cristal equiaxial, o aço derretido rico em soluto que serve como uma causa de semi-macrossegregação é permitido a estar presente entre os cristais equiaxiais, e os efeitos da redução suave na redução de segregação central são diminuídos. Assim, é preferencial na segunda modalidade da invenção que as condições de fundição sejam controladas de modo que a estrutura solidificada na porção de núcleo da placa 32 seja uma estrutura de cristal colunar.34/48 at a stage in which the solidified shell 33 still has a low resistance to deformation, and in this way, the width of the shorter side of the plate 32 is reduced by 3 to 20 mm compared to the size immediately below the bottom end of the casting mold. Consequently, the total amount of intentional bulging can be decreased and internal cracks in the plate 32 can be prevented. In addition, smooth reduction is performed while satisfying the specific timing of the smooth reduction as well as the specific product of the compression ratio multiplied by the casting speed, and thus, the central segregation in the plate 32 can be reduced steadily. [0089] Although the continuous casting machine illustrated in Figure 2 is a vertical casting machine with vertical bending, the second embodiment of the invention can be conducted in a similar way with a curved continuous casting machine or a vertical continuous casting machine. The effects of mild reduction in preventing central segregation in plate 32 are also affected by the type of solidified structures in plate 32. Specifically, in the case where the solidified structure in the core portion of plate 32 is an equiaxial crystal structure, steel solute-rich melt that serves as a cause of semi-macrosegregation is allowed to be present between equiaxial crystals, and the effects of mild reduction in reducing central segregation are lessened. Thus, it is preferred in the second embodiment of the invention that the casting conditions are controlled so that the solidified structure in the core portion of the plate 32 is a columnar crystal structure.

EXEMPLO1 [0090] A primeira modalidade da invenção foi aplicada a testes nos quais uma placa foi abaulada intencionalmente e, depois disso foi comprimida com o uso de uma máquina de fundição de placa contínuaEXAMPLE 1 [0090] The first embodiment of the invention was applied to tests in which a plate was intentionally curved and, after that, was compressed using a continuous plate casting machine

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 37/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 37/59

35/48 ilustrada na Figura 1. A placa tinha 2.100 mm de largura e 250 mm de espessura (D0) imediatamente antes do início de abaulamento. A velocidade de fundição foi 0,85 a 1,2 m/min, e o montante relativo de água para o resfriamento secundário da placa foi 1,0 a 2,0 l/kg de aço. O montante total de abaulamento intencional foi 3,0 mm a 21,0 mm. Os testes foram realizados sob várias condições enquanto mudam a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento, o gradiente de vãos de rolete no abaulamento, o comprimento na direção de fundição de uma zona na qual a espessura da placa abaulada foi mantida constante (uma zona na qual roletes de guia foram dispostos com vãos de rolete constante), e o montante total de abaulamento. Os aços que foram fundidos eram aços para placas de aço que têm uma concentração de carbono de 0,05 a 0,08 % em massa.35/48 illustrated in Figure 1. The plate was 2,100 mm wide and 250 mm thick (D0) just before the bulging started. The casting speed was 0.85 to 1.2 m / min, and the relative amount of water for the secondary cooling of the plate was 1.0 to 2.0 l / kg of steel. The total amount of intentional bulging was 3.0 mm to 21.0 mm. The tests were carried out under various conditions while changing the thickness of solidified shell just before bulging, the gradient of roller spans in the bulging, the length in the casting direction of a zone in which the thickness of the bulging plate was kept constant (a zone in which guide rollers were arranged with constant roller spans), and the total amount of bulging. The steels that were cast were steel steels with a carbon concentration of 0.05 to 0.08% by weight.

[0091] Em cada um dos testes, uma peça de teste de largura completa foi amostrada sobre um comprimento de 1.000 mm na direção de fundição a partir de uma porção da placa conformada em um período de fundição estável. Uma amostra de plano transversal que tem uma espessura de 50 mm foi cortada dessa peça de teste de largura completa. Em relação a uma porção com metade da largura da amostra de plano transversal, o manganês (Mn) foi analisado com EPMA (microanalisador de sonda eletrônica) na direção da espessura da placa. A Figura 4 é uma vista que ilustra a posição de amostragem em plano transversal e a posição da análise de manganês com EPMA. A análise de manganês com EPMA examinada, a ocorrência de segregação central na porção de núcleo da placa, bem como a ocorrência de segregação positiva (um tipo de segregação no qual a concentração de componentes de soluto é aumentada a partir da concentração inicial) ou segregação negativa (um tipo de segregação no qual a concentração de componentes de soluto é diminuída a partir da concentração inicial) perto da porção de núcleo da placa.[0091] In each of the tests, a full-width test piece was sampled over a length of 1,000 mm in the casting direction from a portion of the plate formed in a stable casting period. A cross-sectional sample that is 50 mm thick was cut from this full-width test piece. Regarding a portion with half the width of the transversal plane sample, the manganese (Mn) was analyzed with EPMA (electronic probe microanalyzer) in the direction of the plate thickness. Figure 4 is a view that illustrates the sampling position in the transverse plane and the position of the manganese analysis with EPMA. The analysis of manganese with EPMA examined, the occurrence of central segregation in the core portion of the plate, as well as the occurrence of positive segregation (a type of segregation in which the concentration of solute components is increased from the initial concentration) or segregation negative (a type of segregation in which the concentration of solute components is decreased from the initial concentration) near the core portion of the plate.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 38/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 38/59

36/48 [0092] Os valores de concentração de manganês medidos nas várias posições na amostra de plano transversal foram divididos, cada um, pela concentração de manganês na amostra de análise coletada do aço derretido na caçamba (concentração de manganês (% em massa) em cada posição na amostra de plano transversal/concentração de manganês (% em massa) na amostra de análise coletada do aço derretido na caçamba), o que determina dessa forma o grau de segregação. A distribuição dos graus de segregação na direção da espessura de placa foi estudada. O cálculo do grau de segregação na placa adotou o maior valor das concentrações na segregação central e na segregação positiva perto da porção de núcleo da placa. Além disso, a presença ou a ausência de rachaduras internas foi estudada por um teste de impressão de enxofre da amostra de plano transversal.36/48 [0092] The manganese concentration values measured at the various positions in the transversal plane sample were each divided by the manganese concentration in the analysis sample collected from the molten steel in the bucket (manganese concentration (mass%) at each position in the transverse plane / manganese concentration sample (% by mass) in the analysis sample collected from the melted steel in the bucket), which thus determines the degree of segregation. The distribution of degrees of segregation in the direction of plaque thickness was studied. The calculation of the degree of segregation in the plate adopted the highest value of the concentrations in the central segregation and in the positive segregation near the core portion of the plate. In addition, the presence or absence of internal cracks was studied by a sulfur print test of the cross-sectional sample.

[0093] As condições de teste e os resultados dos estudos são descritos na Tabela 1. Na coluna de observações na Tabela 1, Ex. Inv. indica que o teste foi realizado sob as condições de acordo com a primeira modalidade da invenção, e Ex. Comp. indica que o teste foi realizado fora da faixa da invenção.[0093] The test conditions and the results of the studies are described in Table 1. In the column of observations in Table 1, Ex. Inv. Indicates that the test was carried out under the conditions according to the first modality of the invention, and Ex Comp. indicates that the test was performed outside the range of the invention.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 39/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 39/59

Tabela 1Table 1

Teste No. Test No. Espessura de casca solidificada imediatamente após o abaulamento (mm) Solidified shell thickness immediately after bulging (mm) Gradiente de vão de rolete durante o abaulamento (mm/m) Roller gap gradient during bulging (mm / m) Montante de abaulamento total (mm) Total bulging amount (mm) Distância de retenção de espessura de placa após o abaulamento (m) Plate thickness retention distance after bulging (m) Taxa de compressão x velocidade de fundição (mm-m/mi n²)Compression ratio x casting speed (mm-m / mi n ² ) Fração de fase sólida no núcleo de placa durante a compressão Solid phase fraction in the plate core during compression Segregação na placa Segregation on the plate Rachaduras na placa Cracks in the plate Observações Comments 1 1 25 25 1,0 1.0 3,0 3.0 0,5 0.5 0,3 0.3 0,90 0.90 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 2 2 20 20 0,5 0.5 5,0 5.0 3,0 3.0 0,7 0.7 0,20 0.20 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 3 3 15 15 0,9 0.9 10,0 10.0 5,0 5.0 0,7 0.7 0,70 0.70 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 4 4 15 15 0,8 0.8 12,0 12.0 4,0 4.0 0,5 0.5 0,60 0.60 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 5 5 15 15 0,7 0.7 15,0 15.0 5,0 5.0 1,0 1.0 0,70 0.70 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 6 6 15 15 4,0 4.0 20,0 20.0 5,0 5.0 0,6 0.6 0,80 0.80 Ausente Absent Ausente Absent Ex. Inv. Ex. Inv. 7 7 25 25 5,0 5.0 4,0 4.0 0,5 0.5 0,8 0.8 0,60 0.60 Ausente Absent Pequenas rachaduras Small cracks Ex. Inv. Ex. Inv. 8 8 25 25 1,0 1.0 4,0 4.0 0,4 0.4 0,7 0.7 0,70 0.70 Segregação positiva (grau de segregação=1.090) Positive segregation (degree of segregation = 1,090) Ausente Absent Ex. Comp. Ex. Comp.

8WZ££ 8WZ

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 40/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 40/59

Continuação...Continuation...

9 9 14 14 1,0 1.0 4,0 4.0 0,4 0.4 0,4 0.4 0,50 0.50 Segregação positiva (grau de segregação=1.085) Positive segregation (degree of segregation = 1,085) Rachaduras Cracks Ex. Comp. Ex. Comp. 10 10 14 14 5,0 5.0 4,0 4.0 0,5 0.5 0,5 0.5 0,50 0.50 Ausente Absent Rachaduras Cracks Ex. Comp. Ex. Comp. 11 11 25 25 1,0 1.0 21,0 21.0 0,4 0.4 0,2 0.2 0,80 0.80 Segregação positiva (grau de segregação=1.158) Positive segregation (degree of segregation = 1,158) Pequenas rachaduras Small cracks Ex. Comp. Ex. Comp. 12 12 20 20 0,9 0.9 10,0 10.0 4,5 4.5 0,9 0.9 0,95 0.95 Segregação positiva (grau de segregação=1.198) Positive segregation (degree of segregation = 1,198) Ausente Absent Ex. Comp. Ex. Comp.

38/4838/48

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 41/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 41/59

39/48 [0094] Nos testes n— 1 a 6, os quais representam Exemplos da Invenção, as placas estavam livres de segregação central e segregação positiva perto da porção de núcleo, e eram também livres de rachaduras internas. Esses resultados foram devido ao fato de que nos testes n— 1 a 6, todas as cinco condições, nomeadamente, a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento, o montante total de abaulamento, o comprimento na direção de fundição da zona na qual a espessura da placa abaulada foi mantida constante, o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição, e a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa durante a compressão estiveram dentro das faixas da primeira modalidade da invenção e, além disso, o gradiente de vãos de rolete no abaulamento estava na faixa preferencial da primeira modalidade da invenção.39/48 [0094] In tests # 1 to 6, which represent Examples of the Invention, the plates were free of central segregation and positive segregation near the core portion, and were also free of internal cracks. These results were due to the fact that in tests # 1 to 6, all five conditions, namely, the thickness of solidified shell immediately before bulging, the total bulging amount, the length in the casting direction of the zone in which the the thickness of the domed plate was kept constant, the product of the compression rate multiplied by the casting speed, and the solid phase fraction in the core portion of the plate during compression were within the ranges of the first embodiment of the invention and, moreover, the gradient of roller spans in the bulging was in the preferred range of the first embodiment of the invention.

[0095] No teste n^o 7, o gradiente de vãos de rolete no abaulamento estava fora da faixa preferencial da primeira modalidade da invenção, e consequentemente, pequenas rachaduras internas foram geradas. Entretanto, a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento estava tão grande quanto 25 mm, e as rachaduras internas foram verificadas a uma pequena extensão. As outras condições estiveram dentro das faixas da primeira modalidade da invenção, e a placa estava livre de segregação central e segregação positiva perto da porção de núcleo.[0095] In Test No. 7, the gradient roller gaps in the bulging was out of range of the first preferred embodiment of the invention, and therefore, small internal cracks were generated. However, the thickness of the solidified shell immediately before bulging was as large as 25 mm, and the internal cracks were checked to a small extent. The other conditions were within the ranges of the first embodiment of the invention, and the plate was free of central segregation and positive segregation near the core portion.

[0096] No teste n^o 8, a espessura da placa abaulada foi mantida constante sobre um comprimento na direção de fundição fora da faixa da primeira modalidade da invenção, e consequentemente, a segregação positiva ocorreu perto da porção de núcleo da placa com um grau de segregação de 1.090. Esse resultado foi devido ao fato de que o comprimento na direção de fundição da zona na qual a espessura da placa abaulada foi mantida constante foi curto demais e a compressão falhou em aplicar uma redução uniforme na direção da largura da plaPetição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 42/59[0096] In Test No. 8, the thickness of the domed plate was kept constant over a length in the direction of casting out of range of the first embodiment of the invention, and therefore, the positive segregation occurred near the plate of the core portion with a degree segregation rate of 1,090. This result was due to the fact that the length in the casting direction of the zone in which the thickness of the domed plate was kept constant was too short and the compression failed to apply a uniform reduction in the direction of the plate width 870190041832, from 03/05 / 2019, p. 42/59

40/48 ca.40/48 ca.

[0097] No teste n^o 9, a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento e o comprimento na direção de fundição da zona, na qual a espessura da placa abaulada foi mantida constante, estavam fora da faixas da primeira modalidade da invenção. Consequentemente, as rachaduras internas foram geradas e a segregação positiva ocorreu perto da porção de núcleo da placa com um grau de segregação de 1.085. A geração de rachaduras internas foi atribuída à espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento estar fora da faixa da primeira modalidade da invenção. A ocorrência de segregação positiva foi atribuída ao comprimento excessivamente curto na direção de fundição da zona na qual a espessura da placa abaulada foi mantida constante, e à falha consequente para a compressão aplicar uma redução uniforme na direção da largura da placa.[0097] In Test No. 9, the solidified shell thickness immediately before the bulging and the length in the casting direction zone in which the thickness of the domed plate was kept constant were outside the ranges of the first embodiment of the invention. Consequently, internal cracks were generated and positive segregation occurred near the core portion of the plate with a degree of segregation of 1,085. The generation of internal cracks was attributed to the thickness of the solidified shell just before the bulging was outside the range of the first embodiment of the invention. The occurrence of positive segregation was attributed to the excessively short length in the casting direction of the zone in which the thickness of the domed plate was kept constant, and the consequent failure for compression to apply a uniform reduction in the direction of the plate width.

[0098] No teste n^o 10, a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento estava fora da faixa da primeira modalidade da invenção e, além disso, o gradiente de vãos de rolete no abaulamento estava fora da faixa preferencial da primeira modalidade da invenção. Consequentemente, as rachaduras internas foram geradas na placa. Entretanto, as outras condições estiveram dentro das faixas da primeira modalidade da invenção, e a placa estava livre de segregação central e segregação positiva perto da porção de núcleo.[0098] In the test No. 10, the shell thickness solidified immediately before the bulging was out of range of the first embodiment of the invention and, in addition, the gradient roller gaps in the bulging was out of the preferred range of the first embodiment of the invention . Consequently, internal cracks were generated in the plate. However, the other conditions were within the ranges of the first embodiment of the invention, and the plate was free of central segregation and positive segregation near the core portion.

[0099] No teste n^o 11, o montante total de abaulamento excedeu 20 mm e estava fora da faixa da primeira modalidade da invenção. Consequentemente, as rachaduras internas foram geradas na placa. Além disso, o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição foi menor do que a faixa da primeira modalidade da invenção, e a compressão não produziu efeitos. Consequentemente, a segregação positiva ocorreu perto da porção de núcleo da placa com um grau de segregação de 1.158.[0099] In the test No. 11, the total amount of bulging exceeded 20 mm and was out of range of the first embodiment of the invention. Consequently, internal cracks were generated in the plate. In addition, the product of the compression ratio multiplied by the casting speed was less than the range of the first embodiment of the invention, and the compression had no effect. Consequently, positive segregation occurred near the core portion of the plate with a degree of segregation of 1,158.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 43/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 43/59

41/48 [00100] No teste n^o 12, a placa foi comprimida quando a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa era 0,95. A compressão não produziu efeitos devido ao fato de que a temporização da compressão estava fora da faixa da primeira modalidade da invenção. Consequentemente, a segregação positiva ocorreu perto da porção de núcleo da placa com um grau de segregação de 1.198. Entretanto, nenhuma rachadura interna foi gerada devido ao fato de que a espessura de casca solidificada imediatamente antes do abaulamento, e o montante total de abaulamento estiveram dentro das faixas da primeira modalidade da invenção, e o gradiente de vãos de rolete no abaulamento estava na faixa preferencial da primeira modalidade da invenção.41/48 [00100] In the test No. 12, the plate was compressed when solid phase fraction in the core portion of the plate was 0.95. The compression had no effect due to the fact that the compression timing was outside the range of the first embodiment of the invention. Consequently, positive segregation occurred near the core portion of the plate with a degree of segregation of 1,198. However, no internal cracking was generated due to the fact that the thickness of solidified shell just before bulging, and the total amount of bulging were within the ranges of the first embodiment of the invention, and the gradient of roller spans in the bulging was in the range preferred form of the first embodiment of the invention.

EXEMPLO 2 [00101] A segunda modalidade da invenção foi aplicada a testes de fundição com o uso de uma máquina de fundição de placa contínua configurada conforme ilustrado na Figura 2 (Exemplos da Invenção: testes n— 21 a 25). As placas para placas de aço que tiverem um teor de carbono de 0,05 a 0,08 % em massa foram fundidas. A largura de placa era 2.100 mm. A espessura da placa foi 250 mm imediatamente abaixo do molde de fundição. A velocidade de fundição era 0,85 a 1,42 m/min, e o montante relativo de água para o resfriamento secundário da placa era 1 a 2 l/kg de aço.EXAMPLE 2 [00101] The second embodiment of the invention was applied to casting tests with the use of a continuous plate casting machine configured as shown in Figure 2 (Examples of the Invention: tests n— 21 to 25). The steel plate plates that have a carbon content of 0.05 to 0.08% by weight have been melted. The plate width was 2,100 mm. The thickness of the plate was 250 mm just below the casting mold. The casting speed was 0.85 to 1.42 m / min, and the relative amount of water for secondary plate cooling was 1 to 2 l / kg of steel.

[00102] A redução de laminação total na zona de redução de largura do lado mais curto foi 3,0 a 20,0 mm, e o montante total de abaulamento na zona de abaulamento intencional foi 3,0 a 20,0 mm. A redução de laminação total na zona de redução suave foi igual ou menor do que o montante total de abaulamento. A fração de fase sólida na porção de núcleo da placa na conclusão da redução suave foi 0,9 ou maior.[00102] The reduction in total lamination in the width reduction zone on the shortest side was 3.0 to 20.0 mm, and the total amount of bulging in the intentional bulging zone was 3.0 to 20.0 mm. The reduction in total lamination in the soft reduction zone was equal to or less than the total amount of bulging. The solid phase fraction in the core portion of the plate at the conclusion of the smooth reduction was 0.9 or greater.

[00103] Para comparação, os testes foram realizados sob condições nas quais qualquer um dentre as reduções de laminação total na[00103] For comparison, the tests were performed under conditions in which any of the total lamination reductions in the

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 44/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 44/59

42/48 zona de redução de largura do lado mais curto, o montante total de abaulamento na zona de abaulamento intencional, o produto da taxa de compressão na zona de redução suave multiplicado pela velocidade de fundição, e a temporização do início da compressão na zona de redução suave estava fora da faixa da invenção (Exemplos Comparativos: testes n— 26 a 30).42/48 width reduction zone on the shortest side, the total amount of bulging in the intentional bulging zone, the product of the compression ratio in the soft reduction zone multiplied by the casting speed, and the timing of the start of compression in the zone soft reduction was outside the range of the invention (Comparative Examples: tests n— 26 to 30).

[00104] Em cada um dos testes de fundição, uma peça de teste de largura completa foi amostrada sobre um comprimento de 1.000 mm na direção de fundição a partir de uma porção da placa conformada em um período de fundição estável. Uma amostra de plano transversal que tem uma espessura de 50 mm foi cortada dessa peça de teste de largura completa. Em relação a uma porção com metade da largura da amostra de plano transversal, o manganês foi analisado com EPMA na direção da espessura da placa. A análise de manganês com EPMA examinou a ocorrência de segregação central na porção de núcleo da placa, bem como a ocorrência de segregação positiva (um tipo de segregação no qual a concentração de componentes de soluto é aumentada a partir da concentração inicial) ou segregação negativa (um tipo de segregação no qual a concentração de componentes de soluto é diminuída a partir da concentração inicial) perto da porção de núcleo da placa.[00104] In each of the casting tests, a full-width test piece was sampled over a length of 1,000 mm in the casting direction from a portion of the plate formed in a stable casting period. A cross-sectional sample that is 50 mm thick was cut from this full-width test piece. In relation to a portion with half the width of the transversal plane sample, the manganese was analyzed with EPMA in the direction of the plate thickness. The manganese analysis with EPMA examined the occurrence of central segregation in the core portion of the plate, as well as the occurrence of positive segregation (a type of segregation in which the concentration of solute components is increased from the initial concentration) or negative segregation (a type of segregation in which the concentration of solute components is decreased from the initial concentration) near the core portion of the plate.

[00105] Os valores de concentração de manganês medidos nas várias posições na amostra de plano transversal (% em massa de Mn) foram, cada um, divididos pela concentração de manganês na amostra de análise (% em massa de Mn0) coletada do aço derretido na caçamba antes da fundição (% em massa de Mn/% em massa de Mn0), o que determina dessa forma o grau de segregação. A distribuição dos graus de segregação na espessura de placa direção foi estudada. O cálculo do grau de segregação na placa adotou o maior valor das concentrações na segregação central e na segregação positiva perto da porção[00105] The values of manganese concentration measured at the various positions in the transverse plane sample (% by mass of Mn) were each divided by the concentration of manganese in the analysis sample (% by mass of Mn0) collected from the molten steel in the bucket before casting (% by mass of Mn /% by mass of Mn0), which thus determines the degree of segregation. The distribution of degrees of segregation in the direction plate thickness was studied. The calculation of the degree of segregation in the plate adopted the highest value of the concentrations in the central segregation and in the positive segregation near the portion

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 45/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 45/59

43/48 de núcleo da placa. Além disso, a presença ou a ausência de rachaduras internas foi estudada por um teste de impressão de enxofre da amostra de plano transversal. As condições de teste e os resultados dos estudos são descritos na Tabela 2.43/48 core of the board. In addition, the presence or absence of internal cracks was studied by a sulfur print test of the cross-sectional sample. The test conditions and study results are described in Table 2.

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 46/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 46/59

Tabela 2Table 2

Teste No. Test No. Condições de redução de largura do lado mais curto de placa Width reduction conditions on the shortest side of the board Montante total de abaulamento intencional (mm) Total amount of intentional bulging (mm) Condições de redução suave para redução de segregação de placa Smooth reduction conditions to reduce plaque segregation Rachaduras internas na placa Internal cracks in the plate Segregação na placa Segregation on the plate Avaliação de qualidade de placa Plate quality assessment Observações Comments Taxa de compressão x velocidade de fundição (mm-m/mi n²)Compression ratio x casting speed (mm-m / mi n ² ) Redução de laminação total de largura do lado mais curto (mm) Reduction of total lamination of shorter side width (mm) Taxa de compressão x velocidade de fundição (mm-m/mi n2) Compression ratio x casting speed (mm-m / mi n2) Redução de laminação total na redução suave (mm) Total lamination reduction in smooth reduction (mm) Fração de fase sólida no núcleo de placa no início da redução suave Solid phase fraction in the plate core at the start of smooth reduction 21 21 0,3 0.3 3,0 3.0 3,0 3.0 0,3 0.3 3,0 3.0 0,2 0.2 Ausente Absent Ausente Absent O O Ex. Inv. Ex. Inv. 22 22 1,0 1.0 20,0 20.0 20,0 20.0 1,0 1.0 20,0 20.0 0,1 0.1 Ausente Absent Ausente Absent O O Ex. Inv. Ex. Inv. 23 23 0,3 0.3 10,0 10.0 3,0 3.0 0,3 0.3 3,0 3.0 0,2 0.2 Ausente Absent Ausente Absent O O Ex. Inv. Ex. Inv. 24 24 1,0 1.0 3,0 3.0 20,0 20.0 1,0 1.0 20,0 20.0 0,1 0.1 Ausente Absent Ausente Absent O O Ex. Inv. Ex. Inv. 25 25 0,7 0.7 15,0 15.0 20,0 20.0 0,5 0.5 18,0 18.0 0,2 0.2 Ausente Absent Ausente Absent O O Ex. Inv. Ex. Inv.

44/4844/48

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 47/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 47/59

Continuação...Continuation...

26 26 0,5 0.5 23,0 23.0 20,0 20.0 0,5 0.5 20,0 20.0 0,15 0.15 Presente Gift Ausente Absent x x Ex. Comp. Ex. Comp. 27 27 0,7 0.7 15,0 15.0 30,0 30.0 0,5 0.5 20,0 20.0 0,15 0.15 Presente Gift Ausente Absent x x Ex. Comp. Ex. Comp. 28 28 0,7 0.7 15,0 15.0 20,0 20.0 0,2 0.2 20,0 20.0 0,15 0.15 Ausente Absent Segregação positiva (grau de segregação=1.080) Positive segregation (degree of segregation = 1,080) x x Ex. Comp. Ex. Comp. 29 29 0,7 0.7 2,0 2.0 3,0 3.0 0,5 0.5 3,0 3.0 0,15 0.15 Ausente Absent Segregação positiva (grau de segregação=1.040) Positive segregation (degree of segregation = 1,040) Δ Δ Ex. Comp. Ex. Comp. 30 30 0,7 0.7 5,0 5.0 5,0 5.0 0,5 0.5 5,0 5.0 1,0 1.0 Ausente Absent Segregação positiva (grau de segregação=1.080) Positive segregation (degree of segregation = 1,080) x x Ex. Comp. Ex. Comp.

Avaliação de qualidade: O: aceitável, Δ e x: rejeitadoQuality rating: O: acceptable, Δ and x: rejected

45/4845/48

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 48/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 48/59

46/48 [00106] Nos testes n— 21 a 25, os quais representam Exemplos da Invenção, as placas estavam livres de segregação central na porção de núcleo e segregação positiva perto da porção de núcleo da placa, e estavam também livres de rachaduras internas.46/48 [00106] In tests # 21 to 25, which represent Examples of the Invention, the plates were free of central segregation in the core portion and positive segregation near the core portion of the plate, and were also free of internal cracks .

[00107] No teste n^o 26, a redução de laminação total na zona de redução de largura do lado mais curto foi 23,0 mm e estava fora da faixa da segunda modalidade da invenção. As outras condições estiveram dentro das faixas da segunda modalidade da invenção, mas rachaduras internas foram geradas na placa devido à redução de laminação total excessivamente grande na zona de redução de largura do lado mais curto.[00107] In the test No. 26, the total rolling reduction in the width reduction zone of the shorter side was 23.0 mm and was outside the range of the second embodiment of the invention. The other conditions were within the ranges of the second embodiment of the invention, but internal cracks were generated in the plate due to the excessively large total lamination reduction in the width reduction zone on the shorter side.

[00108] No teste n^o 27, o montante total de abaulamento intencional foi 30,0 mm e estava fora da faixa da segunda modalidade da invenção. As outras condições estiveram dentro das faixas da segunda modalidade da invenção, mas rachaduras internas foram geradas na placa devido ao montante total de abaulamento excessivamente grande. [00109] No teste n^o 28, o produto da taxa de compressão na redução suave multiplicado pela velocidade de fundição foi 0,2 e estava fora da faixa da segunda modalidade da invenção. Apesar de a placa estar livre de rachaduras internas, a segregação central foi observada com um grau de segregação de manganês de 1.080 devido à redução suave insuficiente.[00108] In the test No. 27, the total amount of intentional bulging was 30.0 mm and was outside the range of the second embodiment of the invention. The other conditions were within the ranges of the second embodiment of the invention, but internal cracks were generated in the plate due to the total amount of excessively large bulging. [00109] In the test 28 n, the product of the compression ratio reduction soft multiplied by the casting speed was 0.2 and was outside the range of the second embodiment of the invention. Although the plate is free of internal cracks, central segregation was observed with a degree of manganese segregation of 1,080 due to insufficient mild reduction.

[00110] No teste n^o 29, a redução de laminação total na zona de redução de largura do lado mais curto foi 2,0 mm e estava fora da faixa da segunda modalidade da invenção. As outras condições estiveram dentro das faixas da segunda modalidade da invenção. Como resultado, as rachaduras internas não foram geradas, mas segregação central leve foi observada com um grau de segregação de manganês de 1.040. Esse resultado foi provavelmente devido ao fato de que a redução de laminação total na zona de redução de largura do lado[00110] In the test No. 29, the total rolling reduction in the width reduction zone of the shorter side was 2.0 mm and was outside the range of the second embodiment of the invention. The other conditions were within the ranges of the second embodiment of the invention. As a result, internal cracks were not generated, but slight central segregation was observed with a degree of manganese segregation of 1,040. This result was probably due to the fact that the reduction of total lamination in the width reduction zone on the side

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 49/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 49/59

47/48 mais curto foi tão pequena que a espessura do lado mais curto não foi reduzida de forma eficaz e, consequentemente, os efeitos da redução suave foram diminuídos.The shorter 47/48 was so small that the thickness of the shorter side was not reduced effectively and, consequently, the effects of the smooth reduction were reduced.

[00111] No teste n^o 30, a redução suave foi realizada após a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa ter alcançado 1,0 (solidificação completa) em contraste à exigência na segunda modalidade da invenção. A redução suave após a conclusão de solidificação não produziu efeitos, e segregação central foi observada com um grau de segregação de manganês de 1.080.[00111] In the test No. 30, the soft reduction was performed after the solid phase fraction in the core portion of the plate has reached 1.0 (complete solidification) in contrast to the requirement in the second embodiment of the invention. The mild reduction after the completion of solidification had no effect, and central segregation was observed with a degree of manganese segregation of 1,080.

LISTA DOS NÚMEROS DE REFERÊNCIALIST OF REFERENCE NUMBERS

MÁQUINA DE FUNDIÇÃO DE PLACA CONTÍNUACONTINUOUS PLATE CASTING MACHINE

DISTRIBUIDORDISTRIBUTOR

BOCAL DESLIZANTESLIDING NOZZLE

BOCAL DE IMERSÃOIMMERSION NOZZLE

MOLDE DE FUNDIÇÃOCASTING MOLD

ROLETE DE GUIAGUIDE ROLLER

ROLETE DE REDUÇÃOREDUCING ROLLER

ROLETE-PINÇATWEEZER ROLLER

AÇO DERRETIDOMELTED STEEL

PLACABOARD

CASCA SOLIDIFICADASOLIDIFIED SHELL

CAMADA NÃO SOLIDIFICADAUNSolidified LAYER

MÁQUINA DE FUNDIÇÃO DE PLACA CONTÍNUACONTINUOUS PLATE CASTING MACHINE

DISTRIBUIDORDISTRIBUTOR

BOCAL DESLIZANTESLIDING NOZZLE

BOCAL DE IMERSÃOIMMERSION NOZZLE

MOLDE DE FUNDIÇÃOCASTING MOLD

ROLETE DE SUSTENTAÇÃOSUPPORT ROLLER

ROLETE DE GUIAGUIDE ROLLER

ROLETE-PINÇATWEEZER ROLLER

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 50/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 50/59

48/4848/48

ROLETE DE TRANSPORTETRANSPORT ROLLER

MÁQUINA DE CORTE DE PLACAPLATE CUTTING MACHINE

AÇO DERRETIDOMELTED STEEL

PLACABOARD

CASCA SOLIDIFICADASOLIDIFIED SHELL

CAMADA NÃO SOLIDIFICADAUNSolidified LAYER

POSIÇÃO DE CONCLUSÃO DE SOLIDIFICAÇÃOSOLIDIFICATION COMPLETION POSITION

ZONA DE REDUÇÃO SUAVESOFT REDUCTION ZONE

ZONA DE REDUÇÃO DE LARGURA DO LADO MAIS CURTOSHORT SIDE WIDTH REDUCTION ZONE

ZONA DE ABAULAMENTO INTENCIONALINTENTIONAL BULBING ZONE

SENSOR DE ENVIO DE ONDA ULTRASSÔNICAULTRASONIC WAVE SENSOR

SENSOR DE RECEBIMENTO DE ONDA ULTRASSÔNICAULTRASONIC WAVE RECEIPT SENSOR

Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 51/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 51/59

Claims (4)

1. Método de lingotamento contínuo de aço, caracterizado pelo fato de que compreende:1. Continuous steel casting method, characterized by the fact that it comprises: guiar uma placa (10, 32) retirada de um molde de fundição (5, 25) contínua sobre roletes de sustentação de placa (26), sendo que os roletes de sustentação de placa (26) são dispostos em uma direção de fundição com vãos de rolete constantes imediatamente abaixo do molde de fundição (5, 25) a um ponto no qual a espessura de uma casca solidificada (11, 33) da placa (10, 32) alcança pelo menos 15 mm, abaular um lado mais longo da placa (10, 32) enquanto a placa (10, 32) se desloca sobre os roletes de sustentação de placa (26) dispostos com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que o montante total de abaulamento é 3 a 20 mm, guiar a placa (10, 32) abaulada sobre os roletes de sustentação de placa (26) dispostos com vãos de rolete constantes em uma zona com 0,5 a 5,0 m de comprimento em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, o que mantém, desse modo, a espessura da placa (10, 32) constante, e comprimir o lado mais longo da placa (10, 32) por pelo menos um rolete de redução (7) passante sob tais condições que o produto da taxa de compressão multiplicado pela velocidade de fundição seja 0,3 a 1,0 mm-m/min², sendo que a compressão ocorre quando a fração de fase sólida em uma porção de núcleo da placa (10, 32) é a partir de 0,2 a 0,9.guide a plate (10, 32) removed from a continuous casting mold (5, 25) on plate support rollers (26), the plate support rollers (26) being arranged in a casting direction with openings of constant rollers immediately below the casting mold (5, 25) to a point where the thickness of a solidified shell (11, 33) of the plate (10, 32) reaches at least 15 mm, bulge a longer side of the plate (10, 32) while the plate (10, 32) moves over the plate support rollers (26) arranged with roller spans gradually increased towards the downstream side in the direction of casting, the total amount of bulging is 3 to 20 mm, guide the curved plate (10, 32) over the plate support rollers (26) arranged with constant roller spans in an area 0.5 to 5.0 m long towards the side downstream in the casting direction, which thus maintains the thickness of the plate (10, 32) with and compress the longest side of the plate (10, 32) by at least one reduction roller (7) passing under such conditions that the product of the compression rate multiplied by the casting speed is 0.3 to 1.0 mm -m / min ² , where compression occurs when the solid phase fraction in a core portion of the plate (10, 32) is from 0.2 to 0.9. 2. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o lado mais longo da placa (10, 32) é abaulado sobre os roletes de sustentação de placa (26) dispostos na direção de fundição com vãos de rolete aumentados 2. Continuous steel casting method according to claim 1, characterized in that the long side of the plate (10, 32) is curved over the plate support rollers (26) arranged in the direction of casting with openings increased roller Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 52/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 52/59 2/3 gradualmente em um gradiente de no máximo 4,0 mm por 1 m na direção de fundição.2/3 gradually on a gradient of a maximum of 4.0 mm by 1 m in the casting direction. 3. Método de lingotamento contínuo de aço, caracterizado pelo fato de que compreende:3. Continuous steel casting method, characterized by the fact that it comprises: guiar uma placa (10, 32) retirada de um molde de fundição (5, 25) contínua, sendo que a placa (10, 32) é retangular em corte transversal, sobre uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa (26) dispostos com vãos de rolete diminuídos gradualmente em direção à parte a jusante em uma direção de fundição para submeter, desse modo, um lado mais longo da placa (10, 32) a uma força de compressão baixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min² obtida através da multiplicação da taxa de compressão pela velocidade de fundição, e reduzir a largura de um lado mais curto da placa (10, 32) em 3 a 20 mm em comparação com a largura do lado mais curto da placa (10, 32) em uma extremidade inferior do molde de fundição (5, 25) através da ação da força de compressão, após a redução da largura do lado mais curto da placa (10, 32), abaular o lado mais longo da placa (10, 32) enquanto a placa (10, 32) se desloca sobre uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa (26) dispostos com vãos de rolete aumentados gradualmente em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que o montante total de abaulamento é 3 a 20 mm, e após abaular o lado mais longo da placa (10, 32), comprimir o lado mais longo da placa (10, 32) com uma redução de laminação total igual ou menor que o montante total de abaulamento submetendo-se o lado mais longo da placa (10, 32) a uma força de compressão baixa de 0,3 a 1,0 mm-m/min² obtida através da multiplicação da taxa de compressão pela velocidade de fundição em uma zona de redução suave (36) na qual uma pluralidade de pares de roletes de sustentação de placa (26) é disposta com vãos de rolete diminuídos gradualmente guide a plate (10, 32) removed from a continuous casting mold (5, 25), the plate (10, 32) being rectangular in cross section, over a plurality of pairs of plate support rollers (26) arranged with roller spans gradually decreased towards the downstream part in a casting direction, thereby subjecting a longer side of the plate (10, 32) to a low compression force of 0.3 to 1.0 mm -m / min ² obtained by multiplying the compression ratio by the casting speed, and reducing the width of a shorter side of the plate (10, 32) by 3 to 20 mm compared to the width of the shorter side of the plate (10, 32) at a lower end of the casting mold (5, 25) through the action of the compression force, after reducing the width of the short side of the plate (10, 32), bulge the long side of the plate (10, 32) while the plate (10, 32) moves over a plurality of pairs of plastic holding rollers aca (26) arranged with roller spans gradually increased towards the downstream side in the direction of casting, the total amount of bulging being 3 to 20 mm, and after bulging the long side of the plate (10, 32), compress the long side of the plate (10, 32) with a reduction in total lamination equal to or less than the total amount of bulging by subjecting the long side of the plate (10, 32) to a low compression force of 0, 3 to 1.0 mm-m / min ² obtained by multiplying the compression ratio by the casting speed in a smooth reduction zone (36) in which a plurality of pairs of plate support rollers (26) are arranged with roller spans gradually decreased Petição 870190041832, de 03/05/2019, pág. 53/59Petition 870190041832, of 5/3/2019, p. 53/59 3/3 em sentido ao lado à jusante na direção de lingotamento, sendo que a compressão ocorre entre pelo menos um ponto no qual a fração de fase sólida em uma porção de núcleo da placa (10, 32) é 0,2 ou menor, e um ponto no qual a fração de fase sólida é 0,9 ou maior.3/3 towards the downstream side in the direction of casting, with compression occurring between at least one point at which the solid phase fraction in a core portion of the plate (10, 32) is 0.2 or less, and a point at which the solid phase fraction is 0.9 or greater. 4. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente detectar uma posição de solidificação completa (35) da placa (10, 32) em linha com um detector de posição de conclusão de solidificação , e com base nas informações detectadas da posição de solidificação completa (35), ajustar um, ou dois ou mais dentre o montante de água de resfriamento secundário, o montante de redução da largura de resfriamento secundário, e a velocidade de fundição de modo que a placa (10, 32) esteja situada na zona de redução suave (36) entre pelo menos um ponto no qual a fração de fase sólida na porção de núcleo da placa (10, 32) é 0,2 ou menor e um ponto no qual a fração de fase sólida é 0,9 ou maior.4. Continuous steel casting method according to claim 3, characterized in that it additionally comprises detecting a complete solidification position (35) of the plate (10, 32) in line with a solidification completion position detector, and based on the information detected from the position of complete solidification (35), adjust one, or two or more among the amount of secondary cooling water, the amount of reduction of the secondary cooling width, and the casting speed so that the plate (10, 32) is located in the smooth reduction zone (36) between at least one point at which the solid phase fraction in the core portion of the plate (10, 32) is 0.2 or less and a point at which the solid phase fraction is 0.9 or greater.