BR112014007530B1

BR112014007530B1 - chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência e processo para produção da mesma

Info

Publication number: BR112014007530B1
Application number: BR112014007530-1A
Authority: BR
Inventors: Koichi Sato; Shintaro Yamanaka; Soshi Fujita
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2011-09-30
Filing date: 2012-09-28
Publication date: 2018-12-11
Also published as: KR101608605B1; US10351936B2; CN103857814A; ES2645994T3; MX2014003797A; CA2849285C; WO2013047808A1; EP2762579A4; CN103857814B; EP2762579A1; BR112014007530A2; EP2762579B1; RU2014117650A; EP2762579B2; JP5310968B1; KR20140048331A; ZA201402309B; CA2849285E; JPWO2013047808A1; MX369428B

Abstract

abstract a high-strength hot-dip galvanized steel sheet containing a main component, the steel sheet having at least 40 wt.% of ferrite as a main phase in terms of the volumetric ratio, and 8-60% inclusive of residual austenite, the remaining structure comprising one or more of bainite, martensite, or pearlite. austenite particles within a range where the average residual stress (sigmar) thereof satisfies the expression -400mpa<=sigmar<=200mpa (formula (1)) are present in an amount of 50% or more in the hot-dip galvanized steel sheet. the surface of the steel sheet has a hot-dip galvanized layer containing less than 7 wt.% of fe, the remainder comprising zn, al and inevitable impurities. ********************* tradução do resumo resumo patente de invenção: "chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência e processo para produção da mesma". uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência contendo um componente principal, a chapa de aço tendo pelo menos 40% em peso de ferrita como fase principal em termos de razão volumétrica, e 8-60% inclusive de austenita residual, a estrutura restante compreendendo um ou mais ente bainita, martensita o perlita. partículas de austenita dentro de uma faixa em que o seu estresse residual médio (sigmar) satisfaz a expressão -400mpa ? sigmar ? 200mpa (fórmula (1)) estão presentes em uma quantidade de 50% ou mais na chapa de aço galvanizada por imersão a quente. a superfície da chapa de aço tem uma camada galvanizada por imersão a quente contendo menos de 7% em peso de fe, o restante compreendendo zn, al e as inevitáveis impurezas. 20873195v1 1/1 20873195v1

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO GALVANIZADA POR IMERSÃO A QUENTE DE ALTA RESISTÊNCIA E PROCESSO PARA PRODUÇÃO DA MESMA (73) Titular: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Endereço: 6-1, Marunouchi 2-chome, Chiyodaku, Tokyo 100-8071, JAPÃO(JP) (72) Inventor: SHINTARO YAMANAKA; KOICHI SATO; SOSHI FUJITA.

Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 28/09/2012, observadas as condições legais

Expedida em: 11/12/2018

Assinado digitalmente por:

Liane Elizabeth Caldeira Lage

Diretora de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO GALVANIZADA POR IMERSÃO A QUENTE DE ALTA RESISTÊNCIA E PROCESSO PARA PRODUÇÃO DA MESMA. CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção se refere a uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência (por exemplo, uma resistência à tração de 980 MPa ou mais) com excelente capacidade de dobramento, que é usada para um material estrutural de automóveis e similares, e a um processo para produção da mesma.

ANTECEDENTES [002] Com o propósito de aumentar a eficiência do combustível de um automóvel e alcançar segurança na colisão, a aplicação de uma chapa de aço com alta resistência a tração à estrutura da moldura de chassi de veículo em veículo é procedente mas, por outro lado, o aumento da resistência de um material envolve uma diminuição da capacidade de conformação do material, e portanto a chapa de aço usada pode precisar satisfazer tanto a alta capacidade de trabalho de prensagem quanto a alta resistência.

[003] Em uma chapa de alta resistência, um aço com austenita retida (ou residual) tendo austenita retida na estrutura do aço pode ser conhecida por, apesar da alta resistência, apresentar um alongamento muito alto fazendo-se uso do efeito TRIP. Para aumentar mais o alongamento desse aço com austenita retida, por exemplo, o Documento de Patente 1 descreve uma Técnica de garantir o alongamento uniforme pelo controle de dois tipos de ferrita (ferrita bainítica e ferrita poligonal) enquanto se mantém alta a fração de austenita retida.

[004] Enquanto isso, na conformação de uma chapa de aço de alta resistência de 980 MPa ou mais, o trabalho pode ser frequentemente executado principalmente pela conformação por dobramento mas não por conformação radial que tem prevalecido na conformação

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2/37 de uma chapa de aço de baixa resistência tendo uma resistência à tração de 440 MPa ou menos. Similarmente ao alongamento, uma capacidade de dobramento aumentada pode ser necessária também de uma chapa de aço de alta resistência.

[005] Convencionalmente, foi conhecido que a capacidade de dobramento em V se correlaciona com a ductilidade local, e como uma técnica para aumentar a ductilidade local, o Documento de Patente 1 descreve uma técnica de tornar a estrutura uniforme e aumentar a resistência pela adição de m componente de reforço da precipitação a uma fase ferrita única, e o Documento de Patente 2 descreve uma técnica de tornar similarmente a estrutura uniforme por uma estrutura composta principalmente de bainita.

[006] Também o Documento de Patente 3 descreve uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta ductilidade e alta resistência contendo, em termos de fração de volume, 30 a 90% de uma fase ferrita, 5% ou mais de bainita, 10% ou menos de martensita, e de 5 a 30% de ma fase austenita retida. O Documento de Patente 4 descreve uma chapa de aço laminada a frio de alta resistência em que a densidade dos deslocamentos contidos na chapa de aço é 8X10¹¹ (deslocamentos/mm²) ou menos, e a razão estática/dinâmica (=FS2/FS1) como a razão entre a resistência quase estática (FS1) a uma taxa de tensão de 0,0067 (s^-1), e o comprimento dinâmico (FS2) a uma taxa de tensão de 1,000 (s^-1) é 1,05 ou mais.

[007] Entretanto, no momento, uma maior resistência e uma maior capacidade de trabalho são exigidas também no caso de uma chapa de alta resistência, e uma técnica capaz de satisfazer essa exigência e também de satisfazer tanto o alongamento quanto capacidade de dobramento em V em um nível suficientemente alto não é conhecida. TÉCNICA RELATIVA

DOCUMENTOS DE PATENTE

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3/37 [008] [Documento de Patente 1] JP-A (Japanese Unexamined Patent Publication; KOKAI) n° 2003-306746 [009] [Documento de Patente 2] JP-A n° 4-88125 [0010] [Documento de Patente 3] JP-A n° 2005-133201 [0011] [Documento de Patente 4] JP-A n° 2002-30403

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

PROBLEMA A SER RESOLVIDO PELA INVENÇÃO [0012] A presente invenção foi feita para resolver problemas convencionais, e um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em alongamento e capacidade de dobramento em V, que é uma técnica descoberta a partir de muitos estudos aplicados para aumentar a capacidade de dobramento em V de um aço com austenita retida tendo uma resistência à tração de 980 MPa ou mais, e o seu processo de produção.

MEIOS PARA RESOLVER O PROBLEMA [0013] Como resultado de estudos sérios, os presentes inventores descobriram que aumentar a estabilidade da austenita retida mais do que nunca pela transmissão do estresse de compressão residual para a fase austenita retida pode efetivamente agir como na deformação por dobramento local da parte do limite de elasticidade for a do dobramento e a parte do estresse de compressão dentro do dobramento [0014] Como resultado de outros estudos com base na descoberta acima, os presentes inventores também fizeram estudos com base na descoberta acima, e como resultado foi descoberto que quando o diâmetro do cilindro, a tensão e o número de passes em repetidos dobramentos durante um tratamento de envelhecimento (OA) são controlados otimamente de modo a transmitir o estresse de compressão residual à fase austenita retida, um efeito suficientemente alto pode ser obtido no alongamento e no dobramento em V. Os presentes inventores fizeram também estudos com base nas descobertas acima, e co

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4/37 mo resultado foi descoberto que quando o controle das condições em repetidos dobramentos durante um tratamento de envelhecimento (AO) é adequado para controlar o enriquecimento na fase austenita e o tamanho de grão, a estabilidade da fase austenita retida pode ser aumentada e isto pode ser mais eficaz para o alongamento e o dobramento em V.

[0015] De acordo com o conhecimento e as investigações dos presentes inventores, o mecanismo para fornecer o efeito descrito acima na presente invenção pode ser presumido como segue.

[0016] Assim, a austenita retida pode ser uma chapa de aço de alta resistência obtida controlando-se a transformação de ferrita e bainita durante o recozimento para aumentar a concentração de C na austenita e com isso reter austenita na estrutura de aço de um produto, e graças ao efeito TRIP da austenita retida, capaz de apresentar alto alongamento. Entretanto, devido a uma estrutura mista, tal aço com austenita retida pode ser considerado não ser um aço excelente em capacidade de dobramento.

[0017] Enquanto isso, os presentes inventores fizeram vários estudos no método para obter as desejadas resistência {a tração, ductilidade, capacidade de dobramento em V e propriedade de revestimento pela execução, em um laboratório, da fusão, laminação a quente, laminação a frio, recozimento, e galvanização por imersão a quente de vários aços mudados em relação às quantidades de C, Si e Mn em, uma tentativa de alcançar uma ação efetiva do efeito TRIP na capacidade de dobramento. .

[0018] Como resultado desses sérios estudos, foi descoberto que quando não apenas vários componentes eficazes para s propósitos descritos acima são especificados mas também o estresse de compressão residual é transmitido à fase austenita retida, a estabilidade da austenita retida pode ser aumentada mais que nunca e, ao mesmo

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5/37 tempo, uma ação efetiva pode ser exercida na deformação do dobramento local da parte do limite de elasticidade for a do dobramento e da parte do estresse de compressão dentro do dobramento.

[0019] Os presentes inventores completaram a presente invenção com base nas descobertas acima. A presente invenção pode incluir, por exemplo, as modalidades a seguir.

[0020] [1] Chapa de aço galvanizada por imersão a quente, que é uma chapa de aço compreendendo, % em massa, em [0021] C: de 0,10 a 0,4%, [0022] Si: de 0,01 a 0,5%, [0023] Mn: de 1,0 a 3,0%, [0024] O: 0,006% ou menos, [0025] P: 0,04% ou menos, [0026] S: 0,01% ou menos, [0027] Al: de 0,1 a 3,0%, [0028] N: 0,01% ou menos, e [0029] Si + Al > 0,5%,com o saldo sendo Fe as inevitáveis impurezas, [0030] Em que a chapa de aço é uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência compreendendo, como fase principal, em termos de fração de volume, 40% ou mais de ferrita e de 8 a 60% de austenita retida, e o saldo da estrutura é composto de quaisquer um, ou dois, ou mais elementos entre bainita, martensita e perlita, [0031] Em que na austenita, um grão de austenita tendo uma tensão residual média sR que satisfaça a fórmula (1) responde por 50% ou mais:

-400 MPa < sR < 200 MPa (1) [0032] e [0033] em que a chapa de aço tem, na sua superfície, uma cama

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6/37 da galvanizada por imersão a quente compreendendo Fe em uma quantidade de menos de 7% em massa, com o saldo sendo Zn, Al e as inevitáveis impurezas.

[0034] [2] A chapa de aço galvanizada por imersão a quente conforme o item [1], em que o tamanho médio de partícula da austenita é 10 mm ou menos, a concentração media de C na austenita é 0,7% ou mais a 1,5% ou menos em termos de % em massa.

[0035] [3] A chapa de aço galvanizada por imersão a quente conforme o item [1] ou [2], em que a razão de aspecto média em relação à direção de laminação d Graco de austenita é de 0,5 a 0,95.

[0036] [4] A chapa de aço galvanizada por imersão a quente conforme o item [1] ou [2], de a chapa de aço também compreende, % em massa, em um ou dois ou mais elementos entre:

[0037] Mo: de 0,02 a 0,5, [0038] Nb: de 0,01 a 0,10%, [0039] Ti: de 0,01 a 0,20%, [0040] V: de 0,005 a 0,10%, [0041] Cr: de 0,1 a 2,0%, [0042] Ca: de 0,0005 a 0,05%, [0043] Mg: de 0,0005 a 0,05%, [0044] REM: de 0,0005 a 0,05%, [0045] Cu: de 0,04 a 2,0%, [0046] Ni: de 0,02 a 1,0%, [0047] B: de 0,0003 a 0,007%.

[0048] [5] Um processo para produzir uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente, compreendendo submeter um material compreendendo, % em massa, em [0049] C: de 0,10 a 0,4%, [0050] Si: de 0,01 a 0,5%, [0051] Mn: de 1,0 a 3,0%,

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7/37 [0052] O: 0,006% ou menos, [0053] P: 0,04% ou menos, [0054] S: 0,01% ou menos, [0055] Al: de 0,1 a 3,0%, [0056] N: 0,01% ou menos, e [0057] Si+Al > 0,5%, com o saldo sendo Fe e as inevitáveis impurezas, a um tratamento de laminação a quente a uma temperatura de placa laminada a quente de 1,100°C ou mais e uma temperatura de término de 850 a 970°C, [0058] resfriar a chapa de aço após a laminação a quente até uma região de temperaturas de 650°C ou menos a 10 a 200 °C/s em média, e recolhê-la em uma faixa de temperaturas de 650°C ou menos, [0059] laminar a frio a chapa de aço a uma razão de redução de 40% ou mais, [0060] recozer a chapa de aço ajustando-se a temperatura máxima durante o recozimento para ser de 700 a 900°C, r esfriar a chapa de aço até uma região de temperaturas de 350 a 550°C a uma taxa de resfriamento de 0,1 a 200°C/s, e então mantê-la nessa região de temperaturas por 1 a 1,000 segundos, e [0061] submergir a chapa de aço após a retenção nessa região de temperaturas em um banho de galvanização por imersão a quente e, após o tratamento de revestimento, aplicar um tratamento de ligação a uma temperatura de 470 a 580°C, [0062] em que no momento da reter a chapa de aço em uma região de temperaturas de 350 a 550°C, a chapa de aço é repetidamente dobrada usando-se um cilindro tendo um diâmetro de 50 a 2.000 mm para assim transmitir uma tensão á chapa de aço, e [0063] o estresse longitudinal médio aplicado à chapa de aço durante o dobramento repetido é de 2 a 50 MPa.

[0064] [6] O processo para produção de uma chapa de aço galva

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8/37 nizada por imersão a quente conforme o item [5], em que o número de passes durante o dobramento repetido é de 2 a 6

EFEITO DA INVENÇÃO [0065] A presente invenção pode fornecer uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente tendo uma alta resistência e sendo excelente em ductilidade e capacidade de dobramento em V. A produção da chapa de aço galvanizada por imersão a quente conforme a presente invenção pode ser relativamente fácil e pode ser executado estavelmente. Portanto, a chapa de aço galvanizada por imersão a quente pode ser otimamente usável particularmente como chapa de aço para automóveis nos últimos anos, o que é pretendido para alcançar a redução no peso. Como resultado o seu valor industrial é notavelmente alto.

[0066] [Fig. 1] - A Fig. 1 é um gráfico mostrando a relação entre a tensão residual na fase austenita retida e o raio de dobramento mínimo R.

[0067] [Fig. 2] - A Fig. 2 é um gráfico mostrando a faixa em que a tensão residual média sR de um grão de austenita satisfaz a fórmula (1).

[0068] [Fig. 3] - A Fig. 3 é um gráfico mostrando a relação entre a porcentagem de grãos de austenita que satisfazem a fórmula (1) e o raio de dobramento mínimo R.

[0069] [Fig. 4] - A Fig. 4 é um gráfico mostrando a relação entre o tamanho médio de grão da austenita retida e o raio de dobramento mínimo R.

[0070] [Fig. 5] - A Fig. 5 é um gráfico mostrando a relação entre a razão de aspecto do grão de austenita retida e o raio de dobramento mínimo R.

[0071] [Fig. 6] - A Fig. 6 é um gráfico mostrando a relação entre a concentração de C e o raio de dobramento mínimo R.

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MODOS PARA EXECUÇÃO DA INVENÇÃO [0072] A chapa de aço fina de alta resistência da presente invenção pode ser o resultado da atenção focada em aumentar a estabilidade da fase austenita retida em um aço de austenita retida. A presente invenção, foi alcançada, conforme descrito acima, com base nas descobertas que pelo controle da tensão residual e da razão de aspecto da fase austenita retida, a estabilidade pode ser aumentada até um extremo e a resistência, o alongamento e a capacidade de dobramento em V podem ser satisfeitos a um alto nível.

[0073] A estrutura na chapa de aço galvanizada por imersão a quente da presente invenção pode ser principalmente composta de uma fase ferrita e uma fase bainita e contém 3% ou mais de uma fase austenita retida. No caso de pretender alcançar uma maior resistência, a estrutura pode conter martensita, mas se a estrutura não for composta principalmente de fase ferrita e fase bainita, o alongamento pode ser passível de diminuir significativamente.

[0074] A tensão residual na fase austenita retida pode ser um dos fatores mais importantes na presente invenção. Como mostrado na Fig. 1, quando a tensão residual na fase austenita retida é menor, particularmente é 15 MPa ou menos, o raio de dobramento mínimo pode se tornar o menor. O estresse de compressão residual pode ser transmitido aos grãos de austenita retida individuais no processo de produção, com o que a transformação de martensita durante o trabalho pode ser retardada, como resultado a estabilidade de toda a fase pode ser aumentada.

[0075] Para alcançar esse efeito, como mostrado na Fig. 2, Sr pode se tornar mínimo na faixa em que a tensão residual média sR do grão de austenita satisfaz a fórmula (1) [0076] Também, como mostrado na Fig. 3, quando o grão de austenita que satisfaz a fórmula (1) responde por 50% ou mais, o raio de

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10/37 dobramento mínimo R pode estavelmente se tornar o menor.

-400 MPa < sR < 200 MPa (1) [0077] O método para medição da porcentagem de austenita retida pode ser qualquer método desde que seja um método de medição que garanta a precisão, mas, por exemplo, a medição foi executada em ma superfície formada pelo polimento químico até 1/4 da espessura a partir da camada de superfície da chapa de material de amostra, e a austenita retida foi determinada quantitativamente a partir das intensidades integradas dos planos (200) e (211) de ferrita e as intensidades integradas dos planos (200), (220) e (311) de austenita, que foram medidas com um raio mono-cromatado MoKa. O método para medir sR pode ser qualquer método desde que ele seja um método de medição em que a precisão seja garantida sob a condição de obter exatamente a tensão residual, mas na presente invenção, em uma superfície formada por polimento químico até 1/4 da espessura a partir da camada de superfície da capa de amostra do material, a medição da tensão residual de 50 grãos arbitrários de austenita retida pode ser cuidadosamente executada por um método de medição de tensão usando uma difração de radiação de raio-x de alta precisão tendo um sistema de raios de 5 mmf, e a porcentagem de austenita retida que cai na faixa de (1) pode ser assim obtida.

[0078] Na presente invenção, o tamanho médio de grão da austenita retida pode ser preferivelmente 10 mm ou menos. Como mostrado na Fig. 4, se o diâmetro médio de grão exceder 10 mm, a dispersão da fase austenita retida pode ser embrutecida, e o efeito TRIP pode não ser completamente exercido, dado origem à redução no alongamento. Aqui, o método para medir o tamanho médiod e grão (diâmetro médio de círculo equivalente) pode ser qualquer método desde que ele seja m método de medição que garanta a precisão, mas, por exemplo, a chapa de aço em uma seção transversal na direção de laminação ou

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11/37 em uma seção transversal perpendicular à direção de laminação foi causticada com um reagente nital, e o tamanho médiod e grão foi determinado quantitativamente pela observação através de um microscópio ótico a uma ampliação de 500 vezes.

[0079] Também, como mostrado na Fig. 5, quando a razão de aspecto da austenita retida é de 0,5 a 0,95 em relação à direção de laminação, o raio de dobramento mínimo pode vantajosamente se tornar o menor. Se a razão de aspecto exceder 0,95 ou menos de 0,5 , a estabilidade da austenita retida pode variar durante a deformação por dobramento. Aqui, o método para medir a razão de aspecto pode ser qualquer método desde que seja um método de medição que garanta a precisão, mas por exemplo, a chapa de aço em uma seção transversal na direção de laminação ou em uma seção transversal perpendicular à direção de laminação foi causticada co um reagente natal, t amanho de grão foi quantitativamente determinado pela observação através de um microscópio ótico com ampliação de 500 vezes, o tamanho de grão na direção de laminação e o tamanho de grão em uma direção perpendicular à direção de laminação foi medido em 30 grãos de austenita retida por um software de processamento de imagens para determinar a razão de aspecto, e o seu valor médio foi tomado como valor representativo do material.

[0080] A concentração média de C na austenita retida pode também contribuir grandemente para a estabilidade da austenita retida. Como mostrado na Fig. 6, se a concentração média de C for menor que 0,7% em termos de % em massa, a estabilidade da austenita retida pode ser extremamente reduzida e portanto o efeito TRIP não pode ser efetivamente exercido, resultando na deterioração do alongamento. Por outro lado, mesmo se a concentração exceder 1,5%, não apenas o efeito de melhoria do alongamento pode ser saturado como também o custo de produção pode ser aumentado. Por essa razão, a

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12/37 concentração pode ser preferivelmente de 0,7 a 1,5%. Aqui, o método para medir a concentração de C pode ser qualquer método desde que seja um método de medição em que a precisão seja garantida sob a condição de obter exatamente uma concentração resolvida, mas, por exemplo, a concentração de C pode ser obtida usando-se um EPMA ligado a um FE-SEM e medindo-se cuidadosamente a concentração em um pitch de 0,5 pm ou menos.

[0081] Inicialmente são descritas as razões para a limitação dos componentes de uma chapa de aço . Nessa conexão, % significa % em massa.

[0082] C:

[0083] C pode ser um elemento capaz de aumentar a resistência da chapa de aço. Entretanto, se o teor for menor que 0,1%, pode ser difícil satisfazer tanto a resistência à tração de 980 MPa ou mais quanto a capacidade de trabalho. Por outro lado, se o teor exceder 0,40%, a capacidade de soldagem por pontos dificilmente pode ser assegurada. Por essa razão, a faixa do teor de C é ajustada para ser de 0,1 a 0,40% ou menos. O teor de C pode preferivelmente ser de 0,13 a 0,3 , mais preferivelmente de 0,19 a 0,28.

[0084] Si:

[0085] Si pode ser um elemento de ligação (ou de reforço) e pode ser eficaz para aumentar a resistência da chapa de aço. Também esse elemento pode suprimir a precipitação de cementita e, por sua vez, contribuir para a estabilização da austenita retida, e portanto sua adição pode ser indispensável. Se seu teor for menor que 0,01%, o efeito de aumentar a resistência pode ser pequeno. Por outro lado, se o seu teor exceder 0,5%, a capacidade de trabalho pode ser reduzida. Por essa razão, o teor de Si é ajustado para ser de 0,01 a 0,5%. O teor de Si pode preferivelmente ser de 0,2a 0,5%, mais preferivelmente de 0,1 a 0,45%.

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13/37 [0086] Mn:

[0087] Mn pode ser um elemento de ligação e pode ser eficaz em aumentar a resistência da chapa de aço. Entretanto, se seu teor for menor que 1,0%, a resistência à tração de 980 MPa ou mais pode ser difícil de obter. Por outro lado, se o teor for grande, a co-segregação com P ou S pode ser promovido para envolver a deterioração significativa da capacidade de trabalho e, portanto, o limite superior de 3,0% é especificado. Por essa razão, o teor de Mn é ajustado para ser de 1,0 a 3,0%. O teor de Mn pode preferivelmente ser de 1,0 a 2,8%, mais preferivelmente de 1,0 a 2,8%.

[0088] O:

[0089] O pode formar um óxido e deteriorar o alongamento, a capacidade de dobramento ou a capacidade de expansão de furo e, portanto, a quantidade adicionada desse elemento deve ser mantida baixa. Entre outros, um óxido pode frequentemente existir como uma inclusão e quando o óxido está presente na face da borda puncionada ou da superfície cortada, uma fenda entalhada ou uma cavidade bruta pode ser formada na face extrema para facilitar a concentração de estresse durante a expansão de furo ou trabalho severo e servir como origem de formação de fraturas, dando origem à deterioração significativa da capacidade de expansão de furo ou a capacidade de dobramento. Se o teor de O exceder 0,006%, a tendência descrita acima pode ser ressaltado, e portanto o teor de O é especificado para um limite superior de 0,006% ou menos. Isto é, O é limitado como uma impureza a 0,006% ou menos, O limite superior do teor de O pode ser preferivelmente 0,005% ou menos, mais preferivelmente 0,004% ou menos. Por outro lado, um teor de O de menos de 0,0001% pode ser economicamente desvantajoso devido ao envolvimento de um aumento excessivo no custo, e portanto esse valor pode ser substancialmente o limite inferior.

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14/37 [0090] P:

[0091] P pode tender a ser segregado no centro da espessura da chapa de aço e ocasionar a fragilização de uma peça soldada. Se seu teor excede 0,04%, uma fragilização significativa da peça soldada pode ocorrer, e portanto a faixa de teor adequada de 0,04% ou menos é especificada. Isto é, P é limitado como uma impurezas para 0,04% ou menos. O teor de P pode preferivelmente ser 0,03% ou menos, mais preferivelmente 0,025% ou menos. O limite inferior do teor de P pode não ser particularme3nte especificado, mas um teor de menos de 0,0001% pode ser economicamente desvantajoso, e portanto esse valor pode preferivelmente ser ajustado como o limite inferior.

[0092] S:

[0093] S pode afetar adversamente a capacidade de soldagem e a capacidade de produção durante o lingotamento e a laminação a quente. Por essa razão, o limite superior de seu teor é ajustado para 0,01% ou menos. Isto é, S é limitado como uma impureza a 0,01% ou menos. O teor de S pode preferivelmente ser 0,004% ou menos, mais preferivelmente 0,003% ou menos. O limite inferior do teor de S pode não ser particularmente especificado, mas um teor de menos de 0,0001% pode ser economicamente desvantajoso, e portanto esse valor pode preferivelmente ser ajustado como o limite inferior. Em adição, uma vez que S pode ser ligado ao Mn para formar MnS bruto e deteriorar a capacidade de dobramento ou a capacidade de expansão de furo, o teor desse elemento deve ser ajustado tão baixo quanto possível.

[0094] Al:

[0095] Al pode promover a formação de ferrita para aumentar a ductilidade, e portanto pode ser adicionado. Esse elemento pode também ser utilizado como agente desoxidante. Se seu teor foi menor que 0,1%, o efeito do elemento pode ser insuficiente. Por outro lado, sua

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15/37 adição excessiva pode levar a um aumento no número de inclusões brutas à base de Al e dar origem à deterioração da capacidade de expansão de furo ou provocar uma falha de superfície. Por essa razão, o limite superior do teor de Al é ajustado para 3,0%. O teor de Al pode preferivelmente ser de 0,1 a 2,9%, mais preferivelmente de 0,15 a 2,9%.

[0096] Na presente invenção, (Al+Si) é ajustado para 0,5% ou mais. O (Al+Si) pode preferivelmente ser 0,5 a 4%, mais preferivelmente 0,51 a 3,5%.

[0097] N:

[0098] N pode formar um nitreto bruto para deteriorar a capacidade de dobramento ou a capacidade de expansão de furo e portanto a sua quantidade adicionada deve ser mantida baixa. Se o teor de N exceder 0,01%, a tendência acima pode ser ressaltada, e portanto a faixa do teor de N é ajustada para 0,01% ou menos. N pode ser a causa da formação de bolhas durante a soldagem, e consequentemente o teor de N deve ser menor. O teor de N pode preferivelmente ser 0,005% ou menos, mais preferivelmente 0,004% ou menos. Embora o efeito conforme a presente invenção possa ser alcançado sem especificar particularmente o limite inferior, o teor de N de menos de 0,0005% pode envolver um grande aumento no custo de produção, e portanto esse valor pode ser substancialmente o limite inferior.

[0099] Mo:

[00100] Cr pode ser um elemento de ligação e pode ser importante em aumentar a capacidade de têmpera. Entretanto, se seu teor for menor que 0,02%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto o limite inferior de 0,02% é especificado. Ao contrário, conter esse elemento em mais de 0,5% pode afetar adversamente a capacidade de produção durante a produção e a laminação a quente, e portanto o limite superior de 0,5% é especificado.

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16/37 [00101] Nb:

[00102] Nb pode ser um elemento de ligação e pode contribuir para aumentar a resistência da capa de aço pelo reforço da precipitação, reforço do grão fino através da supressão do crescimento do grão de cristal de ferrita, e reforço do deslocamento através da supressão da recristalização. Se a sua quantidade adicionada for menor que 0,01%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto o limite inferior de 0,01% é especificado. Se esse elemento estiver contido em mais de 0,1%, a quantidade de carbonitretos precipitada pode ser aumentada para deteriorar a capacidade de conformação, e portanto um limite superior de 0,1% é especificado.

[00103] Ti:

[00104] Ti pode ser um elemento de ligação e pode contribuir para aumentar a resistência da chapa de aço pelo reforço da precipitação, reforço do grão fino através da supressão do crescimento do grão de cristal de ferrita, e reforço do deslocamento através da supressão da recristalização. Se sua quantidade adicionada for menor que 0,01%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto um limite inferior de 0,01% é especificado. Se esse elemento estiver contido em mais de 0,2%, a quantidade de carbonitretos precipitada pode ser aumentada para deteriorar a capacidade de conformação, e portanto um limite superior de 0,2% é especificado.

[00105] V:

[00106] V pode ser um elemento de ligação e pode contribuir para aumentar a resistência da chapa de aço pelo reforço da precipitação, reforço do grão fino através da supressão do crescimento do grão de cristal de ferrita, e reforço do deslocamento através da supressão da recristalização. Se sua quantidade adicionada for menor que 0,005%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto o limite inferior de 0,005% é especificado. Se esse elemento estiver contido acima de

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0,1%, a quantidade de carbonitreto precipitado pode ser aumentada para deteriorar a capacidade de conformação, e portanto um limite superior de 0,1% é especificado. O teor de V pode preferivelmente ser de 0,005 a 0,4%, mais preferivelmente 0,005 a 0,3%.

[00107] Cr:

[00108] Cr pode ser um elemento de ligação e, ao mesmo tempo, pode ser importante para aumentar a capacidade de têmpera. Entretanto, se seu teor for menor que 0,1%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto um limite inferior de 0,1% é especificado. Ao contrário, conter esse elemento acima de 2,0% pode afetar adversamente a capacidade de produção durante a produção e a laminação a quente, e portanto um limite superior de 2,0% é especificado.

[00109] Um elemento ou dois ou mais elementos entre Ca, Mg e REM podem ser adicionados em uma quantidade total de 0,0005 a 0,04%. Ca, Mg e REM podem ser elementos usados para desoxidação, e pode ser preferido conter um elemento ou dois ou mais desses elementos em uma quantidade total de 0,0005% ou mais. Aqui, REM é Metal Terra Rara. Entretanto, se o teor total de Ca, Mg e REM exceder 0,05%, pode ser causada a degradação da capacidade de trabalho de conformação. Por essa razão, o seu teor total é ajustado para ser de 0,0005 a 0,05%.

[00110] Incidentalmente, na presente invenção, REM pode ser adicionado na forma de metal misch em muitos casos, e pode haver o caso em que a combinação de elementos na série de lantanóides está contida em adição ao La e ao Ce. Mesmo quando tais elementos na série de lantanóides diferentes de La e Ce estão contidos como impurezas inevitáveis, os efeitos conforme a presente invenção podem ser salientados. Nessa conexão, os efeitos conforme a presente invenção podem ser também salientados mesmo quando La e Ce metálicos são adicionados.

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18/37 [00111] Cu:

[00112] Cu pode ser um elemento de ligação e, ao mesmo tempo, pode ser importante para aumentar a capacidade de têmpera. Em adição, Cu pode aumentar a capacidade de umedecimento do metal fundido ou promover uma reação de ligação e, portanto, pode ser adicionado. Entretanto, se seu teor for menor que 0,04%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto um limite inferior de 0,04% é especificado. Ao contrário, conter esse elemento acima de 2,0% pode afetar adversamente a capacidade de produção e a laminação a quente, e portanto um imite superior de 2,0% é especificado.

[00113] Ni:

[00114] Ni pode ser um elemento de ligação e, ao mesmo tempo, pode ser importante para aumentar a capacidade de têmpera. Em adição, Ni pode aumentar a capacidade de umedecimento do metal fundido ou promover uma reação de ligação e, portanto, pode ser adicionado. Entretanto, se seu teor for menor que 0,02%, esses efeitos podem não ser obtidos, e portanto um imite inferior de 0,02% é especificado. Ao contrário, conter esse elemento acima de 1% pode afetar adversamente a capacidade de produção e a laminação a quente , e portanto um limite superior de 1,0% é especificado.

[00115] A adição de B em uma quantidade de 0,0003% ou mais pode ser eficaz no reforço da borda do grão ou para aumentar a resistência do material de aço, mas se a quantidade adicionada exceder 0,07%, não apenas o efeito pode ser saturado mas também a capacidade de produção durante a laminação a quente pode ser reduzida, e portanto um limite superior de 0,07% é especificado.

[00116] A seguir será descrita abaixo a estrutura do material de aço.

[00117] Na chapa de aço conforme a presente invenção, a ferrita é usada como fase principal, e a austenita retida de fração de volume de

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8% ou mais é dispersa ali, para assim garantir uma resistência à tração de 980 MPa ou mais. Consequentemente, a chapa de aço deve conter austenita retida. Quanto à forma de ferrita, ferrita acicular pode ser incorporada diferentemente da ferrita poligonal. A razão porque a ferrita é usada como fase principal pode ser porque pela formação da fase principal a partir da ferrita rica em ductilidade, a ductilidade pode ser aumentada. Se o teor da fase ferrita como fase principal for menor que 40%, uma ductilidade suficiente não pode ser garantida, e a chapa de aço pode não ser adequada para uso prático. Por essa razão, a fração de volume da fase principal ferrita é ajustada para 40% ou mais. [00118] Austenita retida está contida como uma segunda fase, com o que o aumento na resistência e mais aumento da ductilidade podem ser alcançados ao mesmo tempo. Se a sua fração de volume for menor que 8%, o efeito acima dificilmente pode ser obtido, e portanto um limite inferior de 8% é especificado. A razão porque o limite superior é ajustado para 60% ou menos é porque se sua fração de volume exceder 60%, a fração de volume da fase ferrita como fase principal pode se tornar menor que 40%, e uma ductilidade suficiente não pode ser garantida. A estrutura bainita pode ser utilizada para a estabilização da austenita retida, e portanto pode estar inevitavelmente contida. Para também aumentar a resistência, a martensita pode estar contida.

[00119] Em relação às fases da microestrutura descrita acima, ferrita, martensita, bainita, austenita, perlita e o saldo da estrutura, a identificação, observação da posição existente, e a medição da razão de área podem ser executadas usando-se um reagente natal e um reagente descrito na JP-A n° 59-219473 para causticar a chapa de aço na seção transversal na direção de laminação ou na seção transversal perpendicular à direção de laminação e efetuando-se a determinação quantitativa pela observação através de um microscópio ótico a uma ampliação de 1,000 vezes microscópios de varredura e transmissão

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20/37 eletrônica a uma ampliação de 1,000 a 100,000 vezes. Após a observação de 20 ou mais campos visuais para cada, a razão de área de cada estrutura pode ser determinada por um método de contagem de pontos ou um método de análise de imagem.

[00120] O processo de produção para a chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência com excelente aderência de revestimento conforme a presente invenção é descrito abaixo.

[00121] Uma placa antes da laminação a quente pode ser submetida a uma laminação a quente normal após o recozimento contínuo.

[00122] Por exemplo, uma placa após o lingotamento contínuo é ajustada para 1.100°C ou mais diretamente ou através de reaquecimento. A uma temperatura de menos que a temperatura acima, uma homogeneização insuficiente pode resultar para provocar a redução na resistência e na capacidade de dobramento em V.

[00123] Subsequentemente, a placa é laminada a quente a uma temperatura de acabamento de 850 a 970°C. Porque, se a temperatura de acabamento for menor que 850°C, a laminação p ode ser uma laminação na região de duas fases (α+γ), e a capacidade de laminação pode ser deteriorada, enquanto se a temperatura de acaba,mento exceder 970°C, o tamanho de grão da austenita pode ser embrutecido, e a fração da fase ferrita pode se tornar pequena, dando origem à redução na ductilidade.

[00124] Posteriormente, a placa é resfriada até uma região de temperaturas de 650°C ou menos a 10 a 200°C/s em média , e então recolhida a uma temperatura de 650°C ou menos. Se a taxa de resfriamento for menor que a faixa acima ou a temperatura de recolhimento excede a faixa acima, a fase perlita que deteriora significativamente a capacidade de dobramento pode ser produzida. Se a taxa média de resfriamento excede 200°C/s, o efeito de supressão da perlita pode ser saturado, e a temperatura de término do resfriamento pode variar sig

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21/37 nificativamente, tornando difícil garantir a qualidade do material estável. Por essa razão, a taxa de resfriamento é ajustada para 200°C/s ou menos.

[00125] Após a decapagem, o material de amostra pode ser submetido à laminação a frio de 40% ou mais. Se a redução de laminação for menor que essa faixa, a recristalização ou a transformação inversa durante o recozimento pode ser suprimida para provocar a redução no alongamento.

[00126] A temperatura máxima durante o recozimento é ajustada para ser de 700 a 900°C. Se a temperatura máxima fo r menor que 700°C, a recristalização de uma fase ferrita durante o recozimento pode ser retardado para provocar a redução no alongamento. Por outro lado, a uma temperatura acima da temperatura acima, a fração de martensita pode ser aumentada para provocar a deterioração do alongamento.

[00127] Para refrigerar a estrutura e efetivamente salientar a transformação de bainita durante o resfriamento após o tratamento de enxágue na etapa de recozimento, a taxa de resfriamento pode ser preferivelmente mais alta. Nessa conexão, se a taxa de resfriamento for menor que 0,1°C/s, a transformação não pode ser controlada, enquanto mesmo se a taxa de resfriamento exceder 200°C/s, o efeito pode ser saturado e, em adição, a capacidade de controle da temperatura de término do resfriamento que é o mais importante para a produção de austenita retida pode ser significativamente deteriorada. Por essa razão, a taxa de resfriamento após o recozimento pode ser preferivelmente de 0,1 a 200°C/s em média. A taxa de resfriamento pode ser, em média, mais preferivelmente 1,2 a 14°C/s, ainda mais preferivelmente de 1,8 a 11°C/s.

[00128] A temperatura de término de resfriamento e a subsequente retenção ou continuação do resfriamento pode ser uma técnica impor

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22/37 tante para controlar a produção de bainita e determinar a concentração de C da austenita retida. Se a temperatura de término do resfriamento for menor que 350°C, uma grande quantidade de marte nsita pode ser produzida para aumentar excessivamente a resistência do aço e, em adição, pode ser difícil reter a austenita, como resultado o alongamento pode ser deteriorado por uma extensão extremamente grande. Por outro lado, se a temperatura de término do resfriamento exceder 550°C, a transformação de bainita pode ser retardad a e, em adição, a produção de cementita pode ocorrer durante a retenção ou a continuação do resfriamento, diminuindo o enriquecimento de C na austenita retida. Por essa razão, a temperatura de término do resfriamento e a temperatura de retenção ou de continuação do resfriamento, em que uma austenita retida tendo uma alta concentração de C pode ser produzida a 8% ou mais, pode ser preferivelmente de 350 a 550°C.

[00129] O tempo de retenção ou de continuação do resfriamento pode preferivelmente ser mais longo em vista do enriquecimento de C na austenita retida. Se o tempo for menor que 1 segundo, a transformação de bainita pode não ocorrer suficientemente, e pode resultar um enriquecimento inadequado de C. Por outro lado, se o tempo exceder 1,000 segundos, cementita pode ser produzida na fase austenita e, por sua vez, a concentração de C pode ser passível de diminuir. Por essa razão, pode ser preferido ajustar o tempo de retenção ou de continuação do resfriamento pode ser preferivelmente de 110 a 800 segundos, mais preferivelmente de 150 a 400 segundos.

[00130] A tensão residual na fase austenita e a razão de aspecto do grão da austenita retida pode ser controlado controlando-se otimamente o diâmetro de cilindro, a tensão e o número de passes em dobramentos repetidos durante a retenção (durante um tratamento de envelhecimento (OA)), mas quando o tempo de tratamento de envelhecimento (OA) é ajustado para ser de 350 a 550°C, toda s as exigências a

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23/37 seguir devem ser satisfeitas. O diâmetro do cilindro pode ser preferivelmente menor de modo a transmitir uma certa tensão. Entretanto, se o diâmetro do cilindro for 50 mm ou menos, a rigidez do cilindro pode ser diminuída e uma tensão estável não pode ser transmitida. Por outro lado, se o diâmetro do cilindro exceder 2.000 mm. a área da superfície de contato pode ser aumentada, tornando impossível transmitir localmente ma grade tensão. Por essa razão, o diâmetro do cilindro pode ser preferivelmente 50 a 2.000 mm. O limite inferior pode ser mais preferivelmente 350mm ou mais, e o limite superior pode ser preferivelmente 1.000 mm ou menos.

[00131] Além disso, a tensão pode ser ajustada pelo estresse médio longitudinal que é um valor obtido dividindo-se a tensão pela área de seção transversal da chapa (espessura da chapa x largura da chapa) e pode ser um valor importante para determinar a razão de aspecto na direção longitudinal, mas se a resistência (TS) da chapa de aço quando a temperatura do envelhecimento (OA) é ajustada para ser de 350 a 550°C exceder 50%, o risco de fratura pode au mentar. Uma vez que a resistência do aço de 980 MPa a 350°C pode se r de cerca de 100 MPa, a tensão (estresse longitudinal médio) pode ser adequadamente 50 MPa ou menos. Essa tensão (estresse longitudinal médio) pode ser preferivelmente 45 MPa ou menos, mais preferivelmente 40 MPa ou menos. O limite inferior pode não ser especificado especificamente, mas considerando-se a capacidade de passagem da chapa de aço, particularmente a sinuosidade, a tensão pode ser preferivelmente 2 MPa ou mais, mais preferivelmente 10 MPa ou mais.

[00132] Quanto ao número de passes, um número maior de passes pode aumentar a ocorrência de dobramento/desdobramento e facilitar o controle da tensão residual, mas o efeito pode ser pequeno em um passe. Por essa razão, 2 passes ou mais podem ser geralmente preferidos. O número de ocorrências do dobramento pode ser preferivel

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24/37 mente 6 passes ou menos, mais preferivelmente 5 passes ou menos. [00133] Posteriormente, a chapa de aço é imersa em um banho de galvanização por imersão a quente. Na técnica da presente invenção, um tratamento de ligação é executado após a imersão. Nesse momento, um tratamento de ligação da camada de revestimento é executado a 470 a 580°C. A uma temperatura menor que essa faixa, a ligação pode ser insuficiente, enquanto a uma temperatura que exceda a faixa acima, uma superligação pode ocorrer e a resistência à corrosão pode ser significativamente deteriorada.

EXEMPLOS [00134] Doravante a presente invenção pode ser descrita em maiores detalhes abaixo em relação aos Exemplos.

[00135] Uma chapa de aço tendo a composição de componentes mostrada a Tabela 1 foi produzida, resfriada/solidificada, então reaquecidas até 1200°C, sofreu laminação de acabamento a 880/C, resfriada, também resfriada a 550°C a uma taxa média d e resfriamento de 60°C/s, e recolhida a uma temperatura de recolhimen to mostrada na Tabela 2. Posteriormente, a chapa de aço laminada a quente resultante foi submetida à laminação a frio de 50% e então recozida por recozimento continuo sob as condições mostradas na Tabela 2.

[00136] Considerando-se os defeitos do cilindro de laminação, a tensão e o número de passes no dobramento repetido durante um tratamento de envelhecimento (OA) em uma linha de produção atual, uma pluralidade de diferentes curvaturas, tensões e número de ocorrências foram dados durante AO do tratamento de recozimento, e o efeito na tensão residual foi avaliado.

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 28/50 [Tabela 1]

N°de espécies de aço	C	Si	Mn	O	P	S	N	Al	Al+Si	Outros
1	0,12	0,25	2,7	0,005	0,01	0,002	0,004	0,25	0,50	-
2	0,1	0,25	2,4	0,003	0,012	0,003	0,0033	0,28	0,53	-
3	0,12	0,45	1,62	0,001	0,011	0,004	0,0043	2,78	3,23	Cr: 1,26
4	0,15	0,02	2,5	0,001	0,013	0,004	0,0022	1,63	1,65	Ce: 0,01, La: 0,002, V: 0,4
5	0,35	0,30	1,6	0,002	0,012	0,01	0,0022	1,84	2,14	-
6	0,27	0,10	2,45	0,004	0,01	0,0013	0,0024	2,53	2,63	Mg: 0,0008
7	0,32	0,28	2,5	0,004	0,02	0,0023	0,0029	0,22	0,50	Ca: 0,008
8	0,38	0,27	2,4	0,001	0,01	0,0014	0,0034	2,51	2,78	-
9	0,15	0,25	1,9	0,005	0,02	0,002	0,0041	1,86	2,11	Ti: 0,01
10	0,19	0,23	1,7	0,003	0,03	0,001	0,002	1,47	1,71	B: 0,001
11	0,18	0,22	1,8	0,002	0,02	0,002	0,0024	2,88	3,10	Mo: 0,1
12	0,2	0,30	2,6	0,002	0,03	0,001	0,0033	0,26	0,56	Cr: 0,8
13	0,194	0,28	2,5	0,002	0,013	0,0015	0,0012	0,23	0,52	Nb: 0,051
14	0,21	0,25	2,4	0,002	0,006	0,0042	0,0043	0,59	0,84	Ti: 0,056, B: 0,0053
15	0,19	0,30	1,82	0,002	0,011	0,0032	0,0027	0,69	0,99	Mo: 0,33
16	0,7	0,40	2,3	0,002	0,013	0,0047	0,0039	0,42	0,82	-
17	0,22	0,57	2,5	0,004	0,014	0,0037	0,0015	0,47	1,04	-
18	0,1	0,33	3,5	0,004	0,014	0,0049	0,0012	2,21	2,54	Ca: 0,015
19	0,12	0,32	2,5	0,01	0,13	0,033	0,001	2,50	2,82
20	0,14	0,37	2,4	0,002	0,08	0,0015	0,005	2,90	3,27	-

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N°de espécies de aço	C	Si	Mn	O	P	S	N	Al	Al+Si	Outros
21	0,19	0,33	2,8	0,002	0,011	0,06	0,001	0,51	0,85	-
22	0,28	0,23	2,8	0,001	0,001	0,0015	0,021	0,52	0,76	Mg: 0,0007
23	0,19	0,29	2,64	0,004	0,08	0,0015	0,005	13,95	14,24	Ca: 0,003
24	0,35	0,02	2,4	0,003	0,08	0,0015	0,005	0,12	0,14	-

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27/37 [00137] Posteriormente, as chapas de aço resultantes foram imersas em um banho de galvanização controlado para condições predeterminadas, e as chapas de aço foram resfriadas até a temperatura ambiente. Nesse momento, a concentração efetiva de Al no banho de galvanização foi ajustada para 0,09 a 0,17% em massa. Em relação a algumas dessas chapas de aço, elas foram imersas em um banho de galvanização, e então foram submetidas a cada um dos tratamentos de ligação sob uma condição predeterminada, e foram resfriadas arte a temperatura ambiente. Finalmente, a chapa de aço assim obtida sofreu laminação de skin pass a uma razão de redução de 0,4%.

[00138] As condições do tratamento térmico estão mostrados na Tabela 2.

[00139] As propriedades de tração foram avaliadas arrastando-se um corpo de prova de tração JIS n° 5 na direção C. Quanto à identificação da estrutura, a observação da posição existente e as medidas de tamanho médio de grão (diâmetro médio de círculo equivalente) e de ocupação, a chapa de aço em uma seção transversal na direção de laminação ou em uma seção transversal perpendicular à direção de laminação foi causticada com um reagente nital, e a determinação quantitativa foi feita pela observação através de um microscópio ótico a uma ampliação de 500 a 1,000 vezes.

[00140] Quanto à propriedade de dobramento em V, foi executado um teste com base na JIS Z 2248, e após executar o teste por um punção R de 0,5 mm, 1 mm, e 2 mm, a chapa de aço foi observada com um olho e julgado como segue. A foi aceito.

[00141] A: Sem fratura.

[00142] B: Fratura leve (uma pluralidade de fraturas foi gerada na superfície externa do dobramento).

[00143] C: Ocorreu fratura.

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 31/50 [Tabela 2]

Teste n°	N° de espécies de aço	Temperatura de recolhimento [°C]	Redução na laminação a frio [%]	Temperatura de recozimento [°C]	Temperatura de resfriamento temporário [°C]	Taxa de resfriamento primário [°C/s]	Notas
a	1	500	50	950	678	1,2	Aço da invenção
b	2	690	55	830	690	1,9	Aço da invenção
c	3	550	57	840	735	3,4	Aço da invenção
d	4	400	49	740	740	1,8	Aço da invenção
e	5	400	69	810	719	2,9	Aço da invenção
f	6	500	48	800	684	13,5	Aço da invenção
g	7	600	49	830	699	10,8	Aço da invenção
h	8	550	50	850	705	16,4	Aço da invenção
i	9	630	50	840	695	2,5	Aço da invenção
j	10	620	50	750	740	2,4	Aço da invenção
k	11	660	45	760	705	1,9	Aço da invenção
l	12	550	60	800	710	10,9	Aço da invenção
m	13	530	50	840	730	5,4	Aço da invenção
n	14	560	50	850	700	8,2	Aço da invenção
o	15	600	50	860	720	6,2	Aço da invenção
p	16	500	60	810	729	1,9	Aço Comparativo
q	17	600	50	810	658	1,8	Aço Comparativo
r	18	650	50	840	690	2,5	Aço Comparativo
s	19	600	50	850	688	2,7	Aço Comparativo

28/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 32/50

Teste n°	N° de espécies de aço	Temperatura de recolhimento [°C]	Redução na laminação a frio [%]	Temperatura de recozimento [°C]	Temperatura de resfriamento temporário [°C]	Taxa de resfriamento primário [°C/s]	Notas
t	20	610	50	850	678	3,4	Aço Comparativo
u	21	540	50	850	699	1,6	Aço Comparativo
v	22	680	50	850	725	2,7	Aço Comparativo
w	23	350	50	850	734	10,9	Aço Comparativo
x	24	390	50	850	719	11,3	Aço Comparativo
aa	4	500	50	850	746	11,4	Aço Comparativo
ab	4	500	90	850	720	12,5	Aço Comparativo
ac	4	500	50	850	670	10,7	Aço Comparativo
ad	4	500	50	850	600	1,5	Aço Comparativo
ae	4	500	50	850	740	38,1	Aço Comparativo
af	4	500	50	850	740	1,8	Aço Comparativo

29/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 33/50 (continuação)

	Condições do dobramento repetido durante a retenção
Teste No.	Tempo de retenção a 350 até 550°C	Dobramento R [nm]	Estresse médio de tensão longitudinal [MPa]	Número de ocorrências de dobramento	Tratamento de revestimento	Ferrita [%]	Austenita retida [%]	Martensita [%]	Notas
a	150	900	35	5	GI	52	10	3	Aço da invenção
b	180	800	25	4	GI	53	9	2	Aço da invenção
c	170	400	35	5	GA	56	11	3	Aço da invenção
d	120	1200	23	6	GA	55	12	2	Aço da invenção
e	190	1400	35	3	GI	52	9	3	Aço da invenção
f	400	1300	70	4	GI	55	8	4	Aço da invenção
g	300	900	30	5	GI	53	10	5	Aço da invenção
h	260	700	30	5	GA	50	12	6	Aço da invenção
i	180	100	15	4	GA	55	14	1	Aço da invenção
j	190	200	35	4	GA	52	15	3	Aço da invenção
k	250	1300	45	1	GA	49	11	3	Aço da invenção
l	280	2600	50	6	GA	47	10	4	Aço da invenção
m	800	1200	50	6	GA	45	10	5	Aço da invenção
n	260	1400	40	5	GA	50	9	2	Aço da invenção
o	300	400	35	3	GA	52	12	5	Aço da invenção
p	120	1500	10	1	GI	33	0	25	Aço comparativo

30/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 34/50

	Condições do dobramento repetido durante a retenção
Teste No.	Tempo de retenção a 350 até 550°C	Dobramento R [nm]	Estresse médio de tensão longitudinal [MPa]	Número de ocorrências de dobramento	Tratamento de revestimento	Ferrita [%]	Austenita retida [%]	Martensita [%]	Notas
q	130	1400	30	1	GA	53	4	4	Aço comparativo
r	250	1300	12	6	GI	29	3	21	Aço comparativo
s	270	900	10	8	GA	20	10	20	Aço comparativo
t	340	800	32	5	GI	37	4	2	Aço comparativo
u	370	300	23	4	GA	35	2	12	Aço comparativo
v	400	1500	15	1	GI	39	2	22	Aço comparativo
w	250	2600	4	6	GA	45	10	3	Aço comparativo
x	260	2700	65	6	GI	43	11	1	Aço comparativo
aa	160	900	22	2	GI	40	9	2	Aço comparativo
ab	145	800	20	3	GA	44	12	2	Aço comparativo
ac	178	450	40	1	GI	49	11	3	Aço comparativo
ad	162	500	15	5	GA	51	8	4	Aço comparativo
ae	250	1600	10	1	GI	52	12	2	Aço comparativo
af	90	500	35	1	GA	55	5	2	Aço comparativo

31/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 35/50 (Continuação)

Teste No.	Bainita [%]	Perlita [%]	TS [MPa]	EL [%]	l [%&]	TSxEL	TSxl	Concentração média de C na γ retida	Tamanho médio de grão da γ retida [mm]	Tensão residual da γ retida (médio) MPa	Notas
a	26	9	987	20	59	19740	58233	0,8	8	-110	Aço da invenção
b	34	2	1168	19	48	22192	56064	0,9	10	-80	Aço da invenção
c	21	9	1186	18	49	21348	58114	1,2	7	85	Aço da invenção
d	22	9	1239	20	45	24780	55755	1,1	7	-250	Aço da invenção
e	29	7	1379	13	30	17927	41370	0,7	8	-20	Aço da invenção
f	20	13	1480	12	32	17760	47360	0,8	7	50	Aço da invenção
g	22	10	1021	24	51	24504	52071	0,9	8	8	Aço da invenção
h	10	22	1450	12	31	17400	44950	1,1	6	-200	Aço da invenção
i	24	6	1185	17	45	20145	53325	1	8	-350	Aço da invenção
j	30	0	1205	16	46	19280	55430	0,9	9	-220	Aço da invenção
k	21	16	989	23	50	22747	49450	0,8	9	-50	Aço da invenção
l	32	7	1201	17	35	20417	42035	0,7	9	-75	Aço da invenção
m	28	12	1186	19	39	22534	46254	1,2	9	55	Aço da invenção
n	22	17	1208	17	34	20536	41072	1,1	10	-27	Aço da invenção
o	23	8	1226	16	32	19616	39232	0,9	8	-80	Aço da invenção
p	21	21	1550	5	18	7750	27900	0	20	120	Aço comparativo
q	27	12	1264	10	15	12640	18960	0,5	12	150	Aço comparativo

32/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 36/50

Teste No.	Bainita [%]	Perlita [%]	TS [MPa]	EL [%]	l [%&]	TSxEL	TSxl	Concentração média de C na γ retida	Tamanho médio de grão da γ retida [mm]	Tensão residual da γ retida (médio) MPa	Notas
r	22	25	1197	12	13	14364	15561	0,6	13	280	Aço comparativo
s	39	11	1201	10	8	12010	9608	0,65	14	-430	Aço comparativo
t	28	29	1259	11	7	13849	8813	0,34	14	-250	Aço comparativo
u	34	17	925	15	10	13875	9250	1,6	15	-467	Aço comparativo
v	22	15	945	11	19	10395	17955	1,9	16	-370	Aço comparativo
w	20	22	884	10	29	8840	25636	2	20	230	Aço comparativo
x	23	22	1387	7	27	9709	37449	2,2	19	-450	Aço comparativo
aa	29	20	1184	17	25	20128	29600	2,2	12	300	Aço comparativo
ab	35	7	584	39	50	22776	29200	2,7	19	198	Aço comparativo
ac	29	8	1480	12	45	17760	66600	2,53	18	-430	Aço comparativo
ad	28	9	785	35	39	27475	30615	0,4	19	-390	Aço comparativo
ae	30	4	1280	11	40	14080	51200	0,5	19	300	Aço comparativo
af	22	16	1320	6	30	7920	39600	0,6	15	130	Aço comparativo

33/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 37/50 (continuação)

	Capacid	ade de dobramento em V
Teste N°	Porcentagem (%) de γ retida tendo tensão residual satisfazendo a Fórmula (1)	Razão de aspecto	Dobramento R: 2,0	Dobramento R: 1,0	Dobramento R: 0,5	Notas
a	70	0,77	A	A	A	Aço da invenção
b	85	0,75	A	A	A	Aço da invenção
c	64	0,85	A	A	A	Aço da invenção
d	66	0,92	A	A	A	Aço da invenção
e	75	0,88	A	A	A	Aço da invenção
f	93	0,79	A	A	A	Aço da invenção
g	95	0,69	A	A	A	Aço da invenção
h	65	0,71	A	A	A	Aço da invenção
i	51	0,59	A	A	A	Aço da invenção
j	77	0,79	A	A	A	Aço da invenção
k	91	0,84	A	A	A	Aço da invenção
l	91	0,92	A	A	A	Aço da invenção
m	56	0,9	A	A	A	Aço da invenção
n	66	0,88	A	A	A	Aço da invenção
o	81	0,72	A	A	A	Aço da invenção
p	31	0	A	B	C	Aço comparativo
q	48	0,43	A	A	B	Aço comparativo
r	21	0,44	A	B	C	Aço comparativo
s	15	0,32	A	A	B	Aço comparativo
t	35	0,98	B	C	C	Aço comparativo

34/37

Petição 870180067692, de 03/08/2018, pág. 38/50

	Capacid	ade de dobramento em V
Teste N°	Porcentagem (%) de g retida tendo tensão residual satisfazendo a Fórmula (1)	Razão de aspecto	Dobramento R: 2,0	Dobramento R: 1,0	Dobramento R: 0,5	Notas
u	15	0,97	B	C	C	Aço comparativo
v	25	0,99	A	A	C	Aço comparativo
w	39	0,45	A	A	B	Aço comparativo
x	10	0,35	A	A	C	Aço comparativo
aa	29	0,12	B	B	C	Aço comparativo
ab	49	0,44	A	B	C	Aço comparativo
ac	33	0,98	A	A	B	Aço comparativo
ad	44	0,96	A	A	B	Aço comparativo
ae	43	0,95	A	C	C	Aço comparativo
af	43	0,96	A	B	C	Aço comparativo

35/37

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36/37 [00144] O método para medição do percentual de austenita retida foi executado em uma superfície formada pelo polimento químico a 1/4 da espessura a partir da camada da superfície da chapa de material de amostra, e a austenita retida foi quantitativamente determinada a partir das intensidades integradas dos planos (200) e (211) de ferrita e as intensidades integradas dos planos (200), (220) e (311) de austenita, que foram medidas com um raio mono-cromatado MoKa.

[00145] O método para medição da tensão residual (sR) da fase austenita retida foi executado em uma superfície formada pelo polimento químico a 1/4 da espessura a partir a camada de superfície da chapa de material de amostra, e a média de 10 pontos foi determinada usando-se um difratômetro de raio -x de alta resolução. O difratômetro de raio-x de alta resolução usado no teste foi D8 DISCOVER Hybrid Super Speed Solution produzido por Bruker AXS K.K. Usando a tensão (eR) determinada a partir do plano de difração a distribuição do espaçamento gravado pelo difratômetro e o módulo de Young (E) do material de aço, a tensão residual (sR) pode ser obtido de acordo com a fórmula (2) a seguir:

sR = eRxE(2) [00146] Os testes n^os a a o são Exemplos da presente invenção, em que todas as propriedades passadas e uma chapa de aço tendo propriedades almejadas foi obtida. Por outro lado, nos testes n^os p a ag em que os componentes ou o processo de produção está fora do escopo da presente invenção, qualquer uma das propriedades falhou. APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00147] De acordo com a presente invenção, pode ser fornecida uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência excelente em alongamento, e capacidade de dobramento e V. A produção da chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência pode ser relativamente fácil e pode ser executado estavel

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37/37 mente. Portanto, a chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência de acordo com a presente invenção pode ser particularmente ótima como ma chapa de aço para automóveis perseguindo a redução de peso em anos recentes, e seu valor industrial pode ser notavelmente alto.

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1/4

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço galvanizada por imersão a quente, caracterizada pelo fato de que compreende uma chapa de aço consistindo de, em % em massa,

C: de 0,10 a 0,4%,

Si: de 0,01 a 0,5%,

Mn: de 1,0 a 3,0%,

O: 0,006% ou menos,

P: 0,04% ou menos,

S: 0,01% ou menos,

Al: de 0,1 a 3,0%,

N: 0,01% ou menos, e

Si+Al>0,5%, com o saldo sendo Fe e as inevitáveis impurezas, em que a chapa de aço é uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência compreendendo, como fase principal, em termos de fração de volume, 40% ou mais de ferrita e de 8 a 60% de austenita retida, e o saldo da estrutura é composto de qualquer outro elemento ou dois ou mais elementos entre bainita, martensita e perlita, em que entre a austenita, um grão de austenita tendo uma tensão residual média sR que satisfaça a fórmula (1) responde por 50% ou mais:

-400 MPa < sR < 200 MPa (1);

e a camada galvanizada por imersão a quente na superfície da chapa de aço, a camada galvanizada por imersão a quente consistindo de Fe em uma quantidade de menos de 7% em massa, com o saldo sendo Zn, Al e as inevitáveis impurezas.
2. Chapa de aço galvanizada por imersão a quente de

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2/4 acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o tamanho médio de partícula da austenita é 10 mm ou menos, a concentração de C na austenita é 0,7% ou mais a 1,5% ou menos em termos de % em massa.
3. Chapa de aço galvanizada por imersão a quente de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a razão de aspecto média em relação à direção de laminação do grão de austenita é de 0,5 a 0,95.
4. Chapa de aço galvanizada por imersão a quente de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço também consiste de, em % em massa, um elemento ou dois ou mais elementos entre:

Mo: de 0,02 a 0,5,

Nb: de 0,01 a 0,10%,

Ti: de 0,01 a 0,20%,

V: de 0,005 a 0,10%,

Cr: de 0,1 a 2,0%,

Ca: de 0,0005 a 0,05%,

Mg: de 0,0005 a 0,05%,

REM: de 0,0005 a 0,05%,

Cu: de 0,04 a 2,0%,

Ni: de 0,02 a 1,0%,

B: de 0,0003 a 0,007%.
5. Processo para produzir uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente, caracterizado pelo fato de que compreende submeter um material de aço consistindo de, em % em massa,

C: de 0,10 a 0,4%,

Si: de 0,01 a 0,5%,

Mn: de 1,0 a 3,0%,

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3/4

O: 0,006% ou menos,

P: 0,04% ou menos,

S: 0,01% ou menos,

Al: de 0,1 a 3,0%,

N: 0,01% ou menos, e

Si+Al>0,5%, com o saldo sendo Fe e as inevitáveis impurezas, a um tratamento de laminação a quente a uma temperatura de laminação a quente da placa de 1.100°C ou mais e uma temperatura de acabamento de 850 a 970°C, resfriar a chapa de aço após a laminação a quente até uma região de temperaturas de 650°C ou menos a 10 a 200 °C/s em média, atingir a uma faixa de temperatura de 650°C ou meno s, laminar a frio a chapa de aço a uma razão de redução de laminação de 40% ou mais, recozer a chapa de aço pelo ajuste da temperatura máxima durante o recozimento para ser de 700 a 900°C, resfriar a chapa de aço até uma região de temperaturas de 350 a 550°C a uma taxa média de resfriamento de 0,1 a 200°C/s, e então reter na região de temperaturas por 1 a 1.000 segundos, e mergulhar a chapa de aço após a retenção na região de temperaturas em um banho de galvanização por imersão a quente e, após o tratamento de revestimento, aplicar um tratamento de ligação a uma temperatura de 470 a 580°C, em que no momento da reter a chapa de aço em uma região de temperaturas de 350 a 550°C, a chapa de aço é dobrada repetidamente usando-se um cilindro tendo um diâmetro de 50 a 2.000 mm para assim transmitir uma tensão à chapa de aço, e o estresse longitudinal médio aplicado à chapa de aço durante o dobramento repetido é de 2 a 50 MPa.

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4/4
6. Processo para produzir uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o número de passes durante o dobramento repetido é de 2 a 6.

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1/3 ig. 1

Raio mínimo de dobramento R/mm Raio _mí_nimo de dobramento R/mm

Fig .2

Estresse residual /MPa

2/3

Raio mínimo de dobramento R/mm