BR102015003542B1

BR102015003542B1 - método para tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide

Info

Publication number: BR102015003542B1
Application number: BR102015003542-0A
Authority: BR
Inventors: Ming Zou; Zhenyu Han; Jihai JIA; Hua Guo; Yong Deng; Chunjian WANG; Jun Yuan; Hui Yao
Original assignee: Pangang Group Panzhihua Iron & Steel Research Institute Co., Ltd.
Priority date: 2014-02-20
Filing date: 2015-02-19
Publication date: 2020-12-29
Also published as: FR3017626B1; CN104046765A; CN104046765B; US9777351B2; US20150232968A1; BR102015003542A2; FR3017626A1

Abstract

MÉTODO PARA TRATAMENTO TÉRMICO DE TRILHO DE AÇO HIPEREUTETÓIDE A presente invenção descreve um método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, incluindo as seguintes etapas: manutenção da temperatura do trilho de aço, temperatura a qual está acima de 900º C após o a finalização da laminagem, realização de uma primeira fase de resfriamento do trilho de aço a uma primeira velocidade de resfriamento após a manutenção da temperatura para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 700-750ºC, realização de uma segunda fase de resfriamento do trilho de aço a uma segunda velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 550ºC, realização de uma terceira fase de resfriamento do trilho de aço a uma terceira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 450ºC ou menos, continuação do resfriamento do trilho de aço de forma natural pelo ar. Além da obtenção de boas propriedades de tração, o trilho de aço tratado pelo método para tratamento térmico fornecido pela presente invenção pode efetivamente reduzir cementita secundária e tem excelente resistência à abrasão (...).

Description

Referência cruzada com pedidos relacionados

[001] Esse pedido reivindica prioridade ao pedido chinês No. 201410058292.4, depositado em 20 de Fevereiro de 2014, intitulado “Método para tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide”, o qual é especificamente e inteiramente incorporado por referência.

Campo da Invenção

[002] A presente invenção refere-se a um método para tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, particularmente a um método que pode reduzir a precipitação de cementita secundária para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide com alto teor de carbono.

Antecedentes da Invenção

[003] Atualmente, os trilhos de aço amplamente utilizados no transporte ferroviário na sua maioria são feitos de aço perlítico eutetóide, caracterizado pela boa combinação de força e resistência, índices de desempenho moderado e similares. No entanto, após o aumento contínuo da densidade de tráfego e carga por eixo de trens de carga, altas exigências são definidas para o desempenho do serviço de trilhos para transporte ferroviário. A abrasão rápida nos locais de contato pista-roda tornou-se progressivamente um dos principais fatores que afetam o tempo de serviço de trilhos pesados, particularmente os trilhos em curvas com um raio pequeno. Por esta razão, a equipe de P&D neste campo sempre foi dedicada ao desenvolvimento de novos produtos ferroviários de aço com boa resistência à abrasão, bem como boa resistência à fadiga de contato e outros índices de desempenho globais para atender a necessidade da construção ferroviária.

[004] A pesquisa descobre que há dois métodos que podem atender a todos os requisitos acima: um é aumentar ainda mais o teor de carbono dos trilhos de aço, adicionar uma quantidade adequada de elementos de liga, possibilitar o pleno desempenho do carbono no reforço da resistência à abrasão dos trilhos de aço e proporcionar uma melhor resistência à abrasão e resistência à fatiga de contato dos trilhos de aço através de um processo de resfriamento pós-laminação; o segundo é utilizar trilhos de aço bainita com alto teor de liga, obter trilhos de aço bainita com boa resistência à abrasão, também através do controle do processo de resfriamento pós-laminação e aumentar a resistência à abrasão enquanto fornece escopo completo a sua resistência à fadiga de contato. Como provado na prática, devido ao custo elevado de liga e um complexo processo de produção de aço bainita, o produto tem desempenho instável e não possui a condição de popularização em massa e aplicação, enquanto, embora o trilho de aço hipereutetóide com alto teor de carbono pode melhorar significativamente a abrasão resistência de trilho de aço através do aumento do teor de carbono do trilho de aço, devido ao alto teor de carbono, cementita secundária será precipitada com prioridade no contorno do grão da austenita durante o resfriamento contínuo do trilho de aço com a qual a austenita forma perlita depois laminação e a cementita secundária é distribuída em forma de rede ao longo do limite original do grão de austenita. Como a fase difícil e fase de fortalecimento do aço, a cementita secundária, sem dúvida, aumenta a dureza e resistência à abrasão do aço, mas o seu efeito adverso não é insignificante: sob o impacto do estresse da roda, é possível que micro- rachaduras se formem na localização da cementita e se espalhem continuamente ao longo de sua forma de rede, finalmente resultando em descamação, aparecimento de lascas e de trincas oblíquas e outros danos de fadiga nos locais de contato e até mesmo indução da quebra do trilho, impondo um extremo perigo oculto para a segurança do transporte ferroviário.

[005] A redução da precipitação de cementita secundária em um método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide de alto teor de carbono é a chave para a produção de trilhos de aço com excelente resistência à abrasão e resistência à fadiga. Portanto, há uma necessidade urgente neste campo para o desenvolvimento de um método para o tratamento térmico de trilhos de aço hipereutetóides de alto teor de carbono, o que pode reduzir a precipitação de cementita secundária.

Sumário da Invenção

[006] O objetivo da presente invenção é proporcionar um método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, o que garante que o trilho de aço após a laminação pode refinar suficientemente a estrutura perlítica no trilho de aço e, efetivamente, reduzir a precipitação de cementita secundária.

[007] A fim de alcançar o objetivo acima, a presente invenção fornece um método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, compreendendo: manutenção da temperatura de um trilho de aço com uma temperatura acima de 900 °C, após a finalização da laminação, a realização de uma primeira etapa de resfriamento do trilho de aço com uma primeira velocidade de resfriamento após a manutenção da temperatura para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho do de aço para 700- 750 °C, a realização de uma segunda etapa de resfriamento do trilho de aço a uma segunda velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 550 °C, a realização de uma terceira etapa de resfriamento do trilho de aço a uma terceira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 450 °C ou menos e continuação do resfriamento do trilho de aço de forma natural pelo ar.

[008] O método para o tratamento térmico fornecido de acordo com a presente invenção pode suficientemente refinar a estrutura perlítica no aço, conseguindo-se, assim, um índice de dureza mais elevado e em boa combinação de resistência e tenacidade, e, entretanto, pode efetivamente reduzir a precipitação de cementita secundária no aço, fazendo com que o comprimento médio de cementita secundária não seja superior a 10 μm, a razão de cementita secundária não seja superior a 1% e cementita secundária seja uniformemente distribuída ao longo dos limites de grão e não formam uma rede fechada, e permitindo que o trilho de aço possua tanto uma excelente resistência à abrasão como resistência à fadiga de contato.

[009] Outras características e vantagens da presente invenção serão descritas em detalhes nas formas de realização subsequentes.

Descrição Detalhada das Formas de Realização

[0010] As formas de realização da presente invenção são elaboradas abaixo. Deve ser entendido que estas concretizações se destinam a descrever e explicar a presente invenção e não limitar a presente invenção.

[0011] A presente invenção fornece um método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, compreendendo: manutenção da temperatura de um trilho de aço com uma temperatura acima de 900 °C após a finalização da laminação, realização de uma primeira etapa de resfriamento do trilho de aço a uma primeira velocidade de resfriamento após a manutenção da temperatura para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 700-750 °C, a realização de uma segunda etapa de resfriamento do trilho de aço a uma segunda velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 550 °C, a realização de uma terceira etapa de resfriamento do trilho de aço a uma terceira da velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 450 °C ou menos e continuação do resfriamento do trilho de aço de forma natural pelo ar.

[0012] O inventor da presente invenção descobriu em uma pesquisa que mantendo o trilho de aço em alta temperatura e resfriando o trilho de aço com velocidades de resfriamento diferentes em diferentes fases, especialmente através da aplicação de meio de resfriamento, a estrutura perlítica no trilho de aço pode ser suficientemente refinado e a precipitação de cementita secundária pode ser significativamente reduzida. Por exemplo, o meio de refrigeração é aplicado ao trilho de aço após a manutenção da temperatura para realizar a primeira etapa de resfriamento na primeira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície do trilho para 700-750 °C; em seguida, o meio de resfriamento é aplicado para realizar a segunda etapa de resfriamento na segunda velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície do trilho para 550 °C; já que o teor de carbono e de outros elementos de liga no aço hipereutetóide é elevado, se a primeira velocidade de resfriamento é também adotada na segunda etapa de resfriamento, a camada superficial da cabeça de trilho será resfriada muito rapidamente e estruturas anormais podem ser geradas, resultando em fragmentação do trilho de aço; em seguida, o meio de resfriamento é aplicado para conduzir a terceira etapa de resfriamento na terceira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície do trilho para 450 °C ou menos. Depois de a temperatura do trilho de aço ser reduzida para 550 °C, a transformação perlítica da camada de superfície do trilho é completada; a fim de assegurar que o mesmo alto desempenho seja obtido no núcleo da cabeça do trilho, certa velocidade de resfriamento deve ser mantida até que a transformação perlítica seja concluída em toda a seção do trilho de aço.

[0013] De acordo com referido método para tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide fornecido pela presente invenção, o trilho de aço após a manutenção da temperatura passa por uma primeira etapa de resfriamento na primeira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 700-750 °C. Quando a primeira velocidade de resfriamento é menor do que 3,5 °C/s, a observação da estrutura microscópica indica que a cementita é fina no momento, mas ainda está disposta ao longo do limite de grão em uma forma de rede e não é possível alcançar o objetivo de inibir suficientemente a precipitação de cementita secundária; enquanto que se a primeira velocidade de resfriamento for maior do que 5,0 °C/s, a camada de superfície da cabeça do trilho é resfriada rapidamente e o núcleo da cabeça do trilho é resfriado lentamente e a camada de superfície e o núcleo da cabeça do trilho não podem realizar suficiente troca de calor; como resultado, quando a camada de superfície fica próxima de, ou entra na área de transformação, a temperatura do núcleo está ainda muito elevada e a proposta de reduzir a precipitação de cementita secundária na secção transversal do trilho também não pode ser realizada. De forma preferencial, a primeira velocidade de resfriamento é 3,5-5,0 °C/s. A segunda etapa de resfriamento do trilho de aço na segunda velocidade de resfriamento é realizada para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 550 °C. Durante o resfriamento e transformação contínuos do trilho de aço hipereutetóide, a temperatura da fase de transição para a obtenção de estrutura perlítica é 600-650 °C. À medida que o teor de carbono e de outros elementos de liga no trilho de aço hipereutetóide é alto, se a primeira velocidade de resfriamento é mantida na segunda fase de resfriamento, a alta velocidade de resfriamento pode resultar na geração de bainita, martensita e outras estruturas anormais e não pode assegurar que a microestrutura atenda aos requisitos, resultando em fragmentação do trilho de aço. Quando a segunda velocidade de resfriamento é menor do que 2,0 °C/s, a secção transversal da cabeça do trilho é incapaz de completar a fase de transformação de um elevado grau de super-refrigeração e, portanto, impede a obtenção dos índices de desempenho ideais. De forma preferencial, a segunda velocidade de resfriamento é 2,0-3,0 °C/s. A terceira fase de resfriamento do trilho de aço na terceira velocidade de resfriamento é realizada para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 450 °C ou menos. Depois que a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho é inferior a 550 °C, a transformação perlítica da camada de superfície da cabeça do trilho é concluída. Como verificado pelo inventor em experimentos, a fim de assegurar que mesmo alto desempenho seja obtido no núcleo da cabeça do trilho, certa velocidade de resfriamento deve ser mantida. Além disso, a fim de evitar o consumo desnecessário de energia e resíduos resultantes da alta velocidade de resfriamento, a terceira velocidade de resfriamento é preferencialmente 1,0-1,5 °C/s. Quando a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço é reduzida para 450 °C ou menos, a transformação perlítica em toda a seção do trilho de aço está concluída. A partir de então, a fim de evitar o consumo de energia, nenhum meio de resfriamento é necessário e o trilho pode ser resfriado naturalmente pelo ar.

[0014] Na presente invenção, não existem requisitos especiais para a realização da refrigeração e métodos convencionais no campo podem ser adotados. Por exemplo, o método pode incluir a aplicação de líquidos de resfriamento sobre a superfície superior e as duas superfícies laterais da cabeça do trilho de aço.

[0015] Na presente invenção, o meio de resfriamento pode ser meio de resfriamento convencionalmente utilizado no campo, que pode ser ar comprimido ou vapor de água com mistura de gases, por exemplo.

[0016] No trilho de aço após a finalização da laminação, a distribuição de carbono do aço é desigual. Particularmente na parte com grande deformação de laminação, existe grave segregação de carbono. Como o carbono se difunde rapidamente em aço austenitizado, o inventor da presente invenção descobriu durante a pesquisa que este problema pode ser resolvido mantendo a temperatura do trilho de aço para alongar o tempo de austenitização. A manutenção da temperatura pode incluir colocar o trilho de aço a temperatura acima de 900 °C, em uma mesa de rolos e mantendo a temperatura após a laminação. O inventor da presente invenção descobriu durante a pesquisa que a manutenção mínima de 30 segundos da temperatura pode atingir o efeito de homogeneização, em outras palavras, o tempo de manutenção da temperatura pode ser maior do que 30 segundos. Quando o tempo de manutenção da temperatura foi aumentado para 50 segundos, o carbono existente no trilho de aço foi minuciosamente difundido e o efeito de homogeneização foi alcançado. Considerando-se a eficiência de produção e outros fatores, o tempo preferido de manutenção da temperatura é 30-50 segundos.

[0017] Na presente invenção, o dispositivo de aquecimento para manutenção da temperatura do trilho de aço pode ser um dispositivo de aquecimento convencionalmente utilizado no campo. Por exemplo, pode ser um dispositivo de indução de média frequência, um dispositivo de indução de frequências linear ou um forno de aquecimento por resistência em forma de U.

[0018] Na presente invenção, a fim de que o trilho de aço tenha uma melhor resistência à abrasão, bem como boa resistência à fadiga de contato e outros índices de desempenho para satisfazer as necessidades da construção ferroviária, o trilho de aço com alto teor de carbono pode ser selecionado. De forma preferencial, o teor de carbono do trilho de aço é superior a 0,90% em peso.

[0019] Em uma forma de realização, o método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, que pode reduzir a precipitação de cementita secundária, pode ser: uso de um suporte inclinado para erguer o trilho de aço sobre uma mesa de rolos após a finalização da laminação e adoção de um dispositivo de indução de média frequência para manter a temperatura do trilho de aço por 30-50 segundos; Após a manutenção da temperatura, aplicação do meio de resfriamento (vapor de água com mistura de gases) na superfície superior e duas superfícies laterais da cabeça de trilho de aço para realizar uma primeira etapa de resfriamento do trilho de aço na primeira velocidade de resfriamento de 3,5-5,0 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 700-750 °C; em seguida, a realização de uma segunda etapa de resfriamento do trilho de aço na segunda velocidade de resfriamento de 2,0-3,0 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 550 °C; em seguida, a realização de uma terceira etapa de resfriamento do trilho de aço na terceira velocidade de resfriamento de 1,0-1,5 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 450 °C ou menos; em seguida, continuação do resfriamento do trilho de aço de forma natural pelo ar até chegar à temperatura ambiente. Depois disso, os passos subsequentes do processo podem ser iniciados até a obtenção de um produto trilho de aço acabado.

Exemplos

[0020] A seguir, a presente invenção é descrita em relação a formas de realização, mas não está limitado a elas.

[0021] Exemplos 1-6 selecionam o trilho de aço hipereutetóide com composição química nos seguintes números de referência 1-6, bem como exemplos comparativos 1-6. A composição química concreta é mostrada na Tabela 1.

[0022] Tabela 1

Exemplo 1

[0023] A composição química No. 1 mostrada na Tabela 1é laminada a 60 kg/m de trilho de aço. A temperatura de acabamento de laminação é 925 °C. Após finalização da laminação, o trilho de aço é erguido em uma mesa de rolos com a ajuda de um suporte inclinado. A temperatura do trilho de aço é mantida por um dispositivo de indução de frequência média por 35 segundos. Após a manutenção da temperatura, a temperatura de resfriamento inicial antes da primeira etapa de resfriamento é de 916 °C, e o meio de resfriamento é vapor de água com mistura de gases aplicado sobre a superfície superior e as duas superfícies laterais da cabeça do trilho de aço. Realização da primeira etapa de resfriamento do trilho de aço na primeira velocidade de resfriamento de 4,2 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 724 °C; em seguida, uma segunda etapa de resfriamento do trilho de aço é conduzida a uma segunda velocidade de resfriamento de 2,5 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 550 °C; em seguida, uma terceira fase de resfriamento do trilho de aço é conduzida em uma terceira velocidade de resfriamento de 1,2 °C/s para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho para 448 °C; em seguida, o trilho de aço é continuamente resfriado de forma natural pelo ar até a temperatura ambiente. A partir de então, as etapas subsequentes do processo podem ser iniciadas e, finalmente, o trilho de aço A1é obtido.

[0024] Exemplos 2-6 e Exemplos Comparativos 1-6

[0025] Exemplos 2-6 adotam o método da concretização 1, mas as suas condições de operação são diferentes das do exemplo 1, as condições de operação concretas são mostradas na Tabela 2. Os trilhos de aço produzidos pelos exemplos 2-6 são A2-A6. Os exemplos comparativos 1-6 adotam o método existente atualmente para tratamento térmico de trilho de aço (ou seja, o processo de resfriamento tem apenas uma etapa, que adota velocidade de resfriamento constante para resfriar o trilho de aço a temperatura ambiente após finalização da laminação), com as condições de operação concretas mostradas na Tabela 2. Os trilhos de aço produzidos pelo método dos exemplos comparativos 1-6 são D1-D6.

[0026] Tabela 2

Exemplo de Teste

[0027] O desempenho dos trilhos de aço A1-A6 e D1-D6 produzidas nos exemplos 1-6 e exemplos comparativos 1-6 é testado pelo seguinte método. Mais especificamente:

[0028] A propriedade de tração de trilhos de aço é determinada de acordo com Norma Chinesa No. GB/T228-2010 intitulado Métodos de Teste para Testes de Tração de Materiais Metálicos. O Rp0.2 obtido (estresse quando alongamento não proporcional é de 0,2%), Rm (resistência à tração), A% (alongamento) e Z% (redução de área) são como mostrados na Tabela 3.

[0029] A microestrutura dos trilhos de aço é determinada pelo microscópio óptico MeF3 de acordo com a Norma Chinesa No. GB/T13298-1991 intitulado Método de Inspeção Metálica da Microestrutura. O comprimento médio determinado da cementita secundária é como mostrado na Tabela 3. A proporção de cementita secundária é calculada e o resultado é como representado na Tabela 3.

[0030] Ensaio de abrasão é feito em um testador de abrasão MM-200 para detectar a perda de massa média por abrasão. As amostras são colhidas nas cabeças dos trilhos de aço A1-A6 e D1-D6. Em todos os testes de abrasão, as amostras de submoagem são de um mesmo material. Os parâmetros de teste concreto são como mostrados a seguir:

[0031] Dimensões das amostras: 10 mm de espessura; amostras redondas de Φ36mm

[0032] Teste de carga: 150 kg

[0033] Deslizamento: 10%

[0034] Material das amostras de submoagem opostas: trilho de aço U75V laminados a quente com dureza de 280-310HB. A dureza é equivalente à dureza das rodas do trem.

[0035] Ambiente: No ar.

[0036] Velocidade de rotação: 200 rpm

[0037] Tempo total de abrasão: 200.000 vezes.

[0038] Perda de massa média por abrasão determinada é mostrada na Tabela 3.

[0039] Tabela 3

[0040] Exemplos 1-6 indicam os trilhos de aço tratados pelo método para tratamento térmico fornecido pela presente invenção tem bons índices de propriedades de tração, o comprimento médio da cementita secundário não excede 10 μm, a razão da cementita secundária não é superior a 1% e os trilhos de aço têm excelente resistência à abrasão e resistência à fadiga de contato.

[0041] Comparando os exemplos 1-6 e exemplos comparativos 1-6, respectivamente, indica-se que o comprimento de cementita secundária e a razão de cementita secundária dos trilhos de aço hipereutetóides obtidos após o tratamento pelo método fornecido pela presente invenção são reduzidos e, obviamente, a resistência à abrasão e a resistência à fadiga de contato são desejáveis.

[0042] Para resumir, o trilho de aço obtido pelo método para o tratamento térmico de aço hipereutetóide fornecido pela presente invenção tem boas propriedades de tração e pode efetivamente reduzir a cementita secundária, possuindo, assim, uma excelente resistência à abrasão e resistência à fadiga de contato. O produto é especialmente apropriado para trilhos pesados.

[0043] Acima, as formas de realização preferidas da presente invenção são descritas em detalhes, mas a presente invenção não está limitada aos pormenores das formas de realização anteriores. Na gama de abordagem técnica da presente invenção, o esquema técnico da presente invenção pode ser modificado de várias maneiras simples. Todas estas simples modificações devem estar dentro do âmbito de proteção da presente invenção.

[0044] Adicionalmente, é necessário notar que as características técnicas descritas nas formas de realização anteriores podem ser combinadas de qualquer forma adequada desde que a combinação seja conciliável. A fim de evitar uma repetição desnecessária, a presente invenção não explica as formas possíveis de combinação.

[0045] Além disso, as formas de realização da presente invenção podem ser combinadas livremente, desde que a combinação não vá contra o pensamento da presente invenção. Da mesma forma, eles também serão considerados como conteúdo divulgado pela presente invenção.

Claims

1. Método para o tratamento térmico de trilho de aço hipereutetóide, caracterizado pelo fato de que este método compreende: manutenção da temperatura de um trilho de aço a uma temperatura acima de 900 °C após a finalização da laminação, realização de uma primeira fase de resfriamento do trilho de aço a uma primeira velocidade de resfriamento após a manutenção da temperatura para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 700-750 °C, realização de uma segunda fase de resfriamento do trilho de aço a uma segunda velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 550 °C, realização de uma terceira fase de resfriamento do trilho de aço a uma terceira velocidade de resfriamento para reduzir a temperatura da camada de superfície da cabeça do trilho de aço para 450 °C ou menos, e continuação do resfriamento do trilho de aço de forma natural pelo ar; em que a primeira velocidade de resfriamento é de 3,5-5,0 °C/s; a segunda velocidade de resfriamento é de 2,0- 3,0 °C/s; e a terceira velocidade de resfriamento é de 1,0-1,5 °C/s.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o modo de realização do resfriamento inclui: aplicação de um meio de resfriamento na superfície superior e duas superfícies laterais da cabeça do trilho de aço.

3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o meio de resfriamento é ar comprimido ou vapor de água com mistura de gases.

4. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o modo de realização da manutenção da temperatura inclui: colocar o trilho de aço acima de 900 °C em uma mesa de rolos e manter a temperatura por 30-50 segundos após a finalização da laminação.

5. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o teor de carbono do trilho de aço é superior a 0,90% em peso.