BR102012010090A2

BR102012010090A2 - Método para produção de aço de alta limpeza

Info

Publication number: BR102012010090A2
Application number: BRBR102012010090-8A
Authority: BR
Inventors: Naoki Kikuchi; Hidetoshi Matsuno; Takeshi Murai; Yuji Miki
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2012-01-27
Filing date: 2012-04-27
Publication date: 2014-08-26
Also published as: KR20130087345A; TW201331377A; TW201612321A; CN103225009B; BR102012010090B1; CN103225009A; TWI593803B; KR101361867B1

Abstract

MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE AÇO DE ALTA LIMPEZA A presente invenção refere-se a um método para produção de um aço de alta limpeza pela sujeição de um aço fundido em uma panela a um tratamento de descarburação enquanto recircula o aço fundido em um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação e adicionar um agente de desoxidação para conduzir o tratamento de desoxidação, onde a temperatura do aço fundido é ajustada pelo carregamento de um material de resfriamento enquanto se recircula o aço fundido a uma taxa de um gás de recirculação de não menos que 4 L (normal)/min.t durante o tratamento de desoxidação, e o tempo de recirculação 1 após o carregamento do material de resfriamento é ajustado para satisfazer a equação a seguir: T (mm) > 0,25W (kg/t) + 2 em relação a uma quantidade W do material de resfriamento carregado por tonelada do aço fundido.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE AÇO DE ALTA LIMPEZA".

CAMPO TÉCNICO

A presente invenção refere-se a um método para produção de 5 um aço de alta limpeza que possa produzir um aço tendo uma alta limpeza com um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação.

TÉCNICA RELACIONADA

Recentemente, foi exigido não apenas melhorar as propriedades tais como resistência, tenacidade e similares, mas também aumentar a quaIidade interna com a expansão de aplicações usando materiais de ferro e aço em vista de garantir a qualidade. Portanto, é fortemente desejado aumentar a limpeza do aço.

Em um processo de refino secundário na etapa de produção do aço, a quantidade de oxigênio dissolvida no aço fundido é geralmente reduzida pela adição de um agente desoxidante tal como Al, Si ou similar ao aço fundido. Nesse caso, a maior parte dos produtos desoxidados tais como AI2O3, S1O2 e similares flutuam e são separados pela agitação través do sopro de gás Ar no aço fundido e então removidos do aço fundido, enquanto uma parte dele é retida no aço fundido como uma inclusão à base de óxido. A inclusão à base de óxido não é praticamente prejudicial quando são vestígios e finos, mas se a quantidade e tamanho excederem certos valores, tais como inclusões que afetam adversamente e significativamente a qualidade interna, a qualidade de superfície e similares dos produtos finais. Portanto, é desejável que tal inclusão prejudicial à base de óxido seja completamente removido na etapa de produção do aço.

Em relação à inclusão prejudicial à base de óxido conforme mencionado acima, por exemplo, o Documento de Patent 1 descreve uma técnica de tornar o produto desoxidado prejudicial que quando o aço fundido é desoxidado com Al, liga de Al e/ou liga de Si como agente desoxidante, um 30 fluxo à base de CaO-SiO2 é adicionado ao aço fundido juntamente com o agente desoxidante, com o que ο AI2O3 produzido na reação de desoxidação é absorvido no fluxo à base de Ca0=Si02 para conduzir o controle da morfoIogia para a inclusão à base de CaO-SiO2-AI2O3 tendo uma ductilidade.

Também o Documento de Patente 2 descreve uma técnica em que um aço não desoxidado de baixo carbono é derramado em uma panela e o agente desoxidante (fonte de Al) é carregado em uma escória na panela 5 para conduzir uma redução do óxido inferior na escória de modo a tornar a concentração de T.Fe não mais que 5%, e então a descarburação é executada em um equipamento de desgaseificação a acuo conforme mostrado na figura 1 soprando-se oxigênio no equipamento de desgaseificação a vácuo para diminuir o teor de C em não mais que 0,006%, e posteriormente é con10 duzida a desoxidação com Al para evitar a re-oxidação da escória e melhorar a limpeza.

DOCUMENTO DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTO DE PATENTE Documento de Patente 1: JP-A-H06-33132 Documento de Patente 2: JP-A-H02-30711

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

PROBLEMA A SER RESOLVIDO PELA INVENÇÃO Entretanto, a adição do fluxo e a modificação da escória conforme descrito nos Documentos de Patente 1 e 2 não só produziu um aumento 20 do custo de produção, mas também pode não ser esperado um efeito significativo na limpeza do aço em uma etapa final da produção de aço. Porque essas técnicas convencionais são pretendidas até uma etapa de adição do agente de desoxidação ao aço fundido, e são pequenos no impacto às substâncias adicionadas ao aço fundido em etapas subsequentes.

A presente invenção é feita em vista dos problemas acima das

técnicas convencionais e é para propor um método para produção de um aço de alta limpeza onde defeitos nos produtos de aço podem ser significativamente reduzidos pela diminuição das inclusões incluídas no aço no método para produção de aço com um equipamento de desgaseificação a vácuo d tipo de recirculação.

MEIOS PARA RESOLVER OS PROBLEMAS

Os inventores fizeram várias experiências para resolver os problemas acima e descobriram que quando o material de resfriamento é carregado após a adição do agente de desoxidação para produzir um aço de alta limpeza com um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação, é importante produzir uma taxa de fluxo de um gás de recirculação 5 após o carregamento do material de resfriamento em não menos que um dado nível e garantir m tempo de recirculação predeterminado, e que quando o material de resfriamento é carregado antes da adição do agente de desoxidação, a restrição no tratamento de recirculação possa ser aliviada, e como resultado a presente invenção foi completada.

Isto é, a presente invenção é um método para produção de um

aço de alta limpeza por sujeitar um aço fundido em uma panela ao tratamento de descarburação enquanto se recircula o aço fundido em um equipamento de desgaseificação a vácuo por recirculação e se adiciona um agente de desoxidação para conduzir o tratamento de desoxidação, caracterizado pelo 15 fato de que a temperatura do aço fundido é ajustada carregando-se um material de resfriamento enquanto se recircula o aço fundido a uma taxa de fluxo do gás de recirculação de não menos de 4 L (normal) /min.t durante o tratamento de desoxidação, e o tempo de recirculação T após o carregamento do material de resfriamento é ajustado para satisfazer a equação a seguir: 20 T (min) > 0,25W (kg/t) + 2

em relação a uma quantidade W do material de resfriamento carregado por tonelada de aço fundido. Além disso, é preferível que o tempo de recirculação seja um tempo preenchido a cada minuto unitário.

Além, disso, o método para produção de um aço de alta limpeza conforme a presente invenção é caracterizado pelo fato de que a composição da escória na panela é um sistema CaO-SiO2-AI2Os-MgO e a concentração total de (T. Fe) e (MnO) na escora é ajustada para não mais que 4% em massa.

Além disso, a presente invenção é um método para produção de um aço de alta limpeza pela sujeição e um aço fundido em uma panela a um tratamento de descarburação enquanto se recircula o aço fundido em um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação e se adiciona um agente de desoxidação para conduzir o tratamento de desoxidação caracterizado pelo fato de que a temperatura do aço fundido é ajustada carregando-se um material de resfriamento em uma determinada quantidade a partir da temperatura do aço fundido no final do sopro em um conversor, da 5 quantidade de oxigênio dissolvido no aço fundido, do tempo de tratamento RH subsequente, e do tempo de tratamento para fusão antes do carregamento do material de resfriamento.

EFEITO DA INVENÇÃO

De acordo com a presente invenção, a limpeza do aço pode ser 10 aumentada por um método simples usando-se o equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação, de forma que seja possível fornecer produtos de aço ao Mercado não apenas com a redução do custo de produção mas também sem a ocorrência de defeitos devido às propriedades das inclusões.

BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS

A figura 1 é uma vista esquemátíca de seção transversal de um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação;

A figura 2 é um gráfico mostrando a influência de uma quantidade de material de resfriamento carregado e o tempo de recirculação após o carregamento do material de resfriamento em uma razão de inclusão gerada em um produto de aço;

A figura 3 é um gráfico mostrando a influência da taxa de fluxo de um gás de recirculação após o carregamento de um material de resfriamento em um razão de inclusão gerada em um produto de aço;

A figura 4 é um gráfico mostrando a razão do número de inclu

sões geradas em um produto de aço comparado entre o caso de carregamento de um material de resfriamento após a adição de um agente de desoxidação e o caso de carregamento do material de resfriamento antes da adição do agente de desoxidação; e

30

MODALIDADES PARA EXECUÇÃO DA INVENÇÃO

Em geral, a desoxidação do aço fundido na etapa de produção de aço é executada adicionando-se um agente de desoxidação incluindo um elemento de desoxidação tal como Al, Si ou similares a um aço fundido para reduzir a quantidade de oxigênio dissolvido. Quando o agente de desoxidação é adicionado ao aço fundido, são formados AI2O3 e SiO2 como produto 5 primário da desoxidação e suspensos no aço fundido conforme as reações das equações (1) e (2) a seguir:

2[AI] + 3[0] =AI2O3.....(1)

[Si] + 2[0] = SiO2.....(2)

Esses produtos desoxidados suspensos no aço fundido =flutuam e sã separados por sopro de um gás inerte tal como gás Ar ou similar juntamente com agitação, e posteriormente descarregado do aço fundido.

Por exemplo, o tratamento RH usando o equipamento de desgaseificação do tipo de recirculação (equipamento de desgaseificação RH) conforme mostrado na figura 1 é frequentemente uma etapa final conectan15 do diretamente a uma etapa de Iingotamento contínuo ou similar na etapa de refino não tendo o equipamento de refino em panela tal como um forno de refino em panela (LF) ou similar. No tratamento RH, portanto, a temperatura do aço fundido é ajustada até uma faixa predeterminada porque o controle da temperatura do aço fundido é importante na etapa de Iingotamento conti20 nuo ou similar.

O equipamento de desgaseificação RH mostrado na figura 1 compreende uma panela 1 reservando aço fundido 2 fornecido com uma camada de escória 3 como uma camada superior e um tanque de desgaseificação a vácuo 4 fornecido em sua parte inferior com dois tubos de imersão 25 5 imersos no aço fundido 2, enquanto uma face do lado superior do tanque de desgaseificação a vácuo 4 é fornecido com uma porta de escapa, mento

9 que se comunica com um equipamento de exaustão e uma porta de carga (atiradora) 8 para adicionar um material de resfriamento armazenado em um funil 7. Um tubo para soprar um gás de recirculação 6 tal como gás Ar ou 30 similar é conectado a um dos dois tubos de imersão 5. O aço fundido é submetido a um tratamento de desgaseificação a vácuo pela exaustão do interior do tanque de desgaseificação a vácuo 4 através do equipamento de exaustão sob vácuo para introduzir o aço fundido 2 no tanque de desgaseificação a vácuo 4 e ao mesmo tempo fornecer gás de recirculação 6 ao tubo de imersão 5( com isso o aço fundido 2 flui no tanque de desgaseificação a vácuo 4 com o aumento do gás de recirculação 6 e desce pelo outro tubo de 5 imersão e retorna à panela 1 para formar o fluxo do aço fundido.

Em geral, o ajuste da temperatura do aço fundido é executado carregando-se um material de resfriamento tal como sucata cortada em pequenos pedaços, sucata cortada ou similares antes do término do tratamento RH, concretamente após a adição do agente de desoxidação enquanto se 10 recircula o aço fundido. Entretanto, uma vez que muitos materiais de resfriamento a serem adicionados são oxidados em suas superfícies, quando o aço fundido já está em um estado acalmado pela adição de um agente de desoxidação tal como Al ou similar, o [Al] no aço é oxidado pela reação da equação (3) a seguir:

Fe2O3 + 2[Al] - 2[Fe] + AI2O3.....(3)

para formar AI2O3, e então a limpeza do aço fundido é grandemente deteriorada.

A fim de remover o AI2O3 formado quando se carrega o material de resfriamento, é necessário garantir suficientemente o tempo de recircula20 ção após o carregamento do material de resfriamento no tratamento RH. Os inventores fizeram investigações sobre o tempo de recirculação necessário para limpar o aço fundido com limpeza deteriorada pelo carregamento do material de resfriamento até uma extensão que não causasse má influência na qualidade do produto de aço. Como resultado, foi descoberto que o tem25 po de recirculação T necessário para a limpeza depende da quantidade W do material de resfriamento carregado e é necessário satisfazer a equação (4) a seguir:

T (min) > 0,25W (kg/t) + 2.....(4)

É preferível que o tempo de recirculação seja um tempo preenchido a cada minuto unitário.

Além disso, o limite superior do tempo de recirculação após o carregamento do material de resfriamento é preferível ser 6 minutos para evitar problemas de fusão e similares devido à diminuição da temperatura do aço fundido.

Também os inventores descobriram que no tratamento RH a razão do número de inclusões geradas pode ser reduzido mais estavelmente 5 quando a taxa de fluxo do gás de recirculação (gás Ar) após o carregamento do material de resfriamento ser feito até não menos que uma dada taxa de fluxo, concretamente não menos que 4 L (normal)/min.t no tratamento RH.

Além disso, os inventores descobriram que um agente modificador de escória contendo CaO como principal componente é adicionado no 10 tratamento RH para produzir a escória na panela em uma composição CaOSiO2-AI2O3-MgO e também uma concentração no total de (T. Fe) e (MnO) na escoria é preferivelmente ajustada para não mais que 4% em massa. Porque, quando a composição da escória é feita para o sistema CaO-SiO2- AI2O3-MgO, inclusões produzidas no aço fundido tal como AI2O3 e similares 15 podem ser eficientemente absorvidas.

Além disso, a concentração total de (T.Fe) e (MnO) é a quantidade total de ferro e Mn incluída como um óxido na escória. À medida que a concentração total se torna menor, o aumento das inclusões à base de óxido, devido à oxidação de Al ou similar no aço fundido pode ser suprimido. 20 Para obter esse efeito, é desejável que a concentração total de (T. Fe) e (MnO) é reduzido para não mais que 4% em massa, preferivelmente não mais que 2% em massa.

Em adição, os inventores fizeram investigações no método para produção de um aço de alta limpeza sem limitar o tempo de recirculação acima e a taxa de fluxo do gás de recirculação mesmo se o material de resfriamento for carregado para o ajuste da temperatura do aço fundido.

Como resultado, foi descoberto que a quantidade de material de resfriamento carregado é determinada a partir da temperatura do aço fundido na extremidade de sopro em um conversor, da quantidade de oxigênio 30 dissolvido no aço fundido, do tempo de tratamento RH subsequente e do tempo tratado para fusão antes do carregamento do agente de desoxidação, com o que a limpeza do aço pode ser garantida mesmo se o tempo de recirculação após o carregamento do material de resfriamento é encurtado até um tempo mínimo necessário para o tratamento de desoxidação.

A razão que considera o oxigênio dissolvido na determinação da quantidade do material de resfriamento carregado é devida ao fato de que a 5 quantidade de agente de desoxidação adicionada varia dependendo da quantidade de oxigênio dissolvido e a taxa de aumento da temperatura difere associada a isso. Também, a razão que considera o subsequente tempo de tratamento RH e o tempo tratado para fusão é devido à consideração de diminuir a temperatura com o lapso de tempo para fusão.

Exemplo 1

A experiência a seguir é conduzida para examinar as condições do tratamento RH quando o material de resfriamento é carregado após a adição de um agente de desoxidação no refino do aço com o equipamento de desgaseificação RH mostrado na figura 1.

Um ferro gusa fundido descarregado de um alto forno [e subme

tido a tratamento preliminar tal como dessulfuração, desfosforização, ou similares e posteriormente soprado em um conversor para obter cerca de 250 t de um aço fundido, que é derramado em uma panela em um estado não desoxidado. Esse aço fundido tem uma composição química compreenden20 do [C] : 0,03-0,04% em massa, [Si] : 0,03-0,06% em massa, [Mn] : 0,3-0,5% em massa, [P] : não mais que 0,007% em massa e [S] : não mais que 0,0030% em massa.

Então, o aço fundido do estado não oxidado é submetido a tratamento de efervescência pela recirculação do aço fundido por cerca de 15 25 minutos enquanto sopra o gás de recirculação (gás Ar) através de um tubo de imersão em um equipamento de desgaseificação RH, com o que a concentração de carbono [C] no aço fundido é reduzida para não mais que 30 ppm em massa. Posteriormente, o aço fundido é desoxidado sob recirculação pela adição de uma fonte de Al a partir de um funil através de um atira30 dor para produzir uma concentração de Al no aço fundido [Al] em 0,02 0,04% em massa, e então desoxidado pelo controle do grau de vácuo no equ9pamento de desgaseificação até uma faixa de 0,5-2 torr (67-266 Pa) após o ajuste da temperatura ser conduzido pela mudança do material de resfriamento.

No tratamento RH acima, a fonte de Al é adicionada ao metal fundido enquanto uma quantidade de oxigênio dissolvido [O] em uma extre5 midade do tempo de descarburação é trocada em uma faixa de 200-800 ppm em massa. Também a quantidade de material de resfriamento carregada e o tempo de recirculação após o carregamento do material de resfriamento são mudados variadamente, e também a taxa de fluxo do gás de recirculação (gás Ar) aos a mudança do material de resfriamento é mudada 10 dentro de uma faixa de 500'3000 L (normal)/min.t. Além disso, o agente de modificação da escória contendo CaO como principal componente é adicionado no tratamento RH, com o que a composição da escória na panela é considerada no sistema CaO-SiO2-Al2Os-MgO e a concentração no total de (T. Fe) e (MnO) na escória é ajustada AA não mais que 4% em massa.

Então, o aço submetido ao tratamento RH é submetido a Iingo

tamento continuo para formar uma placa lingotado, que é laminada a quente, laminada a frio e sofre recozimento de acabamento para obter uma chapa de aço laminada a frio (produto de aço), cuja limpeza é examinada. A limpeza é determinada tomando-se um espécime da chapa de aço laminada a frio e 20 observando-se a seção do espécime na direção da espessura com um microscópio ótico ou com um microscópio eletrônico para medir o número de inclusões que tenham um tamanho de não menos que 100 μηι confirmados na seção de 1 cm2. A limpeza é avaliada como boa (o) quando a razão do número de inclusões é de não mais que 0,01 por cm2 e como má (□) quando 25 a razão do número de inclusões exceder 0,01 por cm2.

A figura 2 mostra a influência da quantidade W de material de resfriamento carregado por tonelada de aço fundido e do tempo de recirculação T de aço fundido após o carregamento do material de resfriamento na limpeza do produto de aço quando a taxa de fluxo do gás de recirculação 30 (gás Ar) no tratamento de desoxidação é 8 L (normaí)/min.t. Dessa figura, fica claro que à medida que a quantidade W de material de resfriamento carregado se torna menor, a limpeza é melhorada em um menor tempo de recirculação T. Concretamente, um aço tendo uma excelente limpeza é obtido quando o tempo de recirculação T após o carregamento do material de resfriamento é ajustado de modo a satisfazer a relação da equação (4) a seguir:

T (min) > 0,25W (kg/t) + 2.....(4)

de acordo com a quantidade W de material de resfriamento carregado.

A figura 3 mostra a influência da taxa de fluxo do gás de recirculação (gás Ar) no tratamento de desoxidação na razão do número de inclusões no produto de aço quando a quantidade de material de resfriamento carregado é 4 kg/t o tempo de recirculação após o carregamento do material 10 de resfriamento é 6 minutos. Dessa figura fica claro que a razão do número de inclusões no produto de aço pode ser reduzida para não mais que 0,10 por cm2 quando a taxa de fluxo do gás de recirculação (gás Ar) é 4 L (normal)/min.t.

Exemplo 2

Para examinar a influência do momento para carregamento do

material de resfriamento na limpeza do produto de aço (razão do número de inclusões), o aço fundido não desoxidado tendo a mesma composição química que no Exemplo 1 e tirado do conversor é submetido ao tratamento RH com um equipamento de desgaseificação RH sob as condições a seguir.

No tratamento RH1 o aço fundido é submetido a um tratamento

de efervescência por cerca de 15 minutos enquanto recircula no estado de não-desoxidado, com o que a concentração de carbono [C] no aço fundido é reduzida para não mais que 30 ppm em massa, e então a temperatura do aço fundido e a quantidade de oxigênio dissolvido [O] no aço fundido são 25 medidas, do que a quantidade de material de resfriamento carregado determinada ser 2-12 kg/t juntamente com o subsequente tempo de tratamento RH e o tempo tratado até a fusão. Após o carregamento do material de resfriamento, o aço fundido é desoxidado pela adição de uma fonte de Al de modo a produzir uma concentração de Al no aço fundido [Al] de 0,02-0,04% 30 em massa, e também o grau de vácuo no equipamento de desgaseificação é controlado em uma faixa de 0.5-2 torr (67-266 Pa), e então submetido ao tratamento de desoxidação pelo controle da taxa de fluxo do gás Ar para recirculação para 8-12 L (normal)/min.t e mudando-se p tempo de recirculação dentro da faixa de 1-6 minutos.

Como exemplo comparativo, o tratamento RH é executado sob as mesmas condições conforme mencionado acima exceto que o material de resfriamento é carregado após a adição da fonte de Al (após a desoxidação).

O aço fundido assim obtido é submetido ao Iingotamento continuo para obter uma placa lingotada, que é então laminada a quente, laminada a frio e sofre recozimento de acabamento para se obter uma chapa de aço laminada a frio (produto de aço). A limpeza do produto de aço (razão do 10 número de inclusões) é medida da mesma maneira que no Exemplo 1 para obter o resultado mostrado na figura 4. Dessa figura, fica claro que a razão do número de inclusões é grandemente variado pela mudança do tempo de recirculação após o carregamento do material de resfriamento no exemplo comparativo do carregamento do material de resfriamento após a adição da 15 fonte de Al (após a desoxidação), enquanto no exemplo da invenção de carregamento do material de resfriamento antes da adição da fonte de Al (antes da desoxidação), a razão do número de inclusões pode ser estavelmente reduzida para não mais que 0,01 por cm2 mesmo se o tempo de recirculação for mudado.

Exemplo 3

Para examinar o efeito da modificação na limpeza do produto de aço (razão do número de inclusões), o aço fundido não desoxidado tendo a mesma composição química que no Exemplo 1 e tirado do conversor é submetido ao tratamento RH com um equipamento de desgaseificação RH sob as condições a seguir.

No tratamento RH, o aço fundido é submetido a um tratamento de efervescência por cerca de 15 minutos enquanto recircula no estado nãodesoxidado, com o que a concentração de carbono [C] no aço fundido é reduzida para não mais que 30 ppm em massa, e a quantidade de oxigênio 30 dissolvido [O] é controlada para uma faixa de100300 ppm em massa, e o aço fundido é desoxidado sob recirculação pela adição de uma fonte de Al de modo a produzir uma concentração de Al no aço fundido [Al] de 0,02- 0,04% em massa, e também a temperatura é ajustada pelo carregamento de 8 kg/t de um material de resfriamento e o grau de vácuo no equipamento de desgaseificação é controlado para uma faixa de 0,5-2 torr (67-266 Pa), e então um tratamento de desoxidação é conduzido por 6 minutos controlando-se a taxa de fluxo do gás Ar para recirculação em 10 L (normal)/min.t.

No tratamento RH, um agente de modificação da escória contendo CaO como principal componente é adicionado para produzir uma composição de uma escória na panela em um sistema CaO-SiO2-AI2O3-MgO e ajustar a concentração no total de (T. Fe) e (MnO) na escória para não mais que 4% em massa.

Além disso, a concentração total de (T. Fe) e (MnO) na escória é controlada caLculando-se a quantidade de (T. Fe)+(MnO) como um óxido de baixo grau a partir a espessura da escória obtida a partir do comprimento da porção incandescente de uma barra quando uma barra de ferro é inserida na 15 camada de escória, a composição normal da escória e a gravidade específica, e as quantidades de carregamento de Al e CaO necessárias para a redução da quantidade calculada a partir da parte superior da panela como um agente de modificação da escória. Incidentalmente, as quantidades de Al e CaO nesse exemplo são Al : 50-100 kg (0,2-0,4 kg/t) CaO : 25-50 kg (0,-0, 20 kg/t) com base em 250 t de aço fundido, respectivamente. Como um exemplo comparativo, o tratamento RH é executado sem modificar a composição da escória pela produção da composição da escória em um sistema CaOSiO2-AI2O3-MgO-FetO-MnO e ajustando a concentração no total de (T. Fe) e (MnO) na escória para 5 - 8% em massa.

O aço fundido assim obtido é submetido a Iingotamento continuo

para obter uma placa lingotado, que é então laminada a quente, laminada a frio e sofrem recozimento de acabamento para se obter uma chapa de aço laminada a frio (produto de aço). A limpeza do produto de aço (razão do número de inclusões) é medida da mesma maneira que no exemplo 1 para ob30 ter o resultado mostrado na Tabela 1. Dessa tabela, fica claro que a razão do número de inclusões varia grandemente dentro de uma faixa de 0,005-

0,007 porem2 em caso de não se conduzir modificações na escória, enquanto no exemplo da invenção de modificar a escória pela adição de Al e CaO, a razão do número de inclusões é estável em um baixo nível de ão mais que 0,02 por cm2. Isto é considerado devido ao fato de que a re-oxidação do [Al] dissolvido no aço fundido através da desoxidação pelo Al é evitada.

Tabela 1

Modificação da escória Número de inc ;lusões produzidas no produto de aço (chapa de aço laminada a frio' (número/cm2) presença ou ausência de (T.Fe) + (MnO) máximo mínimo média modificação de escória (% em massa) Exemplo comparativo ausência 5-8 0.007 0.005 0.0061 Exemplo da invenção presença <4 0.002 0.001 0.0012 APLICABILIDADE INDUSTRIAL

A presente invenção é também aplicável ao refino secundário de aço fundido submetido ao tratamento de recirculação no vácuo tal como VOD, ASEA-SKF ou similar.

LISTAGEM DE REFERÊNCIA

1 : panela 2 : aço fundido 3 : camada de escória 4 : tanque de desgaseificação a vácuo 5 : tubo de imersão 6: gás de recirculação (Ar) 7 : funil para material de resfriamento 8 : disparador para adição de material de resfriamento 9 : porta de exaustão

Claims

1. Método para produzir um aço de alta limpeza pela sujeição de um aço fundido em uma panela a um tratamento de descarburação enquanto se recircula o aço fundido em um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação e adicionar um agente de desoxidação para conduzir o tratamento de desoxidação, caracterizado pelo fato de que a temperatura do aço fundido é ajustada pelo carregamento de um material de resfriamento enquanto se recircula o aço fundido a uma taxa de fluxo do gás de recirculação de na menos que 4 L (normal)/min.t durante o tratamento de desoxidação, e o tempo de recirculação T após o carregamento do material de resfriamento é ajustado para satisfazer a equação a seguir: T (min) > 0,25W (kg/t) + 2 em relação a uma quantidade W do material de resfriamento carregado por tonelada de aço fundido.

2. Método para produção de um aço de alta limpeza de acordo com a reivindicação 1, em que a composição da escória na panela é um sistema CaO-SiO2-AI2O3-MgO e a concentração no total de (T. Fe) e (MnO) na escória é ajustada para não mais que 4% em massa.

3. Método para produção de um aço de alta limpeza pela sujeição de um aço fundido em uma panela para um tratamento de descarburação enquanto recircula o aço fundido em um equipamento de desgaseificação a vácuo do tipo de recirculação e adição de um agente de desoxidação para conduzir o tratamento de desoxidação caracterizado pelo fato de que a temperatura do aço fundido é ajustada carregando-se um material de resfriamento em uma quantidade determinada a partir da temperatura do aço fundido no final do sopro em um conversor, da quantidade de oxigênio dissolvido no aço fundido, do subsequente tempo de tratamento RH e o tempo tratado até o Iingotamento antes do carregamento do material de resfriamento.