Dispositif de soufflage à niveau de bruit bas
L'intention concerne un dispositif de soufflage à niveau de bruit bas.
On utilise dans l'industrie, de façon générale,
<EMI ID=1.1>
ple, on procède à un nettoyage par soufflage d'air, par exemple dans des opérations de tournage et de fraisage.
D'autres exemples sont le refroidissement, le chauffage et le séchage, et le transport de diverses pièces, par exemple sur des machines-outils automatiques. Il peut aussi être question de souffler avec des gaz autres que l'air, par exemple un gaz protecteur dans des opérations de soudage. Le bruit engendré par ces outils de soufflage est souvent si élevé qu'on ne peut plus s'entendre.
Typiquement, les outils de soufflage les plus courants sont conçus suivant la figure 1, qui en est une coupe longitudinale.
Le gaz est fourni à l'outil par un tuyau souple
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source de gaz ayant une pression supérieure à la pression
-atmosphérique. Lorsqu'on doit utiliser l'outil de souffla- <EMI ID=3.1>
cer un tiroir de valve 4, en sorte que le gaz puisse passer par une rainure 5 dans le tiroir et par un prolongement tubulaire 6 pour s'échapper de l'embouchure 7 du prolongement tubulaire.
<EMI ID=4.1>
l'atmosphère de cette manière, on obtient une vitesse d'échappement du gaz qui dépend du rapport des pressions entre la contre-pression l'aval et la pression ; en avant de l'embouchure.
Si l'embouchure n'est pas conformée comme une
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pour ce qu'on appelle le rapport de pressions critique. La pression en avant de l'embouchure ,pour laquelle le rapport de pressions critique est obtenu est déterminée par la contre-pression après l'embouchure, laquelle est
<EMI ID=6.1>
<EMI ID=7.1>
dans laquelle le jet d'air quittant l'embouchure dans son mouvement entraînera l'air ambiant. Ainsi, plus élevé
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d'alimentation élevée nécessaire dans la manche sous' haute pression 2 pour obtenir le rapport de pressions critique..
Si l'intérieur de l'outil de soufflage est conçu
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passages pour le gaz en avant de l'ajutage ont une aire en, section transversale sensiblement plus grande que celle
<EMI ID=10.1>
de l'ajutage serait sensiblement la même que la pression de par exemple 6 à 8 bars du gaz fourni par le tuyau ou <EMI ID=11.1>
La pression du gaz après sa dilatation au-delà de l'ajutage n'est jamais inférieure à la pression critique
<EMI ID=12.1>
<EMI ID=13.1>
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est normalement d'au moins 3 bars.
Dans de tels cas, il est important que l'ajutage
<EMI ID=15.1>
<EMI ID=16.1> .ne s'écarte que légèrement de la pression immédiatement après la zone de dilatations c'est-à-dire dans la zone <EMI ID=17.1> jet une sous-pression qui aurait un effet retardateur sur les particules de gaz.. Ceci se répéterait périodiquement
<EMI ID=18.1>
<EMI ID=19.1>
<EMI ID=20.1>
<EMI ID=21.1> <EMI ID=22.1>
latation dans l'ouverture soit réduit, une co-éjection augmentée fera que le jet de gaz, en se mélangeant à l'air ambiant !, conservera ou augmentera son énergie cinétique totale.
Lorsque l'agent gazeux à grande vitesse, proche
de la vitesse du son, quitte l'embouchure 7 du tube de
<EMI ID=23.1>
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térieur.. A partir de ces turbulences, un bruit intense est émis. Avec une éjection augmentée, ces turbulences peuvent être réduites de sorte que le rayonnement du son est réduit"
<EMI ID=25.1>
de bruit à la valve est plus grande que la production de ,bruit à l'embouchure.
Par ailleurs, les bruits engendrés aux deux sources de bruit ont rarement la même composition de fréquences. SI l'ensemble de valve est situé à une distance de l'embouchure inférieure à quelques mètres, la résistance acoustique est si faible que la puissance du son est propagée à l'extérieur dans l'environnement autour de l'embouchure proprement dite, en sorte que la puissance sonore obtenue à la valve déterminera totalement ou partiellement le niveau ou intensité du son autour d'un outil de soufflage en fonctionnement. La mesure dans laquelle
<EMI ID=26.1>
<EMI ID=27.1>
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tenue en pratique à l'embouchure sera déterminée par la
<EMI ID=30.1>
<EMI ID=31.1> En plus de l'inconvénient que les turbulences affectent l'écoulement du gaz et par conséquent son effi-
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à l'intérieur de l'outil. Le bruit peut être aussi gênant que le bruit engendré à la sortie du gaz de l'ajutage,. ;
en raison, entre autres choses, des différences de la
<EMI ID=33.1>
Le but de la présente invention est de procurer un outil de soufflage ayant un faible niveau de bruit, une grande puissance de soufflage et un rendement méca- nique élevé. L'outil procure un écoulement que l'on peut commander de façon continue dans une large gamme.
Un dispositif de soufflage ou un outil de soufflage, respectivement, suivant l'invention, présentent les particularités caractéristiques indiquées dans les reven-
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cosse constitué de deux ajutages reliés en série, qui sont séparés par une chambre, La valve est un presser .
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peut y être négligée la chambre après le premier res-
<EMI ID=38.1> Le raccord d'attache 8, la valve 11,13 et l'aju- tage 17 du dispositif de soufflage ont des aires de passage telles que lorsque l'outil est en fonctionnement et que la valve est complètement ouverte, la pression dans la chambre 16 soit au moins égale à 0,9 fois la pression du gaz fourni au dispositif de soufflage.
Lorsque, pour une pression d'alimentation donnée,
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vail de dilatation à l'intérieur de l'ouverture de la valve est augmenté. La vitesse du gaz à l'intérieur de l'ouver- ture de la valve est augmentée. En pareil cas, il est particulièrement important que cette chambre soit prévue ,
en combinaison avec un ajutage provoquant une chute de pression, en sorte que l'énergie correspondant à la vitesse du gaz dans la première section d'étranglement, c'est-à- dire dans la valve, soit amenée à disparaître avant que
le gaz n'atteigne 1 ' ajutage.
Comme l'ajutage d'extrémité est ainsi formé avec
une chute de pression considérable dans son orifice d'entrée, la chambre fonctionnera aussi comme une zone d'égalisation des pressions, en réduisant ainsi les turbulences qui se présentent au premier resserrement. L'ajutage
<EMI ID=41.1>
éjection du gaz extérieur. Ainsi, le jet aura un écoulement massique total plus élevé, mais la production de bruit sera également réduite.
Pour réduire encore le risque de production de turbulences à l'intérieur du dispositif de soufflage, affectant l'écoulement du gaz après l'embouchure de l'ajutage d'extrémité, l'ajutage comprend plusieurs canaux de sortie allongés pour le gaz, dont les aires de passage et également la totalité des aires de passage,
-soient sensiblement moindres que l'aire de passage de la chambre.
En raison de l'effet combiné , du fait que la
<EMI ID=42.1>
sidérablement plus grande que la vitesse d'écoulement du gaz à l'intérieur de la chambre, et du fait que les
canaux de sortie respectifs ont une faible aire de passage, les turbulences ou tourbillons de gaz qui subsistent,
s'il y en a, dans la chambre, seront étirées en une bulle de gaz allongée, cette dernière perdant rapidement son énergie correspondant à la vitesse du gaz.
La contre-pression plus élevée,à l'ajutage d'extrémité, provoquée par la co-éjection accrue, permettra d'utiliser une pression d'alimentation plus élevée avant d'atteindre une vitesse d'écoulement critique dans l'ajutage d' extrémité. Les dimensions de la valve sont telles que,pour une valve complètement ouverte, le rapport de .pressions critique.) dans celle-ci ne peut être obtenu avant que la surpression critique n'ait été obtenue sur l'ajutage d'extrémité.
Sur les dessins joints au présent mémoire, les figures 2 à 10 montrent des formes de réalisation d'un dispositif suivant l'invention.
- La figure 2 est une coupe longitudinale d'une première forme de réalisation de l'outil;
- les figures 3 et 4 montrent l'ajutage en.coupe longitudinale et en vue en bout, respectivement ;
- les figures 5 et 6 correspondent à la figure 2, mais avec la valve de l'outil en position de demi-ouverture et d'ouverture complète, respectivement ;
- les figures 7 et 8 sont respectivement une coupe longitudinale et une vue en bout d'une seconde forme de réalisation ; et
- les figures 9 et 10 sont des vues correspondantes d'une troisième forme de réalisation de l'invention.
Un nipple 8 (figure 2) pour l'attache d'un conduit d'alimentation en gaz sous pression pour l'outil, a un canal central 9 ayant une aire de passage en section transversale, A. Sur le nipple 8 est vissé un premier manchon. 20 sur lequel est vissé un second manchon 21 qui enferme une chambre 10 dans laquelle on a prévu l'unité de valve. Le gaz passe du nipple 8 à l'unité de valve
qui a un siège circulaire 11 dans la chambre 10. Un corps de valve circulaire 13 est fixé à un bras de commande 12, ce corps de valve étant pressé vers le siège de valve par un ressort 14. Le siège de valve a un grand diamètre, de sorte que la vitesse d'écoulement à travers une valv�
complètement ouverte sera faible, réduisant ainsi la turbulence de la valve. Comme dit précédemment, le bruit après l'ajutage d'extrémité augmentera avec accroissement de la turbulence du gaz qui atteint l'ajutage.
A la suite de la valve se trouve un manchon de
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plètement ou partiellement de caoutchouc ou d'une autre matière élastique, enfermant une chambre cylindrique 16. A l'intérieur de cette chambre qui sépare la valve de l'échappement de l'ajutage d'extrémité 17 de l'outil, on obtient une zone de pression stabilisée. Par là, la dé- pendance mutuelle entre l'ajutage de valve et l'ajutage d'extrémité est réduite. Une condition préalable pour cela est que la longueur de la chambre 16 soit suffisante et que l'aire de passage la plus petite de cette chambre soit plus grande qu'avantageusement au moins 1,5 fois,
et de préférence au moins 2,5 fois l'aide de passage de la valve 11,13 ou, dans le cas où cette dernière est plus grande que l'aire de passage du canal d'entrée 9, de manière semblable, plus grande que l'aire de passage mentionnée en dernier lieu. En outre, l'aire de passage la plus petite de la chambre 16 doit être plus grande, avantageusement au moins deux fois plus grande et de préférence au moins trois fois plus grande que la somme, des aires de passage des canaux de sortie 30. Avec les resserrements obtenus par la valve, la chambre fonctionnera de telle sorte que l'énergie cinétique engendrée au premier resserrement, c' est-à-dire à la valve, soit perdue. A travers l'ajutage d'extrémité, en obtient un état d'écoulement équivalent à l'état d'écoulement que l'on aurait eu si la réduction de l'écoulement avait été réa-.
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de soufflage, par exemple avec une installation de compresseur d'où l'on obtient l'agent ou milieu sous pression. La chambre doit avoir une longueur d'au moins 5 fois le diamètre de sa section transversale. L'ajutage d'échap- pement ou ajutage d'extrémité 17 fait suite à la chambre
<EMI ID=45.1>
entre dans une forure 18 de l' ajutage. Pour une pression dirigée à la nain, latéralement, sur* le manchon de pro-
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en sorte qu'on obtient une ouverture partielle plus petite ou plus grande de la valve, comme représenté à la figure 5.
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des résonances acoustiques sous forme d'ondes sonores
<EMI ID=49.1> de pression dynamique à l'endroit de l'élément de valve mobile légèrement décalé au passage du gaz ne viendront pas en résonance avec les forts maxima de pression acoustique, et de cette façon les sons de "cri " qui se présentent souvent dans les robinets d'eau sont évités. L'ajutage d'extrémité 17 est en forme de cylindre circulaire et son pourtour a une série de canaux cylindriques situés annulairement, 30, ayant un diamètre d qui est
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tage. L'emplacement des canaux près de la périphérie 9 en combinaison avec la forme conique du manchon de prolongement assure une forte co-éjection de gaz à 3. [deg.] extérieur
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combinée ou totale des canaux, doit être plus petite que toutes les aires d'écoulement à l'intérieur de l'outil, c'est-à-dire plus petite que l'aire d'écoulement A au
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de la valve complètement ouverte. Ceci est important pour qu'un écoulement critique ne soit pas obtenu à ces resserrements avant qu'un écoulement critique ne se produise
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efficace, les canaux doivent avoir une longueur L qui
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c'est-à-dire dans le canal de sortie respectif en sorte
<EMI ID=56.1> régulier que dans le cas où la contraction se produit en quelque lieu à l'extérieur, c'est-à-dire à l'aval du. jet de sortie.
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de la surface latérale extérieure de l'ajutage doit être inférieure à 20 degrés, de préférence inférieure à 15 degrés, par exemple de 4 à 10 degrés. La surface latérale 32 doit être lisse sur toute sa longueur axiale ou
tout au moins sur une partie sensible de cette longueur et, dans tous les cas, exempte de discontinuités ou de raideur, ce qui pourrait réduire,sensiblement la co- éjection ou provoquer de la turbulence, et elle doit s'arrêter très près des canaux 30 à la surface d'extrémité plane 33 de l'ajutage, qui doit être de façon générale
<EMI ID=58.1>
conique. L'outil est également muni de moyens pour assurer -un débit de gaz fixe prédéterminé. Un tel réglage est montré à la figure 6. Sur un goujon 9 relié au corps de valve 13, on a prévu des ailes 23 qui, lorsque l'on visse le manchon de prolongement 15 dans un sens qui l'écarté
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manchon 20, ce qui fait que la valve est ouverte en proportion du vissage vers l'extérieur du manchon d e prolongement 15.
Dans un outil de soufflage de dimensions classi-
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des dorures. Les axes centraux des forures slnt situés
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que D-6d. Une série intérieure de forures peut également
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ne doit y avoir aucune forure correspondant aux forures 30.
La section d'ouverture maximale de la valve 11,13
<EMI ID=66.1>
fois, à l'aire en section transversale totale de l'orifice de sortie de l'ajutage, c'est-à-dire la somme des aires
en section transversale des canaux de sortie de l'ajutage. A une ouverture plus petite que l'ouverture maximale
de la valve, cette section peut représenter la section
la plus étroite et provoquer du bruit. Comme le siège de la valve a une grande circonférence, la distance est très petite, entre le corps de valve et le siège de valve, à l'arc circulaire pour lequel la valve s'ouvre lorsque le bruit produit sera sensiblement au-dessus de la garnie
des fréquences audibles. La valve 11,13 de l'outil de soufflage est par conséquent conçue convenablement de manière telle que lorsque l'ouverture de passage a une aire d'environ 0,5 fois l'aire de passage totale des ouvertures de sortie 50 de l'ajutage, la distance entre l'élément de valve mobile et le siège de valve ne dépasse
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<EMI ID=68.1> Pour empêcher un contact direct de la peau de l'opérateur de l'outil et des ouvertures de sortie des canaux 30, l'ajutage 17 est muni d'une ou de plusieurs saillies 40 (figures 7,8)et 41 (figures 9 et 10) , partant de la surface d'extrémité ou du plan 33 de l'ajutage. La
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moins 1,2 fois et de préférence à au moins 2 fois le diamètre des canaux de sortie respectifs 30, et les saillies peuvent être placées entre les canaux 30 , comme montré aux figures 7 et 8. En variante, une saillie unique 41 peut être prévue au centre de la surface 33, et entourée par les ouvertures de sortie 30. Ces saillies peuvent être conçues en sorte que la co-éjection dont il a été question plus haut ne soit pas troublée de manière importante et que le bruit à l'orifice de sortie de l'ajutage ne soit pas sensiblement augmenté.
Un prototype du dispositif suivant la présente invention, en accord avec la forme de réalisation de la figure 2, a été soumis à des essais pratiques et a été comparé d'une part avec les ajutages de soufflage soidisant silencieux du commerce, ayant un corps de métal fritté poreux introduit dans le tube d'échappement, et aussi, d'autre part, avec de nombreux outils de soufflage classiques. Dans tous les cas, les outils classiques donnaient naissance à une consommation d'air plus grande et à des niveaux de bruit considérablement plus élevés et à une puissance de soufflage moindre que L'outil suivant l'invention.
Egalement, une comparaison entre un outil suivant l'invention et un outil semblable pourvu autour de
<EMI ID=70.1>
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fixé autour de la surface latérale 32 à une distance de
10 mm de la surface d'extrémité 33 de l'ajutage, a donné pour résultat que l'outil suivant l'invention a un niveau de bruit inférieur et une plus grande puissance de soufflage .Le même résultat a été obtenu dans une comparaison avec un outil semblable à ladite forme de réalisation. sauf que les canaux étaient distribués irrégulièrement sur l'aire en section transversale des ajutages et que a était de 20 degrés.
L'invention n'est pas limitée aux formes de réalisation montrées et décrites , puisqu'on peut les modifier à bien des égards tout en restant dans le cadre de l'invention.
Low noise blowing device
The intention is for a low noise blowing device.
In general, we use in industry
<EMI ID = 1.1>
ple, cleaning is carried out by blowing air, for example in turning and milling operations.
Other examples are cooling, heating and drying, and transporting various parts, for example on automatic machine tools. It may also be a question of blowing with gases other than air, for example a protective gas in welding operations. The noise generated by these blowing tools is often so loud that you can no longer hear yourself.
Typically, the most common blowing tools are designed according to Figure 1, which is a longitudinal section.
Gas is supplied to the tool through a flexible hose
<EMI ID = 2.1>
gas source having a pressure greater than the pressure
-atmospheric. When to use the blow tool- <EMI ID = 3.1>
cer a valve drawer 4, so that the gas can pass through a groove 5 in the drawer and through a tubular extension 6 to escape from the mouth 7 of the tubular extension.
<EMI ID = 4.1>
the atmosphere in this way, we obtain a gas exhaust speed which depends on the pressure ratio between the downstream back pressure and the pressure; in front of the mouth.
If the mouthpiece is not shaped like a
<EMI ID = 5.1>
for what is called the critical pressure ratio. The pressure ahead of the mouth, for which the critical pressure ratio is obtained, is determined by the back pressure after the mouth, which is
<EMI ID = 6.1>
<EMI ID = 7.1>
in which the jet of air leaving the mouthpiece in its movement will entrain the ambient air. So higher
<EMI ID = 8.1>
high feed required into the high pressure bag 2 to achieve the critical pressure ratio.
If the interior of the blowing tool is designed
<EMI ID = 9.1>
passages for the gas in front of the nozzle have a cross-sectional area substantially greater than that
<EMI ID = 10.1>
of the nozzle would be substantially the same as the pressure of for example 6 to 8 bars of the gas supplied by the pipe or <EMI ID = 11.1>
The gas pressure after expansion beyond the nozzle is never less than the critical pressure
<EMI ID = 12.1>
<EMI ID = 13.1>
<EMI ID = 14.1>
is normally at least 3 bar.
In such cases, it is important that the nozzle
<EMI ID = 15.1>
<EMI ID = 16.1>. Only slightly deviates from the pressure immediately after the expansion zone, i.e. in the zone <EMI ID = 17.1> underpressure jet which would have a retarding effect on the gas particles .. This would be repeated periodically
<EMI ID = 18.1>
<EMI ID = 19.1>
<EMI ID = 20.1>
<EMI ID = 21.1> <EMI ID = 22.1>
latation in the opening is reduced, an increased co-ejection will cause the gas jet, by mixing with the ambient air!, to conserve or increase its total kinetic energy.
When the gaseous agent at high speed, close
speed of sound, leaves the mouthpiece 7 of the
<EMI ID = 23.1>
<EMI ID = 24.1>
tior .. From this turbulence, an intense noise is emitted. With increased ejection, this turbulence can be reduced so that sound radiation is reduced "
<EMI ID = 25.1>
noise at the valve is greater than the output of, noise at the mouthpiece.
Furthermore, the noises generated at the two noise sources rarely have the same frequency composition. If the valve assembly is located at a distance from the mouthpiece less than a few meters, the sound resistance is so low that the sound power is propagated out into the environment around the mouthpiece itself, by so that the sound power obtained at the valve will totally or partially determine the level or intensity of the sound around a blowing tool in operation. The manner in which
<EMI ID = 26.1>
<EMI ID = 27.1>
<EMI ID = 28.1>
<EMI ID = 29.1>
in practice at the mouthpiece will be determined by the
<EMI ID = 30.1>
<EMI ID = 31.1> In addition to the inconvenience that turbulence affects the flow of gas and therefore its efficiency
<EMI ID = 32.1>
inside the tool. The noise can be as annoying as the noise generated at the outlet of the gas from the nozzle. ;
due, among other things, to differences in
<EMI ID = 33.1>
The object of the present invention is to provide a blowing tool having a low noise level, a high blowing power and a high mechanical efficiency. The tool provides flow that can be continuously controlled over a wide range.
A blowing device or a blowing tool, respectively, according to the invention, have the characteristic features indicated in the resales.
<EMI ID = 34.1>
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pod consisting of two nozzles connected in series, which are separated by a chamber, The valve is a presser.
<EMI ID = 36.1>
<EMI ID = 37.1>
can be neglected there after the first res-
<EMI ID = 38.1> The attachment fitting 8, the valve 11,13 and the nozzle 17 of the blowing device have passage areas such as when the tool is in operation and the valve is fully open , the pressure in the chamber 16 is at least equal to 0.9 times the pressure of the gas supplied to the blowing device.
When, for a given supply pressure,
<EMI ID = 39.1>
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Expansion vail inside the valve opening is increased. The speed of the gas inside the valve opening is increased. In such a case, it is particularly important that this chamber is provided,
in combination with a nozzle causing a pressure drop, so that the energy corresponding to the speed of the gas in the first throttle section, i.e. in the valve, is caused to disappear before
the gas does not reach the nozzle.
As the end nozzle is thus formed with
a considerable drop in pressure in its inlet, the chamber will also function as a pressure equalization zone, thus reducing the turbulence which occurs during the first squeeze. The nozzle
<EMI ID = 41.1>
ejection of external gas. Thus, the jet will have a higher total mass flow, but noise generation will also be reduced.
To further reduce the risk of generating turbulence within the blower device, affecting gas flow past the mouth of the end nozzle, the nozzle includes several elongated outlet channels for the gas, including passage areas and also all passage areas,
- are appreciably less than the passage area of the chamber.
Due to the combined effect, the fact that the
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dramatically greater than the gas flow velocity inside the chamber, and the fact that the
respective outlet channels have a small passage area, the turbulences or gas vortices that remain,
if there is any, in the chamber, it will be stretched into an elongated gas bubble, the latter rapidly losing its energy corresponding to the speed of the gas.
The higher back pressure at the end nozzle caused by the increased co-ejection will allow a higher supply pressure to be used before a critical flow rate is reached in the nozzle. end. The dimensions of the valve are such that, for a fully open valve, the critical pressure ratio therein cannot be achieved until critical overpressure has been achieved on the end nozzle.
In the drawings attached to this specification, Figures 2 to 10 show embodiments of a device according to the invention.
- Figure 2 is a longitudinal section of a first embodiment of the tool;
- Figures 3 and 4 show the nozzle in longitudinal section and in end view, respectively;
- Figures 5 and 6 correspond to Figure 2, but with the valve of the tool in the position of half-open and full open, respectively;
- Figures 7 and 8 are respectively a longitudinal section and an end view of a second embodiment; and
- Figures 9 and 10 are corresponding views of a third embodiment of the invention.
A nipple 8 (figure 2) for the attachment of a pressurized gas supply duct for the tool, has a central channel 9 having a passage area in cross section, A. On the nipple 8 is screwed a first sleeve. 20 onto which is screwed a second sleeve 21 which encloses a chamber 10 in which the valve unit is provided. Gas passes from nipple 8 to the valve unit
which has a circular seat 11 in the chamber 10. A circular valve body 13 is attached to a control arm 12, this valve body being pressed towards the valve seat by a spring 14. The valve seat has a large diameter , so that the flow velocity through a valv �
fully open will be low, reducing valve turbulence. As said before, the noise after the end nozzle will increase with increasing turbulence of the gas reaching the nozzle.
Following the valve is a sleeve of
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wholly or partially of rubber or other elastic material, enclosing a cylindrical chamber 16. Inside this chamber which separates the valve of the exhaust from the end nozzle 17 of the tool, there is obtained a stabilized pressure zone. Thereby, the mutual dependence between the valve nozzle and the end nozzle is reduced. A prerequisite for this is that the length of the chamber 16 is sufficient and that the smallest passage area of this chamber is larger than advantageously at least 1.5 times,
and preferably at least 2.5 times the passage aid of the valve 11,13 or, in the case where the latter is larger than the passage area of the inlet channel 9, similarly, greater than the passage area last mentioned. In addition, the smallest passage area of chamber 16 should be larger, preferably at least twice as large and preferably at least three times greater than the sum, of the passage areas of outlet channels 30. With the tightening obtained by the valve, the chamber will operate in such a way that the kinetic energy generated at the first tightening, that is to say at the valve, is lost. Through the end nozzle there is obtained a flow state equivalent to the flow state which would have been had if the flow reduction had been carried out.
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blowing, for example with a compressor installation from which the agent or medium under pressure is obtained. The chamber should be at least 5 times the diameter of its cross section. The exhaust nozzle or end nozzle 17 follows the chamber
<EMI ID = 45.1>
enters a bore 18 of the nozzle. For pressure directed at the dwarf, laterally, on * the pro sleeve
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so that a smaller or larger partial opening of the valve is obtained, as shown in figure 5.
<EMI ID = 47.1>
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acoustic resonances in the form of sound waves
<EMI ID = 49.1> of dynamic pressure at the location of the movable valve element slightly offset to the passage of gas will not resonate with the strong maxima of acoustic pressure, and in this way the "scream" sounds which often show up in water taps are avoided. The end nozzle 17 is in the form of a circular cylinder and its periphery has a series of annularly located cylindrical channels, 30, having a diameter d which is
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floor. The location of the channels near the periphery 9 in combination with the conical shape of the extension sleeve ensures a strong gas co-ejection at 3. [deg.] Outside
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combined or total of the channels, must be smaller than all the flow areas inside the tool, i.e. smaller than the flow area A at the
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valve fully open. This is important so that critical flow is not obtained at these constrictions before critical flow occurs.
<EMI ID = 53.1>
effective, the channels must have a length L which
<EMI ID = 54.1>
<EMI ID = 55.1>
i.e. in the respective output channel so
<EMI ID = 56.1> regular only in the case where the contraction occurs somewhere outside, that is to say downstream of. output jet.
<EMI ID = 57.1>
of the outer side surface of the nozzle should be less than 20 degrees, preferably less than 15 degrees, for example 4 to 10 degrees. The side surface 32 must be smooth over its entire axial length or
at least over a substantial part of this length and, in any case, free of discontinuities or stiffness, which could significantly reduce co-ejection or cause turbulence, and it must stop very close to the channels 30 to the planar end surface 33 of the nozzle, which should generally be
<EMI ID = 58.1>
conical. The tool is also provided with means for ensuring a predetermined fixed gas flow rate. Such an adjustment is shown in FIG. 6. On a stud 9 connected to the valve body 13, there are provided wings 23 which, when the extension sleeve 15 is screwed in in a direction which separates it.
<EMI ID = 59.1>
sleeve 20, so that the valve is open in proportion to the outward screwing of the extension sleeve 15.
In a blowing tool of conventional dimensions
<EMI ID = 60.1>
<EMI ID = 61.1>
<EMI ID = 62.1>
gilding. The central axes of the boreholes are located
<EMI ID = 63.1>
than D-6d. An inner series of drills can also
<EMI ID = 64.1>
<EMI ID = 65.1>
there must be no boreholes corresponding to the holes 30.
The maximum opening section of the valve 11.13
<EMI ID = 66.1>
times, to the total cross-sectional area of the nozzle outlet, that is, the sum of the areas
in cross section of the outlet channels of the nozzle. Has an opening smaller than the maximum opening
of the valve, this section may represent the section
narrowest and cause noise. As the valve seat has a large circumference, the distance is very small, between the valve body and the valve seat, to the circular arc for which the valve opens when the noise produced will be substantially above the garnished
audible frequencies. The valve 11,13 of the blow tool is therefore suitably designed such that when the passage opening has an area of approximately 0.5 times the total passage area of the outlet openings 50 of the nozzle, the distance between the movable valve element and the valve seat does not exceed
<EMI ID = 67.1>
<EMI ID = 68.1> To prevent direct skin contact of the tool operator and the outlet openings of the channels 30, the nozzle 17 is provided with one or more protrusions 40 (figures 7,8 ) and 41 (Figures 9 and 10), starting from the end surface or plane 33 of the nozzle. The
<EMI ID = 69.1>
at least 1.2 times and preferably at least 2 times the diameter of the respective outlet channels 30, and the protrusions may be placed between the channels 30, as shown in Figures 7 and 8. Alternatively, a single protrusion 41 may be placed. provided at the center of the surface 33, and surrounded by the outlet openings 30. These protrusions can be designed so that the co-ejection referred to above is not significantly disturbed and noise at the outlet. nozzle outlet is not significantly increased.
A prototype of the device according to the present invention, in accordance with the embodiment of FIG. 2, has been subjected to practical tests and has been compared on the one hand with the so-called silent commercial blowing nozzles, having a body of porous sintered metal introduced into the exhaust pipe, and also, on the other hand, with many conventional blowing tools. In any case, conventional tools gave rise to greater air consumption and considerably higher noise levels and less blowing power than the tool according to the invention.
Also, a comparison between a tool according to the invention and a similar tool provided around
<EMI ID = 70.1>
<EMI ID = 71.1>
fixed around the side surface 32 at a distance of
10 mm from the end surface 33 of the nozzle, resulted in the tool according to the invention having a lower noise level and greater blowing power. The same result was obtained in a comparison with a tool similar to said embodiment. except that the channels were distributed irregularly over the cross-sectional area of the nozzles and that a was 20 degrees.
The invention is not limited to the embodiments shown and described, since they can be modified in many respects while remaining within the scope of the invention.