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Montage destiné à la transmission d'oscillations électriques de fréquence -élevée.
L'invention concerne un dispositif, destine à la trans- mission, en particulier à l'amplification d'oscillations électri- ques de très haute fréquence, équipé d'un tube à décharge dont la longueur du système d'électrodes, composé d'une cathode et d'au moins deux autres électrodes, dépasse dans la direction axiale, le huitième environ de la longueur d'onde des oscillations trans- mises et dans lequel les oscillations à transmettre sont appliquées à une électrode d'entrée tandis que les oscillations transmises sont prélevées d'une électrode de sortie.
La transmission d'oscillations de fréquence très élevée à l'aide de tubes à décharge courants subit une régression lorsque la longueur d'onde de ces oscillations est de l'ordre de grandeur des dimensions des tubes à décharge utilisés.
La présente invention est basée sur l'idée qu'en général la régression est plus marquée lorsque la longueur d'onde des oscillations transmises est inférieure à 8 fois environ la lon- gueur du système d'électrodes et que cette régression est essen- tiellement attribuable à une répartition défavorable de la ten- sion dans la direction axiale le long de l'électrode d'entrée et à une répartition défavorable conjuguée du courant alternatif de sortie dirigé vers l'électrode de sortie.
L'invention fournit des moyens d'éviter cette régression, de sorte qu'elle assure une transmission efficace d'oscillations - de longueur d'onde inférieure à 8 fois la longueur du système d'électrodes.
Suivant l'invention, au moins l'un des systèmes électro- de d'entrée-cathode et électrode de sortie-cathode est fermé à l'extrémité à laquelle on n'applique pas les oscillations à trans- mettre et dont on ne prélève pas les oscillations transmises, par une impédance, exempte de pertes, dimensionnée de manière que la transmission atteigne approximativement sa valeur maximum.
Dans le cas où seul le système électrodes d'entrée- cathode est fermé par une impédance, on obtient une excellente transmission lorsque l'impédance est choisie de manière qu'aux parties de l'électrode de sortie qui s'étendent dans la direc- tion axiale de 1 jusqu'à (1-1/4#) environ de (1-3/4#) environ jusqu'à (1-1 1/4#) environ, de (1-1 3/4#) environ jusqu'à (1-2 1/4#) environ, etc., compté à partir de l'extrémité de l'é- lectrode de sortie dont on prélève les oscillations transmises,
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arrivent uniquement des courants alternatifs de sortie en opposition de phase par rapport aux courants alternatifs de sortie qui parviennent aux autres parties de l'électrode de sortie, # étant la longueur d'onde des oscillations transmises et 1,
la longueur du système électrode de sortie-cathode.
On obtient de meilleurs résultats encore lorsque l'impédance spécifiée est dimensionnée de manière qu'aux parties de l'électrode de sortie qui s'étendent dans la direction longitu-
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dinale de 1 jusqu'. (1-4 a ), de ll -3,/4 ) environ jusqu'à (11-14 '1 ) environ, de (lI-1 6/4R environ jusqu'à (11-2) environ, etc., compté à partir de l'extrémité de @@@@@@@@@@@@@@@ l'électrode de sortie dont on prélève les oscillations transmises, arrivent uniquement des courants alternatifs de sortie en opposition de phase par rapport aux courants alternatifs qui parviennent sur les autres parties de l'électrode de sortie.
Dans ce qui précède, et dans la suite de l'exposé, 1 est la longueur du systeme électrode de sortie-cathode,,\ la longueur d'onde des oscillations transmises, tandis que 11 est la plus grande valeur inférieure à 1 - qui satisfasse à l'équation:
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1. 2 1Í 1/a . tg 2 If 11). tg 21Í 11/;;\ :: 21Í l/i1 + tg 21T 1/ On obtient aussi une excellente transmission lorsque l'impédance mentionnée est dimensionnée de manière que le long de l'électrode de sortie dans la direction longitudinale la répartition des courants alternatifs de sortie présente un maximum à une distance 11 de l'extrémité dont on prélève les oscillations transmises.
Dans le cas où seul le système électrode de sortiecathode est fermé par une impédance, on obtient une excellente transmission lorsque cette impédance est dimensionnée de manière que, si l'on appliquait une oscillation électrique, de longueur d'onde égale à celle des oscillations transmises, à l'extrémité du système dont on prélève autrement les oscillations transmises, il se produirait le long de l'électrode de sortie, dans la direction axiale, une répartition de tension qui présenterait un maximum au point de l'électrode de sortie qui, dans le système d'électrodes, correspond à l'extrémité de l'électrode d'entrée à laquelle on n'applique pas les oscillations.
On peut encore améliorer légèrement la transmission obtenue de la façon spécifiée ci-dessus en fermant le système électrode de sortie-cathode par une impédance dimensionnée de manière, que, si l'on appliquait une oscillation électrique, de longueur d'onde égale à celle des oscillations transmises, a l'extrémité du système dont on prélève autrement les oscillations transmises, il se produirait le long de l'électrode de sortie, dans la direction axiale, une répartition de tension qui présenterait un maximum à une distance li du point qui, dans le système d'électrodes, correspond à l'extrémité de l'électrode d'entrée à laquelle on applique les oscillations, 1 le étant la plus grande valeur inférieure à la longueur 1' du système électrode d'entréecathode qui satisfasse à l'équation:
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,)' 211 l 2'( 1 2 If il ###- . tg --7tg 1 #####. ..
 211' l + tg 2/1 1 a
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La transmission peut encore être notablement améliorée lorsque les systèmes électrode d'entrée-cathode et électrode de sortie- cathode sont tous deux fermés par une impédance à pertes aussi faibles que possible, les deux impédances étant dimensionnées de manière à assurer pratiquement une transmission maximum.
Suivant l'invention, l'impédance de fermeture du système électrode d'entrée-cathode est alors choisie de manière que les parties qui de part et d'autre du milieu de l'électrode de sortie s'étendent dans la direction axiale sur des distances de 0 jusqu'à environ, d'environ 3/4 à 1 1/4 environ, de 1 3/4 environ à 2 1/4 en-- viron, reçoivent uniquement ou à peu près uniquement des courants alternatifs de sortie de phase opposée à celle des courants al- ternatifs qui parviennent aux autres parties de l'électrode de sortie et que l'impédance de fermeture du système électrode de sortie-cathode soi.t dimensionnée de manière que, si l'on appli- quait à ce système une oscillation électrique de longueur d'onde égale à celle des oscillations transmises, il se produirait, le long de l'électrode de sortie, dans la direction axiale,
une ré- partition de la tension avec maximum au milieu de l'électrode de sortie.
On obtient aussi d'excellents résultats lorsque l'im- pédance de fermeture du système électrode d'entrée-cathode est choisie de manière que la répartition des courants alternatifs de sortie, relevée dans la direction axiale, le long de l'élec- trode de sortie, présente un maximum au milieu de cette électrode.
Lorsque la longueur du système électrode d'entrée-ca- thode est égale à celle du système électrode de sortie-cathode, ce qui est pratiquement toujours le cas, du moins approximative- ment, il est bon de choisir les impédances de sortie de manière que leursvaleurs soient entre elles comme les résistances d'onde des systèmes.
En général, l'impédance de fermeture est un condensateur, généralement variable, ou un système de fils "Lecher" court- circuités. Lorsque le montage ne doit être utilisé que pour une fréquence déterminée des oscillations transmises, le condensa- teur est loge, de préférence, dans le tube à décharge.
La description du dessin annexé, donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée, les particularités qui ressortent tant du texte que du dessin faisant, bien entendu, partie de l'invention.
La fig. 1 représente schématiquement le système d'élec- trodes d'une triode utilisable dans un montage, conforme à l'in- vention, destiné à l'amplification d'oscillations électriques.
La fig. 2 est une représentation graphique des variations de la tension vgk entre la grille et la cathode et partant du courant anodique alternatif la)' dans la direction axiale, le long du système d'électrodes (donc le long de la cathode par exemple) dans le cas où le système grille-cathode n'est pas fer- mé par une impédance.
Les figs. 3 et 4 donnent les variations du courant alternatif conformémen dans le cas où le système grille-cathode
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est fermé, conforméméa.'invention, par une impédance. La corrélation entre les quatre figures est indiquée par des droi- tes verticales en pointillés. Sur la figure 1, l'extrémité de gauche du système d'électrodes est indiquée par P1 et l'extrémité
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de droite par Q1' sur les figures 2, 3 et 4, ces extrémités sont indiquées par P2, P3, P4, et Q2' Q3, Q4'
La fig. 5 représente le même système d'électrodes que la fig.l, cependant, au lieu du système grille-cathode, c'est le sys- tème anode-cathode qui est fermé par une impédance. Les figs. 6 et 7 représentent graphiquement les variations correspondantes du courant alternatif anodique ia.
La corrélation entre les figures 5,6 et 7 est indiquée par des droites verticales en traits poin- tillés; l'extrémité de gauche du système d'électrodes est indiquée par P5, P6 respectivement P7, tandis que l'extrémité de droite est indiquée par Q5, Q6 respectivement Q7.
La fig. 8 représente de nouveau le même système d'électro- des mais cette fois, non seulement le système grille-cathode mais aussi le système anode-cathode sont fermés par une impédance. La fig.9 représente graphiquement les variations correspondantes du courant anodique alternatif ia. La corrélation entre la fig. 8 et la fig.9 est donnée par les droites verticales en traits pointillés; l'extrémité de gauche du système d'électrodes est indiquée par Ps respectivement Pg, tandis que l'extrémité de droite est indiquée par Q8, respectivement Q9.
La triode représentée sur la fig.l comporte une anode 1, une grille de commande 2 et une cathode 3 dont les dimensions, dans la direction axiale, sont les mêmes (ce qui n'est évidemment pas toujours le cas). De ce fait, la longueur 1' du système élec- trode d'entrée-cathode est égale à la longueur du système électrode de sortie-cathode, tandis que les longueurs 11 et-il sont aussi égales entre elles. Dans le cas considéré la longueur 1 du système d'électrodes est approximativement égale aux 7/8 de la longueur d'onde des oscillations à amplifier.
La tension à amplifier est appliquée à l'extrémité de gauche de la grille de commande, en P1' tandis que la tension amplifiée est prélevée de l'extrémité de droite Q1 de l'anode.
Le circuit anodique comporte une impédance qui porte l'indice 4, et qui consiste, par exemple, en un système de fils "Lecher".
A son extrémité de droite, le système grille de commande-cathode est fermé par une impédance 5. Pour simplifier le dessin, on n'y a pas fait figurer les sources de courant continu.
Pour faciliter la compréhension du fonctionnement du montage, on supposera provisoirement que l'impédance 5 est sup- prinée, de sorte que l'extrémité de droite Q1 peut être considérée comme ouverte. Les oscillations appliquées au système grille de commande-cathode sont réfléchies a cette extrémité, ce qui pro- voque une onde stationnaire, dans la direction longitudinale, le long des électrodes spécifiées. Dans le cas envisagé, cette onde stationnaire présente un maximum de tension à l'extrémité ouverte, un noeud de tension à une distance égale à une demi- longueur d'onde de cette extrémité, ensuite, à une distance égale à 3/4 de longueur d'onde, de nouveau un maximum de tension etc.
Dans les zones indiquées par A, qui s'étendent de 0 à 1/4 de lon- gueur d'onde et de 3/4 de longueur d'onde jusqu'à l'extrémité P2' la tension vgk est en opposition de phase avec la tension dans 2' zone repérée par B, comprise entre les deux zones précitées. La tension v k provoque un courant anodique alternatif qui, mesuré daris la direction axia.le le long du système d'électrodes, varie de la même manière que la tension vgk et qui peut donc, moyennant un choix judicieux de l'échelle, être représentée par la même courbe. Ce fait est montré sur la fig. 2.
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La répartition des courants anodiques alternatifs obtenue de la façon décrite le long de l'anode est très désavantageuse pour assurer une bonne amplification du montage. Conformément à l'invention, on améliore notablement l'amplification en veillant à ce que les courants alternatifs anodiques qui parviennent sur l'anode dans les zones qui s'étendent de 1 jusqu'à($-1/4 #) environ, de (1-3/4#) environ jusqu'à (1-1 1/4#) environ etc. (mesuré à par- tir de l'extrémité de l'anode dont on prélève les oscillations amplifiées) soient en opposition de phase par rapport aux courants alternatifs anodiques qui parviennent dans les autres zones de l'anode.
On peut satisfaire à cette condition en fermant le sys- tème grille- de commande-cathode d'une manière appropriée par une impédance exempte de pertes- et non par la résistance d'onde de ce système.
Ci-après on expliquera à l'aide de la fig.3 tout d'abord cette condition elle-même et ensuite la manière dont cette condi- tion peut être satisfaite.
On peut considérer le système d'électrodes comme subdi- visé en une série d'étroites zones partielles - dont une est indi- quée par 6-7 sur la fig.l (une telle zone partielle comporte donc les points correspondants de l'anode de la grille de commande et de la cathode) et déterminer l'influence exercée par chacun des courants partiels ia de chacune de ces zones partielles sur la tension obtenue aux bornes de l'impédance de sortie 4.
En admet- tant que le système anode-cathode consiste en une ligne de trans- mission exempte de pertes, dont l'extrémité de gauche peut être considérée comme ouverte et l'extrémité de droite comme fermée par une impédance arbitraire, tous les courants partiels la contribueront ou en phase, ou en opposition de phase à la tension de sortie obtenue aux bornes de l'impédance 4, il n'existe pas de déphasage entre ces diverses contributions. Pour que tous ces courants partiels participent en phase (ce qui est désirable pour assurer un bon effet amplificateur, cependant, de faibles écarts sont traités dans la suite du mémoire), tous ces courants par- tiels doivent satisfaire à la condition spécifiée,¯
Sur la fig.3 sont indiquées les diverses zones anodiques dont il a été question dans la condition.
Les premières zones (de 1 jusqu'à questic environ) sont indiquées par Ci et la zone restante par Dl. Il faut donc que, dans les zones Ci d'une part, et dans la zone Dl.d'autre part, les courants anodiques alterna- tifs soient en opposition de phase.
, Aussi longtemps que le système grille de commande-catho- de n'est pas fermé par une impédance, il arrive cependant sur tou- te l'anode des courants alternatifs en opposition de phase dans les zones A d'une part et dans la zone B d'autre part (voir fig.2), de sorte que la condition imposée n'est pas satisfaite en tous les endroits de l'anode (donc pas dans toutes les zones partielles du système d'électrodes..)
Suivant l'invention, le système grille de commande-catho- de est fermé par une impédance telle que cette condition soit sa- tisfaite sur toute la longueur de l'anode.
En effet, il suffit de fermer l'extrémité Qi par une im- pédance judicieusement choisie, pour faire en sorte que l'onde stationnaire de tension qui se produisait initialement le long de l'électrode d'entrée voir les variations de vgk sur la fig.2) lisse le long de cette electrode de manière qu'à des distances gils #), (1-3/4 #), etc. de l'extrémité de droite Q1 on obtienne
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un noeud de tension. Dans ce cas, la nouvelle onde de tension affecte la forme de la courbe représentée sur la fig.3.
Le courant alternatif anodique qui en résulte varie, dans la direction axiale, de la même manière que la nouvelle onde de tension, de sorte que dans les zones Ci de l'anode d'une part, et dans la zone Dl de l'anode d'autre part, parviennent des courants alternatifs en opposition de phase et de ce fait, tous les endroits de l'anode satisfont à la condition imposée.
Suivant l'invention, il est possible d'augmenter encore légèrement l'amplification en choisissant l'impédance de fermeture de manière que l'onde de tension déplacée présente un noeud de tension à des distances (11-1/4#), (11-3/4#), etc. de l'extrémité de droite, 11 étant la plus grande valeur - inférieure à 1 qui satisfasse a la relation déjà mentionnée:
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tg STT 11 2 ïf 1/ . tg 2\T II?, 2 T 1/ il + tg 2 TI 11 ;\ Dans le cas envisagé (1 = 7/8#), 11 est approximativement égal à 0.86 1. L'onde de tension ainsi deplacée engendre un courant alternatif anodique ia' dont les variations coincident avec celles de cette onde ae tensions. Ces variations sont représen- tées sur la fig. 4.
Les courants alternatifs anodiques qui par- viennent dans les zones anodiques qui s'étendent depuis 1 jus- qu'à (11-1/4#) environ et de (11-3/4#) environ jusqu'à l'extrémité Q., sont en opposition de phase par rapport aux courants alternatifs anodiques qui parviennent sur les autres parties de l'anode. Les premières zones mentionnées sont indiquées par C2 et la partie restante par D2.
Il est vrai qu'il existe cer- *,aines zones anodiques (indiquees par E1 sur la fig. 4) dans les- quelles parviennent des courants anodiques alternatifs qui par- ticipent en opposition de phase à la tension de sortie et qui affaiblissent donc cette tension de sortie, mais par contre, en d'autres zones de l'anode arrivent des courants anodiques alter- natifs d'amplitude beaucoup plus grande, de sorte que ces zones font plus que compenser (en phase) la diminution de tension de sortie provoquée par l'atténuation spécifiée. Au total, l'ampli- fication est donc quelque peu plus grande.
La fig.5 montre le même système d'électrodes que celui reproduit sur la fig.l avec cette différence cependant que le système anode-cathode est fermé au lieu du système grille de com- mande-cathode; la fermeture est effectuée par uhe impédance 8 et ce, à l'extrémité du système dont on ne prélève pas la tension de sortie.
Aussi longtemps que le système anode-cathode n'est pas fermé de cette manière il est nécessaire, pour obtenir une bonne amplification, que sur les zones anodiques qui s'étendent de 1 jusqu'à 1-1/4#) environ et de (1-3/4 il ) environ jusqu'à (1-1 1/4#) environ etc, calculé à partir de l'extrémité du système dont on prélève la tension de sortie (zones Ci sur la fig.3) parviennent des courants anodiques alternatifs qui sont en opposition de phase par rapport aux courants anodiques alternatifs qui parviennent dans les autres zones (zone Dl sur la fig.3).
En effet, lorsque cette condition n'est pas satisfaite, toutes les zones partielles ne contribuent pas en phase et l'amplification diminue (dans la suite de l'exposé, on ne tiendra pas compte de l'écart relative- ment petit de cette condition qui, conformément à l'exposé rela- tif à la fig. 4, est parfois désirable). Les zones C et D1 ont donc un emplacement fixe sur l'anode aussi longtemps que le sys- tème anode-cathode n'est pas fermé.
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La présente invention est basée entre autres sur l'idée que la fermeture du système anode-cathode par une impédance pro- voque le glissement des zones C et D le long de l'anode; par un choix judicieux de l'impédance de fermeture, on peut faire en sorte que les zones Cl et D1 occupent l'emplacement des zones C3 et D3 sur la fig.3. Un tel glissement implique que dans ce seul cas, toutes les zones partielles contribuent en phase à la ten- sion de sortie lorsque les courants anodiques alternatifs qui parviennent dans les zones anodiques C3 sont en opposition de phase par rapport aux courants alternatifs qui parviennent dans la zone D3.
Dans le cas ehvisagé, le système grille de commande- cathode n'est pas fermé par une impédance, de sorte que le long de ce système se produit une onde de tension telle que représen- tée sur la fig.2; la répartition des courants alternatifs ano- diques ia qui en résulte présente la même allure : les courants alternatifs anodiques qui parviennent à l'anode dans les zones A sont en opposition de phase par rapport aux courants alterna- tifs anodiques reçus par la zone anodique B. Les zones anodiques A (de la fig.2) coincident avec les zones C3 (de la fig.6), et la zone B (de la fig.2) avec la zone D3 (de la fig.6).
Lorsqu'on donne à l'impédance 8 une valeur telle que les zones initiales Cl et D1 soient déplacées, de façon à occuper l'emplacement de C3 et de D3, la condition que toutes les zones partielles con- tribuent en phase à la. tension de sortie est effectivement sa- tisfaite.
On constate qu'il est aussi possible d'obtenir une am- plification légèrement plus grande encore en donnant à l'impé- dance de fermeture 8 une valeur qui s'écarte légèrement de celle mentionnée ci-dessus. La fig.7 donne l'emplacement (C4 et D4) des zones initiales Ci et D1 correspondant à cette nouvelle va- leur de l'impédance de fermeture. Les zones C4 s'étendent de l'extrémité Q7 jusqu'à (11-1/4#) et de (11-3/4#) jusqu'à l'ex- trémité P7, tandis que la zone D est comprise entre celles mentionnées ci-dessus.
D'une manière analogue à celle exposée en détail pour la discussion de la fig.4, on peut de nouveau prouver que, malgré l'effet atténuateur des zones E2 (ce sont les zones indiquées sur la fig.7 dans lesquelles la condition spécifiée ci-dessus n'est pas satisfaite), l'amplification to- tale devient légèrement meilleure.
Les meilleurs résultats sont cependant obtenus lorsoue l'on ferme chacun des systèmes anode-cathode et grille de commande- cathode par une impédance, de la manière représentée sur la fig.8.
Comme déjà mentionné, la fermeture du premier système permet de déplacer l'emplacement des zones C1 et D1 le long de l'anode; de plus, par une fermeture judicieuse du second système, on peut faire en sorte que, 'pour chaque nouvel emplacement occupé par les zones initiales C1 et D1 après un tel déplacement, les cou- rants anodiques alternatifs qui parviennent dans la zone anodique 'Ci soient effectivement en opposition de phase par rapport aux courants anodiques alternatifs qui parviennent dans la zone D1.
En admettant que cette condition est toujours satisfaite, il s'agit de déterminer à quel endroit des zones Ci et D1, donc à quelle valeur de l'impédance 8, correspond l'amplification maximum de la tension aux bornes de l'impédance'4.
Suivant l'invention, l'amplification maximum est obte- nue lorsque les zones Ci, respectivement D1, sont symétriques
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par rapport au milieu de l'anode; sur la fig.9, ces deux zones sont indiquées par C5 et par D5, la zone D5 s'étend de part et d'autre du milieu sur une distance de 0 à1/4# et les zones C5 de )% à
Lorsque, par un choix judicieux des deux impédances de fermeture 5 et 8, ces conditions sont satisfaites, on ob- tient généralement une amplification plus grande que ne permet- terait de l'obtenir la fermeture d'un seul des systèmes.
En réalité, les considérations émises ci-dessus ne se vérifieront pas en pratique, car plusieurs conditions compli- çuent l'exposé simple des faits. C'est ainsi que dans l'expli- cation des figs. 1 à 5, on a supposé que le système anode-ca- thode comportait une extrémité ouverte en P1; cependant, par suite de la présence des supports en mica qui étayent le sys- tème d'électrodes à ces extrémités, cette hypothèse n'est plus rigoureusement exacte. De plus, dans l'exposé, il n'a pas été tenu compte du fait que, dans certaines circonstances, la ten- sion alternative anodique exerce encore une influence sur le ' courant alternatif anodique et que les deux systèmes rille- de commande-cathode et anode-cathode ne sont pas entierement exempts de pertes.
En outre, on a supposé que, pour aller de la cathode vers l'anode, les électrons suivaient la voie la plus directe, et l'on a négligé l'effet des temps de parcours des électrons dans le tube à décharge sur le fonctionnement du montage. Fnfin, dans le cas général, il y a lieu de tenir compte de la répartition de la tension alternative et de la présence éventuelle d'autres grilles, telles que les grilles-écrans par exemple. C'est pourquoi, en pratique, il sera fréquemment néces- saire de déterminer l'impédance de fermeture non seulement par le calcul mais aussi par voie expérimentale.
Le montage conforme à l'invention est particulièrement important lorsqu'on utilise des tubes dans lesquels l'applica- tion des oscillations à transmettre et le prélèvement des oscil- lations transmises s'effectuent à des extrémités opposées du système d'électrodes.
En effet, lorsque l'alimentation et le prélèvement s'ef- fectuent à la même extrémité, les parties A (de la fig.2) coinci- dent avec les parties Ci (de la fig.3) et la partie B (de la fig.2) avec la partie D1 (de la fig.3), lorsque la grille et l'anode du tube sont rigoureusement de même longueur. Dans ce cas, la condi- tion déjà plusieurs fois mentionnée est automatiquement satis- faite - du moins théoriquement - donc sans que l'un des systèmes soit fermé par une impédance. Cependant, pratiquement, il sera nécessaire de déterminer par voie expérimentale les écarts par rapport au cas théoricue et de déterminer la valeur de l'impé- dance de fermeture en tenant compte de ces éca.rts.
En général, l'alimentation en tension et le prélèvement de tension ne sont pas effectués du même côté du tube, car ceci provoquerait un couplage indésirable entre le circuit d'entrée et le circuit de sortie.
Dans les montages à changement de fréquence, le réglage de l'impédance de sortie ou des impédances de sortie permet de faire en sorte que les courants anodiques alternatifs parvien- nent en tous les endroits de l'anode avec la phase désirée, car la longueur d'onde des oscillations à transmettre n'est pas égale
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à celle des oscillations transmises. Il va de soi que les impédances de fermeture peuvent être réglées de manière à obtenir une amplification maximum.
Bien qu'en principe, les impédances de fermeture ne puissent être réglée&d'une façon exacte que pour une seule fréquence à transmettre, la pratique a trouvé que la fermeture conforme à l'invention peut aussi être efficacement utilisée pour la transmission d'oscillations modulées, dont la modulation recouvre une large bande de fréquences, ce qui est le cas, par exemple pour l'émission de télévision ou pour l'émission d'oscillations modulées en fréquence.