<Desc/Clms Page number 1>
" Dispositif pour le blocage de valves ioniques ".
-----------
Pour bloquer des valves ioniques à commande de grilles, en cas d'un retour d'arc ou d'une surcharge, en appliquant sur les grilles un potentiel négatif,différentes méthodes ont été proposées pour la création dudit potentiel.D'après la présente invention,ledit potentiel négatif est dérivé directement,d'une façon électrique, de l'abaissement de tension du réseau produit par la perturbation du régime, la tension du réseau ooopérant préférablement avec une autre source de tension de façon que la dernière applique une
<Desc/Clms Page number 2>
tensicn négative sur les grilles quand la première disparaît.
Le plus simple est d'utiliser la tension sur le réseau de courant continu, mais on peut aussi rectifier la tension du réseau alternatif par un aispositif de valves particulier et la faire coopérer avec la source de tension négative.Le premier arrangèrent i; clique un risque de perturbation qui est éliminé avec le dernier, vuque la tension du courant continu peut être supprimée par l'extinction de la valve ionique..pour éviter un blocage des grilles dans ce cas,il peut être nécessaire d'appliquer des appareils protecteurs particuliers.
Pour dériver une tension de blocage agissant sur les grilles directement de la suppression d'une autre tension, on peut, à titre d'exemple, relier, entre les bornes du courant continu ou de l'appareil de valve particulier du côté de courant alternatif, en série, une impédance de haute valeur ah-mique et un appareil servant comme source de courant, comme une batterie d'accumulateurs ou un condensateur.
Le dessin annexé représente d'une façon schématique cinq différentes formes de l'invention,àont trois utilisant la tension du courant continu (figs. 1-3) et deux utilisant la tension du courant alternatif (fige. 4 et 5 ).
Dans la figure 1, 1 est la cathode de la valve ionique, 2 ses anodes et 3 les grilles des dernières.Les anodes sont reliées à des enroulemerts 4 a'un transformateur,le point neutre commun desdits enroulements formant la borne négative du courant continu,tandis que la cathode forme la borne positive. Entre des bornes on a relié l'enroulement primaire d'un transformateur 5,dont l'une des bornes de l'enroulement secondaire est reliéeà un point ayant un potentiel un peu supérieur à celui de la cathode,par exemple à la cuve de la valve ionique si celle-là est en métal,tandis que
<Desc/Clms Page number 3>
l'autre borne de 1'enroulement secondaire est reliée aux grilles 3 à travers des résistances 7.
Dans le régime normal, la tension du courant continu s'applique sur l'enroulement primaire du transformateur 5, et ledit enroulement doit être dimensionné de façon à endurer le courant correspondant et à aimanter ainsi le noyau à une saturation pas trop élevée.Eventuellement le courant peut être limité par une résistance en série aveu le transformateur.
En cas d'un retour d'arc ou d'un court-circuit,la tension entre les bornes du courant continu s'abaisse brusquement et le transformateur se trouve ainsi désaimanté.Une impulsion de tension se produit donc dans son enroulement secondaire qui abaisse le potentiel des grilles 3 jusqu'à une valeur négative à partir de la valeur positive précédente définie par la connexion de l'autre borne de l'enroulement secondaire.La vitesse de la désaimantation dépend du fait que les tensions primaire et secondaire,proportionnelles à la dérivée du flux par rapport au temps,doivent couvrir les pertes oh-miques dans les enroulements du transformateur pour une différence entre les ampèretoursprimaires et secondaires inaltérée au début.
Le potentiel négatif des grilles supprime les arc et doit être maintenu pour un temps suffisant pour empêcher leur rallumage spontané.Il faut donc que l'énergie magnétique du transformateur soit suffisante pour oouvrir les pertes d'énergie dans les cércuits primaire et secondaire pendant un tel espace de temps,généralement de l'ordre de grandeur de 0.1-1 seconde.
A cause dès pertes,la tension secondaire décroît assez régulièrement de la valeur initiale ainsi déterminée jusqu'à zéro, à moins que des irrégularités dans l'action des grilles elles-mêmes n'affectent cette régularité.Pour empêcher que les irrégularités ainsi créées ne dépassent une certaine
<Desc/Clms Page number 4>
valeur, et aussi pour maintenir la tension extérieure
EMI4.1
wg ç li;ß!tée sur les grilles à peu près con:
ter.te pendant la r=âr partie de l3 période d'extinction,on peut relier une lampe à effluves entre les bornes de l'enroulement secondaire du transformateur.On sait qu'une telle lampe a la propriété que son débit de courant est presque nul au-dessus d'une valeur critique de la tension,mais croît très rapidement
EMI4.2
V-ù0ESUS de cette iale:r..ba tension appliquée sur les grilles -st acnc ..ir.i:sa::xe a [et: frès constante jtisqu'à ce que la force é19ctrootrice 3Ldire du transformateur soit tonbée 3.u-deES3HS de la tension critique de la lampe.
Au 1-eo âe fair 1 résistance de l'enroulement primaire :!1 transformateur 5 grande ou de relier cet enroulement en #4iie avec une rési9;a."'.(}9 . Or). peut, 001'1111e le représente la fig.
Z la relier en série s.veo un co.aàersater .:;)ans ce cas, l'enroulement reste sans aucun courant dans le régime normal,
EMI4.3
tandis que la fier.s:. entière, du côté du courant continu, s'applique sur le sor.ers4teer qui est ainsi chargé.En cas de court-circuit ou d'un retour n'arc,le condensateur se âév=..rge 1 travers le transformateur et app11.qlie une tension appropriée sur ce dernier et ainsi sur les grilles.L'énergie nécessaire pour le blocage des grilles est donc dans ce cas, accumulée d'une faon électrostatique au lieu de l'être d'une
EMI4.4
faon électroaagnétique,comn:e dans la fig.l.Une combinaison :les deux -.rières d'accumulation peut être réalisée en reliant, en parallèle,au conaensatenr 9 de la fig.2,une grande résistance ohmique 10, eorme indiqué en trait pointillé.
Jette résistance doit avoir une telle valeur que le trans-
EMI4.5
forn;.te1Jr est juste saturé dans le régime normal ce qui 1.- .i:,lique naturellement, pour un transformateur normal, que la résistance 10 soit plusieurs fois plus grande que la
EMI4.6
résistance propre de l'enroulement au tranSbrmateur et,
<Desc/Clms Page number 5>
qu'ainsi,à peu près l'entière tension s'applique aux bornes du condensateur.Le courant de décharge du condensateur traverse le transformateur dans le sens opposé au précédent courant, à travers la résistance 10, et abaisse donc d'abord l'aimantation du transformateur à zéro pour le saturer ensuite dans le sens opposé.Pour une certaine quantité d'énergie nécessaire pour les grilles on peut donc, avec ce montage,
employer un tranformateur d'environ la moitié de la puissance et éventuel- lement,aussiy un condensateur un peu plus petit comparé au montage sans la résistance 10.
Si les oscillations engendrées par la combinaison de l'inductance du transmformateur 5 et du condensateur 9 ne sont pas amorties assez vite, on peut prévenir la formation d'une tension positive aux grilles au moyen d'un redresseur à sec 11.Comme l'action de valve d'un tel redresseur n'est pas complet, il n'empêche pas, en général, l'action lente du potentiel positif constant de la source de courant la sur les grilles.
La ig.2 montre en plus du dispositif de la figure 1, que les grilles sont munies d'un dispositif pour appliquer une tension de commande variant d'une grille à l'autre et consistant en un transformateur 12.A l'occasion du blocage par l'abaissement de la tension de courant continu,il est préfé- rable de mettre le transformateur 12 hors fonction, en court- cirouitant son enroulement secondaire par un relais 13 actionné par la tension secondaire du transformateur 5.La borne de cet enroulement qui n'est pas reliée aux grilles est, dans cette forme, reliée à la cathode 1 à travers une source de courant continu 14.
La figure 3 représente une forme dans laquelle le transformateur 5 est supprimé .Le condensateur 9 est, dans ce cas, préférablement du type électrolytique puisqu' il doit absorber
<Desc/Clms Page number 6>
la quantité d'énergie nécessaire à une tension relativement
EMI6.1
basse.-Li est relie H. deux prises ü'ün résistance potentio- #4trig*e 13 connectée entre les bornes QU courant continu.
A une prise de 15. ':1ê',e résistance ona relie la grille d'un tube àîeJtrJniqme la dont la cathode e±t reliée à li borne négative du condensateur,tandis que l'anode est reliée aux grilles 3 à travers un dispositif 12 servant à l'introduction
EMI6.2
des tensions de 00and9 normales..uand la tension du courant continu baisse et que le o::ù.eGS3.te:.r est donc déchargé, la tension négative snr la grille du tube électronique disparait :.t la décharge peutdonc se produire sur les grilles 3.
EMI6.3
Duns la t 15.(,la tension agissant sur les grilles provient du 3a:'r?.r." .2.terr.:.;.tif a'un redresseur triphasé à trois anodes. ba 3--thda est désignée par 1, lss nodes par 2,les grilles d'anodes par 3 et les enroule-ents d'anodes du transformateur correspondant par.::!;.. 3ntre les conducteurs d'anodes et le point neutre des enroulements d'anodes,lequel dernier forme more3.e :.#,ao:Tr:e dfn-Q tous les montayes normaux,la borne négative du réseau à courant continu,sont reliés les enroulements primaires de trois transformateurs de tension 17 dont les
EMI6.4
#:rob;?-ü.as secondaires apissent 5. travers trois petits redresseurs par exemple des redresseurs à sec, sur une
EMI6.5
barre ostnoaique commune 1 et une barre neutre commune 20, 1& aerniere étant:
reliée à la cathode 1 du redresseur prinoipal. entre 1. brre cathodique 1 et la burre neutre 20 sont interposés respectivement un contact de relais 27, dont l'arrange-sent sera décrit en détail plus tard, et deux branches parallèles, tient l'une contient en série une inductance 22 et une résistance ohmique relativement petite 23, l'autre,en série, un condensateur 24 et une résistance oblique assez haute 25 .Le conducteur qui relie ces deux dernier-a est con-
EMI6.6
becté à la barre co::rune 21 des grilles 3 jMJftytwtwrnztitx du
<Desc/Clms Page number 7>
EMI7.1
redresseur principal.Entre la barre 21 et les grilles 3 sont intercales d'autres éléments pour commander les grilles indépendamment l'une de l'autre.
Pendant le régime normal, un courant redressé passe des transformateurs 17 à travers la résistance 13,tandis que le condensateur 24 est maintenu chargé à la tension des transformateurs 17 à travers la résistance 25.Les potentiels des grilles sont éventuellement déterminés par des dispositifs de commande particuliers, à défaut desquels les grilles recoivent à peu près le potentiel de la cathode.
A l'occasion d'une perturbation,qui cause immédiatement un abaissement considérable de la tension de la phase du transformateur qui a pour l'instant sa tension maximum,la tension entre les barres 19 et 20 tombe, en conséquence, à peu près à zéro.Le condensateur 24 commence donc à se décharger,et l'inductance 22 permet, au début,que le courant passant à travers elle-même et la résistance 23 garde la même valeur qu'auparavent.
Ce courant doit être au minimum égal au courant de décharge maximum du condensateur,lui-même égal au courant maximum que les grilles peuvent absorber à travers les résistances 7..La conséquence est que la tension entre la barre cathodique 19 et la barre neutre 20 tombe à zéro, car la différence entre lecourant dans la résistance 23 et le courant des grilles traverse nécessairement les redresseurs 18,où il ne rencontre aucun obstacle dans ce sens. L'inductance 22 engendre donc la tension nécessaire pour couvrir la chute de tension dans la résistance 23 et la couche gauche du condensateur 24 obtient le potentiel zéro.La couche droite de ce dernier et, ainsi,la barre 21 des grilles obtiennent ainsi un potentiel fortement négatif qui cause un blocage des grilles,de façon que les anodes s'éteignent successivement.
Une branche du courant des redresseurs 18 traverse normalement la bobine 26 d'un relais ayant trois contacts
<Desc/Clms Page number 8>
27, 28, 29. Quand la tension des transformateurs 17 est supprimée, ce relais tombe . bon contact 27 fermé auparavent, qui relie la barre cathodique 19 à l'inductance 22 et au condensateur 24, donc le circuit avec un certain retard.
coupe qu'il n'ait coupé,le contact 28 est fermé et relie la couche gauche du Toutefois, avant conden@ateur directement à 24 cathode principale.Ceci a pour conséquence que la décharge la condensateur continue en étant dès lors seulement limitée par le courant qu'il peut au des grilles, de façon que les dernières soient toujours maintenues négatives,même si la tension des aborber 17 se rétablissait.Une fermeture trans@formateurs du relais,en cas d'une tension rétablie,est immédiate par un condensateur 30 qui shunte la bobine 26 du relais prévesue son à travers contact 29,
pendant un certain espace de troisième de façon que les conséquences de la perturbation aient le temps ae s'effacer avant que les grilles 3 libèrent à nouveau les anodes 2.
La figure 5 représente un exemple de l'appliqation de l'invention sur temps, un redresseur double-triphasé avec transformateur de succion.La. cathode,les nodes avec leursenroulements,les grilles avec leurs résistances et leur barre commune sont ici désignées de la même manière que dans les figs.1-4.L'arrangement est en outre essentiellement analogue à la figure 4, et la différence principale résulte de la circonstance qu'on ne peut savoir d'avance leqnel des deux enroulements situés sur la même branche du noyau de transformateur a son maximum négatif de tension quand un retour d'arc se produit.pour cette raison,
une seule combinaison triphasée de redresseurs ne suffit pas pour transmettre l'abaissement de la tension aux grilles,mais deux combinaisons telles que 31 et 32, dirigées dans dessens opposés, sont nécessaires,cependant qu'elles peuvent être alimentées
<Desc/Clms Page number 9>
par un transformateur triphasé commun 33 ayant deux enroulements secondaires sépares.Chacun des deux groupes de redres-
EMI9.1
seurs a une barre cathodique 34, 35,respect ivement,tandis qu'une barre neutre 36 est commune aux deux groupes.La dernière est en communication avec la cathode principale par un condensateur 37 et avec les barres cathodiques 34,35 par des résistances 38,39 à valeur ohmique relativement basse,ces résistances étant à leur tour reliées à la barre 21.
commune aux grilles,à travers des redresseurs 40,41 qui ne permettent le passage du courant que dans le sens émanant de la barre 21.Entre les deux barres cathodiques et la cathode principale sont intercalées des résistances 42,43 à haute valeur ohmique.
Les résistances 38,39 correspondent à la résistance 23 de la fig. 4,tandis que l'inductance reliée en série avec la résistance est omse dans la fig.5.Elle peut aussi être omise dans le ratage d'après la fig.4,et son omission a seulement pour conséquence qu'il faut,sous des conditions égales,employer une résistance d'une valeur ohmique inférieure qui constitue nne charge supérieure pour les redresseurs et le transformateur de tension.A l'occasion d'une chute presque totale de tension, le condensateur 27 se décharge à travers la résistance 38 ou 39,suivant le sens de la tension défaillante et la barre commune aux grilles obtient ainsi un potentiel négatif.
Un relais,dont lu bobine 44 est reliée entre la cathode principale et la barre des grilles à travers une lampe à effluves 45,, ferme son contact 40 sous l'influence du courant de grilles ainsi résultant,et relie donc la couche négative du condensateur directement à la barre des grilles.Tant que la tension du condensateur est supérieur à la tension de blocage de la lampe à effluves,le relais tient son contact fermé,et ainsi le potentiel négatif blo-
<Desc/Clms Page number 10>
quant les grilles estmaintenu pendit ur certain tenps, même si le redresseur s'éteint;la tension des anodes est, en conséquence, rétablie.
REVENDICATIONS.
1.-Dispositif pour le blocage des valves ioniques à l'escasion d'un retour L'arc cu d'une surcharge par l'application d'une tension négative sur les grilles de commande des anodes,caractérisé en ce que ladite tension négative de blocage est directement dérivée,d'une façon électrique,de la variation de tension causée par la perturbation.
<Desc / Clms Page number 1>
"Device for blocking ionic valves".
-----------
To block gate-controlled ionic valves, in the event of an arc return or an overload, by applying a negative potential to the gates, various methods have been proposed for the creation of said potential. invention, said negative potential is derived directly, in an electrical way, from the drop in voltage of the network produced by the disturbance of the regime, the voltage of the network preferably cooperating with another voltage source so that the latter applies a
<Desc / Clms Page number 2>
negative tensicn on the grids when the first one disappears.
The simplest is to use the voltage on the direct current network, but one can also rectify the voltage of the alternating network by a particular device of valves and make it cooperate with the source of negative tension. The first arranged i; clicks a risk of disturbance which is eliminated with the last one, since the direct current voltage can be suppressed by switching off the ionic valve. to avoid a blockage of the grids in this case it may be necessary to apply devices special protectors.
To derive a blocking voltage acting on the gates directly from the suppression of another voltage, it is possible, for example, to connect, between the terminals of the direct current or of the particular valve device on the alternating current side , in series, an impedance of high ah-mic value and a device serving as a current source, such as an accumulator battery or a capacitor.
The accompanying drawing schematically shows five different forms of the invention, three of which use direct current voltage (figs. 1-3) and two using alternating current voltage (figs. 4 and 5).
In figure 1, 1 is the cathode of the ionic valve, 2 its anodes and 3 the grids of the latter. The anodes are connected to windings 4 of a transformer, the common neutral point of said windings forming the negative terminal of the direct current , while the cathode forms the positive terminal. The primary winding of a transformer 5 has been connected between the terminals, one of the terminals of the secondary winding of which is connected to a point having a potential a little higher than that of the cathode, for example to the tank of the ionic valve if this one is made of metal, while
<Desc / Clms Page number 3>
the other terminal of the secondary winding is connected to the gates 3 through resistors 7.
In normal operation, the direct current voltage is applied to the primary winding of transformer 5, and said winding must be dimensioned so as to endure the corresponding current and thus to magnetize the core at a saturation not too high. current can be limited by a series resistor blind to the transformer.
In the event of an arc return or a short-circuit, the voltage between the direct current terminals drops suddenly and the transformer is thus demagnetized. A voltage pulse is therefore produced in its secondary winding which lowers the potential of gates 3 up to a negative value from the previous positive value defined by the connection of the other terminal of the secondary winding The speed of demagnetization depends on the fact that the primary and secondary voltages, proportional to the derivative of the flux with respect to time, must cover the oh -mic losses in the windings of the transformer for a difference between the primary and secondary amps unaltered at the beginning.
The negative potential of the gates suppresses the arcs and must be maintained for a sufficient time to prevent their spontaneous re-ignition. The magnetic energy of the transformer must therefore be sufficient to open the energy losses in the primary and secondary circuits during such a space of time, usually on the order of magnitude of 0.1-1 second.
Because of the losses, the secondary voltage decreases quite regularly from the initial value thus determined down to zero, unless irregularities in the action of the grids themselves affect this regularity. To prevent the irregularities thus created from occurring. exceed a certain
<Desc / Clms Page number 4>
value, and also to maintain the external tension
EMI4.1
wg ç li; ß! tée on the grids roughly con:
During the r = part of the 13 extinction period, a corona lamp can be connected between the terminals of the secondary winding of the transformer. It is known that such a lamp has the property that its current flow is almost zero above a critical value of the voltage, but increasing very rapidly
EMI4.2
V-ù0ESUS of this iale: r..ba voltage applied to the grids -st acnc ..ir.i: sa :: xed a [and: frès constant until the electrootive force 3Ldire of the transformer is toned 3. u-deES3HS of the critical lamp voltage.
At 1-eo ae fair 1 resistance of the primary winding:! 1 transformer 5 large or to connect this winding in # 4iie with a resi9; a. "'. (} 9. Or). Can, 001'1111e represents it fig.
Z connect it in series s.veo a co.aàersater.:;) In this case, the winding remains without any current in the normal mode,
EMI4.3
while the proud.s :. on the direct current side is applied to the sor.ers4teer which is thus charged. In the event of a short-circuit or a non-arcing return, the capacitor is ev = .. rge 1 through the transformer and device 11 .qlie an appropriate voltage on the latter and thus on the gates The energy necessary for the blocking of the gates is therefore in this case, accumulated in an electrostatic way instead of being
EMI4.4
electroaagnetic way, as in fig.l. A combination: the two accumulation -.rières can be achieved by connecting, in parallel, to the conaensatenr 9 of fig.2, a large ohmic resistance 10, eorm indicated in dotted line.
This resistance must have such a value that the trans-
EMI4.5
forn; .te1Jr is just saturated in the normal mode which 1.- .i:, naturally lique, for a normal transformer, that the resistance 10 is several times greater than the
EMI4.6
own resistance of the winding to the tranSbrmateur and,
<Desc / Clms Page number 5>
that thus, roughly the entire voltage is applied across the capacitor. The discharge current of the capacitor flows through the transformer in the opposite direction to the previous current, through resistor 10, and therefore first lowers the magnetization of the transformer to zero to then saturate it in the opposite direction. For a certain quantity of energy necessary for the grids we can therefore, with this assembly,
use a transformer of about half the power and possibly also a somewhat smaller capacitor compared to the setup without resistor 10.
If the oscillations generated by the combination of the inductance of the transmformer 5 and the capacitor 9 are not damped fast enough, the formation of a positive voltage at the gates can be prevented by means of a dry rectifier 11. The valve action of such a rectifier is not complete; it does not, in general, prevent the slow action of the constant positive potential of the current source 1a on the gates.
Fig. 2 shows in addition to the device of figure 1, that the gates are provided with a device for applying a control voltage varying from one gate to another and consisting of a transformer 12. blocking by lowering the direct current voltage, it is preferable to switch off transformer 12, bypassing its secondary winding by a relay 13 actuated by the secondary voltage of transformer 5. The terminal of this winding which is not connected to the grids is, in this form, connected to the cathode 1 through a direct current source 14.
Figure 3 shows a form in which the transformer 5 is omitted. The capacitor 9 is, in this case, preferably of the electrolytic type since it has to absorb
<Desc / Clms Page number 6>
the amount of energy required at a relatively
EMI6.1
low.-Li is connected H. two sockets ü'ün resistance potentio- # 4trig * e 13 connected between the terminals QU direct current.
At a tap of 15. ': 1ê', the resistor ona connects the grid of a tube to which the cathode is connected to the negative terminal of the capacitor, while the anode is connected to the grids 3 through a device 12 used for the introduction
EMI6.2
voltages of 00and9 normal .. when the direct current voltage drops and the o :: ù.eGS3.te: .r is therefore discharged, the negative voltage in the electron tube grid disappears: .t the discharge can therefore occur on the shelves 3.
EMI6.3
Given the t 15. (, The voltage acting on the gates comes from 3a: 'r? .R. ".2.terr.:.;. Tif a'a three-phase rectifier with three anodes. Ba 3 - thda is designated by 1, lss nodes by 2, the anode grids by 3 and the anode windings of the corresponding transformer by. ::!; .. 3 between the anode conductors and the neutral point of the anode windings, which last forms more3.e:. #, ao: Tr: e dfn-Q all normal montayes, the negative terminal of the direct current network, are connected the primary windings of three voltage transformers 17 of which the
EMI6.4
#: rob;? - ü.as secondary pass through three small rectifiers for example dry rectifiers, on a
EMI6.5
common ostnoaic bar 1 and a common neutral bar 20, 1 & last being:
connected to cathode 1 of the main rectifier. between 1. cathode burner 1 and neutral burre 20 are interposed respectively a relay contact 27, the arrangement of which will be described in detail later, and two parallel branches, one of which contains in series an inductor 22 and a relatively small ohmic resistor 23, the other, in series, a capacitor 24 and a fairly high oblique resistor 25. The conductor which connects these last two-a is con-
EMI6.6
bected at the bar co :: rune 21 of grids 3 jMJftytwtwrnztitx du
<Desc / Clms Page number 7>
EMI7.1
main rectifier. Between the bar 21 and the grids 3 are interposed other elements to control the grids independently of one another.
During normal operation, a rectified current flows from the transformers 17 through the resistor 13, while the capacitor 24 is kept charged to the voltage of the transformers 17 through the resistor 25. The potentials of the gates are possibly determined by control devices. particular, failing which the grids receive roughly the potential of the cathode.
On the occasion of a disturbance, which immediately causes a considerable drop in the voltage of the phase of the transformer, which currently has its maximum voltage, the voltage between bars 19 and 20 falls, consequently, to approximately The capacitor 24 therefore begins to discharge, and the inductor 22 allows, at the beginning, that the current passing through itself and the resistor 23 keep the same value as before.
This current must be at least equal to the maximum discharge current of the capacitor, itself equal to the maximum current that the grids can absorb through the resistors 7. The consequence is that the voltage between the cathode bar 19 and the neutral bar 20 falls to zero, because the difference between the current in the resistor 23 and the current of the gates necessarily passes through the rectifiers 18, where it does not encounter any obstacle in this direction. Inductor 22 therefore generates the voltage necessary to cover the voltage drop in resistor 23 and the left layer of capacitor 24 obtains zero potential. The right layer of the latter and thus bar 21 of the gates thus obtain a potential strongly negative which causes blocking of the grids, so that the anodes go out successively.
A branch of the current from the rectifiers 18 normally passes through the coil 26 of a relay having three contacts
<Desc / Clms Page number 8>
27, 28, 29. When the voltage of the transformers 17 is removed, this relay drops. good contact 27 previously closed, which connects the cathode bar 19 to the inductor 22 and to the capacitor 24, therefore the circuit with a certain delay.
cut that it has not cut, the contact 28 is closed and connects the left layer of the however, before capacitor directly to 24 main cathode. This has the consequence that the discharge of the capacitor continues being therefore only limited by the current that it can at the gates, so that the last ones are always kept negative, even if the voltage of the aborbers 17 is reestablished. A transformer closing of the relay, in the event of a reestablished voltage, is immediate by a capacitor 30 which bypasses the coil 26 of the relay provides its sound through contact 29,
during a certain space of third so that the consequences of the disturbance have time to disappear before the grids 3 release the anodes 2 again.
FIG. 5 represents an example of the appliqation of the invention on time, a double-three-phase rectifier with suction transformer. cathode, nodes with their windings, grids with their resistors and their common bar are here designated in the same way as in figs. 1-4. The arrangement is furthermore essentially analogous to figure 4, and the main difference results the circumstance that it cannot be known in advance that the two windings located on the same branch of the transformer core have their maximum negative voltage when an arc return occurs. for this reason,
a single three-phase combination of rectifiers is not enough to transmit the drop in voltage to the gates, but two combinations such as 31 and 32, directed in opposite directions, are necessary, however they can be fed
<Desc / Clms Page number 9>
by a common three-phase transformer 33 having two separate secondary windings. Each of the two groups of rectifiers
EMI9.1
sors has a cathode bar 34, 35, respectively, while a neutral bar 36 is common to both groups. The last is in communication with the main cathode by a capacitor 37 and with the cathode bars 34,35 by resistors 38 , 39 at relatively low ohmic value, these resistors being in turn connected to the bar 21.
common to the gates, through rectifiers 40,41 which only allow the passage of current in the direction emanating from the bar 21. Between the two cathode bars and the main cathode are interposed resistors 42,43 with high ohmic value.
The resistors 38,39 correspond to the resistor 23 of FIG. 4, while the inductance connected in series with the resistance is omitted in fig. 5. It can also be omitted in the failure according to fig. 4, and its omission only has the consequence that it is necessary, under Under equal conditions, use a resistance of a lower ohmic value which constitutes a higher load for the rectifiers and the voltage transformer. On the occasion of an almost total voltage drop, the capacitor 27 discharges through the resistor 38 or 39, depending on the direction of the faulty voltage and the bar common to the gates thus obtains a negative potential.
A relay, whose coil 44 is connected between the main cathode and the bar of the grids through a corona lamp 45, closes its contact 40 under the influence of the grid current thus resulting, and therefore connects the negative layer of the capacitor. directly to the bar of the grids. As long as the voltage of the capacitor is greater than the blocking voltage of the corona lamp, the relay keeps its contact closed, and thus the negative potential is blocked.
<Desc / Clms Page number 10>
when the grids are held for a certain time, even if the rectifier switches off; the anode voltage is therefore restored.
CLAIMS.
1.-Device for blocking ionic valves on the escape of a return The arc cu of an overload by the application of a negative voltage on the anode control gates, characterized in that said negative voltage blocking is directly derived, in an electrical manner, from the voltage variation caused by the disturbance.