BE1025984A1

BE1025984A1 - Veine de compresseur basse-pression pour turbomachine

Info

Publication number: BE1025984A1
Application number: BE20185070A
Authority: BE
Inventors: Rafael Perez
Original assignee: Safran Aero Boosters Sa
Priority date: 2018-02-06
Filing date: 2018-02-06
Publication date: 2019-08-30
Also published as: BE1025984B1

Abstract

L'invention concerne une géométrie de veine annulaire (42) de compresseur basse-pression, par exemple pour un turboréacteur d"aéronef. Le comprend un axe de rotation (14) et un veine annulaire (42) convergente. La veine annulaire (42) comporte : une entrée annulaire (50) autour de l'axe de rotation (14) ; une sortie annulaire (52) autour de l'axe de rotation (14) ; une surface annulaire interne (56) et une surface annulaire externe (54) qui s'étendent de l'entrée annulaire (50) à la sortie annulaire ; une longueur axiale L ; un diamètre maximal D. Le ratio du diamètre maximal D divisé par la longueur axiale L est compris entre 2 et 3.

Description

VEINE DE COMPRESSEUR BASSE-PRESSION POUR TURBOMACHINE

Domaine technique

L’invention concerne une géométrie de veine de compresseur pour turbomachine. L’invention a également trait à une turbomachine axiale, notamment un turboréacteur d’avion ou un turbopropulseur d’aéronef.

Technique antérieure

Le document EP 2 886 804 A1 divulgue un turboréacteur muni d'un compresseur basse-pression. Afin de guider et de délimiter le flux primaire, le compresseur basse-pression présente une veine primaire définie par son tambour rotorique et un carter annulaire qui est produit en matériau composite à matrice organique. En détail, le carter annulaire présente une alternance de pistes abradables et de rangées de plateformes de fixation d’aubes, dont les surfaces internes délimitent la veine primaire. Le compresseur est fixé à un carter intermédiaire supportant la soufflante, et présente un bec de séparation en amont. Or, la géométrie du compresseur est perfectible.

Résumé de l'invention

Problème technique

L’invention a pour objectif de résoudre au moins un des problèmes posés par l’art antérieur. Plus précisément, l’invention a pour objectif d’augmenter l’homogénéité d’efficacité des étages de compression d’un compresseur. L’invention vise une solution simple, fiable, et d’inspection aisée.

Solution technique

L’invention a pour objet un compresseur de turbomachine axiale, notamment un compresseur basse-pression de turbomachine axiale, le compresseur comprenant un axe de rotation et un veine annulaire convergente, la veine annulaire comportant : une entrée annulaire autour de l’axe de rotation; une sortie annulaire autour de l’axe de rotation ; une surface annulaire interne et une surface annulaire externe qui s’étendent de l’entrée annulaire à la sortie annulaire ; une longueur axiale L mesurée entre la surface annulaire interne et

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BE2018/5070 la surface annulaire externe; et un diamètre maximal D ; remarquable en ce que le ratio du diamètre maximal D divisé par la longueur axiale L est compris entre 2 et 3, valeurs comprises.

Selon des modes avantageux de l’invention, le compresseur peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles :

- Le ratio du diamètre maximal D divisé par la longueur axiale L est compris entre : 2,1 et 2,6, ou 2,11 et 2,68 ; valeurs comprises.

- La surface externe est convergente.

- Le diamètre de la surface externe est strictement décroissant vers l’aval.

- La surface interne est convergente, notamment à l’entrée annulaire et/ou à la sortie annulaire.

- L’entrée annulaire présente une hauteur radiale HRE supérieure à la hauteur radiale HRS de la sortie annulaire.

- En sortie annulaire le flux est davantage incliné par rapport à l’axe de rotation qu’en entrée annulaire de la veine.

- La veine annulaire comprend NR rangées annulaires d’aubes de compresseur, dont une rangée amont d’aubes avec des bords d’attaque formant l’entrée annulaire et une rangée aval d’aubes avec des bords de fuite formant la sortie annulaire, la longueur axiale étant mesurée dudit bord d’attaque audit bord de fuite.

- La longueur axiale est mesurée du milieu radial du bord d’attaque au milieu radial du bord de fuite.

- La veine annulaire comprend NR rangées annulaires d’aubes de compresseur, le produit NR*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 2 et 3.

- Le nombre NR de rangées annulaires d’aubes de compresseur est éventuellement égal à cinq ou à six.

- La veine comprend NV rangées annulaires d’aubes à calage variable, le produit NV*D divisé par la longueur axiale L étant compris entre 2 et 3.

- La veine comprend NS rangées annulaires d’aubes statoriques, le produit NS*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 1 et 2.

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- La veine comprend NR rangées annulaires d’aubes rotoriques, le produit NV*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 1 et 2.

- Le compresseur comprend une paroi arquée monobloc s’étendant axialement sur la majorité, ou sur toute la longueur axiale L de la veine annulaire, et délimitant radialement ladite veine annulaire.

- Le compresseur comprend un élément rotorique délimitant la veine annulaire et s’étendant axialement sur toute la longueur axiale L de la veine annulaire et délimitant radialement ladite veine annulaire, ledit élément supportant éventuellement chaque rangée annulaire d’aube rotorique dudit compresseur.

- La surface externe est partiellement formée par une couche annulaire de matériau abradable.

- Le compresseur comprend un bec de séparation annulaire formant l’entrée annulaire, le bec de séparation présentant un bord de séparation circulaire délimitant l’entrée annulaire, la surface annulaire s’étendant axialement depuis ledit bord de séparation.

- La surface annulaire externe s'étend davantage vers l’aval que la surface annulaire interne.

- La surface annulaire externe est plus longue axialement que la surface annulaire interne.

- Le produit NV*D divisé par L est compris entre 1 et 3, ou 1 et 2 ; valeurs comprises.

- Les rangées annulaires d’aubes statoriques et les rangées annulaires d’aubes rotoriques forment une alternance s’étendant sur toute, ou sensiblement toute, la longueur axiale L de la veine.

- Le produit NR*L divisé par D est compris entre 1,5 et 4,5.

- Le diamètre de la surface interne est strictement décroissant vers l’aval.

- La surface externe présente une réduction de diamètre d’au moins 20%.

- La veine présente une hauteur radiale décroissante, préférentiellement majoritairement ou strictement décroissante.

- La surface annulaire interne s'étend davantage en amont que la surface annulaire externe.

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- L’entrée annulaire présente une section de passage SPE supérieure ou égale : au double ou au triple, de la section de passage SPS de la sortie annulaire.

L’invention a également pour objet une turbomachine, notamment un turboréacteur d’aéronef, comprenant un compresseur, remarquable en ce que le compresseur est conforme à l’invention, éventuellement la turbomachine comprend une soufflante axialement en regard de l’entrée du compresseur.

Selon un mode avantageux de l’invention, la turbomachine comprend un carter support de soufflante, le compresseur étant en contact dudit carter support, le 10 carter support comprenant une manche annulaire en contact de la veine annulaire du carter.

De manière générale, les modes avantageux de chaque objet de l’invention sont également applicables aux autres objets de l’invention. Chaque objet de l’invention est combinable aux autres objets, et les objets de l’invention sont 15 également combinables aux modes de réalisation de la description, qui en plus sont combinables entre eux, selon toutes les combinaisons techniques possibles, à moins que le contraire ne soit explicitement mentionné.

Avantages apportés

Dans le contexte d’une veine convergente, arrondir le ratio D/L dans la plage valeurs de 2 à 3 permet de former une veine comprimant le flux de manière cohérente. Cette géométrie exploite également la composante centrifuge, et le ralentissement axial du flux comprimé dans la veine convergente. Notamment la pression, la vitesse, et la densité du flux, peuvent former une fonction constante le long de la veine annulaire.

Cela optimise la progressivité de la compression, tout en respectant une cohérence de fonctionnement d’un étage de compression à l’autre, en particulier dans un compresseur basse-pression. L’invention améliore l’homogénéité du comportement du fluide dans les différents étages de 30 compression. Dans ce contexte, le compresseur parvient à comprimer le flux primaire tout en présentant des performances requises à la fois à l’étage d’entrée comme à l’étage de sortie. Le ou les étages intermédiaires bénéficient

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BE2018/5070 également de conditions favorables et optimales pour comprimer le flux annulaire qui les traverse.

Dans le contexte d’un turboréacteur, le compresseur bénéficie de l’entraînement du flux primaire rentrant dans le compresseur. Cet écoulement forcé bénéficie à nouveau de la forme convergente de la veine et s’y retrouve comprimé par l’action de plusieurs rangées d’aubes rotoriques dont les géométries sont proches, et dont les vitesses de rotation sont notamment identiques.

Brève description des dessins

La figure 1 représente une turbomachine axiale selon l’invention.

La figure 2 est un schéma d’un compresseur de turbomachine selon l’invention.

La figure 3 illustre une veine annulaire selon l’invention.

Description des modes de réalisation

On aura bien compris que l’invention a pour objet un compresseur de turbomachine axiale, le compresseur axial présentant une veine annulaire avec une longueur L inférieure à son diamètre maximal D, préférentiellement dont la longueur L est comprise entre le tiers et la moitié du diamètre maximal D. Dans la description qui va suivre, les termes « interne » et « externe » renvoient à un positionnement par rapport à l’axe de rotation d’une turbomachine axiale.

La direction axiale correspond à la direction le long de l’axe de rotation de la turbomachine. La direction radiale est perpendiculaire à l’axe de rotation. L’amont et l’aval sont en référence au sens d’écoulement principal du flux dans la turbomachine. Les plages de valeurs incluent leurs bornes, à moins que le contraire ne soit explicitement spécifié.

La figure 1 représente de manière simplifiée une turbomachine axiale. Il s’agit dans ce cas précis d’un turboréacteur double-flux. Le turboréacteur 2 comprend un premier niveau de compression, dit compresseur basse-pression 4, un deuxième niveau de compression, dit compresseur haute-pression 6, une chambre de combustion 8 et un ou plusieurs niveaux de turbines 10. En fonctionnement, la puissance mécanique de la turbine 10 transmise via l’arbre central jusqu’au rotor 12 met en mouvement les deux compresseurs 4 et 6. Ces derniers comportent plusieurs rangées d’aubes de rotor associées à des

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BE2018/5070 rangées d’aubes de stator. La rotation du rotor autour de son axe de rotation 14 permet ainsi de générer un débit d’air et de comprimer progressivement ce dernier jusqu’à l’entrée de la chambre de combustion 8.

Un ventilateur d’entrée communément désigné fan ou soufflante 16 est couplé au rotor 12 et génère un flux d’air qui se divise en un flux primaire 18 traversant les différents niveaux susmentionnés de la turbomachine, et en un flux secondaire 20 traversant un conduit annulaire (partiellement représenté) le long de la machine pour ensuite rejoindre le flux primaire en sortie de turbine 10.

Des moyens de démultiplication, tel un réducteur épicycloïdal, peut réduire la vitesse de rotation de la soufflante et/ou du compresseur basse-pression par rapport à la turbine associée. Le flux secondaire 20 peut être accéléré de sorte à générer une réaction de poussée nécessaire au vol d’un avion.

La figure 2 est une vue en coupe d’un compresseur d’une turbomachine axiale telle que celle de la figure 1. Le compresseur peut être un compresseur bassepression 4. On peut y observer une partie de la soufflante 16 et le bec de séparation 22 du flux primaire 18 et du flux secondaire 20.

Le rotor 12 comprend plusieurs rangées d’aubes rotoriques 24, par exemple trois. Il peut être un tambour monobloc aubagé, ou comprendre des aubes à fixation par queue d’aronde. Les rangées d'aubes rotoriques 24 du compresseur peuvent tourner dans le même sens, et/ou à la même vitesse de rotation.

Le compresseur 4 peut comprendre un carter externe 28 avec une paroi annulaire 34. La paroi 34 peut comprendre au moins un, préférentiellement deux brides annulaires 30 disposée en amont et en aval de la paroi 34, par exemple pour la fixation du bec de séparation 22 et/ou pour fixer le carter externe 28 à un carter support 32 de la turbomachine.

Le carter support 32, également appelé carter intermédiaire, peut supporter la soufflante 16 et/ou le compresseur basse-pression. Optionnellement ou alternativement, il peut supporter le compresseur haute-pression. Le carter externe 28 peut être formé de deux demi-coquilles séparées par un plan s'étendant axialement.

Le compresseur 4 peut former plusieurs redresseurs, par exemple quatre, chacun formé d'une rangée d'aubes statoriques 26. Les redresseurs sont

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BE2018/5070 associés à la soufflante 16, ou à une rangée d'aubes rotoriques 24 pour redresser le flux d'air, de sorte à convertir la vitesse du flux en pression.

La paroi annulaire 34 peut présenter un profil de révolution par rapport à l'axe

14, elle présente une forme d'ogive, avec une variation de son rayon le long de l'axe 14. La paroi annulaire 34 présente une surface intérieure avec une double courbure, l'une des courbures étant selon un plan axial, l'autre courbure selon un plan radial. Il est entendu que le plan radial est perpendiculaire à l'axe 14, le plan axial s'étend axialement et radialement.

Les aubes statoriques 26 peuvent chacune comprendre une pale s'étendant dans le flux primaire 18, une plateforme 36, éventuellement avec un axe de fixation s'étendant radialement dans un sens opposé à celui de la pale. Les plateformes 36 peuvent être plaquées contre la surface interne de la paroi annulaire 34. Des joints abradables annulaires 40 peuvent entourer les aubes rotoriques afin de permettre une étanchéité dynamique. Ils peuvent être supportés par la paroi 34. Les joints annulaires 40 peuvent être intercalés entre les rangées de plateformes 36, si bien qu’une alternance apparaît.

Le flux primaire 18 est canalisé par une veine annulaire 42 du compresseur 4. La veine annulaire 42 peut être délimitée à l'extérieur par le carter externe 28. Elle peut être en contact des couches d'abradable 40 et des plateformes 36. Radialement à l'intérieur, elle peut être délimitée par les viroles internes 44, notamment fixées en porte-à-faux aux aubes statoriques 26, et par les plateformes annulaires 46, par exemple d'où s'étendent les aubes rotoriques 24. La veine 42 est donc délimitée par deux alternances d'anneaux.

La veine 42 peut communiquer avec la manche annulaire 48 traversant le carter support 32. La veine 42 et la manche 48 peuvent être tangentes à l'interface entre le compresseur 4 et le carter support 32.

La figure 3 esquisse une coupe de la veine annulaire 42 du compresseur le long de l'axe de rotation 14. Le compresseur peut être similaire à ceux présentés en figures 1 et 2. La coupe peut ainsi former un profil type de la veine 42. L’axe de rotation 14 peut faire office d'axe de symétrie de révolution. La veine 42 peut être générée par rotation du présent profil autour de l’axe de rotation 14. La position de l'axe de rotation 14 peut être figurative.

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La veine annulaire 42 comporte une entrée annulaire 50 en amont, et une sortie annulaire 52 en aval, qui entourent chacune l'axe de rotation 14. L'entrée annulaire 50 peut être délimitée extérieurement par le bord de séparation 23 du bord d'attaque 22.

L’entrée annulaire 50 peut être plus grande que la sortie annulaire 52. Par exemple, l’entrée annulaire 50 peut présenter une hauteur radiale HRE supérieure à la hauteur radiale HRS de la sortie annulaire 52, éventuellement au moins deux fois supérieure. Les hauteurs en questions peuvent être mesurées perpendiculairement à l’axe de rotation 14.

La veine 42 comprend une surface annulaire externe 54 et une surface annulaire interne 56. Ces surfaces délimitent physiquement le flux primaire 18. Ces surfaces annulaires (54 ; 56) encerclent l'axe de rotation 14. Elles peuvent s'étendre de l'entrée 50 à la sortie 52. Elles peuvent être généralement tubulaires. Elles peuvent former des portions de sphères ou de sphéroïdes. Elles peuvent comprendre des profils arqués se rapprochant de l’axe 14 vers l’aval. Eventuellement, la surface annulaire interne 56 présente un profil arqué et/ou en sinusoïde. Ce profil interne peut présenter une inversion de courbure, par exemple entre un coude amont et un coude aval.

L’entrée annulaire 50 peut présenter une section de passage SPE supérieure à la section de passage SPS de la sortie annulaire 52, par exemple supérieure ou égale au double de la section de passage SPS. Ces sections de passages SPE et SPS peuvent décrire des surfaces coniques, ou du moins des tronçons axiaux de cônes. La section de passage en entrée 50 peut être délimitée par le bord de séparation 23 et le bord amont d'une virole interne. Les sections de passage peuvent être mesurées perpendiculairement à la surface annulaire externe 54, ou perpendiculairement à la surface annulaire interne 56.

La surface externe 54 peut être formée directement par la paroi annulaire du carter externe, et/ou par les plateformes et les couches d'abradable. Elle peut être convergente vers l'aval et/ou la sortie 52. Son rayon interne RI, mesuré depuis l'axe de rotation 14, peut diminuer vers l'aval. Sa diminution de rayon peut être continue, et/ou monotone. Son rayon interne RI en fonction de la position le long de l'axe de rotation 14 peut être une fonction strictement décroissante vers la sortie annulaire 52.

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La surface interne 56 peut être formée par le rotor et le stator, par exemple à l'aide des plateformes annulaire et des viroles internes.

Les aubes statoriques 26 et les aubes rotoriques 24 sont représentées au travers de la veine annulaire 42. Le nombre de leurs rangées respectives peut varier. Par exemple, le compresseur peut comprendre deux ou trois rangées annulaires d'aubes statoriques 26, et deux ou trois rangées annulaires d'aubes rotoriques 24. Par exemple, cinq rangées d’aubes (24 ; 26) peuvent être présentes dans la hauteur radiale la veine.

Parmi les aubes statoriques 26, le compresseur peut comprendre une ou plusieurs rangées annulaires d'aubes à calage variable 26V. De telles aubes peuvent pivoter autour d’un axe radial 57, de sorte à modifier l'inclinaison de leurs cordes par rapport à l'axe de rotation 14. Cela modifie la proportion du flux primaire 18 rencontrant une même aube à calage variable 26V, et permet d’étendre la plage de stabilité du compresseur. Chaque aube à calage variable

26V peut présenter une tige de pivotement externe 58, également appelée tourillon. Chaque tige de pivotement 58 peut traverser le carter externe, et/ou s'étendre depuis la surface externe 54.

Afin d'en commander l'orientation, chaque aube à calage variable 26V peut inclure un levier d'actionnement 60, notamment relié à un anneau de commande (non représenté), également appelé bague de synchronisation. Chaque levier d'actionnement 60 peut s'étendre le long de la surface externe 54 et/ou s'étendre depuis la tige de pivotement 58 correspondant. A titre d'exemple, le compresseur comporte une unique rangée annulaire d'aubes à calage variable 26V, par exemple disposée en amont, notamment en entrée de la veine annulaire 42.

La veine annulaire 42 présente une longueur axiale L. La longueur axiale L peut être mesurée de l'entrée 50 à la sortie 52, par exemple à chaque fois radialement à mi-hauteur du profil de l'entrée 50 et de la sortie 52. Les aubes du compresseur peuvent toutes être englobées dans la longueur axiale L de la veine annulaire 42. Eventuellement, la longueur axiale L peut être mesurée de la rangée amont d’aubes du compresseur à la rangée aval d’aubes du compresseur, et/ou de l’entrée 50 à la sortie 52. Par exemple, les aubes de la rangée amont comprennent des bords d’attaque 64 formant l’entrée annulaire

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BE2018/5070 du compresseur, et les aubes de la rangée aval comprennent des bords de fuite 66 formant la sortie annulaire 52 ; la longueur axiale L peut être mesurée dudit bord d’attaque 64 audit bord de fuite 66. Puisqu’en pratique ces bords (64 ; 66) peuvent être courbes, la longueur axiale L peut être mesurée axialement au milieu radial de chacun de ces bords.

La veine annulaire 42 présente un diamètre maximal D. La longueur axiale L peut être mesurée radialement au niveau du centre de gravité 62 du profil de révolution de la veine annulaire 42. Puisque la hauteur radiale de la veine 42 diminue vers l'aval, le diamètre maximal D peut être mesuré en moitié amont de la veine 42.

Selon l'invention, le diamètre maximal D est supérieur à la longueur axiale L. Le diamètre maximal D peut être mesuré perpendiculairement à la longueur axiale L. Le diamètre maximal D peut être inférieur au quadruple de la longueur axiale L. Le diamètre maximal D de la veine peut être compris entre le double et le tripe de la longueur L. Le ratio D/L du diamètre D divisé par le diamètre D peut être compris entre 1,51 et 3,49; préférentiellement entre 1,70 et 3,30; plus préférentiellement entre 2,00 et 3,00 ; valeurs comprises. Le ratio D/L peut être compris entre 2,11 et 2,68 ; éventuellement compris entre 2,10 et 2,30. Ces plages de valeurs améliorent l’homogénéité de fonctionnement du compresseur.

La veine annulaire 42 peut comprendre NR rangées annulaires d’aubes de compresseur. La veine annulaire 42 peut comprendre NV rangées annulaires d’aubes à calage variable 26V. La veine annulaire 42 peut comprendre NS rangées annulaires d’aubes statoriques 26. La veine annulaire 42 peut comprendre NR rangées annulaires d’aubes rotoriques 24.

Le produit NR*L divisé par le diamètre maximal D peut être supérieur ou égal à : 1, 50 ou 2,00. Ce résultat peut être inférieur ou égal à : 5,00 ou 3,00. Le nombre NR de rangées annulaires d’aubes de compresseur est égal à : cinq ou six ou sept, par exemple. Il peut être égal à d’autres nombres entiers supérieurs.

Le produit NV*D divisé par la longueur axiale L peut être compris entre : 1,00 et 3,50, ou 2,00 et 3,00. Le produit NS*L divisé par le diamètre maximal D peut être compris entre 1,00 et 2,00.

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Le produit NV*L divisé par le diamètre maximal D peut être compris entre 1,00 et 2,00. Le nombre NS peut être supérieur ou égal au nombre NR. Ces nombres peuvent respecter l’équation NS = NR + 1.

Axialement au niveau de la sortie annulaire 52, le flux primaire 18 est davantage incliné par rapport à l’axe de rotation 14 qu’au niveau de l’entrée annulaire 50. Ainsi en entrée 50 la composante radiale du flux 18 peut être inférieure à la composante radiale en sortie 52. En sortie 52, le flux primaire 18 peut former un angle avec l’axe de rotation 14 qui est supérieur à l’angle formé en entrée 50, où cet angle peut être nul.

L’enseignement de la figure 2 peut être appliqué à celui de la figure 3, et inversement. Leurs caractéristiques peuvent être indifféremment transposées. Eventuellement, le compresseur et la veine présentés en figure 3 peuvent être placés en aval du carter support 32. En figure 2, le compresseur et la veine peuvent être agencés en amont carter support. Le compresseur peut être un compresseur intermédiaire.

Claims

Revendications

1. Compresseur (4) de turbomachine axiale (2), notamment un compresseur basse-pression de turbomachine axiale, le compresseur (4) comprenant un axe de rotation (14) et un veine annulaire (42) convergente, la veine

5 annulaire (42) comportant :

- une entrée annulaire (50) autour de l’axe de rotation (14);

- une sortie annulaire (52) autour de l’axe de rotation (14);

- une surface annulaire interne (56) et une surface annulaire externe (54) qui s’étendent de l’entrée annulaire (50) à la sortie annulaire (52) ;

10 - une longueur axiale L mesurée entre la surface annulaire interne (56) et la surface annulaire externe (54) ; et

- un diamètre maximal D ;

caractérisé en ce que le ratio du diamètre maximal D divisé par la longueur axiale L est compris

15 dans une plage s’étendant de 2 à 3.
2. Compresseur (4) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le ratio du diamètre maximal D divisé par la longueur axiale L est compris dans une plage s’étendant de 2,1 à 2,7.
3. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 2, caractérisé en ce

20 que la surface externe (54) est convergente.
4. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le diamètre de la surface externe (54) est strictement décroissant vers l’aval.
5. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce

25 que la surface interne (56) est convergente, notamment à l’entrée annulaire (50) et/ou à la sortie annulaire (52).
6. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l’entrée annulaire (50) présente une hauteur radiale HRE supérieure à la hauteur radiale HRS de la sortie annulaire (52).

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7. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu’en sortie annulaire (52) le flux (18) traversant la veine annulaire (42) est davantage incliné par rapport à l’axe de rotation (14) qu’en entrée annulaire (50) de la veine.

5
8. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la veine annulaire (42) comprend NR rangées annulaires d’aubes (24 ;

26 ; 26V) de compresseur, dont une rangée amont d’aubes avec des bords d’attaque formant l’entrée annulaire (50) et une rangée aval d’aubes avec des bords de fuite formant la sortie annulaire (52), la longueur axiale étant

10 mesurée dudit bord d’attaque audit bord de fuite.
9. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la veine annulaire (42) comprend NR rangées annulaires d’aubes (24 ;

26 ; 26V) de compresseur, le produit NR*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 2 et 3, le nombre NR de rangées annulaires d’aubes

15 (24 ; 26 ; 26V) de compresseur (4) est égal à cinq ou à six.
10. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la veine annulaire (42) comprend NV rangées annulaires d’aubes à calage variable (26V), le produit NV*D divisé par la longueur axiale L étant compris entre 2 et 3.

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11. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la veine (42) comprend NS rangées annulaires d’aubes statoriques (26), le produit NS*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 1 et 2.
12. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce

25 que la veine (42) comprend NR rangées annulaires d’aubes rotoriques (24), le produit NV*L divisé par le diamètre maximal D étant compris entre 1 et 2.
13. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu’il comprend une paroi (34) arquée monobloc s’étendant axialement sur la

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BE2018/5070 majorité, ou sur toute la longueur axiale L de la veine annulaire (42), et délimitant radialement ladite veine annulaire (42).
14. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu’il comprend un élément rotorique délimitant la veine annulaire (42) et

5 s’étendant axialement sur toute la longueur axiale L de la veine annulaire (42) et délimitant radialement ladite veine annulaire (42).
15. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la surface externe (54) est partiellement formée par une couche annulaire de matériau abradable (40).

ίο
16. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu’il comprend un bec de séparation annulaire (22) formant l’entrée annulaire (50), le bec de séparation (22) présentant un bord de séparation circulaire (23) délimitant l’entrée annulaire (50), la surface annulaire externe (54) s’étendant axialement depuis ledit bord de séparation (23).

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17. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que la surface annulaire externe (54) s'étend davantage vers l’aval que la surface annulaire interne (56).
18. Compresseur (4) selon l’une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que la surface annulaire externe (54) est plus longue axialement que la

20 surface annulaire interne (56).
19. Turbomachine (2), notamment un turboréacteur d’aéronef, comprenant un compresseur, caractérisée en ce que le compresseur (4) est conforme à l’une des revendications 1 à 18, éventuellement la turbomachine comprend une soufflante (16) axialement en regard de l’entrée (50) de la veine

25 annulaire (42).
20. Turbomachine (2) selon la revendication 19, caractérisée en ce qu’elle comprend un carter support (32) de soufflante (16), le compresseur (4) étant en contact dudit carter support, le carter support (32) comprenant une manche annulaire (48) en contact de la veine annulaire (42).