AT511048A1

AT511048A1 - Brennkraftmaschine

Info

Publication number: AT511048A1
Application number: ATA181/2011A
Authority: AT
Inventors: Rudolf Dipl Ing Enzendorfer; Kurt Dipl Ing Schmidleitner; Wilhelm Dr Fuchs
Original assignee: Avl List Gmbh
Priority date: 2011-02-10
Filing date: 2011-02-10
Publication date: 2012-08-15
Also published as: CN102678213A; DE102012100963A1; DE102012100963B4; AT511048B1; CN102678213B

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventilbetätigungseinrichtung (2) mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke (4) gemeinsam betätigbaren Auslassventilen (5, 6) pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung (2) im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen (5, 6) eine Ventilspielausgleichseinrichtung (14) aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil (5) wirkenden Motorbremseinrichtung (13), wobei das erste Auslassventil (5) durch eine erste Schließkraft Fi und das zweite Auslassventil (6) durch eine zweite Schließkraft F2 in Richtung derSchließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil (5) im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft F3 durch die Motorbremseinrichtung (13) und auf beide Auslassventile (5, 6) zumindest eine zweite Öffnungskraft F4 durch die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) einwirkt. Um auf einfache und platzsparende Weise sowohl eine Motorbremse, als auch einen automatischen Ventilspielausgleichzu realisieren, ist vorgesehen, dass die erste Schließkraft Fi kleiner ist als die zweite Schließkraft F2, so dass gilt: F1 F2.

Description

- 1 - 56143

Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventil betätigungsein richtung mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke gemeinsam betätigbaren Auslassventilen pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen eine Ventilspielausgleichseinrichtung aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil wirkenden Motorbremseinrichtung, wobei das erste Auslassventil durch eine erste Schließkraft und das zweite Auslassventil durch eine zweite Schließkraft in Richtung der Schließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft durch die Motorbremseinrichtung und auf beide Auslassventile zumindest eine zweite Öffnungskraft durch die Ventilspielausgleichseinrichtung einwirkt.

Aus der EP 2 143 894 Al und der EP 2 143 896 Al sind Brennkraftmaschinen mit Motorbremseinrichtungen und Ventilspielausgleichsmechanismen bekannt. Dabei ist jeweils ein hydraulischer Ventilspielausgleichsmechanismus in einer Ventilbrücke angeordnet. Der Ventilspielausgleichsmechanismus weist dabei einen an einen Druckraum grenzenden Kolben auf, welcher Druckraum über ein Rückschlagsventil mit einer konstanten Druck aufweisenden Druckleitung strömungsverbunden ist. Vom Druckraum geht eine Entlastungsleitung aus, welche über ein steuerbares Entlastungsventil in einer Ölaustrittsöffnung mündet. In der Ventifbrücke ist weiters eine hydraulische Ventil-Zusatzsteuereinheit der Motorsteuereinrichtung angeordnet, deren Steuerdruckraum mit dem Druckraum des steuerbaren Entlastungsventils strömungsverbunden ist. Der Steuerdruckraum steht über einen Ölkanal mit einer Steuerdruckleitung in einem Gegenhalter in Strömungsverbindung, wobei ein Gegenhalter über einen Anschlagkolben die Ventilbrücke an einer den Auslassventilen abgewandten Seite kontaktiert. Durch die zahlreichen in der Ventilbrücke angeordneten hydraulischen Kolben und Druckleitungen ist ein hoher Bearbeitungs- und Fertigungsaufwand der Ventilbrücke erforderlich, wobei die Ventilbrücke strukturell geschwächt wird und somit entsprechend massiv ausgelegt werden muss.

Bei den in den genannten Druckschriften beschriebenen Motorbremseinrichtungen handelt es sich jeweils um eine Mischform aus einer Motorstaubremse und einer Dekompressionsbremse, die insbesondere auch als EVB (= exhaust valve brake) bezeichnet wird. Die hydraulische Ventil-Zusatzsteuereinheit ist dabei einseitig in eine zwei Auslassventile zugleich betätigende Ventilbrücke des Verbindungsmechanismus eingebaut. Die Speisung der hydraulischen Ventil-Zusatzsteuereinheit mit Öl erfolgt mittels des ohnehin vorhandenen Ölkreises der jeweiligen Brennkraftmaschine. Bei dieser Art von Motorbremseinrichtungen erfor- dert die Verwendung von hydraulischen Ventilspielausgleichseinrichtungen zusätzliche Maßnahmen, um ein unkontrolliertes Aufpumpen der Ventilspielausgleichseinrichtung während des Motorbremsbetriebes zu vermeiden, was zu schweren Motorschäden führen könnte. Bei der EP 2 143 894 Al und der EP 2 143 896 Al erfolgt dies dadurch, dass der Druckraum der hydraulischen Ventilspielausgleichseinrichtung über ein steuerbares Entlastungsventil während des Motorbremsbetriebes druckentlastet wird. Die aus dem Stand der Technik bekannte Anordnung mit zahlreichen Ölbohrungen und Hydraulikkolben in der Ventilbrücke hat den Nachteil, dass die Ventilbrücke strukturell geschwächt wird und diese somit größer dimensioniert werden muss.

Aufgabe der Erfindung ist es, auf einfache und platzsparende Weise sowohl eine Motorbremse, als auch einen automatischen Ventilspielausgleich zu realisieren.

Erfindungsgemäß wird dies dadurch erreicht, dass die erste Schließkraft Fi kleiner ist als die zweite Schließkraft F2, so dass gilt:

Fi < F2.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Summe aus erster und zweiter Schließkraft Fi+F2 größer ist als die Summe aus erste und zweiter Öffnungskraft F3+F4, so dass gilt:

Fi +F2 > F3 + F4.

Durch Erfüllen der genannten Bedingungen wird erreicht, dass die Ventilbrücke während des Motorbremsbetriebes ihre Lage nicht verändert, so dass ein selbsttätiges Nachstellen der Ventilspielausgleichseinrichtung verhindert wird.

Weiters kann im Motorbremsbetrieb ein zusätzlicher Hub der Ventilspielausgleichseinrichtung vermieden werden, wenn das auf den Kraftangriffspunkt der zweiten Schließkraft F2 bezogene Moment der ersten Schließkraft Fi größer ist als die Summe der Momente der ersten Öffnungskraft F3 und der zweiten Öffnungskraft F4, so dass gilt:

Fi>F3+F4*L1/L, wobei Li der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke, und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke ist.

Vorzugsweise ist dabei vorgesehen, dass - bezogen auf den Kraftangriffspunkt der ersten Schließkraft Fi - das Moment aus der zweiten Schließkraft F2 größer ist als das Moment aus der zweiten Öffnungskraft F4/ so dass gilt: F2 > F4 * (L - U) / L, wobei Li der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke, und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke ist.

Unter Berücksichtigung der Abgaskräfte setzt sich die erste Schließkraft Fi aus einer Federkraft FiF zumindest einer ersten Auslassventilfeder und einer Abgasstaukraft Flp zu Folge des Abgasstaudruckes im Auslasskanal während des Motorbremsbetriebes zusammen, so dass gilt:

Fi = F1F + Fip.

Analog dazu wird die zweite Schließkraft F2 durch eine Federkraft F2F zumindest einer zweiten Auslassventilfeder und einer Abgasstau kraft F2p zu Folge des Abgasstaudruckes im Auslasskanat während des Motorbremsbetriebes gebildet, so dass gilt: F2 = F2F + F2p.

Bei den Schließkräften Fi, F2 handelt es sich um die in Schließrichtung positiv definierten Kräfte der Auslassventile auf die Ventilbrücke.

Die erste Öffnungskraft F3 setzt sich üblicherweise aus einer Federkraft F3f und einer hydraulischen Kraft F3p der Motorbremseinrichtung zusammen, so dass gilt: F3 = F3f + F3p.

Die zweite Öffnungskraft F4 kann durch eine Federkraft F4F und eine hydraulische Kraft F4p der Ventilspielausgleichseinrichtung gebildet sein, so dass gilt: F4 — F4F+ F4p.

In einer fertigungstechnisch einfachen Ausführungsvariante der Erfindung ist vorgesehen, dass die Auslassventile baugleich ausgebildet sind. Die genannten Bedingungen können unter anderem durch unterschiedlich ausgelegte Auslassventilfedern erreicht werden. Alternativ dazu können aber auch unterschiedliche Auslassventile eingesetzt werden, wobei sich unterschiedliche auf die Ventilbrücke wirkende erste und zweite Schließkräfte unter anderem durch unterschiedlich große Auslassöffnungen und Auslassventilteller ergeben. Wenn die Auslassöffnung und der Ventilteller des ersten Auslassventils kleiner dimensioniert ist, als die Auslassöffnung bzw. der Ventilteller des zweiten Auslassventils, ist es auch denkbar, die beiden Auslassventilfedern baugleich auszuführen.

Vorteilhafter Weise ist die Ventilspielausgleichseinrichtung im vorzugsweise durch einen Kipphebel gebildeten Ventilhebel im Bereich der Ventilbrücke oder im Bereich der Nockenwelle angeordnet. Die Motorbremseinrichtung kann im Bereich des Schaftes des ersten Auslassventils in die Ventilbrücke integriert sein. Strukturelle Schwächungen der Ventilbrücke können damit weitgehend vermieden werden.

Um ungewünschte Kippeffekte einer führungslos ausgebildeten Ventilbrücke zu vermeiden bzw. Biegemomente auf den Führungsstift der Ventilbrücke zu verringern, ist es vorteilhaft, wenn der Abstand Li zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke kleiner ist als der Abstand L-Li zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des ersten Auslassventils an der Ventilbrücke, so dass gilt:

Li < L - U.

Die Erfindung wird im folgenden anhand der Figuren näher erläutert.

Es zeigen Fig. 1 einen Zylinderkopf einer erfindungsgemäßen Brennkraftmaschine in einem Längsschnitt, Fig. 2 das Detail II einer Ventilbetätigungseinrichtung Fig. 1 und Fig. 3 schematisch die auf die Ventilbrücke wirkenden Kräfte.

Ein Zylinderkopf 1 weist eine Ventilbetätigungseinrichtung 2 mit einem Ventilhebel 3 auf, welcher durch eine nicht weiter dargestellte Nockenwelle betätigt wird. Der Ventilhebel 3 wirkt über eine Ventilbrücke 4 auf zwei Auslassventile 5, 6 pro Zylinder ein, welche Auslassöffnungen 7, 8 von Auslasskanälen 9, 10 steuern. Auf das erste Auslassventil 5 wirkt eine erste Auslassventilfeder 11 und auf das zweite Auslassventil 6 eine zweite Auslassventilfeder 12 in Schließrichtung ein. Die auf die Ventilbrücke 4 effektiv wirkende erste Schließkraft des ersten Auslassventils 5 ist mit Fi und die zweite Schließkraft des zweiten Auslassventils 6 mit F2 bezeichnet. Die erste Schließkraft Fi setzt sich aus der Federkraft FiF der ersten Auslassventilfeder 11 und einer Abgasstau kraft Fip zu Folge des Abgasstaudruckes im ersten Auslasskanal 9 während des Motorbremsbetriebes zusammen. Analog dazu wird die zweite Schließkraft F2 durch die Federkraft F2F der zweiten Auslassventilfeder 12 und einer Abgasstau kraft F2p zu Folge des Abgasstaudruckes im zweiten Auslasskanal 10 während des Motorbremsbetriebes gebildet.

Im Bereich des Ventilschaftes 5a des ersten Auslassventils 5 ist in der Ventiibrü-cke 4 eine hydraulische Motorbremseinrichtung 13 angeordnet. Auf das erste Auslassventil 5 wirkt die Motorbremseinrichtung 13 eine erste Öffnungskraft F3 aus, wobei die Öffnungskraft F3 sich aus einer Federkraft FF3 der Feder 13a der Motorbremseinrichtung 13 und einer Druckkraft Fp3 zufolge des hydraulischen Druckes der Motorbremseinrichtung 13 zusammensetzt.

Im Ventilhebel 3 ist eine Ventilspielausgleichseinrichtung 14 angeordnet, deren Druckraum 14b über eine Druckleitung 15 und ein Rückschlagventil 16 mit hydraulischem Druck beaufschlagt wird. Die auf die Ventilbrücke 4 wirkende zweite Öffnungskraft F4 setzt sich aus der Federkraft FF4 der Feder 14a und der Druckkraft Fp4 der Ventilspielausgleichseinrichtung 14 zusammen.

Die auf die Ventilbrücke 4 wirkenden Kräfte sind in Fig. 3 schematisch dargestellt.

Die Auslassventile 5, 6 sind bevorzugt baugleich ausgeführt.

Die Ventilfedern 11, 12 und/ oder die Querschnitte Ai bzw. A2der Auslassöffnungen 7 bzw, 8 sind so aufeinander abgestimmt, dass sich die Ventilspielaus-gleichseinrichtung 14 während des Motorbremsbetriebes nicht aufpumpen kann, um Funktionsstörungen und Motorschäden zu vermeiden. Die Bedingungen für die Schließkräfte F^ F2 lauten:

Fi< F2 (1) Fi + F2 > F3 + F4 (2) Fi> F3+ F4*I_i/L (4) F2 > F4 * (L - Li) / L (5) Fi = Fif- Fip (6) F2 = F2f - F2p (7) F3 = F3f + F3p (8) F4 = F4F+ F4p (9) wobei mit L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten Auslassventils 5 und des zweiten Auslassventils 6 an der Ventilbrücke 4 und mit Li der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten zwischen dem Ventilhebel 3 an der • · • ft ·

Ventilbrücke 4 und dem zweiten Auslassventil 6 an der Ventilbrücke 4 bezeichnet ist.

Die Abgasstaukräfte Flp bzw. F2p ergeben sich aus

Flp = Pa* Al bzw. (10) Fzp = Pa * Az , (11) mit dem Abgasgegendruck pA in den Auslasskanäien 9, 10 und dem Auslassöffnungsquerschnitt Ai bzw. A2 der Auslassöffnungen 7 bzw. 8.

Mit Bezugszeichen 17 Ist ein Führungsstift für die Ventilbrücke 4 bezeichnet. Um ein Kippen der Ventilbrücke 4 bei einer ungeführten Ventilbrücke 4 bzw. ein Biegemoment auf den Führungsstift 17 bei einer geführten Ventilbrücke zu vermeiden, ist der Kraftangriffspunkt 18 des Ventilhebels 3 an der Ventilbrücke 4 aus einer mittigen Position in Richtung des zweiten Auslassventils 6 verschoben, so dass gilt:

Li < (L - Li). (12)

Die Bedingung (12) gilt auch für führungslose Ventilbrücken.

Durch Erfüllen der genannten Bedingungen wird erreicht, dass die Ventilbrücke 4 während des Motorbremsbetriebes ihre Lage nicht verändert, so dass ein selbsttätiges Nachstellen des Ventilspielausgleichseinrichtung 14 zuverlässig verhindert wird.

Claims

• ♦· ΦΦ y ΦΦ • · Φ·· • * ΦΦ* * Φ φ Φ φφ PATENTANSPRÜCHE 1. Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventilbetätigungseinrichtung (2) mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke (4) gemeinsam betätigbaren Auslassventilen (5, 6) pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung (2) im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen (5, 6) eine Ventilspielausgleichseinrichtung (14) aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil (5) wirkenden Motorbremseinrichtung (13), wobei das erste Auslassventil (5) durch eine erste Schließkraft Fi und das zweite Auslassventil (6) durch eine zweite Schließkraft F2 in Richtung der Schließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil (5) im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft F3 durch die Motorbremseinrichtung (13) und auf beide Auslassventile (5, 6) zumindest eine zweite Öffnungskraft F4 durch die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) einwirkt, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Schließkraft Fi kleiner ist als die zweite Schließkraft F2, so dass gilt: Fi < F2.
2. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Summe aus erster und zweiter Schließkraft Fi+F2 größer ist als die Summe aus erster und zweiter Öffnungskraft F3+F4, so dass gilt: Fi + F2 > F3 + F4.
3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das auf den Kraftangriffspunkt der zweiten Schließkraft F2 bezogene Moment der ersten Schließkraft Fi größer ist als die Summe der Momente der ersten Öffnungskraft F3 und der zweiten Öffnungskraft F4, so dass gilt: Fi> F3+ F4* U/L, wobei Li der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten eines Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4), und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils (5, 6) an der Ventilbrücke (4) ist.
4. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass - bezogen auf den Kraftangriffspunkt der ersten Schließkraft Fi - das Moment aus der zweiten Schließkraft F2 größer ist als das Moment aus der zweiten Öffnungskraft F4, so dass gilt: F2> F4* (L - Li) / L, ···« ····· 2 "8- ......... wobei U der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4), und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils (5, 6) an der Ventilbrücke (4) ist.
5. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Schließkraft Fi durch eine Federkraft FiF zumindest einer ersten Auslassventilfeder (11) und einer Abgasstau kraft Fipzu Folge des Abgasstaudruckes im ersten Auslasskanal (9) während des Motorbremsbetriebes gebildet ist, so dass gilt: Fi = F1f- Flp.
6. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Schließkraft F2 durch eine Federkraft F2f zumindest einer zweiten Auslassventilfeder (12) und einer Abgasstau kraft F2pzu Folge des Abgasstaudruckes im zweiten Auslasskanal (10) während des Motorbremsbetriebes gebildet ist, so dass gilt: f2= f2F-f2p.
7. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Öffnungskraft F3 durch eine Federkraft F3F und eine hydraulische Kraft F3p gebildet ist, so dass gilt: F3=F3F+ F3p.
8. Brenn kraftmaschine nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Öffnungskraft F4 durch eine Federkraft F4F und eine hydraulische Kraft F4p gebildet ist, so dass gilt: F4 = F4F + F4p.
9. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassventile (5, 6) baugleich ausgebildet sind.
10. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassventilfedern (11, 12) baugfeich ausgebildet sind.
11. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) in einem vorzugsweise als Kipphebel ausgebildeten Ventilhebel (3) angeordnet ist. • »

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12. Brennkraftmaschine nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) auf der Seite der Nockenwelle angeordnet ist.
13. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgieichseinrichtung (14) auf der Seite der Ventilbrücke (4) angeordnet ist.
14. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Motorbremseinrichtung (13) in der Ventilbrücke (4) im Bereich des Ventilschaftes des ersten Abgasventils (5) angeordnet ist.
15. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand Li zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4) kleiner ist als der Abstand L-Li zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des ersten Auslassventils (5) an der Ventilbrücke (4), so dass gilt: U < L-U.
16. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilbrücke (4) führungslos ausgebildet ist. 2011 02 10 Fu/St

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