AT507215A4 - Verschleissbeständiger werkstoff - Google Patents

Verschleissbeständiger werkstoff Download PDF

Info

Publication number
AT507215A4
AT507215A4 AT0005209A AT522009A AT507215A4 AT 507215 A4 AT507215 A4 AT 507215A4 AT 0005209 A AT0005209 A AT 0005209A AT 522009 A AT522009 A AT 522009A AT 507215 A4 AT507215 A4 AT 507215A4
Authority
AT
Austria
Prior art keywords
carbon
nitrogen
niobium
wear
tantalum
Prior art date
Application number
AT0005209A
Other languages
English (en)
Other versions
AT507215B1 (de
Inventor
Werner Dr Ing Theisen
Stephan Dipl Ing Huth
Herbert Ing Schweiger
Jochen Dipl Ing Perko
Original Assignee
Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg filed Critical Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg
Priority to AT0005209A priority Critical patent/AT507215B1/de
Priority to EP11004405A priority patent/EP2374560A1/de
Priority to EP09450242.4A priority patent/EP2253398B1/de
Priority to US12/686,609 priority patent/US8623108B2/en
Priority to BRPI1000065-8A priority patent/BRPI1000065A2/pt
Application granted granted Critical
Publication of AT507215A4 publication Critical patent/AT507215A4/de
Publication of AT507215B1 publication Critical patent/AT507215B1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
    • B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
    • B22F9/082—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
    • C22C33/0228—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy comprising other non-metallic compounds or more than 5% of graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0292—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Description


  Verschleissbeständiger Werkstoff 

  
Die Erfindung bezieht sich auf einen verschleissbeständigen Werkstoff, enthaltend Kohlenstoff (C), Stickstoff (N), Sauerstoff (O), Niob und/oder Tantal (Nb/Ta) sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert Hartphasen. 

  
Gemäss dem technischen Ansatz bestehen verschleissresistente, metallische Werkstoffe aus einer zähfesten oder zähharten Matrix und in dieser verteilt Hartphasen, welche zumeist als interstitielle Verbindungen ausgeformt sind. 

  
Eine verschleissmindernde Wirkung von Hartphaseneinlagerungen ist allgemein bekannt, wobei ein höherer Hartphasenanteil in der Matrix einen abrasiven Abtrag von der Werkstückoberfläche höchstmöglich vermindert, wenn die Stützkraft für die Hartstoff partikel und die Matrixhärte hoch sind. 

  
Nach dem Stand der Technik bestehen verschleissresistente Eisenbasiswerkstoffe, zB. Kaltarbeitsstähle, aus einer harten, vorzugsweise thermisch vergüteten Metallmatrix mit in dieser verteilten, aus der Restschmelze der Legierung bei der Erstarrung ausgeschiedenen, Karbiden. 

  
Eine Karbidbildung bei einer ledeburitischen Erstarrung einer legierten Schmelze in einem Gussblock kann auch aufgrund einer niedrigen Erstarrungsgeschwindigkeit im Zentrum desselben und durch Seigerung zu groben Hartphasen mit inhomogener Verteilung im Werkstoff führen. 

  
Um eine höhere Konzentration von Hartphasen im Werkstoff, insbesondere bei gleichmässiger Verteilung in diesem, zu erreichen, ist es bekannt, pulvermetallurgische Herstellverfahren anzuwenden. Im Wesentlichen wird bei diesen PM-Verfahren eine legierte, flüssige Schmelze nach einem Ausfliessen aus einer Düse durch Hochdruck-Gasstrahlen in kleine Tröpfchen zerteilt, welche naturgemäss mit hoher Geschwindigkeit abkühlen und dadurch feine Hartphasenpartikel bei der Erstarrung ausscheiden. Durch ein heissisostatisches Pressen (HIP) oder mittels Verformung des Pulvers in einem Behältnis erfolgt eine Herstellung eines weitgehend dichten Werkstoffes mit hohem Anteil an gleichmässig verteilten Hartphasen mit geringer Korngrösse. 

  
Eine Steigerung der Verschleissresistenz mittels Erhöhung des Volumenanteils von Hartphasen in der Matrix eines Werkstoffes und in der Folge einer Erhöhung der Konzentration der die Hartphasen bildenden Elemente hat jedoch verfahrenstechnische und reaktionskinetische Grenzen. Primäre Ausscheidungen im Flüssigmetall können während des Verdüsungsablaufes zu einer Verringerung der Ausströmung derselben aus der Düse oder zu einem totalen Zuwachsen der Durchtrittsöffnung führen und derart die Herstellbarkeit nachteilig beeinflussen. Grössere Legierungsüberhitzungen im Vorratsgefäss einer Anlage zur Metallpulverherstellung können auch metallurgische und/oder reaktionskinetische Nachteile haben. 

  
Aufgrund des Bedarfs an höchst verschleissresistenten Werkstoffen, welche gegebenenfalls eine überlegene Korrosionsbeständigkeit aufweisen sollen, wurden vielfach Legierungen vorgeschlagen, welche einen hohen Gehalt an Karbidbildnern, insbesondere Monokarbidblldnem, mit entsprechendem Kohlenstoffgehalt und einer Chromkonzentration in der Matrix von über 12.0 Gew.-% haben. 

  
In der DE 42 02 339 B4 wird beispielsweise ein korrosionsbeständiger, hochverschleissfester, härtbarer Stahl mit Niobgehalten von 5.0 bis 8.0% Nb vorgeschlagen, welcher ohne Anwendung eines pulvermetallurgischen Verfahrens herstellbar ist. 

  
Um auch bei langsamer Abkühlung eines Bauteiles eine verschleissfeste Matrix mit harter, martensitischer Struktur und einem hohen Karbidanteil zu erreichen, ist gemäss DE 102005 020081 A1 ein hoher Gehalt der Elemente Chrom, Molybdän, Vanadin, und vor allem auch Nickel vorgesehen, weil diese Elemente im ZTUSchaubild die Periitnase nach rechts verschieben. 

  
Legierungen, bei welchen kein teures Chrom durch Karbidbildung verloren gehen soll, offenbart die DE 42 31 695 A1 und schlägt vor, einen PM-Werkzeugstahl mit 1 bis 3.5 Gew.-% Stickstoff zu legieren. 

  
Stickstoff zur Hartphasenbildung wird als vorteilhafte Massnahme für die Herstellung von verschleissbeständigen Werkstoffen in der WO 2007/024 192 A1 vorgeschlagen. 

  
Ausgehend vom technischen Bedarf und dem technologischen Stand der Technik setzt sich die Erfindung zum Ziel, einen Werkstoff anzugeben, welcher einen hohen Widerstand gegen Abtrag bei Abrasionsbeanspruchung aufweist. Mit Vorteil soll dieser Werkstoff in einer Legierungsvariante auch gegen chemische Korrosion beständig zusammengesetzt sein. 

  
Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung eines Werkstoffes mit stark verringertem Verschleiss und gegebenenfalls gewünschten Korrosionseigenschaften bzw. hoher Korrosionsbeständigkeit. 

  
Das Ziel der eingangs genannten Erfindung wird im Wesentlichen durch einen 

  
Werkstoff, enthaltend in Gew.-%: 

  
Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 3.5 

  
Stickstoff (N) 0.05 bis 4.0 Sauerstoff (O) mehr als 0.002 bis 0.25 

  
Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert 

  
Hartphasen, mit der Massgabe erreicht, dass die Hartphasen als Karbide und/oder Nitride und/oder Karbonitride und/oder Oxidkarbonitride gebildet sind und einen 

  
Durchmesser von höchstens 50 [mu]m und mindestens 0.2 [mu]m aufweisen. 

  
Die Vorteile des erfindungsgemässen, verschleissfesten Werkstoffes bestehen im Wesentlichen darin, dass infolge der Niob/Tantal-Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-% und des Kohlenstoffgehaltes von 0.3 bis 3.0 Gew.-% sowie des Stickstoffgehaltes von 0.05 bis 4.0 Gew.-% hochharte Niob und/oder TantalMonokarbide, Mononitride oder Monokarbonitride in homogener Verteilung mit geringem Durchmesser vorliegen und derart ein hoher Abrasionswiderstand erreicht wird. Durch geringere Anteile an Kohlenstoff als 0.3 Gew.-% und Stickstoff als 0.05 Gew.% kann das Bildungspotential von Verbindungen mit Gehalten von 3.0 bis 18.0 Gew.% Nb/Ta nicht ausreichend ausgenützt werden, hingegen wirken höhere Gehalte als 3.0 bis 4.0 Gew.-% an Kohlenstoff und Stickstoff gefügeverschlechternd. 

  
Der Sauerstoffgehalt von 0.0020 bis 0.25 im Werkstoff wirkt einerseits als Bildungskeim für die Hartphase im Hinblick auf Hartstoffteilchen mit bestimmter, geringer Grösse in homogener Verteilung in der Matrix und andererseits als eigener Hartstoffbildner. 

  
Höhere Sauerstoffgehalte als 0.25 Gew.-% verspröden die Hartphasen, wohingegen geringere Gehalte als 0.0020 Gew.-% keine ausgeprägte Keimwirkung haben. 

  
Es ist erfindungsgemäss wichtig, dass die Hartstoffteilchen einen Durchmesser von höchstens 50[mu]m aufweisen, weil bei grösseren Phasen die Gefahr des Ausbrechens derselben aus der Matrix sprunghaft erhöht ist. Geringere Durchmesser als 0.2[mu]m der Hartphasen erbringen nur eine geringe, abrasionsvermindernde Wirkung. 

  
Wenn, wie gemäss der Erfindung, die Matrix der verschleissbeständigen Legierung eine martensitische Gefügestruktur aufweist, so hat der Werkstoff selbst eine erhöhte abrasionsmindemde Härte, wobei höchstmöglich eine Gefahr des Ausbrechens von Hartphasen aus dem Gefüge bei Verschleissbeanspruchung minimiert ist. 

  
Bei einer Weiterbildung der Erfindung hat sich für einen Werkstoff mit hohem Widerstand gegen Abtrag bei Abrasionsbeanspruchung und mit hoher Korrosionsbeständigkeit eine Zusammensetzung von in Gew.-% Kohlenstoff (C) 0.5 bis 2.5 

  
Stickstoff (N) 0.1,' bis 0.6 

  
Silicium (Si) 0.2 bis 1.5 M Maannggaann ( (MMnn)) 0 0..33 bis 2.0 

  
Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 

  
NiobTTantal (Nbfi<">a)3.0 bis 15.0 

  
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 

  
Vanadium V 0.1 bis 1.0 

  
Stickstoff (N) 0.1,' 

  
Silicium (Si) 0.2 M Maannggaann ( (MMnn)) 0 0..33 

  
Chrom (Cr) 10.0 

  
NiobTTantal (Nbfi<">a)3.0 

  
Molybdän (Mo) 0.5
 <EMI ID=4.1> 
Vanadium ( V) 0.1 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 

  
Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus 

  
% C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) U 

  
erfüllt, und die Zahl U grösser als 6, jedoch kleiner als 10 ist, als besonders vorteilhaft herausgestellt. 

  
Die Konzentrationen der Legierungsmetalle sind in diesem Werkstoff bezüglich der Kohlenstoffaktivität und der Karbidbildungskinetik der jeweiligen Elemente aufeinander abgestimmt, wobei die Gehalte der Monokarbidbildner massgebend für die vorgesehene Kohlenstoffkonzentration sind. Stickstoff ist mit einem Gehalt von 0.6 Gew.-% nach obenhin begrenzt, weil im gegebenen Fall die Hartphasen hauptsächlich als Karbide ausgebildet sein sollen. Unter 0.15 Gew.-% Stickstoff ist die Verfestigungswirkung der Matrix zu gering, sodass die Gehaltsgrenzen in Gew.% 0.15 bis 0.6 Stickstoff sind. 

  
Silicium wirkt als Desoxidationsmetall und beeinflusst die Gefügeumwandlung der Legierung bei der Wärmebehandlung. Ein Mindestgehalt von 0.2 Gew.-% Si ist im Hinblick auf eine wirksame Oxidbildung wichtig, wo hingegen höhere Gehalte als 1.5 Gew.-% die Zähigkeit nachteilig beeinflussen. 

  
Ein Mangangehalt von 0.3 Gew.-% und mehr ist für eine Abbindung von Schwefel im Metall vorgesehen, wobei über 2.0 Gew.-% Mn eine nachteilig wirkende Austenitstabilität fördert. 

  
Chrom und Molybdän begründen eine Korrosionsbeständigkeit der Legierung bei Mindestkonzentrationen von 10.0 und 0.5 Gew.-%, können jedoch auch als Karbid bildner wirksam sein. Höhere Gehalte als 20 Gew.-% Cr und 3.0 Gew.-% Mo führen in nachteiliger Weise bei einer Wärmebehandlung zu einer Stabilisierung von Ferrit.     

  
Vanadin und Titan sollen Gehalte von jeweils 1.0 Gew.-% nicht übersteigen, weil Karbide dieser Elemente im hohen Masse Cr lösen bzw. in das Kristallgitter einbauen, wodurch im Randbereich der Matrix eine Verarmung an Cr entstehen kann. 

  
Durch diese örtliche Chromverarmung erfolgt eine Störung der Ausbildung einer stabilen Passivschicht an der Oberfläche, wodurch die Korrosionsbeständigkeit der Legierung verschlechtert ist. In Gew.-% 0.1 Vanadin und 0.001 Titan wirken für eine Bildung von Monokarbidkeimen günstig. 

  
Die Elemente Niob und Tantal sind Elemente, die in der Legierung ab einem Gehalt von 3.0 Gew.-% harte, die Verschleissfestigkeit des Werkstoffes fördernde Monokarbide ausformen. Dabei ist es wichtig, dass diese Elemente Nb/Ta nur eine geringe Neigung zeigen, weitere Elemente, insbesondere Chrom, bei der Karbidoder Karbonitridbildung in das Kristallgitter einzubauen, sodass im Umfeld dieser Hartphasen keine Verarmung der Matrix an Legierungskomponenten, insbesondere an Chrom und Molybdän, entsteht und somit kein nachteiliger Einfluss auf die Korrosionsbeständigkeit des Werkstoffes entsteht. 

  
Gemäss einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung werden ein geringer Verschleiss und eine hohe Korrosionsbeständigkeit des Werkstoffes erreicht, wenn dieser Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 1.0 

  
Stickstoff (N) 1.0 bis 4.0 

  
Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 

  
Mangan (Mn) 0.3 bis 1.5 C Chhrroomm ( (CCrr)) 1 100..00 bis 20.0 

  
Niob/Tantal (Nb Ta) 3.0 bis 15.0 

  
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 

  
Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 

  
Titan (Ti) 0.0( bis 1.0
 <EMI ID=6.1> 
E Eiisseenn ((FFee)) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Massgabe aufweist, dass der Zusammenhang von Stickstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob sowie Vanadin einen Wert, gebildet aus 

  
Stickstoff (N) 1.0 

  
Silizium (Si) 0.2 

  
Mangan (Mn) 0.3 C Chhrroomm ( (CCrr)) 1 100..00 

  
Niob/Tantal (Nb Ta) 3.0 

  
Molybdän (Mo) 0.5 

  
Vanadin (V) 0.1 

  
Titan (Ti) 0.0(
 <EMI ID=6.1> 
E Eiisseenn ((FFee)) % N = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) U1 

  
erfüllt ist, und die Zahl U1 grösser als 4 und kleiner als 8 ist. 

  
Der hohe Stickstoffgehalt von 1.0 bis 4.0 Gew.-% bei Kohlenstoffkonzentrationen von 0.3 bis 1.0 Gew.-% führt zu im Wesentlichen aus Nitriden gebildeten Hartphasen, wobei die durch Chrom und Molybdän bewirkte Passivschichtbildung und die Korrosionsbeständigkeit gefördert werden. 

  
Unter Berücksichtigung des Chromgehaltes im Hinblick auf eine Korrosionsbeständigkeit und bei Ausrichtung des Verschleisswiderstandes auf im Wesentlichen Karbide kann gemäss einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ein Werkstoff günstig und wirtschaftlich bereitstellbar sein, der in Gew.-% Kohlenstoff (C) 0.5 bis 3.0 

  
Stickstoff (N) 0.1! bis 0.6 

  
Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 

  
Mangan (Mn) 0.3 bis 2.0 

  
Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 N Niioobb/TTaannttaall ( (NNbb//TTaa))33..00 bis 15.0 

  
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 

  
Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 

  
Titan (Ti) 0.0( bis 1.0
 <EMI ID=7.1> 
Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Massgabe beinhaltet, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob, Vanadin, Titan und Chrom einen Wert, gebildet aus 

  
% C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) + Cr 

  
U2 U3 

  
erfüllt, und die Zahl U2 grösser als 6 und kleiner als 10 und die Zahl U3 grösser als 9 und kleiner als 17 sind. 

  
Werden von einem erfindungsgemässen Werkstoff neben hoher Verschleissfestigkeit auch eine hohe Warmhärte und dgl. Zähigkeit gefordert, wie dies für spanabhebende 

  
Werkzeuge von besonderer, grösster Bedeutung ist, so kann die Legierung bei abgesenkten Chromgehalten folgende Zusammensetzung und Relationen der 

  
Elemente in Gew-% aufweisen Kohlenstoff (C) 1.0 bis 3.5 

  
Stickstoff (N) 0.05 bis 0.4 

  
Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 

  
Mangan (Mn) 0.3 bis 1.0 

  
Chrom (Cr) 2.5 bis 6.0 Niob/Tantal (Nb/Ta)3.0 bis 18.0 

  
Molybdän (Mo) 2.0 bis 10.0 

  
Wolfram (W) 0.1 bis 12.0 

  
Vanadin (V) 0.1 bis 3.0 

  
Cobalt (Co) 0.1 bis 12.0 Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige 

  
Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus 

  
%C = 0.6 + %Nb + 2 x (%V + %Ti) + 2 x %Mo + %W 

  
U4 U5 

  
erfüllt ist, wobei die Zahlenwerte U4 = 6 bis 10 / U5 = 80 bis 100 sind. 

  
Der auf einer Art Schnellstahllegierung basierende, hochverschleissfeste 

  
Werkzeugwerkstoff kann auf einfache Weise auf hohe Härtewerte vergütet werden und weist trotz hoher Härte überragende Zähigkeit auf. Besonders ausgeprägt ist die Verschleissfestigkeit der aus dieser Legierung gebildeten Schneidwerkzeuge, welche Werkzeuge dadurch eine besonders hohe Standzeit im groben und unterbrochenen Schnitt haben. 

  
Das erfindungsgemässe Verfahren der eingangs genannten Art ist derart bestimmt, dass in einem ersten Schritt eine metallische, flüssige Legierung, enthaltend Niob/Tantal (Nb/Ta) mit einer Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-%, sowie einem Gehalt an Kohlenstoff und/oder Stickstoff, bei welcher keine Primärausscheidungen an Karbiden und/oder Nitriden oberhalb der Verdüsungstemperatur oder Liquidustemperatur gebildet werden, zu Pulvermaterial verdüst wird, wonach das Pulver einem Verfahren zur Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes und/oder des Stickstoffgehaltes und/oder des Sauerstoffgehaltes unterworfen und im Folgenden einem Heisskompaktieren, insbesondere einem Heissisostatischen Pressen unterworfen wird, wobei der Pressung bzw. HIP-Körper alternativ einer Warmverformung und/oder einer Wärmebehandlung unterworfen wird. 

  
Weil bei hohen Nb/Ta-Gehalten primäre Karbid- und Nitridausscheidungen gebildet werden können, ist es erfindungsgemäss wesentlich, in einer sonst vollständig zusammengesetzten, flüssigen Vorlegierung die Gehalte an Kohlenstoff und Stickstoff unter der Grenze für eine Ausscheidungsbildung zu halten und dieses Flüssigmetall, insbesondere mittels Stickstoffs, zu Pulvermaterial zu verdüsen. Ein derart erhaltenes, festes Metallpulver wird in der Folge bei erhöhter Temperatur durch geeignete Mittel gezielt aufgekohlt und/oder dessen Stickstoffgehalt und/oder Sauerstoffgehalt bis auf vorgesehene Gehalte erhöht.

   Ein derart in der Zusammensetzung nach der Erfindung eingestelltes Pulver wird in Behältnissen gemäss dem Stand der Technik eingeschlossen, kann durch Heissisostatisches Pressen (HIPen) oder Verformen bei hoher Temperatur kompaktiert und auf gewünschte Abmessungen gebracht werden. 

  
Das erfindungsgemässe Verfahren hat den Vorteil, dass Werkstoffe mit hohem Karbid-Nitrid- oder Karbonitrid-Hartstoffanteil hergestellt werden können, wobei die Hartstoffpartikel geringe Durchmesser und homogene Verteilung in der Matrix haben. Die Matrixelemente können durch eine thermische Vergütung bzw. durch ein Härten und Anlassen des Werkstoffes diesem eine hohe Festigkeit vermitteln und ein Ausschalen oder Ausbrechen der grösseren, optimierten Hartstoffteilchen weitestgehend verhindern. Dadurch wird eine besonders ausgeprägte Verschleissbeständigkeit des Werkstoffes erreicht. 

  
Eine Aufkohlung und/oder einer Erhöhung des Stickstoffgehaltes bei Einstellung des Sauerstoffgehaltes des vorlegierten Metallpulvers kann gemäss der Erfindung durch beigemischten, elementaren Kohlenstoff und/oder durch eine Kohlenstoff und/oder Stickstoff und/oder Sauerstoff abgebende Atmosphäre, insbesondere bei erhöhter Temperatur vor oder bei einer Heisskompaktierung erfolgen. 

  
In einer Ausgestaltung der Erfindung können dem Pulverwerkstoff auch weitere Hartstoffpartikel mit einer Grösse von 2 bis 50[mu]m in einem Ausmass bis 25 Vol.-% beigemischt werden, welche in der Folge für den gegebenen Werkstoff verschleisssenkend wirksam sind. 

  
Anhand von lediglich Ausführungswege darstellenden Beispielen sollen im Vergleich mit bekannten Werkstoffen die Eigenschaften der erfindungsgemässen Legierung näher dargestellt werden. 

  
Tab. 1 auf Seite 11 zeigt die Zusammensetzung von zwei handelsüblichen, verschleissfesten Legierungen mit den Bezeichnungen X190 CrVMo 204 1 , X90 CrVMo 18 1 1, von korrosionsfesten, erfindungsgemässen Legierungen mit den Bezeichnungen A, B, C, und von Schneidwerkstoffen nach der Erfindung mit den Bezeichnungen D, E, F. 

  
Die handelsüblichen Legierungen waren nach dem PM-Verfahren mit einer Verformung des HIP-Blockes (Heiss-lsostatisch-gessresst) von grösser 6-fach hergestellt worden. 

  
Pulver für die Proben mit der Bezeichnung A, B, C wurden aus Legierungen mit folgenden Hauptbestandteilen in Gew.-%: 

  
Bezeichnung Si Mn Cr Mo V w Nb Co Fe 

  
A 0.43 0.42 11.92 2.21 0.08 0.07 9.02 0.08 Rest 

  
B 0.51 0.44 16.41 2.19 0.09 0.07 9.56 0.05 Rest 

  
C 0.43 0.42 11.92 2.21 0.05 0.06 9.02 0.08 Rest
 <EMI ID=10.1> 
durch Verd üsen mil ttels Stick stoffgas hergest eilt. 

  
Ein Verdusen mit Stickstoff erfolgte weiters unter Verwendung von Schmelzen mit der Bezeichnung D, E, F mit den Hauptbestandteilen in Gew.-%: 

  
Bezeichnung Si Mn Cr Mo V W Nb Co Fe 

  
D 0.30 0.40 4.15 2.94 1.52 2.13 3.34 0.12 Rest 

  
E 0.28 0.35 3.95 2.84 1.47 2.23 3.45 8.21 Rest
 <EMI ID=10.2> 
F 0.37 0.33 3.58 4.10 1.84 5.07 10.73 7.07 Rest Als Aufkohlungsmittel wurden versuchsweise für die Werkstoffe mit den Bezeichnungen A bis C verwendet: CH4 + O 

  
Graphit (beigemischt) und Stickstoff + O CH4 + Stickstoff + O, wobei den Metallpulvem ca. 10% NbC mit einer Korngrösse von 28[mu]m beigemischt war. 

  
Die Metallpulver der weiteren Legierungen D bis F wurden in den Versuchen mit folgenden Aufkohlungs- und Aufstickungsmitteln behandelt: CO + CH4 + O CO + N + O Graphit + CO + N + O 

  
Ein Auflegieren der Legierungspulver mit Kohlenstoff, Stickstoff und Sauerstoff erfolgte bei erhöhter Temperatur. 

  
Das auflegierte Metallpulver wurde in der Folge unter Stickstoffatmosphäre in Stahlbehälter eingebracht und klopfverdichtet, wonach ein Verschweissen der Behälter und ein Heiss-Isostatisches-Pressen bei einer Temperatur von 1165[deg.]C erfolgte. 

  
Nach einem Warmverformen des HIP-Blockes wurden dem Erzeugnis Proben entnommen, analysiert (Tab. 1) und untersucht, wobei wichtige Ergebnisse in Fig. 1 bis Fig. 3 wiedergegeben sind. 

  
Bezeichnung C N Si Mn Cr Mo V W Nb Co 

  
X190 CrVMo 204 1 1.90 0.20 0.70 0.30 20.00 1.00 4.00 0.60 - - 

  
X90 CrVMo 18 1 1 0.90 0.01 0.40 0.40 18.00 1.10 1.00 0.06 - - 

  
A 1.45 0.18 0.42 0.41 11.76 2.18 0.08 0.07 8.90 0.08 

  
B 2.30 0.19 0.50 0.43 16.05 2.14 0.09 0.07 9.35 0.05 

  
C 1.45 0.18 0.42 0.41 11.76 2.18 0.05 0.06 8.90 0.08 

  
D 1.30 0.08 0.30 0.40 4.10 2.90 1.50 2.10 3.30 0.12 

  
E 1.40 0.07 0.28 0.35 3.90 2.80 1.45 2.20 3.40 8.10
 <EMI ID=11.1> 
F 2.45 0.08 0.36 0.32 3.50 4.00 1.80 4.95 10.48 6.90 

  
Tab. 1 Tab. 1 zeigt die chemische Zusammensetzung von bekannten Werkstoffen (X190 CrVMo 204 1 sowie X90 CrMoV 18 1 1) und jene von Stahlproben gemäss der Erfindung 

  
Korrosionsverhalten: Das Korrosionsverhalten der Legierungen wurde anhand von Stromdichte-PotentialKurven an den Proben nach ASTM G65 in 1n H2SO4, 20[deg.]C ermittelt, wobei eine Abschreckung derselben von 1100[deg.]C bzw. 1070[deg.]C und ein Anlassen bei 200[deg.]C erfolgten. 

  
Wie aus Fig. 1 hervorgeht, weist im relevanten Potentialbereich von etwa -300mV bis +300mV die Vergleichslegierung X190 CrVMo 204 1 im Wesentlichen die höchste Passivstromdichte im Vergleich mit den erfindungsgemäss zusammengesetzten Proben A, B, C auf, was deren verbessertes Korrosionsverhalten offenbart. 

  
Fig. 2 zeigt die Härte der unterschiedlich zusammengesetzten Legierungen nach einem Härten in Abhängigkeit von der Anlasstemperatur nach zweimaligem Anlassen. 

  
Die jeweilige Härtetemperatur ist dem Bezeichnungsfeld für die Legierungen entnehmbar. 

  
Im Vergleich mit X190 CrVMo 204 1 weisen die Werkstoffe A und C der erfindungsgemässen Legierung eine vergleichbar niedrige Anlasshärte auf, weil deren jeweiliger Kohlenstoffgehalt einer verbesserten Korrosionsbeständigkeit wegen (siehe Fig.1 ) niedrig gewählt wurde. 

  
Die Werkstoffhärte der Legierungen D, E und F liegen Im Bereich von Anlasstemperaturen zwischen 500[deg.]C und 600[deg.]C entscheidend höher, was eine deutliche Überlegenheit derselben für einen Einsatz von beispielsweise Schneid- und Formelementen offenlegt. 

  
Fig. 3 zeigt das Verschleissverhalten der aus den Legierungen gefertigten Proben, ermittelt nach dem in VDI Fortschrittberichte "Stickstofflegierte Werkzeugstähle", Reihe 5, Nr. 188 (1990), S. 129 beschriebenen Stift-Scheibe-Test mit Flint 80er Körnung. Die Härten der Proben sind über den jeweiligen Balken in Fig. 3 angegeben. Sowohl die korrosionsbeständige Legierung B als auch die Legierungen E und F gemäss der Erfindung zeigen überragenden Widerstand gegen Verschleiss, was auf eine entsprechend günstige Wahl von Kohlenstoff- und Niobgehalten hinweist.

Claims (8)

Patentansprüche
1. Verschleissbeständiger Werkstoff, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 3.5 Stickstoff (N) 0.05 bis 4.0
Sauerstoff (O) mehr als 0.002 bis 0.25 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert Hartphasen, mit der Massgabe, dass die Hartphasen als Karbide und/oder Nitride und/oder Karbonitride und/oder Oxidkarbonitride gebildet sind und einen Durchmesser von höchstens 50 [mu]m und mindestens 0.2 [mu]m aufweisen.
2 x %Mo + %W U5 erfüllt, wobei die Zahlenwerte U4 = 6 bis 10 und U5 = 80 bis 100 sind.
2. Verschleissbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1, bei welchem die Matrix eine martensitische Gefügestruktur aufweist.
3. Verschleissbes itändigei <r> Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher
Korrosionsbeständigkeit, enthaltend in Gew.-%.
Kohlenstoff (C) 0.5 bis 2.5
Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6
Silicium (Si) 0.2 bis 1.5
Mangan (Mn) 0.3 bis 2.0
Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0
Niob/Tantal (Nb/Ta)3.0 bis 15.0
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0
Vanadium (V) 0.1 bis 1.0
Titan (Ti) 0.001 ! bis 1.0 <EMI ID=14.1> Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der
Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus
% C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti)
U erfüllt, wobei die Zahl U grösser als 6, jedoch kleiner als 10 ist.
4. Verschleissbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher
Korrosionsbeständigkeit, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 1.0
Stickstoff (N) 1.0 bis 4.0
Silizium (Si) 0.2 bis 1.5
Mangan (Mn) 0.3 bis 1.5
Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0
Vanadin (V) 0.1 bis 1.0
Titan (Ti) 0.0C <EMI ID=15.1> bis 1.0
Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Stickstoffgehalt und der
Konzentration von Niob sowie Vanadin einen Wert, gebildet aus
% N = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) U1
erfüllt, wobei die Zahl U1 grösser als 4, jedoch kleiner als 8 ist. bis 4.0 bis 1.5 bis 1.5 bis 20.0 bis 15.0 bis 3.0 bis 1.0 <EMI ID=15.1> bis 1.0
5. Verschleissfester Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher
Korrosionsbeständigkeit, enthaltend in Gew.-%:
Kohlenstoff (C) 0.5 bis 3.0
Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6
Silizium (Si) 0.2 bis 1.5
Mangan (Mn) 0.3 bis 2.0
Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0
Niob/Tantal (Nb Ta)3.0 bis 15.0
Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0
Vanadin (V) 0.1 bis 1.0
Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 <EMI ID=15.2> Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der
Konzentration von Niob, Vanadin, Titan und Chrom einen Wert, gebildet aus
% C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) + Cr U2 U3
erfüllt, wobei die Zahlenwerte U2 grösser als 6, jedoch kleiner als 10 und U3 grösser als 9, jedoch kleiner als 17 sind.
6. Verschleissbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher Warmhärte und Zähigkeit, insbesondere für spanabhebende Werkzeuge, enthaltend in Gew.-%:
Kohlenstoff (C) 1.0 bis 3.5
Stickstoff (N) 0.05 bis 0.4 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5
Mangan (Mn) 0.3 bis 1.0
Chrom (Cr) 2.5 bis 6.0
Niob/Tantal (Nb/Ta)3.0 bis 18.0
Molybdän (Mo) 2.0 bis 10.0 Wolfram (W) 0.1 bis 12.0
Vanadin (V) 0.1 bis 3.0
Cobalt (Co) 0.1 bis 12.0
Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Massgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der
Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus
%C = 0.6 + %NB + 2 x (%V + %Ti) +
U4
7. Verfahren zur Herstellung eines verschleissbeständigen Werkstoffes, insbesondere nach Anspruch 1 oder 2, wobei in einem ersten Schritt eine metallische, flüssige Legierung, enthaltend Niob/Tantal (Nb/Ta) mit einer
Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-%, sowie einem Gehalt an Kohlenstoff und/oder Stickstoff, bei welcher keine Primärausscheidungen an Karbiden und/oder Nitriden oberhalb der Verdüsungstemperatur oder Liquidustemperatur gebildet werden, zu Pulvermaterial verdüst wird, wonach das Pulver einem Verfahren zur Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes und/oder des Stickstoffgehaltes und/oder des Sauerstoffgehaltes unterworfen und im Folgenden einem Heisskompaktieren, insbesondere einem Heissisostatischen Pressen unterworfen wird, wobei der Pressung bzw. HIP-Körper alternativ einer Warmverformung und/oder einer Wärmebehandlung unterworfen wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7 zur Herstellung von insbesondere verschleissbeständigen Werkstoffen gemäss den Ansprüchen 3 bis 6, wobei das Pulver mit elementarem Kohlenstoff gemischt und/oder in einer Kohlenstoff und Stickstoff abgebenden Atmosphäre gegebenenfalls bei erhöhter Temperatur behandelt und nachfolgend kompaktiert wird.
AT0005209A 2009-01-14 2009-01-14 Verschleissbeständiger werkstoff AT507215B1 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0005209A AT507215B1 (de) 2009-01-14 2009-01-14 Verschleissbeständiger werkstoff
EP11004405A EP2374560A1 (de) 2009-01-14 2009-12-28 Verschleißbeständiger Werkstoff
EP09450242.4A EP2253398B1 (de) 2009-01-14 2009-12-28 Verschleißbeständiger Werkstoff
US12/686,609 US8623108B2 (en) 2009-01-14 2010-01-13 Wear-resistant material
BRPI1000065-8A BRPI1000065A2 (pt) 2009-01-14 2010-01-14 material resistente ao desgaste

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0005209A AT507215B1 (de) 2009-01-14 2009-01-14 Verschleissbeständiger werkstoff

Publications (2)

Publication Number Publication Date
AT507215A4 true AT507215A4 (de) 2010-03-15
AT507215B1 AT507215B1 (de) 2010-03-15

Family

ID=41809029

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
AT0005209A AT507215B1 (de) 2009-01-14 2009-01-14 Verschleissbeständiger werkstoff

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8623108B2 (de)
EP (2) EP2374560A1 (de)
AT (1) AT507215B1 (de)
BR (1) BRPI1000065A2 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT514133A1 (de) * 2013-04-12 2014-10-15 Bernhard Feistritzer Ringförmiges Werkzeug

Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010048585A2 (en) 2008-10-24 2010-04-29 Isis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds and methods
AU2011203986C1 (en) 2010-01-08 2015-03-05 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of angiopoietin-like 3 expression
EP3208347B1 (de) 2010-02-08 2019-08-14 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Selektive reduktion von allelvarianten
CA2789005A1 (en) 2010-02-08 2011-08-11 Isis Pharmaceuticals, Inc. Selective reduction of allelic variants
EP2601204B1 (de) 2010-04-28 2016-09-07 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modifizierte nukleoside und daraus hergestellte oligomere verbindungen
WO2011139917A1 (en) 2010-04-29 2011-11-10 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of transthyretin expression
CN106434648A (zh) 2010-07-19 2017-02-22 F·C·贝内特 肌强直性营养障碍蛋白激酶(dmpk)表达的调节
JP6126009B2 (ja) 2010-11-17 2017-05-10 アイオーニス ファーマシューティカルズ， インコーポレーテッドＩｏｎｉｓ Ｐｈａｒｍａｃｅｕｔｉｃａｌｓ，Ｉｎｃ． α−シヌクレイン発現の調節
US10017764B2 (en) 2011-02-08 2018-07-10 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds comprising bicyclic nucleotides and uses thereof
US8816056B2 (en) 2011-04-01 2014-08-26 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of signal transducer and activator of transcription 3 (STAT3)expression
CN103547588B (zh) 2011-04-13 2016-06-29 Isis制药公司 Ptp1b表达的反义调节
WO2012149495A1 (en) 2011-04-27 2012-11-01 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of apolipoprotein ciii (apociii) expression
US8778259B2 (en) 2011-05-25 2014-07-15 Gerhard B. Beckmann Self-renewing cutting surface, tool and method for making same using powder metallurgy and densification techniques
WO2012170347A1 (en) 2011-06-09 2012-12-13 Isis Pharmaceuticals, Inc. Bicyclic nucleosides and oligomeric compounds prepared therefrom
EP2742136B1 (de) 2011-08-11 2017-09-27 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Gapmerverbindungen mit 5'-modifizierten desoxyribonukleotiden im gap und verwendungen davon
EP3640332A1 (de) 2011-08-29 2020-04-22 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Oligomer-konjugat-komplexe und deren verwendung
AU2012312433B2 (en) 2011-09-20 2017-07-06 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Antisense modulation of GCGR expression
ES2761343T3 (es) 2011-11-07 2020-05-19 Ionis Pharmaceuticals Inc Modulación de la expresión de TMPRSS6
AU2012358238B2 (en) 2011-12-22 2017-12-07 C. Frank Bennett Methods for modulating Metastasis-Associated-in-Lung-Adenocarcinoma-Transcript-1(MALAT-1) expression
AU2012362827B2 (en) 2011-12-30 2016-12-22 Scoperta, Inc. Coating compositions
WO2013106770A1 (en) 2012-01-11 2013-07-18 Isis Pharmaceuticals, Inc. Compositions and methods for modulation of ikbkap splicing
EP3330278A1 (de) 2012-02-08 2018-06-06 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation von rna durch wiederholtes targeting
EP2850092B1 (de) 2012-04-09 2017-03-01 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Tricyclische nukleinsäureanaloga
WO2013154799A1 (en) 2012-04-09 2013-10-17 Isis Pharmaceuticals, Inc. Tricyclic nucleosides and oligomeric compounds prepared therefrom
EP2839006B1 (de) 2012-04-20 2018-01-03 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Oligomere verbindungen mit bicyclischen nukleotiden und verwendungen davon
CA2877905A1 (en) 2012-06-25 2014-01-03 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of ube3a-ats expression
ES2773489T3 (es) 2012-07-27 2020-07-13 Ionis Pharmaceuticals Inc Modulación de enfermedades relacionadas con el sistema renina-angiotensina (RAS) mediante angiotensinógenos
CA2887884A1 (en) 2012-10-12 2014-04-17 Isis Pharmaceuticals, Inc. Selective antisense compounds and uses thereof
DK2906696T4 (da) 2012-10-15 2023-02-27 Ionis Pharmaceuticals Inc Fremgangsmåder til modulering af c9orf72-ekspression
EP3483273A1 (de) 2012-10-31 2019-05-15 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Krebsbehandlung
JP2016503300A (ja) 2012-11-15 2016-02-04 ロシュ・イノベーション・センター・コペンハーゲン・アクティーゼルスカブＲｏｃｈｅ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｃｅｎｔｅｒ Ｃｏｐｅｎｈａｇｅｎ Ａ／Ｓ 抗ＡｐｏＢアンチセンス複合体化合物
RU2015120645A (ru) 2012-11-26 2017-01-10 Рош Инновейшен Сентер Копенгаген А/С Композиции и способы модуляции экспрессии рецептора фактора роста фибробластов 3 типа (fgfr3)
BR112015019515A8 (pt) 2013-02-14 2017-10-03 Isis Pharmaceuticals Inc Modulação da expressão de apolipoproteí-na c-iii (apociii) em populações deficientes de lipopro-teína lipase (lpld)
WO2014205449A2 (en) 2013-06-21 2014-12-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Compounds and methods for modulating apolipoprotein c-iii expression for improving a diabetic profile
DK3013959T3 (da) 2013-06-27 2020-02-17 Roche Innovation Ct Copenhagen As Antisense-oligomerer og konjugater målrettet pcsk9
CN105452461B (zh) 2013-07-02 2021-04-13 Ionis制药公司 生长激素受体的调节剂
US9815098B2 (en) * 2013-09-25 2017-11-14 Hitachi Metals, Ltd. Centrifugally cast, hot-rolling composite roll
CN105813737A (zh) * 2013-10-17 2016-07-27 巴西石油公司 用于制备合成气的催化剂及其获得方法
WO2015164693A1 (en) 2014-04-24 2015-10-29 Isis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds comprising alpha-beta-constrained nucleic acid
WO2015191458A1 (en) 2014-06-09 2015-12-17 Scoperta, Inc. Crack resistant hardfacing alloys
WO2016112341A1 (en) * 2015-01-09 2016-07-14 Scoperta, Inc. Molten aluminum resistant alloys
JP6999081B2 (ja) 2015-09-04 2022-01-18 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金
GB2546808B (en) * 2016-02-01 2018-09-12 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
GB2546809B (en) * 2016-02-01 2018-05-09 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
US20190040506A1 (en) * 2016-03-04 2019-02-07 Hitachi Metals, Ltd. Martensitic stainless steel member and method for manufacturing same, and martensitic stainless steel component and method for manufacturing same
DE102016122673A1 (de) 2016-11-24 2018-05-24 Saar-Pulvermetall GmbH Eisen-Kohlenstoff-Legierung sowie Verfahren zur Herstellung und Verwendung der Legierung
DE102017202497A1 (de) * 2017-02-16 2018-08-16 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Presssintern von Stahlbauteilen, pressgesintertes Stahlbauteil selbst sowie Verwendung eines speziellen Stahlpulvers als Ausgangsmaterial zur Herstellung desselben
JP2022505878A (ja) 2018-10-26 2022-01-14 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 耐食性かつ耐摩耗性のニッケル系合金
CN114622122B (zh) * 2022-03-04 2022-11-08 长沙市萨普新材料有限公司 一种高铌铁基超硬材料及其制备方法

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3515540A (en) * 1964-12-16 1970-06-02 Du Pont Mixed cobalt/tungsten carbide powders
US3514271A (en) * 1968-07-23 1970-05-26 Du Pont Iron-,nickel-,and cobalt-bonded nitride cutting tools
US3676161A (en) * 1969-03-03 1972-07-11 Du Pont Refractories bonded with aluminides,nickelides,or titanides
IT1003359B (it) * 1973-03-15 1976-06-10 Goetzewerke Lega rispettivamente miscela di polvere per la produzione di stra ti resistenti all usura mediante saldatura di riporto
JPS5837160A (ja) * 1981-08-27 1983-03-04 Mitsubishi Metal Corp 継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユ−用鋳造合金
WO1983000883A1 (en) * 1981-09-04 1983-03-17 Yabuki, Ritsue Heat- and abrasion-resistant tough nickel-based alloy
US4645715A (en) * 1981-09-23 1987-02-24 Energy Conversion Devices, Inc. Coating composition and method
US4662087A (en) 1984-02-21 1987-05-05 Force Distribution, Inc. Hydraulic fit system for footwear
US5981081A (en) * 1984-09-18 1999-11-09 Union Carbide Coatings Service Corporation Transition metal boride coatings
US5015534A (en) * 1984-10-19 1991-05-14 Martin Marietta Corporation Rapidly solidified intermetallic-second phase composites
US4915905A (en) * 1984-10-19 1990-04-10 Martin Marietta Corporation Process for rapid solidification of intermetallic-second phase composites
US5093148A (en) * 1984-10-19 1992-03-03 Martin Marietta Corporation Arc-melting process for forming metallic-second phase composites
US4836982A (en) * 1984-10-19 1989-06-06 Martin Marietta Corporation Rapid solidification of metal-second phase composites
US4921531A (en) * 1984-10-19 1990-05-01 Martin Marietta Corporation Process for forming fine ceramic powders
US4774052A (en) * 1984-10-19 1988-09-27 Martin Marietta Corporation Composites having an intermetallic containing matrix
CH667361GA3 (de) * 1986-02-04 1988-10-14
US4800065A (en) * 1986-12-19 1989-01-24 Martin Marietta Corporation Process for making ceramic-ceramic composites and products thereof
AT393387B (de) * 1989-10-23 1991-10-10 Boehler Gmbh Kaltarbeitsstahl mit hoher druckfestigkeit und verwendung dieses stahles
DE4202339B4 (de) 1991-01-29 2004-12-02 Dörrenberg Edelstahl GmbH Korrosionsbeständiger, hochverschleißfester, härtbarer Stahl
AT399673B (de) * 1992-09-11 1995-06-26 Boehler Edelstahl Verbundwalze und verfahren zu ihrer herstellung
DE4231695C2 (de) 1992-09-22 1994-11-24 Ver Schmiedewerke Gmbh Verwendung eines Stahls für Werkzeuge
GB9404786D0 (en) * 1994-03-11 1994-04-27 Davy Roll Company The Limited Rolling mill rolls
JP3294029B2 (ja) * 1994-11-16 2002-06-17 財団法人電気磁気材料研究所 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド
US7262240B1 (en) * 1998-12-22 2007-08-28 Kennametal Inc. Process for making wear-resistant coatings
US6649682B1 (en) * 1998-12-22 2003-11-18 Conforma Clad, Inc Process for making wear-resistant coatings
AT410447B (de) * 2001-10-03 2003-04-25 Boehler Edelstahl Warmarbeitsstahlgegenstand
SE524583C2 (sv) * 2002-12-12 2004-08-31 Erasteel Kloster Ab Sammansatt metallprodukt och förfarande för framställning av en sådan
DE102005020081A1 (de) * 2005-04-29 2006-11-09 Köppern Entwicklungs-GmbH Pulvermetallurgisch hergestellter, verschleißbeständiger Werkstoff
US20060249230A1 (en) * 2005-05-09 2006-11-09 Crucible Materials Corp. Corrosion and wear resistant alloy
SE528991C2 (sv) 2005-08-24 2007-04-03 Uddeholm Tooling Ab Ställegering och verktyg eller komponenter tillverkat av stållegeringen
US7615123B2 (en) * 2006-09-29 2009-11-10 Crucible Materials Corporation Cold-work tool steel article
AT506790B1 (de) * 2008-11-20 2009-12-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Warmarbeitsstahl-legierung
AT507597B1 (de) * 2008-12-05 2010-09-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Stahllegierung für maschinenkomponenten

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT514133A1 (de) * 2013-04-12 2014-10-15 Bernhard Feistritzer Ringförmiges Werkzeug
AT514133B1 (de) * 2013-04-12 2017-06-15 Feistritzer Bernhard Ringförmiges Werkzeug

Also Published As

Publication number Publication date
EP2253398A1 (de) 2010-11-24
BRPI1000065A2 (pt) 2011-03-29
US8623108B2 (en) 2014-01-07
EP2253398B1 (de) 2015-12-23
US20100192476A1 (en) 2010-08-05
AT507215B1 (de) 2010-03-15
EP2374560A1 (de) 2011-10-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AT507215B1 (de) Verschleissbeständiger werkstoff
EP3228724B1 (de) Werkzeugstahl, insbesondere warmarbeitsstahl, und stahlgegenstand
EP1882050B1 (de) Pulvermetallurgisch hergestellter, verschleissbeständiger werkstoff
AT410448B (de) Kaltarbeitsstahllegierung zur pulvermetallurgischen herstellung von teilen
AT514133B1 (de) Ringförmiges Werkzeug
WO2018095928A1 (de) Pulvermetallurgisch hergestellter, hartstoffpartikel enthaltender stahlwerkstoff, verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem solchen stahlwerkstoff und aus dem stahlwerkstoff hergestelltes bauteil
EP1274872B1 (de) Verfahren zur herstellung eines stickstofflegierten, sprühkompaktierten stahls, verfahren zu seiner herstellung
AT409389B (de) Pm-schnellarbeitsstahl mit hoher warmfestigkeit
US20040134568A1 (en) Cold work steel
AT506790B1 (de) Warmarbeitsstahl-legierung
AT392929B (de) Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von werkstuecken oder werkzeugen
EP3323903B1 (de) Pulvermetallurgisch hergestellter stahlwerkstoff, verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem solchen stahlwerkstoff und aus dem stahlwerkstoff hergestelltes bauteil
EP0902099A1 (de) Verschleiss- und korrosionsbeständige Oberfläche
EP0149210B1 (de) Verfahren zum Herstellen hochfester, duktiler Körper aus Kohlenstoffreichen Eisenbasislegierungen
EP1471160B1 (de) Kaltarbeitsstahl-Gegenstand
CH642109A5 (de) Schnellarbeitsstahl.
EP0733719A1 (de) Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhter Temperatur
AT407646B (de) Bauteil aus einem verschleissfesten, schmelzmetallurgisch hergestellten werkstoff
EP3189172B1 (de) Hochfeste, mechanische energie absorbierende und korrosionsbeständige formkörper aus eisenlegierungen und verfahren zu deren herstellung
KR20040056100A (ko) Ｃｏ및 Ｓｉ함량의 복합제어에 의한 고경도 코발트미량함유 고속도공구강 및 그 제조방법