AT204799B - Multi-element exchange system for extending the focal length of photographic lenses - Google Patents

Multi-element exchange system for extending the focal length of photographic lenses

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AT204799B
AT204799B AT406258A AT406258A AT204799B AT 204799 B AT204799 B AT 204799B AT 406258 A AT406258 A AT 406258A AT 406258 A AT406258 A AT 406258A AT 204799 B AT204799 B AT 204799B
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sep
lens
lenses
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converging
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Zeiss Carl Fa
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/02—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective
    • G02B15/10—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective by adding a part, e.g. close-up attachment

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  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Description

  

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Mehrgliedriges Austauschsystem zur Verlängerung der Brennweite photographischer
Objektive 
Es sind Linsensysteme. bekannt, die in Verbindung mit den hinter der Blende stehenden Gliedern eines photographischen Objektivs ein geändertes photographisches Objektiv ergeben, welches bei gleicher. Schnittweite eine längere Brennweite als das Grundobjektiv aufweist. 



   Das unten angegebene Linsensystem dient ebenfalls diesem Zwecke, wobei als Grundobjektiv ein   Gau@objektiv benutzt   wird, welches aus vier durch Luftabstände voneinander getrennten Glie- 
 EMI1.1 
    besteht,förmigen zerstreuenden   Gliedern, welche die Blen-   de. einschliessen und. dieser   die hohle Seite zukehren, und einer sammelnden Hinterlinse, wobei die zerstreuenden Glieder aus je zwei miteinander verkitteten Linsen entgegengesetzter Brechkraft zusammengesetzt sind, derart, dass die, der Blende zugekehrten Linsen dieser Glieder die zerstreuenden sind und eine höhere Dispersion aufweisen als die mit ihnen verkitteten Sammellinsen. 



   Das angegebene System enthält sechs Linsen, u. zw. zwei Zerstreuungslinsen und vier Sammel- 
 EMI1.2 
 Merkmale auf : a) die erste Linse ist eine bikonvexe Sammellinse,   ihr v-Wert   liegt innerhalb der Grenzen 45 und   70 ;     tb) die zweite   Linse ist eine bikonkave Zerstreuungslinse, ihr v-Wert liegt innerhalb der Grenzen 20 und   35 ;   c) die Summe der Mittendicken der beiden ersten Linsen liegt'innerhalb der Grenzen   0,     12.   f und 0, 25. f ;

   d) die dritte und die vierte Linse sind   menin-   kenförmige Sammellinsen, ihr v-Wert liegt innerhalb der Grenzen 45 und   70 ;     e)   die letzte Linse des Systems ist eine Zerstreuungslinse, ihr   v-Wert   ist grösser als der vWert der ihr unmittelbar vorangehenden Sammellinse. Die hintere Fläche der letzten Linse 
 EMI1.3 
 f) das arithmetische Mittel der n-Werte aller Sammellinsen des Systems ist kleiner als das arithmetische Mitte der n-Werte der beiden Zerstreuungslinsen des Systems. 



   Es empfiehlt sich, die beiden letzten Linsen miteinander zu-verkitten ; im Hinblick auf eine bequeme Fassung der Linsen ist es ausserdem zweckmässig, auch die beiden ersten Linsen miteinander zu verkitten ; in diesem Falle sind alle Glieder des Systems meniskenförmig durchgebogen und kehren der Blende die hohle Seite zu. 



   In der beifolgenden Zeichnung nach Fig, 1 ist ein Beispiel für ein Objektiv dargestellt, das aus einem Linsensystem gemäss der Erfindung und den hinter der Blende stehenden Restgliedern eines   viergliedrigen   Grundobjektivs zusammengesetzt ist. Das Grundobjektiv mit der kürzeren Brennweite ist in Fig. 2 dargestellt. In der nachstehend aufgeführten Tabelle I sind die Zahlenwerte   für das   Objektiv   nach Flg. l und In   der Tabelle II die Zahlenwerte für das Grundobjek-   tiv   angegeben. 



   In den Tabellen sind bezeichnet mit   Li-Lxii   
 EMI1.4 
 die   Scheitelabstände   (Dicken und Luftabstände), mit nd die Brechzahlen und mit   v   die Abbeschen Zahlen. 



   Das aus dem System,   gemäss   der Erfindung und dem Rumpf des Grundobjektivs bestehende Ge-   samtobjektiv   hat die Brennweite f=1,00; diese ist etwa 1, 65 mal so gross wie die Brennweite des Grundobjektivs. 



   Die Daten der Tabelle ergeben ein auskorrigiertes System, es empfiehlt sich daher so dicht bei diesen Daten zu bleiben, dass jede Flächenbreohkraft (An/r) innerhalb eines Bereiches von
0, 5. 1/f und jeder Scheitelabstand   (d)   innerhalb eines Bereiches von   :     0, 10.   f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt. 



   Damit soll freilich nicht gesagt werden, dass   jedes innerhalb dieses Bereiches liegende System eine gute Korrektion aufweist.   

 <Desc/Clms Page number 2> 

 
 EMI2.1 
 
 EMI2.2 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> 
<tb> r1=+0,6775
<tb> Li <SEP> d1=0,1720 <SEP> 1,62299 <SEP> 58,1
<tb> r2=-3, <SEP> 7019 <SEP> 
<tb> LII <SEP> d2=0,0482 <SEP> 1,80518 <SEP> 25,5
<tb> r3 <SEP> = <SEP> +1,5388
<tb> d3 <SEP> = <SEP> 0,0012
<tb> r4 <SEP> = <SEP> +0,7547
<tb> LIII <SEP> d= <SEP> 0, <SEP> 0753 <SEP> 1, <SEP> 56873 <SEP> 63, <SEP> 1 <SEP> 
<tb> r3=+1,4115
<tb> d <SEP> =0,0012
<tb> r6= <SEP> +0, <SEP> 5539 <SEP> 
<tb> LIV <SEP> r7=+0,7824 <SEP> d6=0,0753 <SEP> 1,56873 <SEP> 63,1
<tb> d7= <SEP> 0, <SEP> 0749 <SEP> 
<tb> r8= <SEP> +0, <SEP> 3470 <SEP> 
<tb> Lv <SEP> d8=0,0995 <SEP> 1,74000 <SEP> 28,2
<tb> r9=-3,

  0264
<tb> LVI <SEP> d9=0,0241 <SEP> 1,74950 <SEP> 34,8
<tb> r10=-O <SEP> 1882
<tb> d10=0,2190
<tb> r11=-0,1882
<tb> Lvn <SEP> d11=0,0181 <SEP> 1,72825 <SEP> 28,3
<tb> r12=-8,5295
<tb> LVIII <SEP> d12=0,0699 <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9
<tb> r13=-O, <SEP> 2528
<tb> d13=0,0012
<tb> r14=+8,4076
<tb> LIX <SEP> d14=0,0518 <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9
<tb> r13=-0,4728
<tb> 
 Tabelle II (Fig. 2) 
 EMI2.3 
 
<tb> 
<tb> Linsen-Radien <SEP> Scheitel <SEP> abstände <SEP> nd <SEP> v
<tb> r16=+0,3865
<tb> Lx <SEP> dt.

   <SEP> 0, <SEP> 0398 <SEP> 1, <SEP> 74400 <SEP> 44, <SEP> 9
<tb> ri7= <SEP> +0,8779 <SEP> 
<tb> d17=0,0012
<tb> r18=+0,2269
<tb> LXI <SEP> d18=0,0675 <SEP> 1,62041 <SEP> 60,3
<tb> r19=@
<tb> LXII <SEP> d19=0,0133 <SEP> 1,57501 <SEP> 41,3
<tb> r20=+0,1528
<tb> d= <SEP> 0, <SEP> 1602 <SEP> 
<tb> ri=-0, <SEP> 1882 <SEP> 
<tb> LVII <SEP> d11=0,0181 <SEP> 1,72825 <SEP> 28, <SEP> 3
<tb> r12=-8, <SEP> 5295 <SEP> 
<tb> LVIII <SEP> r13=-0,2528 <SEP> d12=0,0699 <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9
<tb> dols <SEP> = <SEP> 0,0012 <SEP> 
<tb> r14=+8,4076
<tb> Lix <SEP> d11=0,0518 <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9
<tb> r13=-0,4728
<tb> 




   <Desc / Clms Page number 1>
 



  Multi-element exchange system to extend the focal length of photographic
Lenses
They are lens systems. known, which in connection with the members of a photographic lens standing behind the diaphragm result in a modified photographic lens, which with the same. Back focus has a longer focal length than the basic lens.



   The lens system given below also serves this purpose, whereby a Gau @ objective is used as the basic objective, which consists of four elements separated by air gaps.
 EMI1.1
    consists, shaped dispersing members, which the diaphragm. include and. the hollow side facing this, and a converging rear lens, the diffusing elements each being composed of two lenses of opposite refractive power cemented to one another, in such a way that the lenses of these elements facing the diaphragm are the dispersing elements and have a higher dispersion than those cemented with them Converging lenses.



   The specified system includes six lenses, u. between two diverging lenses and four collecting
 EMI1.2
 Features include: a) the first lens is a biconvex convergent lens, its v-value lies within the limits 45 and 70; tb) the second lens is a biconcave diverging lens, its v-value lies within the limits 20 and 35; c) the sum of the center thicknesses of the first two lenses lies within the limits 0, 12. f and 0, 25. f;

   d) the third and fourth lenses are convergent lenses, their v-value lies within the limits 45 and 70; e) the last lens of the system is a diverging lens, its v-value is greater than the v-value of the converging lens immediately preceding it. The back surface of the last lens
 EMI1.3
 f) the arithmetic mean of the n-values of all converging lenses of the system is smaller than the arithmetic mean of the n-values of the two diverging lenses of the system.



   It is advisable to cement the last two lenses together; with a view to making the lenses more comfortable, it is also useful to cement the first two lenses together; in this case all the members of the system are bent in the shape of a meniscus and the hollow side faces the diaphragm.



   In the accompanying drawing according to FIG. 1, an example of an objective is shown which is composed of a lens system according to the invention and the remaining elements of a four-element basic objective behind the diaphragm. The basic lens with the shorter focal length is shown in FIG. Table I below shows the numerical values for the objective according to Flg. 1 and Table II shows the numerical values for the basic lens.



   In the tables are denoted by Li-Lxii
 EMI1.4
 the vertex distances (thicknesses and air gaps), with nd the refractive indices and with v the Abbe numbers.



   The overall objective consisting of the system according to the invention and the body of the basic objective has the focal length f = 1.00; this is about 1.65 times as large as the focal length of the basic lens.



   The data in the table result in a corrected system; it is therefore advisable to stay close to these data so that each area broadening force (An / r) is within a range of
0, 5.1 / f and each vertex distance (d) within a range of: 0, 10. f lies on either side of the relevant value given in the table.



   Of course, this is not to say that every system within this range has a good correction.

 <Desc / Clms Page number 2>

 
 EMI2.1
 
 EMI2.2
 
<tb>
<tb> lenses <SEP> radii <SEP> vertex distances <SEP> nd <SEP> vd <SEP>
<tb> r1 = + 0.6775
<tb> Li <SEP> d1 = 0.1720 <SEP> 1.62299 <SEP> 58.1
<tb> r2 = -3, <SEP> 7019 <SEP>
<tb> LII <SEP> d2 = 0.0482 <SEP> 1.80518 <SEP> 25.5
<tb> r3 <SEP> = <SEP> +1.5388
<tb> d3 <SEP> = <SEP> 0.0012
<tb> r4 <SEP> = <SEP> +0.7547
<tb> LIII <SEP> d = <SEP> 0, <SEP> 0753 <SEP> 1, <SEP> 56873 <SEP> 63, <SEP> 1 <SEP>
<tb> r3 = +1.4115
<tb> d <SEP> = 0.0012
<tb> r6 = <SEP> +0, <SEP> 5539 <SEP>
<tb> LIV <SEP> r7 = + 0.7824 <SEP> d6 = 0.0753 <SEP> 1.56873 <SEP> 63.1
<tb> d7 = <SEP> 0, <SEP> 0749 <SEP>
<tb> r8 = <SEP> +0, <SEP> 3470 <SEP>
<tb> Lv <SEP> d8 = 0.0995 <SEP> 1.74000 <SEP> 28.2
<tb> r9 = -3,

  0264
<tb> LVI <SEP> d9 = 0.0241 <SEP> 1.74950 <SEP> 34.8
<tb> r10 = -O <SEP> 1882
<tb> d10 = 0.2190
<tb> r11 = -0.1882
<tb> Lvn <SEP> d11 = 0.0181 <SEP> 1.72825 <SEP> 28.3
<tb> r12 = -8.5295
<tb> LVIII <SEP> d12 = 0.0699 <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9
<tb> r13 = -O, <SEP> 2528
<tb> d13 = 0.0012
<tb> r14 = + 8.4076
<tb> LIX <SEP> d14 = 0.0518 <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9
<tb> r13 = -0.4728
<tb>
 Table II (Fig. 2)
 EMI2.3
 
<tb>
<tb> lens radii <SEP> vertex <SEP> distances <SEP> nd <SEP> v
<tb> r16 = + 0.3865
<tb> Lx <SEP> dt.

   <SEP> 0, <SEP> 0398 <SEP> 1, <SEP> 74400 <SEP> 44, <SEP> 9
<tb> ri7 = <SEP> +0.8779 <SEP>
<tb> d17 = 0.0012
<tb> r18 = + 0.2269
<tb> LXI <SEP> d18 = 0.0675 <SEP> 1.62041 <SEP> 60.3
<tb> r19 = @
<tb> LXII <SEP> d19 = 0.0133 <SEP> 1.57501 <SEP> 41.3
<tb> r20 = + 0.1528
<tb> d = <SEP> 0, <SEP> 1602 <SEP>
<tb> ri = -0, <SEP> 1882 <SEP>
<tb> LVII <SEP> d11 = 0.0181 <SEP> 1.72825 <SEP> 28, <SEP> 3
<tb> r12 = -8, <SEP> 5295 <SEP>
<tb> LVIII <SEP> r13 = -0.2528 <SEP> d12 = 0.0699 <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9
<tb> dols <SEP> = <SEP> 0.0012 <SEP>
<tb> r14 = + 8.4076
<tb> Lix <SEP> d11 = 0.0518 <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9
<tb> r13 = -0.4728
<tb>

Claims (1)

PATENTANSPRÜCHE : 1. Mehrgliedriges Austauschsystem, welches in Verbindung mit den hinter der Blende stehenden Gliedern eines photo, graphischen Objektivs (Rumpf des Grundobjektivs) ein geändertes photographisches Objektiv ergibt, welches bei gleicher Schnittweite eine längere Brennweite'als das Grundobjektiv aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass es sechs Linsen enthält, u. zw. zwei Zerstreuungslinsen und vier Sammellinsen, und dass die folgenden Bedinungen sämtlich erfüllt sind : a) die erste Linse ist eine bikonvexe Sammellinse, ihr v-Wert liegt innerhalb der Grenzen 45 und 70 ; b) die zweite Linse ist eine bikonkave Zerstreuungslinse, ihr T-'Wert liegt innerhalb der Grenzen 20 und 35 ; PATENT CLAIMS: 1. Multi-element exchange system which, in conjunction with the elements of a photographic, graphic lens (body of the basic lens) behind the aperture, results in a modified photographic lens which has a longer focal length than the basic lens with the same focal length, characterized in that there are six Contains lenses, u. between two diverging lenses and four converging lenses, and that the following conditions are all met: a) the first lens is a biconvex converging lens, its v-value lies within the limits 45 and 70; b) the second lens is a biconcave diverging lens, its T-value lies within the limits 20 and 35; c) die Summe der Mittendicken der beiden ersten Linsen liegt innerhalb der Grenzen 0, 12. f und 0, 25. f ; d) die dritte und die vierte Linse sind menis- kenförmige Sammellinsen, ihr'v-Wert liegt innerhalb der Grenzen 45 und 70 ; e) die letzte Linse des Systems ist eine Zer- streuungslinse, ihr v-Wert ist grö@er als der v- Wert der ihr unmittelbar vorangehenden Sammellinse, die hintere Fläche der letzten Linse kehrt der Blende die hohle Seite zu und der Ra- dius dieser Fläche liegt innerhalb der Grenzen 0, 10. f und 0, 25. f ; c) the sum of the center thicknesses of the first two lenses is within the limits 0, 12. f and 0, 25. f; d) the third and fourth lenses are meniscus-shaped converging lenses, their v-value lies within the limits 45 and 70; e) the last lens of the system is a diverging lens, its v-value is greater than the v-value of the converging lens immediately preceding it, the rear surface of the last lens faces the diaphragm with the hollow side and the radius this area lies within the limits 0, 10. f and 0, 25. f; f) das arithmetische Mitte der n-Werte aller Sammellinsen des Systems ist kleiner als das arithmetische Mittel der n-Werte der beiden Zerstreuungslinsen des Systems. f) the arithmetic mean of the n-values of all converging lenses of the system is smaller than the arithmetic mean of the n-values of the two diverging lenses of the system. 2. Mehrgliedrigen Austauschsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden ersten Linsen und die beiden letzten Linsen je miteinander verkittet sind, und dass alle Glieder des Systems meniskenförmig durchgebogen sind und der Blende die hohle Seite zukehren. 2. Multi-element exchange system according to claim 1, characterized in that the first two lenses and the last two lenses are each cemented to one another, and that all the members of the system are bent in a meniscus shape and face the hollow side of the diaphragm. 3. MehrgLiedriges Austauschsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächenbrechkraft (An/r) in- nerhalb eines Bereiches von 0, 5. 1/f und jeder Scheitelabstand (d) innerhalb eines Bereiches von : 0, 10. f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt : 3. Multi-part exchange system according to claim 1, characterized in that its design data agree with the values shown in the following table to the extent that each surface power (An / r) is within a range of 0.1 / f and each vertex distance ( d) within a range of: 0, 10.f lies on both sides of the relevant value given in the table: EMI3.1 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> @n/r <tb> r1=+0,6775. <SEP> f <SEP> +0,919518/f <tb> LI <SEP> d1=0,1720. <SEP> f <SEP> 1,62299 <SEP> 58,1 <tb> f2=-3,7019. <SEP> f <SEP> -0,049215/f <tb> Lu <SEP> d2=0,0482.f <SEP> 1,80518 <SEP> 25,5 <tb> r3=+1,5388. <SEP> f <SEP> -0,523255/f <tb> dg=0, <SEP> 0012. <SEP> f <SEP> <tb> ru <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,7547.f <SEP> +0,753549/f <tb> LIII <SEP> d4=0,0753. <SEP> f <SEP> 1,56873 <SEP> 63,1 <tb> r5=+1,4115. <SEP> f <SEP> -0,402940/f <tb> d5=0,0012. <SEP> f <tb> r6=+0,5539. <SEP> f <SEP> +1,026790/f <tb> Liv <SEP> d6=0,0753.f <SEP> 1,56873 <SEP> 63,1 <tb> r7=+0,7824. <SEP> f <SEP> -0,726918/f <tb> d7=0,0749. <SEP> f <tb> r8=+0,3470. <SEP> f <SEP> +2, <SEP> 132712/f <SEP> <tb> Lv <SEP> d8=0,0995.f <SEP> 1,7400 <SEP> 28,2 <tb> r9=-3,0264. EMI3.1 <tb> <tb> lenses <SEP> radii <SEP> vertex distances <SEP> nd <SEP> vd <SEP> @ n / r <tb> r1 = + 0.6775. <SEP> f <SEP> + 0.919518 / f <tb> LI <SEP> d1 = 0.1720. <SEP> f <SEP> 1.62299 <SEP> 58.1 <tb> f2 = -3.7019. <SEP> f <SEP> -0.049215 / f <tb> Lu <SEP> d2 = 0.0482.f <SEP> 1.80518 <SEP> 25.5 <tb> r3 = + 1.5388. <SEP> f <SEP> -0.523255 / f <tb> dg = 0, <SEP> 0012. <SEP> f <SEP> <tb> ru <SEP> = <SEP> + <SEP> 0.7547.f <SEP> + 0.753549 / f <tb> LIII <SEP> d4 = 0.0753. <SEP> f <SEP> 1.56873 <SEP> 63.1 <tb> r5 = +1.4115. <SEP> f <SEP> -0.402940 / f <tb> d5 = 0.0012. <SEP> f <tb> r6 = + 0.5539. <SEP> f <SEP> + 1.026790 / f <tb> Liv <SEP> d6 = 0.0753.f <SEP> 1.56873 <SEP> 63.1 <tb> r7 = + 0.7824. <SEP> f <SEP> -0.726918 / f <tb> d7 = 0.0749. <SEP> f <tb> r8 = + 0.3470. <SEP> f <SEP> +2, <SEP> 132712 / f <SEP> <tb> Lv <SEP> d8 = 0.0995.f <SEP> 1.7400 <SEP> 28.2 <tb> r9 = -3.0264. <SEP> f <SEP> -0,003139/f <tb> Lvi <SEP> d9=0,0241.f <SEP> 1,74950 <SEP> 34,8 <tb> r10=-0,1882. <SEP> f <SEP> -3,982106/f <tb> d10=0,2190. <SEP> f <tb> r11=-0,1882. <SEP> f <SEP> d11=0,0181.f <SEP> 1,72825 <SEP> 28,3 <SEP> -3,869204/f <tb> LVII <SEP> r12=-8,5295. <SEP> f <SEP> -0,001846/f <tb> Lviii <SEP> d12=0,0699.f <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9 <tb> r13=-0,2528. <SEP> f <SEP> d13=0,0012.f <SEP> +2,942956/f <tb> r14=+8,4076. <SEP> f <SEP> +0,088491/f <tb> Lix <SEP> d14=0,0518.f <SEP> 1,74400 <SEP> 44,9 <tb> r15=-0,4728. <SEP> f <SEP> +1,573621/f <tb> <SEP> f <SEP> -0.003139 / f <tb> Lvi <SEP> d9 = 0.0241.f <SEP> 1.74950 <SEP> 34.8 <tb> r10 = -0.1882. <SEP> f <SEP> -3.982106 / f <tb> d10 = 0.2190. <SEP> f <tb> r11 = -0.1882. <SEP> f <SEP> d11 = 0.0181.f <SEP> 1.72825 <SEP> 28.3 <SEP> -3.869204 / f <tb> LVII <SEP> r12 = -8.5295. <SEP> f <SEP> -0.001846 / f <tb> Lviii <SEP> d12 = 0.0699.f <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9 <tb> r13 = -0.2528. <SEP> f <SEP> d13 = 0.0012.f <SEP> + 2.942956 / f <tb> r14 = + 8.4076. <SEP> f <SEP> + 0.088491 / f <tb> Lix <SEP> d14 = 0.0518.f <SEP> 1.74400 <SEP> 44.9 <tb> r15 = -0.4728. <SEP> f <SEP> + 1.573621 / f <tb>
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2114176A1 (en) * 1971-03-24 1972-10-05 Zeiss Carl Fa Fast photographic lens of the extended Gauss type

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