WO2012105246A1 - 光ファイバ心線 - Google Patents

光ファイバ心線 Download PDF

Info

Publication number
WO2012105246A1
WO2012105246A1 PCT/JP2012/000661 JP2012000661W WO2012105246A1 WO 2012105246 A1 WO2012105246 A1 WO 2012105246A1 JP 2012000661 W JP2012000661 W JP 2012000661W WO 2012105246 A1 WO2012105246 A1 WO 2012105246A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
optical fiber
coating layer
coating
fiber core
modulus
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/000661
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
稔 齋藤
稔 笠原
望月　浩二
広樹 田中
中島　康雄
Original Assignee
古河電気工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 古河電気工業株式会社 filed Critical 古河電気工業株式会社
Priority to CN201280007633.4A priority Critical patent/CN103380095B/zh
Priority to EP12742592.4A priority patent/EP2671852A4/en
Priority to BR112013019929-6A priority patent/BR112013019929B1/pt
Publication of WO2012105246A1 publication Critical patent/WO2012105246A1/ja
Priority to US13/956,665 priority patent/US9025924B2/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02395—Glass optical fibre with a protective coating, e.g. two layer polymer coating deposited directly on a silica cladding surface during fibre manufacture
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
    • C03C25/10—Coating
    • C03C25/48—Coating with two or more coatings having different compositions
    • C03C25/50—Coatings containing organic materials only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure

Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber core housed in an optical fiber cable.
  • optical fiber core An optical fiber obtained by coating a glass optical fiber with some kind of coating is called an optical fiber core.
  • the elution rate of the coating resin covering the optical fiber is 1.5 mass% or less.
  • An optical fiber core wire is disclosed (see Patent Document 1).
  • the saturation voltage of the coating covering the optical fiber is 0.2 kV to 0.7 kV, and the weight change rate in the hot water immersion test at 60 ° C. is less than 3% by weight with respect to the weight before immersion.
  • the colored layer is formed of a resin having an elution rate of 3% or less when immersed in warm water at 60 ° C. for 30 days, and the primary coating layer of the colored optical fiber It is disclosed that Young's modulus is 0.5 MPa or more and 10 MPa or less (see Patent Document 3).
  • an optical fiber core having a low Young's modulus of the first coating layer is immersed in water.
  • voids 51 are partially generated in the first coating layer 31 as shown in FIG. 6, and the transmission loss of the optical fiber core 1 may increase.
  • a second coating layer 32 is coated on the outside of the first coating layer 31, and the optical fiber core wire 1 includes a glass optical fiber 2, a first coating 31, and a second coating layer 32. Yes.
  • the work of cleaning the surface and end face of the optical fiber with a solvent is generally performed.
  • the jelly on the surface of the optical fiber is removed with a cable having a structure filled with a waterproof jelly or the like, the optical fiber is exposed to a solvent (mainly ethanol) for a long time. For this reason, the optical fiber core wire is required to have solvent resistance.
  • the present invention has been made in view of the above, and an optical fiber core having resistance to solvent and micro-bending is unlikely to increase transmission loss even if the optical fiber is submerged and dried. It is to provide.
  • One aspect of the present invention is an optical fiber core wire provided with a coating resin provided on the outer periphery of a glass optical fiber and laminated with at least two coating layers, and the most glass of the at least two coating layers
  • the Young's modulus of the first coating layer provided on the optical fiber side is PY (MPa)
  • the dissolution rate of the coating resin when the optical fiber core wire is immersed in 60 ° C. hot water for 168 hours is E (mass). %), PY ⁇ 0.55 MPa and 1.8 ⁇ E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40 are satisfied.
  • an optical fiber core that hardly increases transmission loss even when the optical fiber core is immersed and dried, and has solvent resistance and microbend resistance.
  • the optical fiber core wire 1 is obtained by coating a glass optical fiber 2 made of quartz glass with at least two layers of a coating resin 3.
  • the first coating layer 31 of the coating resin 3 has a Young's modulus PY of 0.55 MPa or less, and the dissolution rate of the coating resin 3 when the optical fiber core wire 1 is immersed in warm water at 60 ° C. for 168 hours.
  • E mass%
  • the elution rate E of the coating resin satisfies the following formula (1).
  • the lower limit of the Young's modulus PY is preferably 0.1 MPa or more, more preferably 0.14 MPa or more from the viewpoint of durability of the first coating layer against external forces such as side pressure and ironing applied during handling.
  • E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40 in the above formula (1) indicates that the voids of the first coating layer 31 are generated and the first coating layer 31 is not dried when the optical fiber core wire 1 is dried after being submerged. This is derived by examining the relationship between Young's modulus PY and elution rate E. Although details will be described later, the generation of voids is suppressed when the elution rate E satisfies the relationship of E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40. Further, excellent solvent resistance (ethanol resistance) is obtained when the relationship of 1.8 ⁇ E in the above formula (1) is satisfied.
  • the second coating layer 32 of the coating resin 3 has a Young's modulus of 500 MPa to 1500 MPa. In this way, by setting the Young's modulus of the second coating layer 32 high, sufficient mechanical strength required for the optical fiber core wire 1 is provided.
  • an ultraviolet curable resin is mainly used.
  • the ultraviolet curable resin includes an oligomer, a dilution monomer, and an additive.
  • the additive include a photoinitiator, an antioxidant, a chain transfer agent, a light stabilizer, a plasticizer, a color pigment, a polymerization inhibitor, a sensitizer, and a lubricant.
  • the oligomer urethane acrylate resins, epoxy acrylate resins, and polyester acrylate resins are mainly used.
  • As the dilution monomer a monofunctional acrylate, a polyfunctional acrylate, or a vinyl monomer such as N-vinylpyrrolidone or N-vinylcaprolactam is used.
  • the Young's modulus of the coating resin 3 can be adjusted by the molecular weight of the oligomer and the type of the diluted monomer. That is, as the molecular weight of the oligomer is increased, and the monofunctional monomer is increased as the diluting monomer rather than the polyfunctional monomer, the crosslinking density is lowered and a coating resin having a low Young's modulus is obtained. Therefore, in the first coating layer 31, the crosslinking density is increased by using an oligomer having a number average molecular weight of 500 to 10,000 and increasing the blending amount of a monofunctional monomer as a dilution monomer rather than a polyfunctional monomer.
  • the second coating layer 32 has a high Young's modulus of 500 MPa or more and 1500 MPa or less by increasing the crosslinking density by increasing the blending amount of the polyfunctional monomer as the dilution monomer rather than the monofunctional monomer.
  • the elution amount of the resin can be adjusted by the blending amount thereof. That is, the amount of resin elution can be increased as the amount of the non-reactive additive is increased.
  • the affinity between these non-reactive additives and the molecular structure of the cross-linked part also affects the elution ease during water immersion. That is, since a strong electrostatic attractive force is generated between highly polar functional groups such as hydroxyl groups and esters, a non-reactive additive has a highly polar structure, and a coating layer having a structure in which the cross-linked portion has a low polarity.
  • the electrostatic attractive force between the non-reactive additive and the water molecule becomes weak and the amount of elution increases. Conversely, if the polarity of the cross-linked portion is high, the amount of elution is reduced.
  • a crosslinking reaction inhibitor such as a chain transfer agent
  • the crosslinking density can be lowered, so that the first coating layer 31 can have a low Young's modulus. Ingredients increase. Therefore, considering them, the Young's modulus of each of the first coating layer 31 and the second coating layer 32, and the amount and type of the elution component, depending on the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the amount of chain transfer agent, etc. Can be adjusted as appropriate.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is preferably 0.55 MPa or less, more preferably, a low Young's modulus resin of 0.50 MPa or less is used. The generation of microbend is suppressed, and excellent microbend resistance is obtained.
  • the expression of E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40 is satisfied, voids are unlikely to be generated in the first coating layer 31 when the optical fiber core wire 1 is immersed and dried.
  • the elution component from the coating resin 3 of the optical fiber core wire 1 comes out from the first coating layer 31 having a low crosslinking density. Therefore, the volume reduction amount of the first coating layer 31 increases as the elution rate E increases. In immersion, the first coating layer 31 absorbs water, so there is almost no effect of this volume change. However, the above-mentioned volume reduction caused by this elution component causes a tensile stress in the first coating layer 31 when dried. generate.
  • the first coating layer 31 has a lower crosslink density, that is, a lower Young's modulus, so that the tensile strength becomes weaker.
  • the solvent resistance (ethanol resistance) is good.
  • the appearance change after immersing the optical fiber 1 in ethanol for 1 hour and immersing in hot water at 60 ° C. for 168 hours was 1. It was found that when the content was 8% by mass or more, no coating abnormality such as a crack or a crack occurred in the coating resin 3. This is for the following.
  • the ethanol penetrates into the coating resin 3 of the optical fiber core wire 1 and the coating resin 3 swells. When the swelling is significantly increased, the coating resin 3 is destroyed and cracks and tears are generated.
  • the optical fiber core wire 1 having a high elution rate E contains a large amount of low-molecular-weight uncrosslinked components in the coating resin 3, and these low-molecular-weight components when immersed in ethanol migrate to the outside of the coating layer. This is because the swelling of the coating resin 3 is thereby suppressed.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is constant, voids are more likely to occur as the elution rate E from the coating resin 3 at the time of water immersion is higher.
  • the optical fiber core wire 1 having good solvent resistance can be obtained as long as the transmission loss is not easily increased and the range satisfies 1.8 ⁇ E in the formula (1).
  • the optical fiber core wire 1 ⁇ / b> B is obtained by coating a glass optical fiber 2 with a coating resin 3 having three layers of a first coating layer 31, a second coating layer 32, and a colored layer 33.
  • Each resin is an ultraviolet curable resin.
  • the UV curable resin contains an oligomer, a dilution monomer, a photoinitiator, a chain transfer agent, an additive, and the like, but by changing its constituent material, a coating layer having a desired Young's modulus PY and elution rate E is obtained. Can do.
  • the elution rate E is the elution rate of the entire coating resin including the colored layer 33.
  • the outer diameter of the glass optical fiber 2 is 125 ⁇ m
  • the outer diameter of the first coating layer 31 is 195 ⁇ m
  • the outer diameter of the second coating layer 32 is 245 ⁇ m
  • the outer diameter of the colored layer 33 is 255 ⁇ m.
  • an optical fiber ribbon according to an embodiment of the present invention includes four optical fiber cores 1 ⁇ / b> B arranged in parallel in a flat shape, and a coating layer 5 made of an ultraviolet curable resin. It may be configured to cover the optical fiber ribbon 1C. In this case, the elution rate from both the colored resin and the coating resin of the optical fiber core wire can be measured by separating it from the optical fiber tape core wire 1C into a single core.
  • the optical fiber core wire 1B is similar to the optical fiber core wire 1 described above in that the first coating layer 31 of the coating resin 3 has a Young's modulus PY Is equal to or less than 0.55 MPa, and the dissolution rate of the coating resin 3 when the optical fiber core wire 1 is immersed in warm water at 60 ° C. for 168 hours is defined as E (mass%), and the above equation (1) is satisfied. Yes.
  • the optical fiber cores 1B and 1C like the optical fiber core wire 1, suppress the generation of voids when the elution rate E satisfies the relationship of E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40 in the above equation (1). it can. Moreover, when satisfy
  • filling the relationship of 1.8 ⁇ E of said Formula (1), it has the outstanding solvent resistance (ethanol resistance). Furthermore, it has excellent microbend resistance when satisfying the relationship of PY ⁇ 0.55.
  • the optical fiber core wire 1 having a different Young's modulus of the first coating layer 31 and the elution rate of the coating resin 3 is manufactured, whether voids are generated, solvent resistance, And the anti-microbend resistance properties were investigated.
  • a glass optical fiber having an outer diameter (diameter) of about ⁇ 125 ⁇ m is used as the glass optical fiber 2, the first coating layer 31 is formed on the outer periphery, and the second layer is formed on the outer periphery.
  • the coating layer 32 was formed, and the optical fiber core wire 1 was manufactured.
  • the outer diameter of the first coating layer 31 was 195 ⁇ m, and the outer diameter of the second coating layer 32 was 245 ⁇ m.
  • both urethane acrylate-based ultraviolet curable resins are used, and the Young's modulus and coating of each of the first coating layer 31 and the second coating layer 32 are used.
  • the elution rate of resin 3 it adjusted suitably with the oligomer molecular weight, the kind of dilution monomer, the compounding quantity of a chain transfer agent, etc.
  • the optical fiber core wire 1 having a different Young's modulus PY of the first coating layer 31 and elution rate E of the coating resin 3 is immersed in warm water at 60 ° C. for a predetermined time, taken out, and dried for one day (24 hours). And then observed with a microscope. In the microscopic observation, the case where a void was found in the first coating layer 31 was marked as x, and the case where no abnormality such as a void was found was marked as ⁇ . In this test, the elution rate is changed by changing the water immersion time even for the same optical fiber core.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 was measured by an ISM (In Situ Modulus) test method described in Patent Document 4 and the like. Specifically, as shown in FIG. 4, a sample is prepared by leaving the coating only at one end of 10 mm, and removing the coating from the other part to expose the glass optical fiber 2, and coating the coated resin of the coated part. 3 is fixed with an adhesive or the like. Under a temperature of 23 ° C., a force is gradually applied so as to pull out the glass optical fiber 2 in the end direction where it is not fixed, and the displacement of the glass optical fiber 2 is measured.
  • ISM In Situ Modulus
  • the force applied to the unfixed end of the glass optical fiber 2 is F
  • the displacement of the glass optical fiber 2 is u
  • the radius of the glass optical fiber 2 is Rf
  • the radius of the first coating layer 31 is Rp
  • the coating is left.
  • the shear elastic modulus Gp of the first coating layer 31 is calculated using the following equation (2).
  • the Young's modulus PY of the first layer 31 is 3 Gp.
  • the elution rate E was measured by the following method. 5 m long optical fiber 1 is 23 ° C. and 50% RH (RH is relative humidity, the amount of water vapor contained in the atmosphere at a certain temperature divided by the amount of saturated water vapor at that temperature (unit: %))) For 24 hours and then subtracting the mass of the glass optical fiber 2 from the mass of the optical fiber core 1 to measure the mass (w1) of the coating resin 3 portion. Next, the optical fiber core wire 1 is immersed in warm water heated to 60 ° C. for 168 hours, then taken out from the warm water and dried at 60 ° C. for 24 hours. Thereafter, the mass (w2) of the coating resin 3 portion is measured. From the measured w1 and w2, the elution rate E (mass%) was determined by the following formula (3).
  • Optical Fiber Solvent Resistance Test Optical fiber solvent resistance test is performed by immersing a 10 cm long optical fiber core wire 1 in ethanol for 1 hour and then observing the appearance change with a microscope. ⁇ , when a covering abnormality such as a crack or a crack occurred, it was judged as x.
  • microbend resistance test of optical fiber As the microbend resistance of optical fiber core wire 1, # 1000 sand paper specified by JIS is attached to the body part of a plastic bobbin (outer diameter: 28 cm). The optical fiber core wire 1 is wound around one layer (about 500 m). Then, within 30 minutes after winding, the transmission loss (L1) is measured at a measurement wavelength of 1550 nm by the cutback method. On the other hand, the transmission loss (L2) is measured at the measurement wavelength of 1550 nm by the same cutback method for the bundle state of the same optical fiber core wire 1 (about 1000 m when not wound around the bobbin).
  • the cutback method is a method for obtaining a loss from the difference between the output from the test optical fiber core 1 and the output after the test optical fiber core 1 is cut into a cutback length (for example, 2 m). For this reason, since the loss of the connection point between the test optical fiber core 1 and the test apparatus is subtracted, the accurate loss of the glass optical fiber 2 of the test optical fiber core wire 1 can be measured. Then, L1-L2 is calculated and the value is set as the loss increment. When this value was 0.5 dB / km or less, it was marked with ⁇ , and when it was larger, it was marked with ⁇ . In addition, if the said loss increment is 0.5 dB / km or less, the optical fiber cable using this optical fiber core wire can be used suitably for a communication cable etc.
  • Example 1-6 In Example 1 (Sample No. 2), urethane acrylate-based ultraviolet curable resin was used for the first coating layer 31 and the second coating layer 32, and each of the first coating layer 31 and the second coating layer 32 was used.
  • the Young's modulus and the elution rate of the coating resin 3 are adjusted by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, etc., and the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.14 MPa. 3 is adjusted to 2.4 mass% at the elution rate E when immersed in 60 ° C. warm water for 168 hours.
  • Example 2 (Sample No. 3), the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.20 MPa by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, and the like. It is the same as that of the above-mentioned Example 1 except having adjusted the elution rate E at the time of 168-hour warm water 60 degreeC to 1.8 mass%.
  • Example 3 sample No.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.22 MPa by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, and the like. It is the same as that of the above-mentioned Example 1 except having adjusted the elution rate E at the time of 168-hour hot water 60 degreeC adjustment to 2.9 mass%.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.33 MPa, the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, etc. are adjusted.
  • Example 5 the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.49 MPa, the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, etc. are adjusted. It is the same as Example 1 described above except that the elution rate E when immersed in 60 ° C. warm water for 168 hours is adjusted to 4.4 mass%.
  • Example 6 Example No.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 was 0.50 MPa, the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, etc. were adjusted. It is the same as Example 1 described above except that the elution rate E when immersed in 60 ° C. warm water for 168 hours is adjusted to 3.8% by mass.
  • Comparative Example 1-3 In Comparative Example 1 (Sample No. 18), the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.60 MPa and the coating resin 3 is adjusted by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, and the like. It is the same as that of the above-mentioned Example 1 except having adjusted the elution rate E at the time of 168 hour warm water 60 degreeC adjustment to 1.5 mass%. In Comparative Example 2 (Sample No.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.81 MPa and the coating resin 3 is adjusted by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, and the like. It is the same as that of the above-mentioned Example 1 except having adjusted the elution rate E at the time of 168-hour warm water 60 degreeC to 1.8 mass%.
  • the Young's modulus PY of the first coating layer 31 is 0.95 MPa by adjusting the oligomer molecular weight, the type of dilution monomer, the blending amount of the chain transfer agent, and the like. It is the same as that of the above-mentioned Example 1 except having adjusted the elution rate E at the time of 60 degreeC warm water 168 hour immersion to 1.4 mass%.
  • FIG. 5 shows the measured values at the measurement points in FIG.
  • the measurement points represented by black diamonds are the cases where no voids are generated (the test result is ⁇ )
  • the measurement points represented by black rectangles are the cases where the occurrence of voids is observed (test The result is x).
  • FIG. 5 shows that voids are more likely to occur as the elution rate E of the coating resin 3 increases and as the Young's modulus PY of the first coating layer 31 decreases.
  • the elution rate E of the coating resin 3 is such that no voids are generated if the Young's modulus of the first coating layer 31 is PY and E ⁇ 8.61 ⁇ PY + 1.40 in the above formula (1). found.
  • the right side of the above equation (1) was determined as follows. The slope and constant term of the line connecting the point of elution rate 2.4 mass% and Young's modulus 0.14 MPa at the upper limit where no void is generated, and the point of elution rate 5.5 mass% and Young's modulus 0.5 MPa Asked.
  • the value of the gradient is 8.61, and the value of the constant term is 1.20.
  • the term was sought.
  • the value of the gradient is 8.61, and the value of the constant term is 1.59. Taking the middle of these values, the value of gradient was 8.61, the value of the constant term was 1.40, and the above equation of E ⁇ 8.61PY + 1.40 was derived.
  • Example 2 The test conditions and results of Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3 are shown in Table 2 below. Further, the results of the solvent resistance test are shown in Table 2 below. From Table 2, after immersing in warm water at 60 ° C. for 168 hours and then drying for 24 hours, if the elution rate E is 1.8% by mass or more as in Examples 1 to 6 and Comparative Example 2, solvent resistance (Test result is ⁇ ).

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
  • Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)

Abstract

　本発明は、光ファイバ心線を浸水して乾燥させても伝送損失が増加しにくく、かつ耐溶剤性と耐マイクロベンド特性を有する光ファイバ心線を提供する。本発明の一実施形態に係る光ファイバ心線（１）は、ガラス光ファイバ（２）の外周に少なくとも２層の、被覆樹脂（３）を被覆した光ファイバ心線（１）である。被覆樹脂（３）の１層目被覆層（３１）のヤング率をＰＹ（ＭＰａ）、光ファイバ心線（１）を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際の被覆樹脂（３）の溶出率をＥ（質量％）としたとき、ＰＹ≦０．５５ＭＰａ、かつ、１．８≦Ｅ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる式を満たす。

Description

光ファイバ心線
　光ファイバ心線に関し、特に光ファイバケーブル内に収納される光ファイバ心線に関す
る。
　近年、ＦＴＴＨ（Ｆｉｂｅｒ　Ｔｏ　Ｔｈｅ　Ｈｏｍｅ）の進展により光ファイバの伝送損失を低減させるべく光ファイバの耐マイクロベンド特性の向上が求められている。
　光ファイバは、様々な外的応力やそれによって発生するマイクロベンドによって伝送損失が増加する。その外的応力から光ファイバを保護するために、一般的に光ファイバはガラス光ファイバに２層構造からなる樹脂被覆が施されている。なお、ガラス光ファイバに何らかの被覆を施した光ファイバを光ファイバ心線と呼ぶ。
　２層構造の被覆層を有する光ファイバ心線として、光ファイバ心線を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際に、光ファイバを被覆する被覆樹脂の溶出率が１．５質量％以下である光ファイバ心線が開示されている（特許文献１参照）。
　また、光ファイバを被覆する被膜の飽和帯電圧が０．２ｋＶ～０．７ｋＶであり、かつ６０℃の温水浸漬試験における重量変化割合が、浸漬前の重量に対して３重量％未満である被膜を有する光ファイバが開示されている（特許文献２参照）。さらに、着色層を有する着色光ファイバにおいて、その着色層を６０℃の温水に３０日間浸水したときの溶出率が３％以下の樹脂で形成し、またその着色光ファイバの第一次被覆層のヤング率が０．５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下であることが開示されている（特許文献３参照）。
再公表２００８－０２９４８８号公報 特開２００３－９６３３６号公報 特開２００６－１１３１０３号公報 特開２００７－３３３７９５号公報
　耐マイクロベンド特性を向上させるには、１層目の被覆層のヤング率を低くすることが効果的であるが、１層目の被覆層のヤング率が低い光ファイバ心線が水に浸漬され、乾燥すると、図６に示すように、１層目被覆層３１に部分的にボイド５１が発生し、光ファイバ心線１の伝送損失が増加することがあった。なお、１層目被覆層３１の外側には２層目被覆層３２が被覆され、光ファイバ心線１は、ガラス光ファイバ２、１層目被覆３１、２層目被覆層３２とを備えている。
　また、光ファイバ同士を接続する作業やコネクタ付けする作業では、光ファイバ表面や端面を溶剤で洗浄する作業が一般的に行われる。特に防水用ジェリーなどを充填した構造のケーブルで光ファイバ表面のジェリーを除去する場合には、長時間にわたって光ファイバが溶剤（主にエタノール）にさらされる。このため、光ファイバ心線は耐溶剤性を持つことが求められる。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、光ファイバ心線を浸水して乾燥させても伝送損失が増加しにくく、かつ耐溶剤性と耐マイクロベンド特性を有する光ファイバ心線を提供することにある。
　本発明の一態様は、ガラス光ファイバの外周に設けられ、少なくとも２層の被覆層が積層された被覆樹脂を備える光ファイバ心線であって、前記少なくとも２層の被覆層の、最も前記ガラス光ファイバ側に設けられた１層目の前記被覆層のヤング率をＰＹ（ＭＰａ）、前記光ファイバ心線を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際の前記被覆樹脂の溶出率をＥ（質量％）としたとき、ＰＹ≦０．５５ＭＰａ、かつ、１．８≦Ｅ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる式を満たすことを特徴とする。
　本発明によれば、光ファイバ心線を浸水して乾燥させても伝送損失が増加しにくく、かつ耐溶剤性と耐マイクロベンド特性を有する光ファイバ心線を提供できる。
本発明の一実施形態に係る光ファイバ心線を示した断面図である。 本発明の一実施形態に係る光ファイバ心線を示した断面図である。 本発明の一実施形態に係る光ファイバテープ心線を示した断面図である。 本発明の一実施形態に係る、１層目被覆層のヤング率測定のためのＩＳＭ試験法を説明する光ファイバ心線の断面図である。 本発明の一実施形態に係る、被覆樹脂の溶出率Ｅと１層目被覆層のヤング率ＰＹとの関係から求めたボイドの発生の有無についての試験結果を示した図である。 従来の光ファイバ心線における１層目被覆層に発生したボイドを説明するための断面図である。
　本発明の光ファイバ心線の好ましい一実施形態を図１によって説明する。
　図１に示すように、光ファイバ心線１は、石英ガラスからなるガラス光ファイバ２に少なくとも２層の被覆樹脂３を被覆したものである。被覆樹脂３の１層目被覆層３１は、そのヤング率ＰＹが０．５５ＭＰａ以下であり、かつ、光ファイバ心線１を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際の被覆樹脂３の溶出率をＥ（質量％）としたとき、上記被覆樹脂の溶出率Ｅは下記（１）式を満たしている。また上記ヤング率ＰＹの下限は、ハンドリング時に加わる側圧やしごきなどの外力に対する１層目被覆層の耐久性の観点から好ましくは０．１ＭＰａ以上、より好ましくは０．１４ＭＰａ以上である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　上記（１）式のＥ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる関係は、光ファイバ心線１の浸水後の乾燥時における１層目被覆層３１のボイド発生の有無と１層目被覆層３１のヤング率ＰＹ、溶出率Ｅの関係を調べて導出されたものである。詳細は後述するが、溶出率Ｅが上記Ｅ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる関係を満たす場合にボイドの発生が抑制される。また、上記（１）式の１．８≦Ｅなる関係を満たす場合に優れた耐溶剤（耐エタノール）性が得られる。さらにＰＹ≦０．５５ＭＰａなる関係を満たす場合に、１層目被覆層３１に十分な弾力性が与えられ、光ファイバ心線１に外力が加えられてもマイクロベンドの発生が抑制され、優れた耐マイクロベンド特性が得られる。
　また被覆樹脂３の２層目被覆層３２には、５００ＭＰａから１５００ＭＰａのヤング率を有するものを用いている。このように、２層目被覆層３２のヤング率を高く設定することにより、光ファイバ心線１に必要とされる十分な機械的強度が与えられる。
　上記被覆樹脂３は、主に紫外線硬化型樹脂が用いられる。紫外線硬化型樹脂は、オリゴマー、希釈モノマーおよび添加剤を含む。添加剤としては、光開始剤、酸化防止剤、連鎖移動剤、光安定剤、可塑剤、着色顔料、重合禁止剤、増感剤、滑剤などが挙げられる。オリゴマーとしては、ウレタンアクリレート系樹脂、エポキシアクリレート系樹脂、ポリエステルアクリレート系樹脂が主に用いられる。希釈モノマーとしては、単官能アクリレート、多官能アクリレートもしくはＮ－ビニルピロリドン、Ｎ－ビニルカプロラクタム等のビニルモノマーが用いられる。
　被覆樹脂３のヤング率は、オリゴマーの分子量や希釈モノマーの種類により調整することができる。つまりオリゴマーの分子量を大きくするほど、また希釈モノマーとして多官能のモノマーよりも単官能のモノマーを多くすることにより、架橋密度が低くなり低ヤング率の被覆樹脂が得られる。したがって、１層目被覆層３１では、数平均分子量が５００ないし１００００のオリゴマーを用いることにより、また希釈モノマーとして多官能のモノマーよりも単官能のモノマーの配合量を多くすることにより、架橋密度を低くして、好ましくは０．５５ＭＰａ以下、より好ましくは０．５０ＭＰａ以下という低いヤング率を得る。一方、２層目被覆層３２は、希釈モノマーとして単官能モノマーよりも多官能モノマーの配合量を多くすることで架橋密度を高くして、５００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下という高いヤング率を得ている。本明細書では、１分子中に反応基である二重結合（＞Ｃ＝Ｃ＜）を１個持つものを単官能モノマーとし、２個以上持つものを多官能モノマーとする。
　また酸化防止剤や連鎖移動剤などの非反応性添加剤は、溶出成分となるので、これらの配合量により樹脂の溶出量を調整できる。すなわち、非反応性添加剤の配合量を多くするほど樹脂の溶出量を多くすることができる。またこれらの非反応性添加剤と架橋した部分の分子構造との親和性なども浸水時の溶出しやすさに影響する。すなわち、水酸基やエステルのような極性の高い官能基間には強い静電的引力が発生するため、非反応性添加剤が極性の高い構造であり、架橋部分の極性が低い構造の被覆層を浸水すると、非反応性添加剤と水分子間の静電的引力が弱くなり、溶出量が多くなる。逆に架橋部分の極性が高いと溶出量が少なくなる。
　連鎖移動剤のような架橋反応抑制剤を用いた場合、架橋密度を低くすることができるので１層目被覆層３１を低ヤング率化できるが、一方では低分子量成分も副生しやすく、溶出成分が増加する。したがってそれらを考慮して、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などにより、１層目被覆層３１および２層目被覆層３２のそれぞれのヤング率と溶出成分の量や種類とを適宜調整できる。
　本実施形態の光ファイバ心線１によれば、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹが好ましくは０．５５ＭＰａ以下、より好ましくは０．５０ＭＰａ以下の低ヤング率の樹脂を用いたことから、マイクロベンドの発生が抑えられ、優れた耐マイクロベンド特性が得られる。
　また、Ｅ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる式を満たしていることから、光ファイバ心線１を浸水させて乾燥させた際に１層目被覆層３１にボイドが発生しにくい。
　光ファイバ心線１の被覆樹脂３からの溶出成分は架橋密度の低い１層目被覆層３１から出てくる。したがって、溶出率Ｅが高いほど１層目被覆層３１の体積減少量が大きくなる。浸水中は１層目被覆層３１が水を吸収することによりこの体積変化の影響はほとんどないが、乾燥するとこの溶出成分により発生する上述の体積減少が１層目被覆層３１中に引張応力を発生させる。このため、溶出率Ｅが高いほど乾燥時に発生する引張応力が大きくなり、ボイドが発生しやすくなる。また１層目被覆層３１は、架橋密度が低い、つまりヤング率が低いほど引張強度が弱くなるため、ボイドが発生しやすくなる。
　さらに、１．８≦Ｅであることから、耐溶剤性（耐エタノール性）が良好である。
　光ファイバ心線１の耐溶剤性試験として、光ファイバ心線１をエタノールに１時間浸漬して外観の変化を観察したところ、６０℃の温水に１６８時間浸漬した後の溶出率Ｅが１．８質量％以上であれば、被覆樹脂３に割れや裂け目などの被覆異常が発生しないことがわかった。これは以下のためである。エタノールに浸漬すると光ファイバ心線１の被覆樹脂３にエタノールが浸透し被覆樹脂３が膨潤する。膨潤が著しく大きくなると被覆樹脂３が破壊されて割れや裂け目が発生する。しかし溶出率Ｅが高い光ファイバ心線１は、被覆樹脂３中に低分子量の未架橋成分が多く含まれており、エタノール浸漬時のこれらの低分子量成分が被覆層外部に移行する。それにより被覆樹脂３の膨潤が抑制されるためである。
　また、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹが一定の場合、浸水時の被覆樹脂３からの溶出率Ｅが高いほど、ボイドが発生しやすくなる。
　以上より、１層目被覆層３１のヤング率をＰＹとして、被覆樹脂３の溶出率Ｅ（質量％）が、上記（１）式のＥ≦８．６１ＰＹ＋１．４０を満たす範囲であれば、浸水してから乾燥後のボイド(空隙)の発生が抑制される。従って、伝送損失が増加しにくく、かつ上記（１）式の１．８≦Ｅを満たす範囲であれば、耐溶剤性が良好な光ファイバ心線１を得ることができる。
　次に、本発明の光ファイバ心線の好ましい別の実施形態を図２によって説明する。
　図２に示すように、光ファイバ心線１Ｂは、ガラス光ファイバ２に１層目被覆層３１、２層目被覆層３２、着色層３３の３層を有する被覆樹脂３を被覆したものである。各樹脂には紫外線硬化型樹脂を用いている。紫外線硬化型樹脂は、オリゴマー、希釈モノマー、光開始剤、連鎖移動剤、添加剤等を含むが、その構成材料を変えることで、所望のヤング率ＰＹおよび溶出率Ｅを有する被覆層とすることができる。この場合の溶出率Ｅは、着色層３３を含む被覆樹脂全体の溶出率とする。またガラス光ファイバ２の外径を１２５μｍ、１層目被覆層３１の外径を１９５μｍ、２層目被覆層３２の外径を２４５μｍ、着色層３３の外径を２５５μｍとする。これらの値は一例であって適宜変更可能である。したがって、光ファイバ心線１Ｂは、着色層３３以外、前述の第１実施形態の光ファイバ心線１と同様の構成である。このような構成の光ファイバ心線１Ｂは着色光ファイバ心線とも称する。
　次に、本発明の光ファイバテープ心線の好ましい実施形態を図３によって説明する。
　図３に示すように、本発明の一実施形態に係る光ファイバテープ心線は、上述の光ファイバ心線１Ｂを４本平面状に並行に並べ、紫外線硬化型樹脂からなる被覆層５で一括被覆して光ファイバテープ心線１Ｃとした構成であってもよい。この場合、光ファイバテープ心線１Ｃから単心に分離することで光ファイバ心線の着色樹脂および被覆樹脂の両方からの溶出率を測定することができる。
　上述の光ファイバ心線１Ｂ、光ファイバテープ心線１Ｃにおいても、光ファイバ心線１Ｂは、上述の光ファイバ心線１と同様に、被覆樹脂３の１層目被覆層３１は、ヤング率ＰＹが０．５５ＭＰａ以下であり、かつ、光ファイバ心線１を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際の被覆樹脂３の溶出率をＥ（質量％）とし、前述の（１）式を満たしている。
　したがって、光ファイバ心線１Ｂ、１Ｃは、光ファイバ心線１と同様に、溶出率Ｅが上記（１）式のＥ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０なる関係を満たす場合にボイドの発生を抑制できる。また、上記（１）式の１．８≦Ｅなる関係を満たす場合に優れた耐溶剤（耐エタノール）性を有する。さらにＰＹ≦０．５５なる関係を満たす場合に優れた耐マイクロベンド特性を有する。
　（実施例）
　以下に前述の各実施形態で説明した光ファイバ心線の実施例について、以下に説明する。
　上述のような光ファイバ心線１の構成において、１層目被覆層３１のヤング率と被覆樹脂３の溶出率の異なる光ファイバ心線１を作製し、ボイドの発生の有無、耐溶剤性、および耐マイクロベンド特性を調べた。
　サンプルの光ファイバ心線の製造にあたって、ガラス光ファイバ２として、外径（直径）約φ１２５μｍのガラス光ファイバを用い、その外周に１層目被覆層３１を形成し、さらにその外周に２層目被覆層３２を形成して、光ファイバ心線１を製造した。１層目被覆層３１の外径は１９５μｍとし、２層目被覆層３２の外径は２４５μｍとした。これらの値は一例であって適宜変更可能である。
　１層目被覆層３１、２層目被覆層３２の樹脂材料としては、ともにウレタンアクリレート系紫外線硬化型樹脂を用い、１層目被覆層３１、２層目被覆層３２の各々のヤング率、被覆樹脂３の溶出率については、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などにより適宜調整した。
　次に、ボイドの発生の有無、耐溶剤性、および耐マイクロベンド特性の各試験方法について説明する。
　１．ボイド試験
　１層目被覆層３１のヤング率ＰＹと被覆樹脂３の溶出率Ｅの異なる光ファイバ心線１を、６０℃の温水に所定の時間浸水した後に取り出し、１日（２４時間）乾燥させてから、顕微鏡で観察した。顕微鏡観察では、１層目被覆層３１にボイドが見られた場合を×、ボイドなどの異常が見られなかった場合を○とした。なお、本試験では同一の光ファイバ心線に対しても、浸水時間をいくつか変化させることで溶出率を変化させている。
　上記１層目被覆層３１のヤング率ＰＹは、特許文献４などに記載のＩＳＭ（Ｉｎ　Ｓｉｔｕ　Ｍｏｄｕｌｕｓ）試験法により測定した。
　具体的には、図４に示すように、片端１０ｍｍのみ被覆を残し、それ以外の部分は被覆を除去してガラス光ファイバ２を露出させたサンプルを用意し、被覆している部分の被覆樹脂３を接着剤等で固定する。２３℃の温度下で、固定されていない端方向にガラス光ファイバ２を引き抜くように徐々に力をかけ、ガラス光ファイバ２の変位を測定する。ガラス光ファイバ２の固定されていない端に加えられる力をＦ、ガラス光ファイバ２の変位をｕ、ガラス光ファイバ２の半径をＲｆ、１層目被覆層３１の半径をＲｐ、被覆が残された部分の長さ（この場合は１０ｍｍ）をＬｅｍｂすると、１層目被覆層３１の剪断弾性率Ｇｐは下記（２）式を用いて計算される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　ポアソン比をν、ヤング率をＰＹとすれば、ＰＹ＝２（１＋ν）×Ｇｐの関係がある。ここで、１層目被覆層３１は延ばされたことによる体積変化は生じないと仮定し、ポアソン比νを０．５とした。したがって、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹは３Ｇｐとなる。
　上記溶出率Ｅは下記の方法によって測定した。
　長さ５ｍの光ファイバ心線１を２３℃、５０％ＲＨ（ＲＨは相対湿度であり、ある気温で大気中に含まれる水蒸気の量を、その温度の飽和水蒸気量で割ったもの（単位は％）である。）の恒温室にて２４時間放置した後、光ファイバ心線１の質量からガラス光ファイバ２の質量を差し引くことで被覆樹脂３部分の質量（ｗ１）を測定する。次に、その光ファイバ心線１を６０℃に加熱した温水に１６８時間浸漬した後に温水から取り出し、６０℃で２４時間かけて乾燥させる。その後、被覆樹脂３部分の質量（ｗ２）を測定する。測定したｗ１とｗ２から、下記（３）式により溶出率Ｅ（質量％）を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　２．光ファイバの耐溶剤性試験
　光ファイバの耐溶剤性試験は、１０ｃｍ長の光ファイバ心線１をエタノールに１時間浸漬してから外観の変化を顕微鏡により観察し、被覆樹脂３に変化が無ければ○、割れや裂け目などの被覆異常が発生したら×と判定した。
　３．光ファイバの耐マイクロベンド特性試験
　光ファイバ心線１の耐マイクロベンド特性としてプラスチックボビン(外径：２８ｃｍ)の胴部分にＪＩＳで規定する＃１０００のサンドペーパを貼りつけ、ここに、１００ｇの巻き付け張力で光ファイバ心線１を１層（約５００ｍ）巻き付ける。そして巻き付けてから３０分以内にカットバック法により測定波長１５５０ｎｍで伝送損失（Ｌ１）を測定する。一方、同じ光ファイバ心線１の束状態（ボビンに巻き付けていない状態で約１０００ｍ）につき同じくカットバック法により測定波長１５５０ｎｍで伝送損失（Ｌ２）を測定する。
　カットバック法は、試験用の光ファイバ心線１からの出力と、試験用の光ファイバ心線１をカットバック長（たとえば２ｍ）に切断したあとの出力差から損失を求める方法である。このため，試験用の光ファイバ心線１と試験装置の接続点の損失は差し引かれるため、試験用の光ファイバ心線１のガラス光ファイバ２の正確な損失を測定できる。
　そして、Ｌ１－Ｌ２を計算し、その値を損失増分とする。この値が０．５ｄＢ／ｋｍ以下を○、それより大きい場合を×とした。なお、上記損失増分が０．５ｄＢ／ｋｍ以下であれば、この光ファイバ心線を用いた光ファイバケーブルを通信用ケーブル等に好適に用いることができる。
［実施例１－６］
　実施例１（サンプルＮｏ．２）は、１層目被覆層３１、２層目被覆層３２にウレタンアクリレート系紫外線硬化型樹脂を用い、１層目被覆層３１、２層目被覆層３２の各々のヤング率、被覆樹脂３の溶出率については、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．１４ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを２．４質量％に調整したものである。なお、１６８時間としたのは、１６８時間を経過することで被覆樹脂からの溶出がほぼ飽和するからである。
　実施例２（サンプルＮｏ．３）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．２０ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを１．８質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　実施例３（サンプルＮｏ．６）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．２２ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを２．９質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　実施例４（サンプルＮｏ．１２）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．３３ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを３．８質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　実施例５（サンプルＮｏ．１５）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．４９ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを４．４質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　実施例６（サンプルＮｏ．１６）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．５０ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを３．８質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
［比較例１－３］
　比較例１（サンプルＮｏ．１８）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．６０ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを１．５質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　比較例２（サンプルＮｏ．１９）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．８１ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを１．８質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　比較例３（サンプルＮｏ．２０）は、オリゴマー分子量、希釈モノマーの種類、連鎖移動剤の配合量などを調整して、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹを０．９５ＭＰａ、被覆樹脂３の６０℃温水１６８時間浸漬時の溶出率Ｅを１．４質量％に調整した以外前述の実施例１と同様のものである。
　ボイドの発生の有無についての試験結果を図５および下記表１に示す。表１は、図５中の測定点の測定値を示した。試験項目の「ボイドの発生の有無」では、ボイドの発生がない場合を○、ボイドが発生した場合を×で示した。また図５中、黒塗りのひし形で表した測定点はボイドの発生がない場合（試験結果は○）であり、黒塗りの四角形で表した測定点はボイドの発生が認められた場合（試験結果は×）である。
　図５から、被覆樹脂３の溶出率Ｅが高くなるほど、また１層目被覆層３１のヤング率ＰＹが低くなるほどボイドが発生し易いことがわかる。また被覆樹脂３の溶出率Ｅは、１層目被覆層３１のヤング率をＰＹとして、上記の（１）式のＥ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０の範囲であればボイドが発生しないことが判明した。
　上記（１）式の右辺は以下のようにして求めた。
　ボイドが発生しない上限値の溶出率２．４質量％、ヤング率０．１４ＭＰａの点と、溶出率５．５質量％、ヤング率０．５ＭＰａの点とを結んだ線の勾配と定数項を求めた。その勾配の値は８．６１であり、定数項の値は１．２０となる。また、ボイドが発生する下限値の溶出率２．８質量％、ヤング率０．１４ＭＰａの点と、溶出率５．９質量％、ヤング率０．５ＭＰａの点とを結んだ線の勾配と定数項を求めた。その勾配の値は８．６１であり、定数項の値は１．５９となる。これらの値の中間をとって、勾配の値を８．６１とし、定数項の値を１．４０として、上記Ｅ≦８．６１ＰＹ＋１．４０なる式を導出した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　また、上記実施例１から６および上記比較例１から３の試験条件と結果を下記表２に示す。
　さらに耐溶剤性試験の結果を下記表２に示す。
　表２から、６０℃の温水に１６８時間浸漬した後、２４時間乾燥させて求めた溶出率Ｅが、実施例１から６および比較例２のように１．８質量％以上あれば耐溶剤性が得られる（試験結果は○）ことが判明した。
　さらにまた耐マイクロベンド特性試験の結果を下記表２に示す。
　表２から、実施例１から６のように、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹが０．５５ＭＰａ以下、より好ましくは０．５ＭＰａ以下であれば、耐マイクロベンド特性が得られる（試験結果は○）ことが判明した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　したがって、１層目被覆層３１のヤング率ＰＹ≦０．５５ＭＰａ、かつ被覆樹脂３の溶出率Ｅが上記（１）式を満たす場合には、ボイドの発生がなく、耐マイクロベンド特性、耐溶剤性に優れているという総合評価（評価結果は○）が得られた。

Claims (3)

  1. 　ガラス光ファイバの外周に設けられ、少なくとも２層の被覆層が積層された被覆樹脂を備える光ファイバ心線であって、
    　前記少なくとも２層の被覆層の、最も前記ガラス光ファイバ側に設けられた１層目の前記被覆層のヤング率をＰＹ（ＭＰａ）、
    　前記光ファイバ心線を６０℃の温水に１６８時間浸漬した際の前記被覆樹脂の溶出率をＥ（質量％）としたとき、
    　ＰＹ≦０．５５ＭＰａ、
    　かつ、
    　１．８≦Ｅ≦８．６１×ＰＹ＋１．４０
    なる式を満たすことを特徴とする光ファイバ心線。
  2. 　前記被覆樹脂の最も外側の前記被覆層は、着色樹脂からなる着色層であることを特徴とする請求項１記載の光ファイバ心線。
  3. 　請求項２に記載の光ファイバ心線を複数本並行に配置し、それらの光ファイバ心線を一括して被覆する被覆層をさらに備えることを特徴とする光ファイバテープ心線。
     
PCT/JP2012/000661 2011-02-04 2012-02-01 光ファイバ心線 WO2012105246A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201280007633.4A CN103380095B (zh) 2011-02-04 2012-02-01 光纤芯线
EP12742592.4A EP2671852A4 (en) 2011-02-04 2012-02-01 Optical fiber
BR112013019929-6A BR112013019929B1 (pt) 2011-02-04 2012-02-01 fibra óptica e feixe de fibra óptica
US13/956,665 US9025924B2 (en) 2011-02-04 2013-08-01 Optical fiber

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011022588A JP5027318B2 (ja) 2011-02-04 2011-02-04 光ファイバ心線
JP2011-022588 2011-02-04

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US13/956,665 Continuation US9025924B2 (en) 2011-02-04 2013-08-01 Optical fiber

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012105246A1 true WO2012105246A1 (ja) 2012-08-09

Family

ID=46602469

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2012/000661 WO2012105246A1 (ja) 2011-02-04 2012-02-01 光ファイバ心線

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9025924B2 (ja)
EP (1) EP2671852A4 (ja)
JP (1) JP5027318B2 (ja)
CN (1) CN103380095B (ja)
BR (1) BR112013019929B1 (ja)
WO (1) WO2012105246A1 (ja)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5255690B2 (ja) 2011-12-27 2013-08-07 古河電気工業株式会社 光ファイバ着色心線、光ファイバテープ心線および光ファイバケーブル
JP5465741B2 (ja) 2012-02-17 2014-04-09 古河電気工業株式会社 光ファイバ心線、光ファイバテープ心線および光ケーブル
WO2014168201A1 (ja) 2013-04-12 2014-10-16 住友電気工業株式会社 被覆光ファイバ
EP2993499B1 (en) * 2013-05-02 2018-09-05 Mitsubishi Chemical Corporation Plastic optical fiber, method for manufacturing same, sensor, and bobbin for winding plastic optical fiber
JP6369215B2 (ja) * 2014-08-13 2018-08-08 住友電気工業株式会社 光ファイバ心線及びその製造方法
JP6620749B2 (ja) * 2014-12-03 2019-12-18 住友電気工業株式会社 光ファイバ心線及び光ファイバテープ心線
JP2018077303A (ja) * 2016-11-08 2018-05-17 住友電気工業株式会社 光ファイバ心線
JP2019045517A (ja) 2017-08-29 2019-03-22 住友電気工業株式会社 光ファイバ

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003096336A (ja) 2001-09-27 2003-04-03 Kansai Paint Co Ltd 被覆用組成物及び被膜
JP2006113103A (ja) 2004-10-12 2006-04-27 Hitachi Cable Ltd 着色光ファイバ
JP2007334111A (ja) * 2006-06-16 2007-12-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバ、およびそれを用いた光ファイバ心線
JP2007333795A (ja) 2006-06-12 2007-12-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバ心線及びその製造方法
WO2008029488A1 (en) 2006-09-08 2008-03-13 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber core and optical fiber tape core

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01214809A (ja) * 1988-02-23 1989-08-29 Sumitomo Electric Ind Ltd 光伝送用フアイバ
US5259060A (en) * 1992-08-11 1993-11-02 Corning Incorporated Coated optical fibers and method
EP1369723B1 (en) * 2001-03-15 2016-12-28 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Split type optical fiber tape core
CN102099711B (zh) * 2007-11-09 2014-05-14 德雷卡通信技术公司 抗微弯光纤

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003096336A (ja) 2001-09-27 2003-04-03 Kansai Paint Co Ltd 被覆用組成物及び被膜
JP2006113103A (ja) 2004-10-12 2006-04-27 Hitachi Cable Ltd 着色光ファイバ
JP2007333795A (ja) 2006-06-12 2007-12-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバ心線及びその製造方法
JP2007334111A (ja) * 2006-06-16 2007-12-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバ、およびそれを用いた光ファイバ心線
WO2008029488A1 (en) 2006-09-08 2008-03-13 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber core and optical fiber tape core

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2671852A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
BR112013019929B1 (pt) 2020-12-08
CN103380095B (zh) 2016-03-02
JP2012162415A (ja) 2012-08-30
US20130315545A1 (en) 2013-11-28
EP2671852A1 (en) 2013-12-11
EP2671852A4 (en) 2018-01-03
CN103380095A (zh) 2013-10-30
US9025924B2 (en) 2015-05-05
JP5027318B2 (ja) 2012-09-19
BR112013019929A2 (pt) 2017-06-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5027318B2 (ja) 光ファイバ心線
JP5323664B2 (ja) 光ファイバ心線
TWI666471B (zh) 光纖帶芯線及光纖纜線
JP5294357B2 (ja) 光ファイバ着色心線、光ファイバテープ心線及び光ファイバケーブル
JP2828733B2 (ja) 光伝送媒体
JP4865891B1 (ja) 光ファイバ素線、光ファイバテープ心線および光ファイバケーブル
AU777514B2 (en) Coated optical fiber
TWI703358B (zh) 光纖及光纖帶心線
WO2012070177A1 (ja) 光ファイバ着色心線
JP5255690B2 (ja) 光ファイバ着色心線、光ファイバテープ心線および光ファイバケーブル
JP2008224744A (ja) 光ファイバ心線
WO2010107026A1 (ja) 光ファイバ
WO2009113667A1 (ja) 光ファイバ心線及び光ファイバケーブル
CN112654908B (zh) 光纤芯线和光纤线缆
JP3982105B2 (ja) 被覆光ファイバ
JP5787927B2 (ja) オーバーコート心線及び当該オーバーコート心線を備えた光ファイバケーブル
US11782207B2 (en) Single-mode optical fiber with thin coating for high density cables and interconnects
JP5983584B2 (ja) 光ファイバ心線
JP2001240433A (ja) 被覆光ファイバ
JP2008040369A (ja) 光ファイバ
JP2000284155A (ja) 光ファイバ
CN115728860A (zh) 光纤
JP2014125405A (ja) 光ファイバ素線

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12742592

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012742592

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112013019929

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112013019929

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20130805