WO2008012022A1 - Optische vorrichtung und verfahren zur korrektur bzw. verbesserung des abbildungsverhaltens einer solchen vorrichtung - Google Patents
Optische vorrichtung und verfahren zur korrektur bzw. verbesserung des abbildungsverhaltens einer solchen vorrichtung Download PDFInfo
- Publication number
- WO2008012022A1 WO2008012022A1 PCT/EP2007/006407 EP2007006407W WO2008012022A1 WO 2008012022 A1 WO2008012022 A1 WO 2008012022A1 EP 2007006407 W EP2007006407 W EP 2007006407W WO 2008012022 A1 WO2008012022 A1 WO 2008012022A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- optical element
- optical
- optical device
- determined
- vibration
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03F—PHOTOMECHANICAL PRODUCTION OF TEXTURED OR PATTERNED SURFACES, e.g. FOR PRINTING, FOR PROCESSING OF SEMICONDUCTOR DEVICES; MATERIALS THEREFOR; ORIGINALS THEREFOR; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
- G03F7/00—Photomechanical, e.g. photolithographic, production of textured or patterned surfaces, e.g. printing surfaces; Materials therefor, e.g. comprising photoresists; Apparatus specially adapted therefor
- G03F7/70—Microphotolithographic exposure; Apparatus therefor
- G03F7/708—Construction of apparatus, e.g. environment aspects, hygiene aspects or materials
- G03F7/70808—Construction details, e.g. housing, load-lock, seals or windows for passing light in or out of apparatus
- G03F7/70825—Mounting of individual elements, e.g. mounts, holders or supports
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03F—PHOTOMECHANICAL PRODUCTION OF TEXTURED OR PATTERNED SURFACES, e.g. FOR PRINTING, FOR PROCESSING OF SEMICONDUCTOR DEVICES; MATERIALS THEREFOR; ORIGINALS THEREFOR; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
- G03F7/00—Photomechanical, e.g. photolithographic, production of textured or patterned surfaces, e.g. printing surfaces; Materials therefor, e.g. comprising photoresists; Apparatus specially adapted therefor
- G03F7/70—Microphotolithographic exposure; Apparatus therefor
- G03F7/70008—Production of exposure light, i.e. light sources
- G03F7/70041—Production of exposure light, i.e. light sources by pulsed sources, e.g. multiplexing, pulse duration, interval control or intensity control
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03F—PHOTOMECHANICAL PRODUCTION OF TEXTURED OR PATTERNED SURFACES, e.g. FOR PRINTING, FOR PROCESSING OF SEMICONDUCTOR DEVICES; MATERIALS THEREFOR; ORIGINALS THEREFOR; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
- G03F7/00—Photomechanical, e.g. photolithographic, production of textured or patterned surfaces, e.g. printing surfaces; Materials therefor, e.g. comprising photoresists; Apparatus specially adapted therefor
- G03F7/70—Microphotolithographic exposure; Apparatus therefor
- G03F7/70216—Mask projection systems
- G03F7/70258—Projection system adjustments, e.g. adjustments during exposure or alignment during assembly of projection system
- G03F7/70266—Adaptive optics, e.g. deformable optical elements for wavefront control, e.g. for aberration adjustment or correction
Definitions
- the invention relates to an optical device with a light source which emits light in the form of light pulses with a pulse frequency, and with at least one optical element.
- the invention also relates to a projection exposure apparatus having a pulsed light source and a projection objective, and to a method for correcting or improving the imaging behavior of such a device, in particular in a projection exposure apparatus.
- Optical devices may change their imaging properties during their operation for a variety of reasons. For example, material properties can change as a result of aging, as a result of temperature gradients or due to the influence of mechanical forces, for example due to the holder, deformations of the optical elements can occur. Exposure of optical devices to intense radiation for extended periods of time may also result in changes in imaging characteristics.
- the design of the optical system already takes into account the expected changes in the imaging properties.
- manipulators can be provided, which allow, for example, a lateral displacement of the optical element.
- a measuring device for example a wavefront sensor
- imaging aberrations resulting from aging effects or temporary effects such as local heating can thus be specifically compensated.
- Such a displacement of optical elements in the z-direction is described, for example, in US Pat. No. 2003/0063268 A1.
- No. 6,198,579 B describes a method for correcting non-rotationally symmetrical aberrations in an objective, in which a plurality of Peltier elements are arranged on at least one of the optical elements of the objective, which are distributed around its circumference, and which are driven differently to generate a temperature distribution in the optical element so as to correct aberrations.
- US Pat. No. 6,521,877 B describes an optical arrangement, in particular in a micro-lithographic projection exposure apparatus, in which aberrations are compensated for by targeted heating of optical elements by means of resistance heating.
- lens elements with a free-form surface provided specifically for the correction of aberrations of the objective.
- Such lens elements are referred to as correction spheres. They can already be used when adjusting the lens.
- interchangeable optical elements in the objective which can be replaced after some operating time by replacement elements with a freeform surface, the shape of which compensates for the aberration caused by aberration aberration.
- the object of the invention is to specify an optical device, in particular a projection exposure apparatus, in which image errors which arise in the course of the operating time, in particular image errors of a higher order, can be corrected with the simplest possible means.
- An optical device comprises a light source which emits light in the form of light pulses and an optical element which is connected to means for exciting a vibration of the optical element, wherein the oscillation of the optical element at a temporally periodic modulation at least one for the optical Image relevant parameter of the optical element, such as refractive index, polarization properties, density, shape, position or angle, leads, wherein the oscillation frequency by means of the devices for exciting a vibration of the optical element is adjustable so that they match the pulse frequency of the light source or a harmonic (integer multiple of the pulse rate) is synchronized.
- a clock is provided for the pulse frequency of the light pulses, wherein the clock is connected to at least one frequency multiplier whose output is connected to the means for generating a vibration.
- oscillation of the optical element means not only a local spatial excursion of the optical element but also sound waves, pressure waves, density waves, etc., which propagate within the optical element.
- a pulsed light source is understood to be any type of light source which emits light in the form of individual, temporally separated light pulses, such as a pulsed laser, but also a stroboscope.
- the light flux or the light intensity is periodically varied. This periodicity can, for. B. in pulsed lasers or other electronically switchable or controllable light sources, directly, for example by electronic circuitry, are set.
- the periodic light modulation can also be adjusted by one or more switchable elements downstream of the light source, such as diaphragms, chopper wheels, oscillating diaphragm segments or electronically controllable shutters, in particular LCD shutters, in transmission or in reflection, for example with a rotating periodically segmented mirror ,
- switchable elements downstream of the light source such as diaphragms, chopper wheels, oscillating diaphragm segments or electronically controllable shutters, in particular LCD shutters, in transmission or in reflection, for example with a rotating periodically segmented mirror
- Both the shape of the intensity profile of the light pulse and the pulse length and the duty cycle of the periodic variation can be adapted to the requirements by selecting the means. This can be done, for example, by designing the transmission properties of oscillating or rotating diaphragms or by adjusting the switching speed of electronically controllable diaphragms.
- a synchronization between the pulse frequency of the light source and the oscillation frequency of the optical element means that the frequency of the periodically varied irradiation and that of the oscillating element are matched to one another such that a quasi-static state sufficiently stable for the imaging or illumination purpose is reached.
- frequency this is the case when the frequency of the component oscillation is an integer multiple of the frequency of the illumination, so that applies
- V 0 E represents the oscillation frequency of the optical element
- v L the pulse frequency of the light source
- N an integer.
- a projection exposure apparatus for microlithography or an optical system in which dynamic forces are introduced into at least one optical element in order to compensate for aberration-induced image aberrations induced by voltage doubts.
- the dynamic forces are synchronized with a pulsed light source, so that at the time of influencing the light beam of the light source by the optical element optimal imaging conditions for the projection prevail.
- a diffraction grating as a reflection grating with a variable grating constant, wherein the variable grating constant is generated by surface waves on a surface of a surface acoustic wave device.
- the diffraction grating thus provided is used in a spectrometer for determining the wavelength of a radiation emitted by a radiation source to be measured.
- changes in the imaging properties of the optical device are compensated for over the course of the operating life, rather than being caused by static deformation of an optical element by means of an optical element which is set in oscillation, as in the prior art.
- the wavefront profile of the light pulses can be dynamically corrected or specifically influenced in order to improve the imaging quality of the optical device. It is also possible that through the vibrated optical element are induced in a targeted manner distortions of the wave front course of the light pulses, which then improve the imaging behavior of the optical devices.
- the oscillation frequency is selected according to the above equation such that the optical element is deflected at each instant that a light pulse is incident on that optical element so that the resulting shape of the optically active surface becomes one Has shape that causes a desired change of the wavefront.
- the invention is not limited to inducing vibrations in the optical element that result in a change in the shape or geometry of the optical element, but instead of or in addition to such transverse vibrations, longitudinal, in a suitably dimensioned optical element Vibrations are excited, leading to density variations, such as strains and compressions in the material of the optical element. Such density variations are associated with a local change in refractive index, i. When a longitudinal oscillation is excited, regions with different refractive indices are produced in the optical element, by means of which the desired optical effect can be achieved.
- Optical elements that are particularly suitable for excitation of longitudinal vibrations are gas or liquid-filled optical elements, as in these density variations with a pronounced amplitude can be adjusted. It is also possible in optical elements, which are formed as crystalline or amorphous solid, to induce longitudinal and transverse oscillations to change the imaging properties of the optical system.
- standing sound waves can be induced, which leads to pressure or density variations in the optical element.
- the optical element acts as a resonator for the induced vibrations, its shape, expansion and choice of material to the appropriate correction effect to be achieved the aberration of the optical device can be adjusted.
- the vibrations can propagate in two or three dimensions of the optical element.
- the evoked acoustic wave field leads to a location-dependent compression or elongation of the material of the optical element, which causes a location-dependent change in the refractive index of the optical element.
- the isotropic refractive index of the optical element can be varied, which leads, for example, to continuous influencing of the wavefront of the light pulse in the sense of a Grin lens which passes through the vibrated optical element. This is the case in particular for liquids of low viscosity or gases.
- the material of the optical element is an amorphous or crystalline solid, the sound pressure level can also translate into a local change in the birefringence properties of the optical element and change the polarization behavior, ie the polarization state and degree of polarization of the wavefront of the light pulse of the light source.
- the optical element can also be used as a spatially varying polarization-optical modulator with which the polarization state of the light can be manipulated in a spatially resolved manner.
- the ratio of the scalar refractive index change to the strength of induced birefringence can be controlled by the appropriate choice of medium.
- polarization aberrations of optical systems can be compensated. These occur, for example, for imaging systems or even illumination systems at short wavelengths in the DUV, since crystalline solids are used as optical materials having intrinsic birefringence (IDB).
- IDB intrinsic birefringence
- the resulting polarization aberrations affect the imaging properties in the system and therefore need to be corrected.
- Crystals eg CaF 2, quartz but also high-index materials such as spinel or luag, BaF 2 , BaLiF 3 , LiF
- the applied to the lenses optical layers (antireflection coatings, etc.) on a birefringent behavior are a manufacturing caused anisotropy of the layers by the sputtering process or introduced voltages in the multilayer systems. They usually provide a rotationally symmetric double computation. Also, the inhomogeneous radiation exposure during operation of an exposure system can lead to locally induced tension and therefore lead to registration of birefringence, which have an iA complicated course.
- the optical element is designed as a rectangular or circular plate with a suitable edge length or radius or as a lens and made of quartz glass, calcium fluoride, Luag or even suitable birefringent liquids.
- the light source has a corresponding trigger in the form of a clock, for example an optical switch, whereby the pulse frequency and the oscillation frequency of the optical element are synchronized ,
- the method according to the invention is not only designed to correct wavefront aberrations, but the correction effect can also relate to the intensity distribution and thus to the contrast of the image or, in the case of a projection exposure apparatus, to the structure width in the lacquer of the wafer.
- the correction may relate to the angular distribution of the intensity of the illumination.
- the angles of illumination in the object plane correspond to the locations of the pupil of the projection objective.
- the angular distribution of the illumination corresponds to the intensity distribution in the objective pupil.
- the important for the imaging intensity distribution in the exit pupil may vary undesirably, for example in the form of a static apodization, for example, by non-ideal, that is not homogeneous over all angles acting layers (usually transmission in lenses, reflection in mirrors), but also by temporal variation of the layer properties.
- the intensity distribution can be spatially modulated by the combination of a polarization-optical modulator in the sense described above with other polsarisationsoptischen elements (especially polarizers).
- a polarization-optical modulator in the sense described above with other polsarisationsoptischen elements (especially polarizers).
- the transmission behavior of the entire element can be spatially adjusted and changed similar to the principle of liquid displays.
- the elements used according to the invention in the illumination system make it possible to correct or optimize the imaging properties of the overall system, which can be adapted to the individual, possibly also temporally unstable transmission properties of the optics in the selected illumination settings and the structures to be imaged.
- the diffraction orders in the projection lens undergo different optical paths and, according to the local transmission properties / variations with different intensities, overlap / interference at the image location. Accordingly, the superimposed intensities determine the contrast of the image and thus the "width" of the structure depicted in the paint (threshold behavior of the paint) .
- the equality of the imaged feature widths over the entire image field (CD uniformity) is an important factor in addition to the resolution.
- the oscillation of the optical element is excited as a superimposition of oscillations with different integer multiples of the pulse frequency, so as to set periodically modulated imaging properties in the optical element which lead to a higher-order optical effect. Since each eigenmode of a vibration of an optical element has a characteristic eigenmode dependent only on the geometry of the optical element and the boundary conditions, this can be controlled by the excitation in its amplitude and phase, but not in its shape. In order to achieve the desired optical effect, it is possible to superpose several eigenmodes whose natural frequencies are integer multiples of the laser frequency with a suitable amplitude or phase in order to set the desired optical function.
- the desired optical function function is developed according to eigenmodes of the oscillation modes whose natural frequencies are harmonious with the pulse frequency.
- the geometry of the optical element so that the eigenmodes correspond to the required correction functions and whose natural frequencies coincide with the harmonics of the pulse frequency.
- each of the different integer multiples of the pulse rate is associated with an individual phase shift, wherein the phase shifts are preferably variably adjustable, and / or if each of the different integer multiples of the pulse rate is assigned its own oscillation amplitude, which also preferably is variably adjustable.
- the phase shifts and / or amplitudes, which are assigned to the different integer multiples of the pulse frequency may be different from each other and / or to the pulse frequency.
- the time phase such that the pulse hits the optical element at the point of reversal of the oscillation process, since the temporal Changing the eigenform over the pulse width is the smallest and thus the best approximation of a temporally stationary optical effect can be achieved.
- a clock for the pulse frequency of the light pulses is provided, which in turn is connected to at least one frequency multiplier and at least one phase shifter whose output is connected to the devices for exciting a vibration.
- the clock signal is first supplied to the frequency multiplier, which generates a signal which represents an integer multiple (for example, 1, 2, 3, 4, ... times) of the pulse frequency.
- the phase shifter adds a certain phase shift to the signal, which can also be zero.
- the variable gain member controls the amplitude of the oscillation, which may also be zero.
- the signal thus generated is then supplied to the devices for exciting a vibration of the optical element to excite the optical element corresponding to the vibration.
- a clock generator for the purposes mentioned, which generates a multiple of the light source clock frequency.
- the clock frequency for the light source and for the excitation of the optical elements is generated from one or more phase-synchronous frequency dividers and adjusted by adjustable phase shifters and amplifiers according to the requirements.
- a plurality of frequency multipliers and phase shifter members are connected to the clock having their outputs connected to a summer whose output is connected to the means for exciting a vibration.
- a plurality of frequency-multiplied and possibly phase-shifted signals of the clock generator are summed to a control signal, which is then used to excite the optical element in a desired manner to a vibration which is a superposition of Represents vibration eigenmodes with which the desired optical effect can be achieved.
- the optical element comprises birefringent material, whereby a degree of polarization and a polarization state of the wavefront of a light pulse passing through the vibrated optical element can be selectively influenced with a suitable synchronization of pulse frequency and oscillation frequency.
- the optical element may also have a multilayer structure in that, for example, the optical element has a liquid or gas layer between two solid-state layers, wherein the liquid or gas layer or at least one of the two solid-state layers can be excited to vibrate.
- the optical element is preferably arranged in the region of a field plane of the optical device.
- the optical element is provided in the region of a pupil plane of the optical device.
- the optical element in the projection objective can be provided for image aberration correction at all those positions at which correction elements can be provided. These are preferably pupil planes and field planes, but also positions between pupil and field plane.
- an optical element which can be excited into oscillations can be used for the purpose of deliberately changing intensity profiles.
- Such as means for generating elastic oscillations of the optical element are devices such as loudspeakers (voice coils, Lorenz motor), piezoactuators, electrostatic, magnetostatic actuators / drives (motors different types) or hydraulically or pneumatically controlled actuators.
- loudspeakers voice coils, Lorenz motor
- piezoactuators piezoactuators
- electrostatic, magnetostatic actuators / drives motors different types
- hydraulically or pneumatically controlled actuators are also suitable as several different means for generating elastic vibrations.
- shading region is here and hereinafter referred to that portion of the optical element to which no light of the light source falls during operation. In this way, the passage of the operating light - in a projection exposure system of the projection radiation - and accordingly the figure is not affected.
- Such a shading area may be the circumference of the optical element.
- the optical element may also have a central center hole in which further devices for generating vibrations are arranged. This makes it possible to excite an even higher number of vibration modes.
- Such a hole for attacking means for generating vibrations may also be arranged decentrally, that is with an offset relative to the optical axis.
- the decoupling can be effected by avoiding a mechanical connection between the oscillating optical elements and further static optical elements of the objective. This is possible, for example, by providing a first carrier structure for the static optical elements and a second separate from the first, or decoupled, carrier structure is provided for the oscillating optical elements.
- an undesired power transmission by the oscillating optical element to the environment is avoided by generating compensation oscillations.
- This can be effected, for example, by one or more compensating elements, which oscillate correspondingly in antiphase, so as to compensate for the oscillation of the oscillating optical element.
- the optical element to be excited to elastic vibrations may be a plane plate.
- the optical element is preferably mechanically rigid, that is to say thick, for example, since this makes it possible to find relatively simply high-frequency modes whose frequency is at the laser frequency or one of the multiples.
- the optical element can furthermore preferably be made thin.
- thin optical elements for example thin plates, it is primarily the relatively high-frequency longitudinal modes that are suitable for setting a large number of higher vibration modes and thus correcting higher-order aberrations.
- the optical element is preferably formed as at least a partial space of the optical device which is filled with gas or in general a fluid.
- the gas of the subspace is vibrated by the means for generating vibration in the form of sound generators (eg, microphones), whereby local density variations cause a local refractive index change of the gas. If a light pulse synchronized with the sound wave impinges on the subspace, the wavefront of the light pulse experiences a change which can lead to an improvement of the imaging behavior of the optical device.
- the optical device has at least two spaced-apart optical elements on, between which a gap with gas or liquid is arranged.
- one of the two optical elements, the two optical elements and / or the gap with gas or liquid to the vibration can be excited.
- a first optical element of the two optical elements is made electrically insulating and a second optical element of the two optical elements is electrically conductive, it is preferred that first charges be locally induced on the first optical element first, and then the gap with gas or liquid is excited to vibrate.
- the vibratable optical element is designed so that its elasticity properties are not constant over the entire optical element but vary locally.
- Elasticity properties are to be understood, for example, as stiffness or damping behavior of the optical element.
- This can be achieved, for example, in the case of a transmitting optical element in that the optical element has a locally locally varying thickness from its center to its edge.
- the thickness of an optical element is the distance between its two optical surfaces, the distance being measured parallel to the optical axis.
- Such a locally varying thickness have, for example, spherical or aspherical lenses or optical elements with free-form surface.
- locally varying elasticity properties can also be achieved by suitable material design of the optical element, for example by the optical element having a locally locally varying density from its center to its edge.
- the optical element can be held by a carrier device, wherein the carrier device has locally varying elasticity properties.
- an array of optical elements may be provided which are interconnected by means of connecting elements, wherein these connecting elements may each have different elasticity properties.
- the carrier element can be designed such that eigenmodes of the oscillations in the optically used region of the optical element have the desired shape.
- lens arrays in other embodiments with flexible connecting elements it is also possible to provide arrays of mirrors or gratings or combinations of lenses and mirrors.
- an optical element in a further embodiment, it is also possible to design such an optical element as an array of flat, in particular plane-parallel, segment-wise and / or zonally-refractive lens segments.
- Such an array can be used as a Fresnel lens.
- the individual components of the array may have the same or different geometries. By providing different geometries of the individual components, the flexibility of the oscillating optical element with respect to image aberration correction or influencing the wavefront is further increased.
- the focus positions of the individual lenses are selectively influenced by selecting a suitable vibration mode.
- angles or intensities of the penetrating radiation beams can be influenced.
- a special application of such an angle-influencing oscillating lens array is possible in the illumination system of a projection exposure apparatus in order to set specific lighting settings.
- An illumination setting in a projection exposure apparatus is understood to mean the angular distribution of the intensities of the illumination beams when they hit the reticle, which corresponds to the angular distribution in a field plane.
- the adjustment of illumination settings with the aid of such an oscillating lens array has the advantage that by choosing different Licher vibration modes different lighting settings can be optionally set. Thus, no change of optical elements or insertion of screens or filters is required for a change of the lighting settings. Instead, it is sufficient to set a different vibration state.
- An oscillating lens array according to the invention can also be used to fine-tune a lighting setting which is adjusted by other means known in the art.
- the optical elements or arrays of optical elements which can be excited to oscillate here described can be used in an advantageous embodiment together with a control unit when used in an optical device, in particular in a projection exposure apparatus for photolithography.
- the control unit is equipped with a measuring system which locally determines predetermined control parameters of the oscillating optical element or of the array, for example the phase or the amplitude of the oscillation.
- the measuring system may comprise, for example, an interferometer with clocked illumination or an array of microphones or acceleration sensors which register spatially resolved the pressure fluctuations or acceleration of the optical surfaces.
- the measuring system in a preferred embodiment comprises individual sensors, for example focus sensors, which determine the focus position of the individual array components.
- the control unit also has an evaluation and control system, which controls the devices for exciting vibrations of the optical element based on the measured values recorded by the measuring system, if necessary by comparing these measured values with predetermined parameters from model calculations. In this way, the accuracy of the oscillation amplitude of the oscillating optical element or array and the corresponding synchronization with the pulsed light source can be set particularly precisely.
- Such a control unit may be provided for a single oscillating optical element, for a plurality of such elements simultaneously or for the entire optical device. Additionally or alternatively, a wavefront sensor can also be provided, which receives the wavefront of the entire optical system.
- the data determined by the wavefront sensor are also processed by the control unit and used for setting or adjusting the necessary for correcting vibration modes or vibration amplitudes of the optical element.
- a wavefront sensor or an interferometer is preferably used, preferably an interferometer with a plurality of parallel measuring channels for synchronous measurement at a plurality of field points, for example a multichannel shearing interferometer.
- an advantage of characterizing and controlling each of these elements is that individual deviations of the individual optical elements from model calculations based on an ideal optical element can be considered and compensated.
- a characterization and control is also advantageous in the overall system, since with the help of a sensor that detects the characteristics of the entire optical system, the interaction of the individual oscillating components can be determined and the desired effect can be set specifically in the overall system.
- control system further comprises a synchronization system for synchronizing the oscillation frequency of the optical element with the pulse frequency of the light source.
- the synchronization takes place on the basis of the parameters determined by the measuring and evaluation system for the vibration excitation and on the basis of the predetermined pulse frequency of the light source.
- further manipulatable optical elements can also be provided in an optical system according to the invention, in particular displaceable or tiltable as well as statically deformable optical elements.
- a control unit which has a measuring system which includes both sensors for determining parameters of the individual optical elements and sensors for determining parameters of the overall system.
- the intensity distribution in the exit pupil of the overall system of illumination system and imaging system can be measured instead of, for example, only separately measuring and separately correcting the intensity distribution of the illumination system.
- the correction values resulting from the measurement of the intensity distribution of the exit pupil then serve to correct the sum contributions from the illumination system and the imaging system, wherein the correction can then be carried out in the illumination system.
- the optical element is operated in reflection, it can be provided in a particularly advantageous embodiment to use a liquid medium having a reflective surface as a mirror.
- optical elements which can be excited to vibrate are provided in an optical device according to the invention, suitable positioning within the optical device and suitable adjustment and combination of the respectively excited vibration modes make it possible to compensate for even more complicated image defects than with only one oscillating optical element.
- Fig. 1 shows a schematic representation of a projection exposure apparatus with a projection lens
- Fig. 2 shows schematically the vibration of a thin plane plate with a simple vibration mode and with driving force at the place of fixation of the plane plate;
- Fig. 3 shows schematically the vibration of a thin plane plate with a simple vibration mode and with driving force outside the fixation
- Fig. 4 shows schematically a round optical element with 8 actuators
- Fig. 5 shows schematically a rectangular optical element with 12 actuators
- Fig. 6 shows schematically a central hole centered optical element and actuators at the periphery of the optical element and within the center hole;
- Fig. 7 shows schematically an embodiment of the optical element as
- Fig. 8 shows schematically an embodiment of the optical element as
- Fig. 9 shows schematically an embodiment of the optical element as
- Fig. 10 shows schematically an embodiment of the optical element as
- Fig. 11 shows schematically an embodiment with a lens array
- Fig. 12 shows schematically an embodiment with a lens array on a support
- Fig. 13 shows schematically an embodiment with a mirror array
- Fig. 14 shows schematically an embodiment with an array of mirrors and lenses
- Fig. 15 shows schematically an embodiment with a mirror
- Fig. 16 shows schematically a measurement and control concept for a single optical element
- Fig. 17 schematically shows an objective with a mechanical decoupling of vibratable optical elements and static optical elements
- Fig. 18 is a skeleton diagram of a control of the excitation of a vibration of the optical element in synchronization with the pulse frequency of a light source;
- Fig. 19 schematically shows another embodiment of the vibration-excitable optical element with lateral (longitudinal) vibration excitation
- Fig. 20 shows schematically a further optical element with transversal
- FIG. 21 schematically shows another embodiment of the optical element in the form of a gas resonator for exciting longitudinal vibration modes
- Fig. 22 shows schematically still another embodiment of the optical
- FIG. 23 shows the optical element in FIG. 22 with transverse vibrational excitation
- Fig. 24 shows schematically still another embodiment of the optical
- Fig. 25 shows schematically a still further embodiment of the optical
- Figs. 26A, 26B schematically show an arrangement of two optical elements between which a gas layer is interposed
- FIGS. 27A, 27B schematically show a still further embodiment of the optical element as a polarization-influencing plane parallel plate and its refractive index dependence on the radius.
- FIG. 1 schematically shows a microlithographic projection exposure apparatus 1, which is provided for the production of highly integrated semiconductor components by means of photolithography.
- the projection exposure apparatus 1 comprises a pulsed excimer laser 3 with a working wavelength of 193 nm as the light source.
- light sources of other operating wavelengths for example 248 nm or 157 nm or a plasma source of the wavelength 13.4 nm could also be used, with a wavelength of 13.4 nm only mirrors instead of lenses.
- a downstream lighting system 5 generates in its exit plane or object plane 7 a large, sharply delimited, very homogeneously illuminated and adapted to the Telezentrieer Dunisse the downstream projection lens 11 illumination field.
- the illumination system 5 has means for controlling the pupil illumination and setting a predetermined polarization state of the illumination light.
- a device is provided which polarizes the illumination light in such a way that the oscillation plane of the electric field vector runs parallel to the structures of the mask 13.
- a device for holding and moving a mask 13 is arranged such that it lies in the object plane 7 of the projection lens 11 and can be moved in a departure direction 15 in this plane for scanning operation.
- the substrate 19 is arranged so that the planar substrate surface coincides with the resist 21 substantially with the image plane 23 of the projection lens 11.
- the substrate is held by a device 17 which includes a drive to move the substrate 19 in synchronism with the mask 13.
- the device 17 also includes manipulators to move the substrate 19 both in the z direction parallel to the optical axis 25 of the projection lens 11, and in the x and y directions perpendicular to this axis.
- a tilting device with at least one tilting axis running perpendicular to the optical axis 25 is integrated.
- the device 17 (wafer stage) provided for holding the substrate 19 may be constructed for use in immersion lithography.
- a liquid is introduced into the intermediate space between the last optical element of the projection objective 11 and the substrate 19.
- projection exposure equipment devices for supplying and discharging the immersion liquid and a liquid-tight receptacle for fixing the liquid between the substrate 19 and the last optical element provided.
- the projection objective 11 comprises optical elements 27, 29, which are subjected to asymmetric radiation.
- the non-rotationally symmetric irradiation of the optical elements leads to a change in the imaging properties of the optical elements 27, 29 and corresponding to the entire objective in the course of the operating time.
- an optical element 31 is provided in the projection lens 11, which can be set into elastic oscillations by means of a series of piezoactuators 33 which are arranged on the circumference of the optical element 31.
- a control unit 35 is provided for controlling the piezo actuators 33.
- pneumatically or hydraulically controlled actuators can be used to excite the optical element 31, and an acoustic excitation is also possible.
- a sensor 55 is arranged, which receives the wavefront of the entire system.
- This sensor 55 is preferably designed as a wavefront sensor or as an interferometer.
- This interferometer has several parallel measuring channels for synchronous measurement at several field points.
- the measurement results are transmitted to a control computer 51 via data lines 53. From the measured data, this control computer 51 determines the image errors arising during the operating time and uses this information to determine a vibration mode for the optical element 31, which leads to an optimum compensation of the image errors. Via data lines 53, the control computer is connected to the control unit 35 for the optical element and to the light source 3.
- Fig. 2 shows schematically the operation of the vibrating optical element 231.
- the optical element 231 consists of a thin plane plate or a membrane. This membrane is vibrated by drives 233 arranged at the attachment points of the optical element 231.
- the drives can be arranged, for example, such that a cylindrical deformation of the optical element 231 occurs during the oscillation.
- the optical element 231 has the same shape every time a light pulse strikes. In effect, this corresponds to a static optical element with a corresponding cylindrical shape.
- the strength of the optical effect can be adjusted substantially by two effects, namely by the oscillation amplitude of the optical element 231 and the phase difference between the pulse frequency and the oscillation frequency of the optical element 231. If the light pulses each meet at the time of maximum deflection, the optical Effect of a maximum curved static optical element. If the light pulses each arrive at a different time at which the oscillating optical element 231 is less strongly deflected, the optical effect corresponds to a correspondingly less strongly curved optical element.
- the effect of an optical element with a curvature of opposite sign can be achieved by the phase shift between pulse frequency and oscillation frequency of the optical element is chosen to be greater than half a period of oscillation.
- the driving force can alternatively be introduced outside the fixation of the optical element 227. This is shown schematically in FIG.
- optical element 3331 By the shape of the optical element 331, by arrangement, number and position of the support points 332 and the actuators 333, as well as by the excitation frequency different eigenmodes and thus different deformations of the optical element 331 can be set.
- FIGS. 4 to 6 exemplarily show various shapes of the vibratable optical element 431.
- FIG. 4 shows a round optical element 431 with eight actuators 433 arranged along its circumference.
- the eigenmodes of circular plates or membranes, their calculation and modeling are known to those skilled in the art. It will therefore not be discussed further here.
- Fig. 5 shows another embodiment of the optical element 531 as a rectangular plane plate with 12 actuators 533, which are arranged along its circumference.
- the optical use region 537 lies in the center of the rectangular plane plate.
- the actuators 533 are arranged so that the useful range is not restricted.
- the eigenmodes of rectangular plates or membranes, their calculation and modeling are also known to those skilled in the art.
- FIG. 6 shows a further embodiment of the optical element 631 with a central center hole 639.
- actuators 633 are arranged both on the circumference of the optical element 631 and on the center hole 639. The number and arrangement of the actuators 633 determines the number of modes that can be excited.
- the actuators 633 are connected to compensation elements 641, which oscillate in phase opposition to the excitation of the optical element 631. This serves to decouple the actuators 633 from the socket of the optical element 631 or from the entire frame structure of the optical device. In this way it is avoided that the forces applied to excite the vibration of the optical element 631 are registered in the socket and cause adjacent optical elements to vibrate.
- the compensation elements 641 are designed so that the forces occurring are compensated exactly. Such compensating elements can be self- Of course, be provided for all other embodiments of the invention given here.
- a liquid medium may be provided as optical element 731, 831.
- the vibrating optical element 731 is operated here in reflection.
- the liquid may itself be reflective, such as mercury.
- the liquid may also be coated with a reflective thin elastic layer, for example with a gold foil. Deformations of the liquid surface then transfer to this film.
- the liquid is held by a liquid-tight container 743.
- the vibration excitation is carried out by means of acoustic stimuli through speakers 733, which are mounted on the circumference of the liquid container 743.
- a liquid optical element operated in transmission is also called a liquid lens.
- a liquid lens is shown.
- the liquid is contained in a liquid container 843, whose base consists of a transparent plane plate 845, for example made of quartz glass, and on whose circumference loudspeakers for acoustic excitation of the liquid are attached.
- Suitable liquids are, for example, distilled water, sulfuric acid, perfluorinated ethers or cyclohexane.
- the shape of the liquid container 843 may be designed such that the base of the container is designed as a further optical element, for example as a plano-concave or plano-convex lens.
- a closed embodiment as shown in Fig. 9 is particularly advantageous.
- the optical device can be kept free from contamination by evaporating liquid molecules.
- no contamination particles from the environment can enter the liquid.
- the liquid lens 931 in FIG. 9 is surrounded by a liquid container 943 whose base consists of a transparent plane plate 945, for example of quartz glass.
- the liquid keits responsible for a Plankenonvexlinse 951 completed.
- a liquid inlet and outlet 947 is provided.
- a vent 949 provides pressure equalization.
- speakers 933 are provided for vibrational excitation of the liquid lens.
- lattice-type periodic structures can also be produced with correspondingly high vibration modes.
- phase gratings can be generated as linear sine gratings, cross gratings or even radial gratings.
- 10 shows a rectangular optical element 1031 with a reflective surface, on the circumference of which a plurality of actuators 1033 are mounted, wherein a lattice-like structure was generated in the optical element 1031 by vibration excitation.
- FIGS. 11 to 14 Another embodiment of the vibrating optical element is shown in various configurations in FIGS. 11 to 14.
- the optical element is here designed as an array of individual optical components, for example in the form of a lens (FIGS. 11 and 12) or mirror array (FIG. 13) or else as an array of lenses and mirrors (FIG. 14).
- FIG. 11 shows a vibratable lens array 1131 in which the single lenses 1161 are connected to each other by flexible connecting members 1163.
- the individual lenses 1163 are arranged as a planar lens array 1131.
- the array need not be flat, but may be arranged in an uneven, z-shaped preformed matrix.
- the amplitude of a possible oscillation of the lens array 1131 are shown by arrows.
- FIG. 12 shows a lens array 1231 with individual lenses 1261 on a common carrier 1265.
- This carrier may be made of a material which has a different density locally, for example the density may be from the center of the Remove the carrier continuously towards the edge.
- the oscillation amplitude is locally influenced, so that the effective optically active form of the synchronized with the pulse frequency of the light source oscillating optical element, instead of basically assume a sinusoidal shape in cross section, is freely designed by the locally different density.
- FIG. 13 shows a mirror array 1331 with flexible connecting elements 1363 and 1367 between the individual mirrors 1369.
- the connecting elements 1363 and 1367 each have a different rigidity.
- FIG. 14 shows an array 1431 of individual lenses 1461 and individual mirrors 1469, which are connected to one another by connecting elements 1463.
- the local phase and amplitude of the individual elements can be controlled by means of focus sensors. This is shown in FIG.
- the operating radiation 1575 is reflected at the individual mirrors 1569, while the individual lenses 1561 focus the operating radiation 1575 at the point 1571.
- the focus sensors 1573 can be used for a control loop for the actuators 33, which excite the optical element 31 to vibrate. Such a control loop can be used not only for arrays of individual components, but also for a single oscillating optical element according to FIGS. 1 to 10.
- a measuring system 1655 serves to characterize the generated deformation of the optical element.
- the measuring system 1655 may include, for example, an interferometer with clocked illumination for measuring the surface, or else an arrangement. have microphones that record the pressure fluctuations of the optical surfaces spatially resolved. It is also possible for the measuring system 1655 to have an arrangement of acceleration sensors which register the acceleration fluctuations of the optical surfaces in a spatially resolved manner. Via data lines 1653, the measured values can be forwarded to an evaluation and control system 1651, which records and processes the measured values, in particular also stores them.
- the measured values can be compared with ideal values, for example with an ideal amplitude, obtained for the oscillation of an ideal optical element from model calculations.
- the deviations from the ideal state are determined, and the movement of the actuators 1633 for vibration excitation is optionally adjusted so that the vibration characteristic of the optical element 1631 comes close to the ideal state.
- the adjustment of the actuator movement is likewise carried out by the evaluation and control system 1651 via a data line 1653 which is connected to the actuator 1633.
- the evaluation and control system 1651 also serves to synchronize the oscillation frequency of the optical element 1631 with the pulse frequency of the light source (not shown in FIG. 16). For this purpose, the evaluation and control system 1651 is connected to the light source.
- FIG. 17 shows an embodiment of a lens with such decoupling.
- the oscillating optical elements 1731 are arranged in a first carrier structure 1783, while the static optical elements 1727 are arranged in a second carrier structure 1781.
- Both support structures 1781 and 1783 are mechanically separated from each other.
- the inner support structure 1781 has recessed ring segments, similar to a crown.
- the outer support structure 1783 engages with transverse arms 1787 through the recesses of the inner support structure 1781. It is also possible to provide more than two separate support structures. For example a separate carrier structure can be provided for each oscillating optical element.
- FIG. 18 shows a schematic diagram of an optical device 1810, which may be, for example, the projection exposure layer 1 in FIG. 1.
- Optical device 1810 includes a light source 1812, such as a laser.
- the optical device 1810 further comprises an optical element 1814, which may be, for example, the optical element 31 in the projection objective 11 of the projection exposure apparatus 1 in FIG. It is understood, however, that the optical element 1814 may also be an optical element of the illumination system 5 in FIG. 1.
- the light emitted by the light source 1812 is shown in FIG. 18 with an arrow 1816 and is directed through the optical element 1814.
- the optical element 1814 can be excited to vibrate as described in the previous exemplary embodiments, for which purpose devices 1818 for exciting a vibration, for example in the form of a piezoactuator, are assigned to the optical element 1814.
- the light source 1812 is associated with a clock 1820 (clock), which supplies the light source 1812 with a clock signal at the pulse frequency f pu i S e, so that the light source 1812 emits pulsed light with the pulse frequency f pu ise.
- clock which supplies the light source 1812 with a clock signal at the pulse frequency f pu i S e, so that the light source 1812 emits pulsed light with the pulse frequency f pu ise.
- a plurality of frequency-locked (phase locked loop (pH)) circuits 1822i 1,..., N) are connected to the clock generator 1820.
- Each of the frequency multipliers 1822i generates an integer multiple of the pulse frequency f pu ise.
- the frequency multiplier 1822 3 generates a signal having a frequency which is 3 times the pulse frequency f pu ise.
- a phase shifter 1824 which shifts or leaves unchanged the respective phase of the frequency-multiplied signal by an adjustable value (phase shift zero).
- phase shifter members 1824 is followed by an amplitude amplifier member 1826, which adjusts the signal amplitude appropriately by a factor less than or equal to 1.
- All signals processed in this way are fed to a summing element 1828 and summed up by it.
- the output of the summer 1828 is then connected to a signal amplifier 1838 whose output is connected to the devices 1818 for exciting a vibration of the optical element 1814.
- the vibration exciting devices 1818 which are applied with the amplified sum signal, excite the optical element 1814 in accordance with the sum signal.
- the light pulses of the light source 1812 are in phase synchronization with the modulation frequencies of the optical element 1814, they always sense the same state of the periodically excited optical element 1814.
- the periodically modulated imaging properties thus look temporally quasi stationary for the light pulses, similar to a stroboscope.
- an optical element 1910 is shown, which is formed as a transparent flat plate.
- the optical element 1910 may also be formed as a lens, mirror and the like.
- devices 1912, 1914 for exciting vibrations of the optical element 1910 are arranged.
- the devices 1912, 1914 are, for example, piezoelectric elements. With the devices 1912, 1914 predominantly lateral, ie longitudinal, eigenmodes of the optical element 1910 can be excited resonantly.
- the refractive index or birefringence is also locally modulated with a vibration amplitude that can be set by the excitation.
- the direction of excitation is illustrated by arrows 1916, 1918.
- the modulation of the refractive index then serves to achieve the desired optical effect.
- vibration isolation means 1920, 1922 are arranged on the optical element 1910 for vibration-decoupling the optical element 1910 from other optical elements of the optical system in which the optical element 1910 is present.
- FIG. 20 shows an optical element 2010 comparable to the optical element 1910, in which devices 2012, 2014 act to excite vibrations transversely on the optical element 2010 in order to excite transverse vibrational modes of the optical element 2010.
- the longitudinal vibration modes of the optical element 1910 in Fig. 19 do not or substantially do not change the shape of the surfaces of the optical element 1910
- the transverse vibrations of the optical element 10 result in a shape variation resulting in an optical effect.
- the modulated optical effect is predominantly based on a modulated distribution of the refractive index in the optical element 1910.
- Fig. 21 shows an optical element 2110 having a gas-filled or liquid-filled space 2116 between two plates 2112 and 2114.
- suitable devices for exciting a vibration longitudinal vibration modes are excited in the gas, which manifest themselves in a modulated density distribution and thus a location-dependent modulated refractive index.
- the higher density and lower density regions 2118-2122 and 2124-2130 are at the same time regions of higher pressure and lower pressure, respectively.
- a pressure difference of, for example, 28 Pa between the higher pressure regions and the lower pressure regions a refractive index difference ⁇ n of approximately 8.3 x 10 6 .
- the gas-filled space 2116 of the optical element 2110 may be adjusted in terms of modulation frequencies, and the higher-density and lower-density regions 2118-2122 and 2124-2130 may also be locally displaced by an appropriate choice of vibration excitation.
- Longitudinal vibration modes may be excited in different directions, for example, as shown in FIG. 21, in the direction of light transmission, transverse thereto, or simultaneously in the two aforementioned directions.
- FIG. 22 shows another optical element 2210 that has a liquid layer, for example a water layer 2216, between two solid state layers 2212 and 2214.
- the solid state layers 2212, 2214 are configured, for example, as transparent planar plates.
- the liquid layer 2216 can be excited to oscillate, either via the density-dependent refractive index of the liquid and / or via the thickness variation of the liquid layer 2216 due to pressure variations in the liquid and the compliance of the solid state layers 2212, 2214 to achieve an optical effect.
- FIG. 23 shows the optical element 2210 in FIG. 22, wherein, unlike FIG. 22, devices 2318, 2320 for exciting a vibration of the optical element 2210 engage transversely on the optical element 2310.
- devices 2318, 2320 for exciting a vibration of the optical element 2210 engage transversely on the optical element 2310.
- the solid state layer 2212 is excited, while the solid state layer 2214 is sufficiently rigid due to its greater thickness, so that the transverse oscillation modes of the solid state layer 2312 do not transfer to the solid state layer 2214 via the liquid layer 2216.
- FIG. 24 shows another embodiment of an optical element 2130, which is designed as a mirror 2132.
- Disposed on the mirror 2132 are devices 2133 for generating a vibration of the optical element 2130, which engage longitudinally on a mirror substrate 2135.
- the mirror substrate 2135 is vibrated so that a reflecting mirror surface 2137 oscillates in time, whereby a desired optical correction effect of the wavefront of a light pulse striking the mirror 2132 is achieved.
- a temporal variation of the reflecting mirror surface 2137 is meant, for example, a local density variation of the mirror surface 2137 or a spatial displacement of local points of the mirror surface 2137.
- an optical element 2140 is shown, which is formed as a subspace 2142 of an optical device 2143 (see dashed lines in Fig. 25).
- devices 2147 for generating an acoustic oscillation of the gas of the subspace 2142 which in the exemplary embodiment shown are designed as sound generators or microphones. By means of the devices 2147, a temporally modulated sound wave is generated in the gas of the subspace 2142, whereby a local density change in the closed subspace 2142 is induced.
- the sound wave is on reflected the sides of the subspace 2142.
- the oscillation frequency is synchronized with the pulse frequency of the light pulses, so that the light pulse passes through the subspace 2142 at a defined point in time at which the gas has a specific density pattern. This allows a targeted influencing of the wave front course of the light pulse.
- damping elements may further be arranged, which dampen the generated sound wave suitable, so that the wavefront second consecutive light pulses can be changed differently.
- the configuration of the optical element 2140 as a gas-filled subspace 2142 of the optical device 2143 advantageously enables a particularly simple, cost-effective improvement of the imaging behavior of the optical device 2143 that can be carried out in operation of the optical optical device 2143.
- the optical element 2140 may also be formed as the entire interior of the optical device 2143 or as a disk-shaped volume, for example in the region of the light passage of the optical device 2143.
- Fig. 26A shows an optical device 2150 in which two vibratable optical elements 2152, 2154 are accommodated.
- the two optical elements 2152, 2154 may, for example, be two spaced-apart circular plane-parallel plates or also a pellicle and a mask or a lens.
- the two optical elements 2152, 2154 are interconnected via elastic sidewalls 2156, with a gap 2158 filled with a gas, such as argon.
- the first optical element 2152 which is located upstream in the light propagation direction of the light pulses, is excited to transverse vibration by means of devices 2160. This leads to a location-dependent deflection of the pellicle or optical element, which is shown schematically exaggerated by the dashed lines in FIG. 26A.
- the gas is given a certain topology, which in addition leads to a density and thus to a refractive index variation of the gas. This leads to a targeted influencing of the wavefront of the light pulses.
- the two optical elements 2152, 2154 can be excited to a transverse vibration.
- a device 2162 for generating a vibration is also arranged on the optical element 2154.
- the oscillation frequencies of the two optical elements 2152, 2154 may be offset, for example, by 180 ° to each other phases.
- the gas in the intermediate space 2158 undergoes a density and refractive index variation, which changes the wavefront of a temporally suitably timed light pulse and specifically minimizes its error course.
- the gas in the gap 2158 is directly excited by means of a sound generator 2164 to an acoustic oscillation. As described above, a desired optical correction effect can thus be achieved.
- Fig. 26B shows the two optical elements 2152, 2154 of Fig. 26A, which are formed here as a plane-parallel plate and as a lens.
- the first optical element 2152 has a high resistance, i. it is electrically insulating, and the second optical element 2154 disposed in the light passing direction downstream of the optical element 2152 is electrically conductive. Inducing electric charges on the first optical element 2152 by means of a charged rod results in a repulsion of local areas of the optical element 2152 from the second optical element 2154.
- the gas in the gap 2158 undergoes a corresponding density modulation ,
- the gas of the gap 2158 is vibrated by the device 2164 disposed on the gap 2158.
- the density variation of the gas results in a local change in the refractive index of the gas, as a result of which a wavefront curve of a suitably clocked light pulse which passes through the gas can be influenced in a targeted manner.
- FIG. 27A shows a top view of an optical element 2170, which is designed as a circular quartz plate 2172 with radius R and is accommodated, for example, in the projection objective of the projection exposure apparatus.
- the optical element 2170 can likewise be accommodated in the illumination optics of the projection exposure apparatus.
- the optical element 2170 is oscillatable by means of a sound generator 2173, whereby a sound wave propagates in the optical element 2170.
- This acoustic wave results in longitudinal density waves that propagate in the optical element 2170 and produce a directional stress field, which in turn locally affects the birefringence properties of the optical element.
- the resultant double-pincushion of the optical element having the radius r of the circular disk decreases radially outward toward the edge of the optical element 2170 (see Fig. 27B).
- the major axes of birefringence are oriented radially and tangentially.
- the optical element 2170 can act as a depolarizer for the polarization state of the wavefront of the light pulses of the light source.
- the optical element 2170 acts as a rapidly switchable ⁇ / 2 plate which changes or tilts the polarization state by 90 ° between two laser pulses.
- the laser pulses fall alternately to a minimum and a maximum of the voltage field in the material of the optical element 2170.
- both the lighting mode and the imaging properties of the projection exposure apparatus can be dynamically influenced and selectively changed in order to improve their imaging quality and to correct aberrations that occur.
- aberrations of the wavefront profile of the light pulses of the light source can be compensated, or else the image contrast can be compensated by adapting the (local) polarization state to the image to be imaged Structure to be optimized.
- Use of the optical element 2170 in the illumination makes it possible, for example, to generate rotationally symmetrical illumination modes of the projection objective and to manipulate the coherence properties and the polarization of the light pulses of the light source.
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Public Health (AREA)
- Exposure And Positioning Against Photoresist Photosensitive Materials (AREA)
- Exposure Of Semiconductors, Excluding Electron Or Ion Beam Exposure (AREA)
- Optical Elements Other Than Lenses (AREA)
- Microscoopes, Condenser (AREA)
Abstract
Eine optische Vorrichtung weist eine Lichtquelle, die Licht in Form von Lichtpulsen mit einer Pulsfrequenz abstrahlt, und mindestens ein optisches Element auf, das mit Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung mit einer Schwingungsfrequenz verbunden ist. Die Schwingung des optischen Elements führt zu einer zeitlich periodischen Modulation zumindest eines für die optische Abbildung relevanten Parameters des optischen Elements. Die Schwingungsfrequenz ist mittels der Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements so einstellbar, dass sie mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle synchronisiert ist. Es ist ein Taktgeber für die Pulsfrequenz der Lichtpulse vorgesehen, wobei mit dem Taktgeber zumindest ein Frequenzvervielfacher verbunden ist, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung verbunden ist. Des Weiteren wird ein Verfahren zur Korrektur bzw. Verbesserung des Abbildungsverhaltens einer optischen Vorrichtung beschrieben.
Description
Optische Vorrichtung und Verfahren zur Korrektur bzw. Verbesserung des Abbildungsverhaltens einer solchen Vorrichtung
Die Erfindung betrifft eine optische Vorrichtung mit einer Lichtquelle, die Licht in Form von Lichtpulsen mit einer Pulsfrequenz abstrahlt, und mit mindestens einem optischen Element. Die Erfindung betrifft auch eine Projektionsbelichtungsanlage mit einer gepulsten Lichtquelle und einem Projektionsobjektiv, sowie ein Verfahren zur Korrektur bzw. Verbesserung des Abbildungsverhaltens einer solchen Vorrichtung, insbesondere in einer Projektionsbelichtungsanlage.
Optische Vorrichtungen können im Laufe ihres Betriebs ihre Abbildungseigenschaften aus den verschiedensten Gründen ändern. Durch Alterung können sich beispielsweise Materialeigenschaften ändern, durch Temperaturgradienten oder durch Einfluss mechanischer Kräfte, beispielsweise durch die Fassung, kann es zu Verformungen der optischen Elemente kommen. Werden optische Vorrichtungen über längere Zeit intensiver Strahlung ausgesetzt, kann dies ebenfalls zu Veränderungen der Abbildungseigenschaften führen.
Auch auf kurzen Zeitskalen (Sekunden), beispielsweise hervorgerufen durch Veränderung der eingestrahlten Lichtmengen (Änderung der Beleuchtungseinstellungen oder Änderung der Abbildungsmuster bewirken unterschiedliche Lichtwege und Intensitäten im System), ist mit Veränderungen der Abbildungseigenschaften im Sekundenbereich zu rechnen.
Dies betrifft besonders Projektionsbelichtungsanlagen für die Mikrolithographie. Neben den genannten Alterungserscheinungen kann es bei optischen Elementen aus Quarz, wie sie derzeit häufig eingesetzt werden, unter intensiver UV-Strahlungsbelastung beispielsweise zu einer Änderung der Brechzahl kommen. Auch Beschich- tungen der optischen Elemente in einem Objektiv einer Projektionsbelichtungsanlage können unter Bestrahlung oder aufgrund von Kontamination ihre Eigenschaften ändern. All diese Einflüsse tragen zur Änderung der Abbildungseigenschaften im Laufe der Betriebsdauer des Objektivs bei. Häufig ergeben sich dadurch neue Bildfehler oder es werden Bildfehler, die bereits vorhanden waren, verstärkt.
In Objektiven für die Mikrolithographie nimmt man daher bereits beim Design des optischen Systems Rücksicht auf die zu erwartenden Änderungen der Abbildungseigenschaften. Für bestimmte Elemente können Manipulatoren vorgesehen werden, die beispielsweise eine laterale Verschiebung des optischen Elements ermöglichen. Zusammen mit einer Messvorrichtung, zum Beispiel einem Wellenfrontsensor, können somit durch Alterungseffekte oder durch temporäre Effekte wie lokale Erwärmung entstehende Abbildungsfehler gezielt kompensiert werden. Eine solche Verschiebung optischer Elemente in z-Richtung ist beispielsweise in der US- Offenlegungsschrift US 2003/0063268 Al beschrieben.
Neben dem Einsatz von Manipulatoren ist eine weitere Korrekturmöglichkeit für Abbildungsfehler die gezielt eingebrachte statische Verformung von Linsen- oder Spiegelelementen. Auf diese Weise werden beispielsweise zylindrische, astigma- tische/sattelförmige Deformationen eingestellt. Eine entsprechende Vorrichtung ist in DE 198 59 634 Al beschrieben, die im Laufe der Betriebsdauer des Objektivs entstehende Änderungen der Abbildungseigenschaften eines Projektionsobjektivs durch Erzeugung eines zusätzlichen Astigmatismus kompensiert. Eine ähnliche Vorgehensweise ist in EP 678 768 A2 beschrieben.
Bei beiden Verfahren ist jedoch nur die Korrektur einer begrenzten Anzahl von Bildfehlern möglich. Durch die Verschiebung bestimmter optischer Elemente können lediglich Bildfehler niedriger Ordnung kompensiert werden. Die statische Verfor-
mung optischer Elemente erlaubt nur relativ einfache Deformationen und wird überwiegend zur Korrektur des Astigmatismus und/oder anamorphotischer Verzeichnung, d.h. unterschiedlicher Abbildungsmaßstäbe in zwei orthogonalen Achsen, eingesetzt.
In US 6 198 579 B ist ein Verfahren zur Korrektur von nicht-rotationssymmetrischen Abbildungsfehlern in einem Objektiv beschrieben, bei dem mehrere Peltier-Elemente an zumindest einem der optischen Elemente des Objektivs angeordnet werden, die an seinem Umfang verteilt sind, und die unterschiedlich angesteuert werden, um eine Temperaturverteilung in dem optischen Element zu erzeugen, um so Abbildungsfehler zu korrigieren.
In US 6 521 877 B ist eine optische Anordnung, insbesondere in einer mikro- lithografischen Projektionsbelichtungsanlage beschrieben, bei der Abbildungsfehler durch gezieltes Erwärmen optischer Elemente mittels einer Widerstandsheizung kompensiert werden.
Schließlich ist ebenfalls bekannt, Linsenelemente mit einer gezielt zur Korrektur von Abbildungsfehlern des Objektivs vorgesehenen Freiformfläche zu versehen. Ein Beispiel dafür wird in der US 6,268,903 angegeben. Solche Linsenelemente werden als Korrekturasphären bezeichnet. Sie können bereits bei der Justage des Objektivs eingesetzt werden. Es ist auch möglich, im Objektiv austauschbare optische Elemente vorzusehen, die nach einiger Betriebszeit durch Austauschelemente mit einer Freiformfläche ersetzt werden können, deren Form die durch Alterungseffekte entstandenen Abbildungsfehler gerade kompensiert.
Mit Hilfe solcher Freiformflächen können zwar im Prinzip beliebig komplizierte Wellenfrontdeformationen ausgeglichen werden, die Probleme bei der praktischen Umsetzung des Verfahrens sind jedoch vielfältig. Zum einen ist jeder Eingriff in ein bereits in Betrieb genommenes Objektiv unerwünscht, da dieser eine Ruhezeit der Lithographieanlage bedeutet. Zum anderen müssen solche Austauschelemente mit
einer gegenüber nicht austauschbaren Elementen deutlich höheren Genauigkeit gefertigt werden. Die Fertigung solcher Austauschelemente ist deshalb sehr aufwändig.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine optische Vorrichtung, insbesondere eine Projekti- onsbelichtungsanlage, anzugeben, bei der Bildfehler, die im Laufe der Betriebsdauer entstehen, insbesondere Bildfehler höherer Ordnung, mit möglichst einfachen Mitteln korrigiert werden können.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine optische Vorrichtung gemäß Anspruch 1. Die Aufgabe wird weiterhin gelöst durch eine Projektionsbelichtungsanlage gemäß Anspruch 49, sowie durch ein Verfahren gemäß Anspruch 52. Vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
Eine erfindungsgemäße optische Vorrichtung weist eine Lichtquelle, die Licht in Form von Lichtpulsen abstrahlt und ein optisches Element auf, welches mit Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements verbunden ist, wobei die Schwingung des optischen Elements zu einer zeitlich periodischen Modulation zumindest eines für die optische Abbildung relevanten Parameters des optischen Elements, wie z.B. Brechungsindex, Polarisationseigenschaften, Dichte, Form, Lage oder Winkel, führt, wobei die Schwingungsfrequenz mittels der Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements so einstellbar ist, dass sie mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle oder einer Harmonischen (ganzzahligem Vielfachen der Pulsfrequenz) synchronisiert ist. Ein Taktgeber ist für die Pulsfrequenz der Lichtpulse vorgesehen, wobei mit dem Taktgeber zumindest ein Frequenzvervielfacher verbunden ist, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Erzeugung einer Schwingung verbunden ist. Erfindungsgemäß ist unter einer Schwingung des optischen Elements nicht nur eine lokale Ortsauslenkung des optischen Elements, sondern auch Schallwellen, Druckwellen, Dichtewellen usw., die sich innerhalb des optischen Elements ausbreiten, zu verstehen.
Unter einer gepulsten Lichtquelle ist im folgenden jede Art von Lichtquelle zu verstehen, die Licht in Form von einzelnen, zeitlich getrennten Lichtpulsen abgibt, wie beispielsweise ein gepulster Laser, aber auch ein Stroboskop. Dabei wird der Lichtfluss, bzw. die Lichtintensität periodisch variiert. Diese Periodizität kann, wie z. B. bei gepulsten Lasern oder anderen elektronisch schalt- oder steuerbaren Lichtquellen, direkt, beispielsweise durch elektronische Beschaltung, eingestellt werden. Die periodische Lichtmodulation kann jedoch auch durch ein oder mehrere der Lichtquelle nachgelagerte schaltbare Elemente, wie Blenden, Chopperräder, oszillierende Blendensegmente oder elektronisch ansteuerbare Shutter, insbesondere LCD-Shutter, in Transmission oder in Reflexion, zum Beispiel mit einem rotierenden periodisch segmentierten Spiegel, eingestellt werden. Sowohl die Form des Intensitätsprofil des Lichtpulses als auch die Pulslänge und das Tastverhältnis der periodischen Variation kann durch Auswahl der Mittel den Anforderungen angepasst werden. Dies kann zum Beispiel durch Gestaltung der Transmissionseigenschaften von oszillierenden oder rotierenden Blenden geschehen oder durch die Einstellung der Schaltgeschwindigkeit elektronisch steuerbarer Blenden.
Unter einer Synchronisierung zwischen der Pulsfrequenz der Lichtquelle und der Schwingungsfrequenz des optischen Elements ist zu verstehen, dass die Frequenz der periodisch variierten Bestrahlung und die des schwingenden Elementes so aufeinander abgestimmt werden, dass ein für den Abbildungs- bzw. Beleuchtungszweck ausreichend stabiler quasi-statischer Zustand erreicht wird. Bezüglich der Frequenz ist dies der Fall, wenn die Frequenz der Bauteilschwingung ganze Vielfache der Frequenz der Beleuchtung beträgt, so dass gilt
vOE = Nv L mit N ≥ 1 ,
wobei V0E die Schwingungsfrequenz des optischen Elements, vL die Pulsfrequenz der Lichtquelle und N eine ganze Zahl repräsentieren.
Aus dem US-Patent US 6,700,952 B2 ist es bekannt, die Oberfläche eines Spiegels in elastische Schwingungen zu versetzen und auf diese Weise eine Gitterstruktur zu erzeugen, so dass einfallendes Licht an dieser Gitterstruktur mit einem bestimmten Winkel gebeugt wird. Durch geeignete Wahl der Schwingungsfrequenz kann dieser Winkel eingestellt werden. Aufgabe der in US 6,700,952 B2 beschriebenen Vorrichtung ist es, durch kontinuierliche Veränderung der Schwingungsfrequenz des Spiegels eine homogene Beleuchtung zu erzeugen. Eine Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz einer Lichtquelle ist daher nicht vorgesehen und auch nicht erwünscht.
In WO 02/093257 A2 ist eine Projektionsbelichtungsanlage für die Mikrolithographie bzw. ein optisches System beschrieben, bei dem zur Kompensation spannungsdop- pelbrechungsinduzierter Abbildungsfehler dynamische Kräfte in zumindest ein optisches Element eingeleitet werden. Die dynamischen Kräfte sind mit einer gepulsten Lichtquelle synchronisiert, so dass zum Zeitpunkt der Beeinflussung des Lichtbündels der Lichtquelle durch das optische Element optimale Abbildungsbedingungen für die Projektion vorherrschen.
Des Weiteren ist es aus dem Dokument DE 100 40 813 Al bekannt, ein Beugungsgitter als ein Reflektionsgitter mit einer veränderbaren Gitterkonstante auszubilden, wobei die veränderbare Gitterkonstante durch Oberflächenwellen auf einer Oberfläche einer Oberflächenwellen-Bauanordnung erzeugt wird. Das so bereitgestellte Beugungsgitter wird in einem Spektrometer zur Bestimmung der Wellenlänge einer von einer zu vermessenden Strahlungsquelle emittierten Strahlung verwendet.
In einem erfindungsgemäßen Verfahren werden Änderungen der Abbildungseigenschaften der optischen Vorrichtung im Laufe der Betriebsdauer, statt wie im Stand der Technik durch statische Verformung eines optischen Elementes, mit Hilfe eines optischen Elements kompensiert, das in Schwingungen versetzt wird. Durch das in elastische Schwingungen versetzte optische Element kann der Wellenfrontverlauf der Lichtpulse dynamisch korrigiert bzw. gezielt beeinflusst werden, um die Abbildungsqualität der optischen Vorrichtung zu verbessern. Es ist ebenfalls möglich, dass durch
das in Schwingungen versetzte optische Element gezielt Verzerrungen des Wellen- frontverlaufs der Lichtpulse induziert werden, die dann das Abbildungsverhalten der optischen Vorrichtungen verbessern.
Zur Kompensation der Änderungen der Abbildungseigenschaften der optischen Vorrichtung wird die Schwingungsfrequenz gemäß der obigen Gleichung so gewählt, dass das optische Element zu jedem Zeitpunkt, an dem ein Lichtpuls auf dieses optische Element auftrifft, so ausgelenkt ist, dass die resultierende Form der optisch aktiven Fläche eine Form aufweist, die eine gewünschte Änderung der Wellenfront bewirkt.
Die Erfindung ist jedoch nicht darauf beschränkt, dass in dem optischen Element Schwingungen angeregt werden, die zu einer Änderung der Form oder der Geometrie des optischen Elements führen, sondern an Stelle von oder zusätzlich zu derartigen transversalen Schwingungen können in einem geeignet dimensionierten optischen Element auch longitudinale Schwingungen angeregt werden, die zu Dichtevariationen, beispielsweise Dehnungen und Stauchungen, im Material des optischen Elements fuhren. Solche Dichtevariationen gehen mit einer lokalen Änderung des Brechungsindexes einher, d.h. bei Anregung einer longitudinalen Schwingung entstehen im optischen Element Bereiche mit unterschiedlichen Brechungsindizes, durch die die gewünschte optische Wirkung erzielt werden kann. Optische Elemente, die sich zur Anregung longitudinaler Schwingungen besonders eignen, sind gas- oder flüssigkeitsgefüllte optische Elemente, da in diesen Dichtevariationen mit ausgeprägter Amplitude einstellbar sind. Es können auch in optischen Elementen, die als kristalliner oder amorpher Festkörper ausgebildet sind, longitudinale und transversale Schwingungen zur Änderung der Abbildungseigenschaften des optischen Systems angeregt werden.
In dem optischen Element können stehende Schallwellen induziert werden, was zu Druck- oder Dichtevariationen im optischen Element führt. Das optische Element wirkt dabei als Resonanzkörper für die induzierten Schwingungen, dessen Form, Ausdehnung und Materialwahl an die entsprechende zu erzielende Korrekturwirkung
der Abbildungsfehler der optischen Vorrichtung angepasst werden kann. Die Schwingungen können sich dabei in zwei oder in drei Dimensionen des optischen Elements ausbreiten. Das hervorgerufene Schallwellenfeld führt zu einer ortsabhängigen Kompression bzw. Dehnung des Materials des optischen Elements, wodurch eine ortsabhängige Änderung des Brechungsindexes des optischen Elements verursacht wird. Je nach Material des optischen Elements kann beispielsweise nur der isotrope Brechungsindex des optischen Elements variiert werden, was zu einer beispielsweise kontinuierlichen Beeinflussung der Wellenfront des Lichtpulses im Sinne einer Grin- Linse führt, der durch das in Schwingungen versetzte optische Element hindurchtritt. Dies ist insbesondere bei Flüssigkeiten niedriger Viskosität oder Gasen der Fall. Ist das Material des optischen Elements hingegen ein amorpher oder kristalliner Festkörper, so kann sich der Schalldruckpegel auch in eine lokale Änderung der Doppelbrechungseigenschaften des optischen Elements umsetzen und das Polarisationsverhalten, d.h. den Polarisationszustand und Polarisationsgrad der Wellenfront des Lichtpulses der Lichtquelle verändern. Auf diese Weise kann das optische Element auch als räumlich variierender polarisationsoptischer Modulator eingesetzt werden, mit dem der Polarisationszustand des Lichtes ortsaufgelöst manipuliert werden kann. Das Verhältnis der skalaren Brechungsindexänderung zur Stärke der induzierten Doppelbrechung kann durch die passende Wahl des Mediums kontrolliert werden.
Neben der Korrektur von skalaren Wellenfrontfehlern von optischen Systemen können so Polarsiationsaberrationen optischer Systeme kompensiert werden. Diese treten zum Beispiel für abbildende Systeme oder auch Beleuchtungssysteme bei kurzen Wellenlängen im DUV auf, da kristalline Festkörper als optische Materialien zum Einsatz kommen, die intrinsische Doppelbrechung (IDB) aufweisen. Die resultierenden Polarisationsaberrationen beeinträchtigen die Abbildungseigenschaften im System und müssen daher korrigiert werden. Kristalle (z.B. CaF2, Quarz aber auch High-Index Materialien wie Spinell oder Luag, BaF2, BaLiF3, LiF) bewirken zum Beispiel in <100> Orientierung primär rotationssymmetrische Abweichung und eine 4-Welligkeit. In <111> liegt ein 3-welliger Aberrationsverlauf vor. Darüber hinaus weisen die auf die Linsen aufgebrachten optischen Schichten (Antireflexschichten etc.) ein doppelbrechendes Verhalten auf. Gründe hierfür sind eine herstellungsbe-
dingte Anisotropie der Schichten durch den Bedampfungsprozess oder auch eingeführte Spannungen in den Vielschichtsystemen. Sie liefern üblicherweise einen rotationssymmetrischen Doppelbrechnungsverlauf. Auch die inhomogene Strahlungsbelastung im Betrieb eines Belichtungssystems kann zu lokal induzieren Verspannungen und daher zu Eintragung von Doppelbrechung führen, die einen i.A komplizierten Verlauf aufweisen.
In diesem Zusammenhang ist es in diesem Fall bevorzugt, dass das optische Element als quaderförmige bzw. kreisförmige Platte mit einer geeigneten Kantenlänge bzw. Radius oder auch als Linse ausgestaltet und aus Quarzglas, Kalziumfluorid, Luag oder auch geeigneten doppelbrechenden Flüssigkeiten gefertigt ist.
Da die Schallwelle im optischen Element zeitlich harmonisch oszilliert und die zeitlich gemittelte Brechungsindexänderung verschwindet, ist es weiterhin bevorzugt, dass die Lichtquelle eine entsprechende Triggerung in Form eines Taktgebers, beispielsweise eines optischen Schalters, aufweist, wodurch die Pulsfrequenz und die Schwingungsfrequenz des optischen Elements synchronisiert werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist nicht nur dazu ausgelegt, Wellenfrontaberratio- nen zu korrigieren, sondern die Korrekturwirkung kann sich auch auf die Intensitätsverteilung und somit auf den Kontrast der Abbildung bzw. im Fall einer Projektions- belichtungsanlage auf die Strukturbreite im Lack des Wafers beziehen.
So kann sich beispielsweise die Korrektur auf die Winkelverteilung der Intensität der Beleuchtung beziehen. In einer Projektionsbelichtungsanlage entsprechen die Winkel der Beleuchtung in der Objektebene den Orten der Pupille des Projektionsobjektivs. Damit entspricht die Winkelverteilung der Beleuchtung der Intensitätsverteilung in der Objektivpupille. Die für die Abbildung wichtige Intensitätsverteilung in der Austrittspupille kann unerwünscht variieren, beispielsweise in Form einer statischen Apodisation, beispielsweise durch nicht-ideale, also nicht über alle Winkel homogen wirkenden Schichten (in der Regel Transmission bei Linsen, Reflektion bei Spiegeln), aber auch durch zeitliche Variation der Schichteigenschaften.
Darüber hinaus kann durch die Kombination eines polarisationsoptischen Modulators im oben beschriebenen Sinne mit weiteren polsarisationsoptischen Elementen (insbesondere Polarisatoren) die Intensitätsverteilung räumlich moduliert werden. Durch die geeignete Hintereinanderschaltung der Elemente kann das Transmissionsverhalten des Gesamtelements ähnlich dem Prinzip von Flüssigkeitsdisplays räumlich eingestellt und verändert werden.
Die erfindungsgemäß im Beleuchtungssystem eingesetzten Elemente ermöglichen eine Korrektur bzw. eine Optimierung der Abbildungseigenschaften des Gesamtsystems, die an die individuellen, ggf. auch zeitlich nicht stabilen Transmissionseigenschaften der Optik bei den gewählten Beleuchtungssettings und den abzubildenden Strukturen anpassbar ist. Je nach Struktur durchlaufen die Beugungsordnungen im Projektionsobjektiv unterschiedliche optische Wege und kommen entsprechend den lokalen Transmissionseigenschaften/-variationen mit unterschiedlichen Intensitäten am Bildort zu Überlagerungen/Interferenz. Dementsprechend bestimmen die überlagerten Intensitäten den Kontrast der Abbildung und damit die „Breite" der im Lack abgebildeten Struktur (Schwellwertverhalten des Lacks). Die Gleichheit der abgebildeten Strukturbreiten über das gesamte Bildfeld (CD-uniformity) ist neben der Auflösung eine wichtige Größe.
Gegenüber den aus dem Stand der Technik bekannten Verfahren und Vorrichtungen zur Kompensation von Bildfehlern, die beispielsweise im Laufe des Betriebs eines Projektionsobjektivs entstehen, ergibt sich auf diese Weise eine erheblich höhere Flexibilität für die Bildfehlerkorrektur. Dadurch dass aus einer Vielzahl von Schwingungsmoden des optischen Elements ausgewählt werden kann, lassen sich auch Bildfehler höherer Ordnung kompensieren als bei rein statischer Verformung des optischen Elements, bei der höhere Ordnungen nur mit erheblichem Aufwand kompensiert werden können. Da bei Bedarf zwischen verschiedenen Schwingungsmoden gewechselt werden kann, kann auch der Tatsache Rechnung getragen werden, dass im Laufe des Betriebs eine Änderung der Bildfehler auftritt.
Indem die Schwingungsfrequenz des optischen Elements phasenverschoben zur Pulsfrequenz der Lichtquelle gewählt wird, kann die Stärke der optischen Wirkung in Abhängigkeit des Phasenunterschieds zusätzlich eingestellt werden.
In weiteren bevorzugten Ausgestaltungen wird die Schwingung des optischen Elements als Überlagerung von Schwingungen mit unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz angeregt, um so periodisch modulierte Abbildungseigenschaften in dem optischen Element einzustellen, die zu einer optischen Wirkung höherer Ordnung führen. Da jede Eigenmode einer Schwingung eines optischen Elements eine nur von der Geometrie des optischen Elements und den Randbedingungen abhängige charakteristische Eigenform hat, kann diese durch die Anregung zwar in ihrer Amplitude und Phase gesteuert werden, nicht jedoch in ihrer Form. Um nun die gewünschte optische Wirkung zu erzielen, kann man mehrere Eigenmoden, deren Eigenfrequenzen ganzzahlige Vielfache der Laserfrequenz sind, mit geeigneter Amplitude oder Phase überlagern, um die gewünschte optische Wirkungsfunktion einzustellen. Mit anderen Worten wird die gewünschte optische Wirkungsfunktion nach Eigenformen der Schwingungsmoden entwickelt, deren Eigenfrequenzen harmonisch zu der Pulsfrequenz sind. Praktischerweise wird man die Geometrie des optischen Elements so auslegen, dass die Eigenformen den benötigten Korrekturfunktionen entsprechen und deren Eigenfrequenzen mit den Harmonischen der Pulsfrequenz zusammenfallen.
In diesem Zusammenhang ist es weiterhin bevorzugt, wenn den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine individuelle Phasenverschiebung zugeordnet ist, wobei die Phasenverschiebungen vorzugsweise variabel einstellbar sind, und/oder wenn den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine eigene Schwingungsamplitude zugeordnet ist, die ebenfalls vorzugsweise variabel einstellbar ist. Die Phasenverschiebungen und/oder Amplituden, die den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz zugeordnet sind, können zueinander und/oder zur Pulsfrequenz unterschiedlich sein. Des weiteren kann es vorteilhaft sein, die zeitliche Phase so zu wählen, dass der Puls am Umkehrpunkt des Oszillationsvorgangs auf das optische Element trifft, da hier die zeitliche
Änderung der Eigenform über die Pulsbreite am kleinsten ist und somit die beste Annäherung eines zeitlich stationären optischen Effektes erreicht werden kann.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der optischen Vorrichtung ist für die vorgenannten Zwecke ein Taktgeber für die Pulsfrequenz der Lichtpulse vorgesehen, der wiederum mit zumindest einem Frequenzvervielfacher und zumindest einem Phasenschieberglied verbunden ist, deren Ausgang mit den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung verbunden ist. Das Taktgebersignal wird dabei zunächst dem Frequenzvervielfacher zugeführt, der ein Signal erzeugt, das ein ganzzahliges Vielfaches (beispielsweise 1-, 2-, 3-, 4-, ...-faches) der Pulsfrequenz darstellt. Das Phasenschieberglied fügt dem Signal eine bestimmte Phasenverschiebung bei, die auch Null sein kann. Das variable Verstärkungsglied steuert die Amplitude der Schwingung, die ebenfalls Null sein kann. Das so erzeugte Signal wird dann den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements zugeführt, um das optische Element entsprechend zur Schwingung anzuregen.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der optischen Vorrichtung ist für die genannten Zwecke ein Taktgenerator vorgesehen, der ein Vielfaches der Lichtquellen- Taktfrequenz generiert. Die Taktfrequenz für die Lichtquelle und zur Anregung der optischen Elemente wird aus einem oder mehreren phasensynchronen Frequenzteilern erzeugt und durch einstellbare Phasenschieber und Verstärker nach den Erfordernissen angepasst.
Um die oben beschriebenen mehreren Schwingungseigenmoden des optischen Elements anzuregen, ist vorzugsweise eine Mehrzahl an Frequenzvervielfachern und Phasenschiebergliedern mit dem Taktgeber verbunden, deren Ausgänge mit einem Summierglied verbunden sind, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung verbunden ist. Bei dieser Ausgestaltung werden demnach mehrere frequenzvervielfachte und ggf. phasenverschobene Signale des Taktgebers zu einem Steuersignal aufsummiert, das dann dazu benutzt wird, das optische Element in gewünschter Weise zu einer Schwingung anzuregen, die eine Überlagerung von
Schwingungseigenmoden darstellt, mit der der gewünschte optische Effekt erzielbar ist.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung weist das optische Element doppelbrechendes Material auf, wodurch ein Polarisationsgrad sowie ein Polarisationszustand der Wellenfront eines Lichtpulses, der durch das in Schwingung versetzte optische Element hindurchtritt, bei einer geeigneten Synchronisierung von Pulsfrequenz und Schwingungsfrequenz gezielt beeinflusst werden kann.
In weiteren bevorzugten Ausgestaltungen kann das optische Element auch mehrschichtig aufgebaut sein, indem beispielsweise das optische Element zwischen zwei Festkörperschichten eine Flüssigkeits- oder Gasschicht aufweist, wobei die Flüssig- keits- oder Gasschicht oder zumindest eine der zwei Festkörperschichten zur Schwingung anregbar ist.
Zur Korrektur von Verzeichnungsverläufen ordnet man das optische Element bevorzugt im Bereich einer Feldebene der optischen Vorrichtung an. Zur Korrektur feldunabhängiger Fehler, sogenannter Öffnungsfehler, wird das optische Element im Bereich einer Pupillenebene der optischen Vorrichtung vorgesehen.
In einer Projektionsbelichtungsanlage der Mikrolithographie kann das optische Element im Projektionsobjektiv zur Bildfehlerkorrektur an all denjenigen Positionen vorgesehen werden, an denen Korrekturelemente vorgesehen sein können. Dies sind bevorzugt Pupillenebenen und Feldebenen, aber auch Positionen zwischen Pupillen- und Feldebene. Auch im Beleuchtungssystem einer Projektionsbelichtungsanlage kann ein in zu Schwingungen anregbares optisches Element zur gezielten Änderung von Intensitätsprofilen eingesetzt werden.
Besonders geeignet als Mittel zur Erzeugung elastischer Schwingungen des optischen Elements sind Vorrichtungen wie Lautsprecher (Tauchspulen, Lorenzmotor), Piezo- aktuatoren, elektrostatische, magnetostatische Aktuatoren/Antriebe (Motoren ver-
schiedener Bauarten) oder auch hydraulisch oder pneumatisch gesteuerte Aktuatoren. Selbstverständlich können auch mehrere verschiedenartige Mittel zur Erzeugung elastischer Schwingungen miteinander kombiniert werden.
Vorteilhaft ist es, solche Vorrichtungen zur Schwingungsanregung im Abschattungs- bereich des optischen Elements anzuordnen. Mit Abschattungsbereich wird hier und im folgenden derjenige Bereich des optischen Elements bezeichnet, auf den im Betrieb kein Licht der Lichtquelle fällt. Auf diese Weise wird der Durchtritt des Betriebslichts - bei einer Projektionsbelichtungsanlage der Projektionsstrahlung - und entsprechend die Abbildung nicht beeinträchtigt.
Ein solcher Abschattungsbereich kann der Umfang des optischen Elements sein. Soweit das optische Design der optischen Vorrichtung es vorsieht, kann das optische Element auch ein zentrales Mittenloch aufweisen, in dem weitere Vorrichtungen zur Erzeugung von Schwingungen angeordnet sind. Dadurch wird es möglich, eine noch höhere Anzahl von Schwingungsmoden anzuregen. Ein solches Loch zum Angriff von Mitteln zur Erzeugung von Schwingungen kann auch dezentral, das heißt mit einem Versatz gegenüber der optischen Achse, angeordnet sein.
Um zu vermeiden, dass benachbarte optische Elemente ebenfalls zu Schwingungen angeregt werden, ist es vorteilhaft, die Vorrichtungen zur Erzeugung von Schwingungen sowie das oszillierende optische Element selbst gegenüber der Umgebung im wesentlichen zu entkoppeln. Eine solche Schwingungsentkopplung kann vorteilhafterweise über Ausgleichselemente erfolgen, die gegenphasig zur Anregung des optischen Elements oszillieren.
In einer Ausführungsform kann die Entkopplung dadurch erfolgen, dass eine mechanische Verbindung zwischen den in oszillierenden optischen Elementen und weiteren statischen optischen Elementen des Objektivs vermieden wird. Dies ist beispielsweise möglich, indem für die statischen optischen Elemente eine erste Trägerstruktur
und eine zweite, von der ersten getrennte bzw. entkoppelte, Trägerstruktur für die oszillierenden optischen Elemente vorgesehen wird.
In einer anderen Ausführungsform zur Entkopplung wird eine unerwünschte Kraftübertragung durch das oszillierende optische Element auf die Umgebung durch Erzeugung von Ausgleichsschwingungen vermieden. Dies kann zum Beispiel durch ein oder mehrere Ausgleichselemente bewirkt werden, die entsprechend gegenphasig schwingen, um so die Schwingung des oszillierenden optischen Elements zu kompensieren.
Das zu elastischen Schwingungen anzuregende optische Element kann eine Planplatte sein. Das optische Element ist dabei vorzugsweise mechanisch steif, also beispielsweise dick, ausgestaltet, da sich hierdurch -relativ -einfach— hochfrequente -Moden- finden lassen, deren Frequenz auf der Laserfrequenz oder einer der Vielfachen liegt. Das optische Element kann ferner vorzugsweise dünn ausgestaltet sein. Hierbei bieten sich bei dünnen optischen Elementen, beispielsweise dünnen Platten, vorwiegend die relativ hochfrequenten Longitudinalmoden an, um eine Vielzahl auch höherer Schwingungsmoden einzustellen und somit Bildfehler höherer Ordnung zu korrigieren.
Das optische Element ist vorzugsweise als zumindest ein Teilraum der optischen Vorrichtung ausgebildet, der mit Gas oder allgemein einem Fluid befüllt ist. Das Gas des Teilsraums wird mittels der Vorrichtungen zur Erzeugung einer Schwingung in Form von Schallerzeugern (beispielsweise Mikrophonen) in Schwingung versetzt, wodurch lokale Dichtevariationen eine lokale Brechungsindexänderung des Gases bewirken. Trifft ein mit der Schallwelle synchronisierter Lichtimpuls auf den Teilraum, so erfährt die Wellenfront des Lichtpulses eine Veränderung, die zu einer Verbesserung des Abbildungsverhaltens der optischen Vorrichtung führen kann.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der optischen Vorrichtung weist die optische Vorrichtung zumindest zwei voneinander beabstandete optische Elemente
auf, zwischen denen ein Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit angeordnet ist. Bei einer solchen Ausgestaltung der optischen Vorrichtung ist eines der zwei optischen Elemente, die beiden optischen Elemente und/oder der Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit zur Schwingung anregbar. Im Falle, dass ein erstes optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch isolierend und ein zweites optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch leitend ausgebildet ist, ist es bevorzugt, dass auf das erste optische Element zuerst lokal Ladungen induziert werden, und dann der Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit zur Schwingung angeregt wird.
In einer anderen Ausführungsform ist das in Schwingung versetzbare optische Element so gestaltet, dass seine Elastizitätseigenschaften nicht über das gesamte optische Element konstant sind, sondern lokal variieren. Unter Elastizitätseigenschaften sind zum Beispiel Steifigkeit oder Dämpfungsverhalten des optischen Elements zu verstehen. Dies kann bei einem transmittierenden optischen Element zum Beispiel dadurch erreicht werden, dass das optische Element eine von der Mitte zum seinem Rand hin lokal variierende Dicke aufweist. Unter der Dicke eines optischen Elements ist der Abstand zwischen seinen beiden optischen Oberflächen zu verstehen, wobei der Abstand parallel zur optischen Achse gemessen wird. Eine derartig lokal variierende Dicke weisen beispielsweise sphärische oder asphärische Linsen oder optische Elemente mit Freiformfläche auf.
Alternativ können lokal variierende Elastizitätseigenschaften auch durch eine geeignete Materialgestaltung des optischen Elements erreicht werden, zum Beispiel, indem das optische Element eine von seiner Mitte zu seinem Rand hin lokal variierende Dichte aufweist.
In einer Weiterentwicklung kann das optische Element von einer Trägervorrichtung gehalten werden, wobei die Trägervorrichtung lokal variierende Elastizitätseigenschaften aufweist. Alternativ kann auch ein Array von optischen Elementen vorgesehen sein, die mittels Verbindungselementen miteinander verbunden sind, wobei diese Verbindungselemente jeweils unterschiedliche Elastizitätseigenschaften aufweisen können.
Das Trägerelement kann so gestaltet werden, dass Eigenmoden der Schwingungen im optisch genutzten Bereich des optischen Elements die gewünschte Form haben.
All diese Ausführungsformen ermöglichen es, genau auf die zu korrigierenden Fehler abgestimmte Schwingungsmoden zu erzeugen. Durch die lokale Variation von Elastizitätseigenschaften wird die Einstellung dieser Schwingungsmoden noch wesentlich flexibler im Vergleich zu einem oszillierenden optischen Element mit homogenen Elastizitätseigenschaften.
Neben Linsenarrays können in anderen Ausführungsformen mit flexiblen Verbindungselementen auch Arrays von Spiegeln oder Gittern oder Kombinationen von Linsen und Spiegeln vorgesehen sein. In einer weiteren Ausführungsform ist es auch möglich, ein solches optisches Element als Array von flachen, insbesondere planparallelen, abschnitts- und/oder zonenweise brechenden Linsensegmenten auszugestalten. Ein solches Array kann als Fresnel-Linse eingesetzt werden. Bei diesen Arrays von Linsen, Spiegeln, Gittern oder flachen Linsensegmenten können die einzelnen Komponenten des Arrays gleiche oder auch jeweils unterschiedliche Geometrien aufweisen. Durch das Vorsehen unterschiedlicher Geometrien der einzelnen Komponenten wird die Flexibilität des oszillierenden optischen Elements hinsichtlich Bildfehlerkorrektur bzw. Beeinflussung der Wellenfront noch erhöht.
Bei Verwendung eines oszillierenden Linsenarrays mit flexiblen Verbindungselementen werden durch Auswahl einer geeigneten Schwingungsmode gezielt die Fokuslagen der Einzellinsen beeinflusst. Dadurch können beispielsweise Winkel oder Intensitäten der durchtretenden Strahlenbündel beeinflusst werden. Eine spezielle Anwendung eines solchen winkelbeeinflussenden oszillierenden Linsenarrays ist im Beleuchtungssystem einer Projektionsbelichtungsanlage möglich, um gezielt Beleuch- tungssettings einzustellen. Unter einem Beleuchtungssetting in einer Projektionsbelichtungsanlage versteht man die Winkelverteilung der Intensitäten der Beleuchtungsstrahlen bei Auftreffen auf das Retikel, welche der Winkelverteilung in einer Feldebene entspricht. Die Einstellung von Beleuchtungssettings mit Hilfe eines solchen oszillierenden Linsenarrays hat den Vorteil, dass durch Wahl unterschied-
licher Schwingungsmoden unterschiedliche Beleuchtungssettings wahlweise eingestellt werden können. Damit ist für einen Wechsel des Beleuchtungssettings kein Wechsel optischer Elemente oder Einschieben von Blenden oder Filtern erforderlich. Stattdessen reicht es aus, einen anderen Schwingungszustand einzustellen.
Ein erfindungsgemäßes oszillierendes Linsenarray kann auch zur Feinkorrektur eines Beleuchtungssettings verwendet werden, welches mit anderen Mitteln eingestellt wird, die aus dem Stand der Technik bekannt sind.
Sämtliche hier beschriebenen zu Schwingungen anregbaren optischen Elemente oder Arrays optischer Elemente können beim Einsatz in einer optischen Vorrichtung, insbesondere in einer Projektionsbelichtungsanlage für die Photolithographie, in einer vorteilhaften Ausführungsform zusammen mit einer Kontrolleinheit eingesetzt werden. Die Kontrolleinheit ist mit einem Messsystem ausgestattet, welches vorgegebene Kontrollparameter des oszillierenden optischen Elements bzw. des Arrays, beispielsweise die Phase oder die Amplitude der Schwingung, lokal ermittelt. Zur Charakterisierung eines einzelnen optischen Elements kann das Messsystem beispielsweise ein Interferometer mit getakteter Beleuchtung oder eine Anordnung von Mikrophonen oder Beschleunigungssensoren umfassen, welche ortsaufgelöst die Druckschwankungen oder Beschleunigung der optischen Flächen registrieren. Zur Charakterisierung eines Arrays von optischen Elementen umfasst das Messsystem in einer bevorzugten Ausführungsform einzelne Sensoren, beispielsweise Fokussensoren, die die Fokuslage der einzelnen Array-Komponenten ermitteln. Die Kontrolleinheit verfügt weiter über ein Auswerte- und Kontrollsystem, welches anhand der von dem Messsystem aufgenommenen Messwerte, gegebenenfalls mittels Vergleich dieser Messwerte mit vorgegebenen Parametern aus Modellrechnungen, die Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements steuert. Auf diese Weise ist die Genauigkeit der Schwingungsamplitude des oszillierenden optischen Elements oder Arrays und die entsprechende Synchronisation mit der gepulsten Lichtquelle besonders präzise einstellbar.
Eine solche Kontrolleinheit kann für ein einzelnes oszillierendes optisches Element, für mehrere derartige Elemente gleichzeitig oder auch für die gesamte optische Vorrichtung vorgesehen sein. Zusätzlich oder alternativ kann auch ein Wellenfront- sensor vorgesehen sein, der die Wellenfront des gesamten optischen Systems aufnimmt. Die durch den Wellenfrontsensor ermittelten Daten werden ebenfalls durch die Kontrolleinheit verarbeitet und zur Festlegung bzw. Einstellung der zur Korrektur erforderlichen Schwingungsmoden bzw. Schwingungsamplituden des optischen Elements verwendet. Zur Charakterisierung des Gesamtsystems wird vorzugsweise ein Wellenfrontsensor beziehungsweise ein Interferometer verwendet, vorzugsweise ein Interferometer mit mehreren parallel arbeitenden Messkanälen zur synchronen Messung an mehreren Feldpunkten, beispielsweise ein mehrkanaliges Shearing- Interferometer.
In einer Vorrichtung mit einem oder mehreren oszillierenden optischen Elementen besteht ein Vorteil der Charakterisierung und Kontrolle jedes einzelnen dieser Elemente darin, dass individuelle Abweichungen der einzelnen optischen Elemente von Modellrechnungen, welche auf einem idealen optischen Element basieren, berücksichtigt und kompensiert werden können. Eine Charakterisierung und Kontrolle ist aber auch am Gesamtsystem vorteilhaft, da mit Hilfe eines Sensors, der die Charakteristik des gesamten optischen Systems erfasst, das Zusammenwirken der einzelnen oszillierenden Komponenten ermittelt werden kann und die gewünschte Wirkung im Gesamtsystem gezielt eingestellt werden kann.
In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung umfasst das Kontrollsystem weiterhin ein Synchronisationssystem zur Synchronisierung der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle. Die Synchronisation erfolgt anhand der durch das Mess-/ und Auswertesystem bestimmten Parameter für die Schwingungsanregung und anhand der vorgegebenen Pulsfrequenz der Lichtquelle.
Zusätzlich zu einem oder mehreren oszillierenden optischen Elementen können in einem erfindungsgemäßen optischen System auch weitere manipulierbare optische Elemente vorgesehen sein, insbesondere verschiebbare oder verkippbare sowie
statisch verformbare optische Elemente. Auch in diesem Fall ist es vorteilhaft, sowohl die Mittel zur Anregung der Schwingung der oszillierenden optischen Elemente als auch die Aktuatorik der weiteren manipulierbaren Elemente mittels einer Kontrolleinheit zu kontrollieren, welche über ein Messsystem verfügt, das sowohl Sensoren zur Bestimmung von Parametern der einzelnen optischen Elemente als auch Sensoren zur Bestimmung von Parametern des Gesamtsystems umfasst.
Um die Korrektur bzw. Verbesserung der Abbildungseigenschaften des Gesamtsystems gezielt zu erreichen, kann die Intensitätsverteilung in der Austrittspupille des Gesamtsystems aus Beleuchtungssystem und Abbildungssystem (Projektionsobjektiv) gemessen werden, anstatt beispielsweise nur separat die Intensitätsverteilung des Beleuchtungssystems zu messen und separat zu korrigieren. Die aufgrund der Messung der Intensitätsverteilung der Austrittspupille sich ergebenden Korrekturwerte dienen dann zur Korrektur der Summenbeiträge aus Beleuchtungssystem und Abbildungssystem, wobei die Korrektur dann im Beleuchtungssystem vorgenommen werden kann.
Wird das optische Element in Reflexion betrieben, kann in einer besonders vorteilhaften Ausführungsform vorgesehen sein, ein flüssiges Medium mit einer reflektierenden Oberfläche als Spiegel zu verwenden.
Sind in einer erfindungsgemäßen optischen Vorrichtung mehrere zu Schwingungen anregbare optische Elemente vorgesehen, ergibt sich durch geeignete Positionierung innerhalb der optischen Vorrichtung und durch geeignete Einstellung und Kombination der jeweils angeregten Schwingungsmoden die Möglichkeit, noch kompliziertere Bildfehler auszugleichen als mit nur einem schwingenden optischen Element.
Näher erläutert wird die Erfindung anhand der Zeichnung.
Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung einer Projektionsbelichtungsanlage mit einem Projektionsobjektiv;
Fig. 2 zeigt schematisch die Schwingung einer dünnen Planplatte mit einer einfachen Schwingungsmode und mit Antriebskraft am Ort der Fixierung der Planplatte;
Fig. 3 zeigt schematisch die Schwingung einer dünnen Planplatte mit einer einfachen Schwingungsmode und mit Antriebskraft außerhalb der Fixierung;
Fig. 4 zeigt schematisch ein rundes optisches Element mit 8 Aktuatoren;
Fig. 5 zeigt schematisch ein rechteckiges optisches Element mit 12 Aktuatoren;
Fig. 6 zeigt schematisch ein rundes optisches Element mit zentralem Mittenloch und Aktuatoren am Umfang des optischen Elements und innerhalb des Mittenlochs;
Fig. 7 zeigt schematisch eine Ausführungsform des optischen Elements als
Flüssigkeit in Reflexion;
Fig. 8 zeigt schematisch eine Ausführungsform des optischen Elements als
Flüssiglinse in Transmission;
Fig. 9 zeigt schematisch eine Ausführungsform des optischen Elements als
Flüssiglinse mit abgeschlossener Umgebung;
Fig. 10 zeigt schematisch eine Ausführungsform des optischen Elements als
Gitter;
Fig. 11 zeigt schematisch eine Ausführungsform mit einem Linsenarray;
Fig. 12 zeigt schematisch eine Ausführungsform mit einem Linsenarray auf einem Träger;
Fig. 13 zeigt schematisch eine Ausführungsform mit einem Spiegelarray;
Fig. 14 zeigt schematisch eine Ausführungsform mit einem Array von Spiegeln und Linsen;
Fig. 15 zeigt schematisch eine Ausführungsform mit einem Spiegel- und
Linsenarray in Kombination mit Fokussensoren;
Fig. 16 zeigt schematisch eine Mess- und Regelungskonzept für ein einzelnes optisches Element;
Fig. 17 zeigt schematisch eine Objektiv mit einer mechanischen Entkopplung von in Schwingung versetzbaren optischen Elementen und statischen optischen Elementen;
Fig. 18 zeigt ein Prinzipschaltbild einer Steuerung der Anregung einer Schwingung des optischen Elements in Synchronisation mit der Pulsfrequenz einer Lichtquelle;
Fig. 19 zeigt schematisch eine weitere Ausführungsform des zur Schwingung anregbaren optischen Elements mit lateraler (longitudinaler) Schwingungsanregung;
Fig. 20 zeigt schematisch ein weiteres optisches Element mit transversaler
Schwingungsanregung;
Fig. 21 zeigt schematisch eine weitere Ausführungsform des optischen Elements in Form eines Gasresonators zur Anregung von longitudinalen Schwingungsmoden;
Fig. 22 zeigt schematisch eine noch weitere Ausführungsform des optischen
Elements als mehrschichtige Planparallelplatte mit lateraler (longitudi- naler) Schwingungsanregung;
Fig. 23 das optische Element in Fig. 22 mit transversaler Schwingungsanregung;
Fig. 24 zeigt schematisch eine noch weitere Ausführungsform des optischen
Elements als Spiegel;
Fig. 25 zeigt schematisch eine noch weitere Ausfuhrungsform des optischen
Elements als gasbefüllter Teilraum der optischen Vorrichtung;
Fig. 26A, 26B zeigen schematisch eine Anordnung zweier optischer Elemente, zwischen denen eine Gasschicht angeordnet ist; und
Fig. 27A, 27B zeigen schematisch eine noch weitere Ausführungsform des optischen Elements als polarisationsbeeinflussende Planparallelplatte sowie deren Brechungsindexabhängigkeit vom Radius.
In Fig. 1 ist schematisch eine mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage 1 gezeigt, die zur Herstellung von hochintegrierten Halbleiterbauelementen mittels- Photolithographie vorgesehen ist. Die Projektionsbelichtungsanlage 1 umfasst als Lichtquelle einen gepulsten Excimer-Laser 3 mit einer Arbeitswellenlänge von 193 nm. Alternativ könnten auch Lichtquellen anderer Arbeitswellenlängen, beispielsweise 248 nm oder 157 nm bzw. eine Plasmaquelle der Wellenlänge 13.4 nm verwendet werden, wobei bei einer Wellenlänge von 13.4 nm ausschliesslich Spiegel
anstelle von Linsen verwendet werden. Ein nachgeschaltetes Beleuchtungssystem 5 erzeugt in seiner Austrittsebene oder Objektebene 7 ein großes, scharf begrenztes, sehr homogen beleuchtetes und an die Telezentrieerfordernisse des nachgeschalteten Projektionsobjektivs 11 angepasstes Beleuchtungsfeld. Das Beleuchtungssystem 5 hat Einrichtungen zur Steuerung der Pupillenausleuchtung und zum Einstellen eines vorgegebenen Polarisationszustands des Beleuchtungslichts. Insbesondere ist eine Vorrichtung vorgesehen, die das Beleuchtungslicht so polarisiert, dass die Schwingungsebene des elektrischen Feldvektors parallel zu den Strukturen der Maske 13 verläuft.
Im Strahlengang hinter dem Beleuchtungssystem ist eine Einrichtung (Reticle-Stage) zum Halten und Bewegen einer Maske 13 so angeordnet, dass diese in der Objektebene 7 des Projektionsobjektivs 11 liegt und in dieser Ebene zum Scanbetrieb in einer Abfahrrichtung 15 bewegbar ist.
Hinter der auch als Maskenebene bezeichneten Objektebene 7 folgt das Projektionsobjektiv 11, das ein Bild der Maske mit reduziertem Maßstab auf ein mit einem Photolack, auch Resist 21 genannt, belegtes Substrat 19, beispielsweise einen Silizi- um-Wafer abbildet. Das Substrat 19 ist so angeordnet, dass die ebene Substratoberfläche mit dem Resist 21 im Wesentlichen mit der Bildebene 23 des Projektionsobjektivs 11 zusammenfällt. Das Substrat wird durch eine Einrichtung 17 gehalten, die einen Antrieb umfasst, um das Substrat 19 synchron mit der Maske 13 zu bewegen. Die Einrichtung 17 umfasst auch Manipulatoren, um das Substrat 19 sowohl in z- Richtung parallel zur optischen Achse 25 des Projektionsobjektivs 11, als auch in x- und y-Richtung senkrecht zu dieser Achse zu verfahren. Eine Kippeinrichtung mit mindestens einer senkrecht zur optischen Achse 25 verlaufenden Kippachse ist integriert.
Die zum Halten des Substrats 19 vorgesehene Einrichtung 17 (Wafer-Stage) kann für die Verwendung bei der Immersionslithographie konstruiert sein. Dabei wird eine Flüssigkeit in den Zwischenraum zwischen dem letzten optischen Element des Projektionsobjektivs 11 und dem Substrat 19 eingebracht. Entsprechend sind in einer
für die Immersionslithographie angepassten Projektionsbelichtungsanlagen Vorrichtungen zum Zuführen und Ableiten der Immersionsflüssigkeit sowie ein flüssigkeitsdichter Aufnahmebehälter zur Fixierung der Flüssigkeit zwischen Substrat 19 und dem letzten optischen Element vorgesehen.
Das Projektionsobjektiv 11 umfasst optische Elemente 27, 29, die mit Strahlung asymmetrisch beaufschlagt werden. Die nicht rotationssymmetrische Bestrahlung der optischen Elemente führt zur Veränderung der Abbildungseigenschaften der optischen Elemente 27, 29 und entsprechend des gesamten Objektivs im Verlauf der Betriebsdauer. Zur Kompensation solcher alterungsbedingt entstehenden Bildfehler ist im Projektionsobjektiv 11 ein optisches Element 31 vorgesehen, das mittels einer Reihe von Piezo-Aktuatoren 33, die am Umfang des optischen Elements 31 angeordnet sind, in elastische Schwingungen versetzt werden kann. Zur Steuerung der Piezo- Aktuatoren 33 ist eine Kontrolleinheit 35 vorgesehen. Zur Anregung des optischen Elements 31 können neben Piezo-Aktuatoren auch pneumatisch oder hydraulisch gesteuerte Aktuatoren verwendet werden, auch eine akustische Anregung ist möglich.
In der Wafer-Stage 17 ist ein Sensor 55 angeordnet, der die Wellenfront des Gesamtsystems aufnimmt. Dieser Sensor 55 ist vorzugsweise als Wellenfrontsensor bzw. als Interferometer ausgeführt. Dieses Interferometer weist mehrere parallel arbeitende Messkanäle zur synchronen Messung an mehreren Feldpunkten auf. Die Messergebnisse werden über Datenleitungen 53 an einen Steuerrechner 51 übertragen. Dieser Steuerrechner 51 ermittelt aus den Messdaten die während der Betriebsdauer entstehenden Bildfehler und bestimmt anhand dieser Informationen eine Schwingungsmode für das optische Element 31, welche zu einer optimalen Kompensation der Bildfehler führt. Über Datenleitungen 53 ist der Steuerrechner mit der Kontrolleinheit 35 für das optische Element sowie mit der Lichtquelle 3 verbunden. Auf diese Weise regelt der Steuerrechner über die Kontrolleinheit 35 nicht nur die Schwingungsanregung des optischen Elements mit Hilfe der Aktuatoren 33, sondern dient gleichzeitig zur Synchronisation der Schwingung des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle.
Fig. 2 zeigt schematisch die Wirkungsweise des schwingenden optischen Elements 231. Hier besteht das optische Element 231 aus einer dünnen Planplatte bzw. einer Membran. Diese Membran wird durch Antriebe 233, die an den Befestigungspunkten des optischen Elements 231 angeordnet sind, in Schwingung versetzt. In einem einfachen Fall können die Antriebe beispielsweise so angeordnet sein, dass bei der Schwingung eine zylindrische Verformung des optischen Elements 231 entsteht. Fallen nun einzelne Lichtpulse, beispielsweise einer gepulsten Laserlichtquelle, auf das optische Element 231, und entspricht die Pulsfrequenz des Lasers der Schwingungsfrequenz des optischen Elements 231 oder einem ganzzahligen Vielfachen davon, weist das optische Element 231 bei jedem Auftreffen eines Lichtpulses dieselbe Form auf. In der Wirkung entspricht dies einem statischen optischen Element mit einer entsprechenden zylindrischen Form.
Die Stärke der optischen Wirkung kann im wesentlichen durch zwei Effekte eingestellt werden, nämlich durch die Schwingungsamplitude des optischen Elements 231 und die Phasendifferenz zwischen der Pulsfrequenz und der Schwingungsfrequenz des optischen Elements 231. Treffen die Lichtpulse jeweils gerade zum Zeitpunkt maximaler Auslenkung auf, entspricht die optische Wirkung einem maximal gekrümmten statischen optischen Element. Treffen die Lichtpulse jeweils zu einem anderen Zeitpunkt auf, an dem das schwingende optische Element 231 weniger stark ausgelenkt ist, entspricht die optische Wirkung einem entsprechend weniger stark gekrümmten optischen Element. Die Wirkung eines optischen Elements mit einer Krümmung mit entgegengesetztem Vorzeichen kann erreicht werden, indem die Phasenverschiebung zwischen Pulsfrequenz und Schwingungsfrequenz des optischen Elementes größer als eine halbe Schwingungsperiode gewählt wird.
Die Antriebskraft kann alternativ auch außerhalb der Fixierung des optischen Elements 227 eingebracht werden. Dies ist in Figur 3 schematisch dargestellt.
Durch die Form des optischen Elements 331, durch Anordnung, Anzahl und Position der Auflagepunkte 332 und der Aktuatoren 333, sowie durch die Anregungsfrequenz
können verschiedene Eigenmoden und damit unterschiedlichste Deformationen des optischen Elements 331 eingestellt werden.
So zeigen die Fig. 4 bis 6 exemplarisch verschiedene Formen des in Schwingung versetzbaren optischen Elements 431. Fig. 4 zeigt ein rundes optisches Element 431 mit acht Aktuatoren 433, die entlang seines Umfangs angeordnet sind. Die Eigenmoden von kreisförmigen Platten oder Membranen, deren Berechnung und Modellierung sind dem Mechanik-Fachmann bekannt. Es wird deshalb an dieser Stelle nicht weiter darauf eingegangen.
Fig. 5 zeigt eine andere Ausführungsform des optischen Elements 531 als rechteckige Planplatte mit 12 Aktuatoren 533, die entlang ihres Umfangs angeordnet sind. Der optische Nutzbereich 537 liegt im Zentrum der rechteckigen Planplatte. Die Aktuatoren 533 sind so angeordnet, dass der Nutzbereich nicht eingeschränkt wird. Die Eigenmoden von rechteckigen Platten oder Membranen, deren Berechnung und Modellierung sind dem Mechanik-Fachmann ebenfalls bekannt.
Fig. 6 zeigt eine weitere Ausführungsform des optischen Elements 631 mit einem zentralen Mittenloch 639. Hier sind sowohl am Umfang des optischen Elements 631 als auch am Mittenloch 639 Aktuatoren 633 angeordnet. Die Anzahl und Anordnung der Aktuatoren 633 bestimmt die Anzahl der Moden, die angeregt werden können.
Die Aktuatoren 633 sind mit Ausgleichselementen 641 verbunden, die gegenphasig zur Anregung des optischen Elements 631 oszillieren. Dies dient der Entkopplung der Aktuatoren 633 von der Fassung des optischen Elements 631 bzw. von der gesamten Fassungsstruktur der optischen Vorrichtung. Auf diese Weise wird vermieden, dass die zur Schwingungsanregung des optischen Elements 631 aufgebrachten Kräfte in die Fassung eingetragen werden und benachbarte optische Elemente in Schwingungen versetzen. Die Ausgleichselemente 641 sind so ausgelegt, dass die auftretenden Kräfte genau kompensiert werden. Derartige Ausgleichselemente können selbstver-
ständlich auch bei allen anderen hier angegebenen Ausführungsformen der Erfindung vorgesehen sein.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung gemäß den Fig. 7 und 8 kann ein flüssiges Medium als optisches Element 731, 831 vorgesehen sein. Das schwingende optische Element 731 wird hier in Reflexion betrieben. Die Flüssigkeit kann dabei selbst reflektierend sein, wie beispielsweise Quecksilber. Gegebenenfalls kann die Flüssigkeit aber auch mit einer reflektierenden dünnen elastischen Schicht belegt sein, beispielsweise mit einer Goldfolie. Verformungen der Flüssigkeitsoberfläche übertragen sich dann auf diese Folie. Die Flüssigkeit wird von einem flüssigkeitsdichten Behälter 743 gehalten. Die Schwingungsanregung erfolgt mittels akustischer Anregungen durch Lautsprecher 733, die am Umfang des Flüssigkeitsbehälters 743 angebracht sind.
Auch der Betrieb in Transmission ist bei einem optischen Element 831 aus einem flüssigen Medium möglich. Ein flüssiges in Transmission betriebenes optisches Element bezeichnet man auch als Flüssiglinse. In Fig. 8 ist eine solche Flüssiglinse dargestellt. Die Flüssigkeit befindet sich in einem Flüssigkeitsbehälter 843, dessen Basis aus einer transparenten Planplatte 845, beispielsweise aus Quarzglas, besteht und an dessen Umfang Lautsprecher zur akustischen Anregung der Flüssigkeit angebracht sind. Als Flüssigkeit kommen beispielsweise destilliertes Wasser, Schwefelsäure, perfluorierte Ether oder Zyklohexan in Frage. Die Form des Flüssigkeitsbehälters 843 kann so gestaltet sein, dass die Basis des Behälters als weiteres optisches Element gestaltet ist, beispielsweise als plankonkave oder plankonvexe Linse.
Wird eine Flüssigkeit als optisches Element verwendet, ist eine geschlossene Ausführungsform, wie sie in Fig. 9 dargestellt ist, besonders vorteilhaft. Auf diese Weise kann die optische Vorrichtung frei von Verunreinigungen durch verdunstende Flüssigkeitsmoleküle gehalten werden. Andererseits können auch keine Kontaminationspartikel aus der Umgebung in die Flüssigkeit gelangen. Die Flüssiglinse 931 in Fig. 9 ist von einem Flüssigkeitsbehälter 943 umgeben, dessen Basis aus einer transparenten Planplatte 945, beispielsweise aus Quarzglas, besteht. Nach oben ist der Flüssig-
keitsbehälter durch eine Plankonvexlinse 951 abgeschlossen. Zur Erneuerung der Flüssigkeit ist ein Flüssigkeitszulauf und -ablauf 947 vorgesehen. Durch Änderung der Flüssigkeitsmenge ist die Dicke der Flüssigkeitslinse einstellbar. Eine Lüftungsöffnung 949 sorgt für den Druckausgleich. Am Umfang des Flüssigkeitsbehälters 947 sind Lautsprecher 933 zur Schwingungsanregung der Flüssiglinse vorgesehen.
In einer weiteren Ausführungsform können bei entsprechend hohen Schwingungsmodi auch gitterartige periodische Strukturen erzeugt werden. Auf diese Weise lassen sich beispielsweise Phasengitter als lineare Sinusgitter, Kreuzgitter oder auch Radialgitter erzeugen. Fig. 10 zeigt ein rechteckiges optisches Element 1031 mit einer reflektiven Oberfläche, an dessen Umfang eine Vielzahl von Aktuatoren 1033 angebracht sind, wobei in dem optischen Element 1031 durch Schwingungsanregung eine gitterartige Struktur erzeugt wurde.
Eine andere Ausführungsform des schwingenden optischen Elements ist in verschiedenen Ausgestaltungen in den Figuren 11 bis 14 dargestellt. Das optische Element ist hier als Array einzelner optischer Komponetenen gestaltet, zum Beispiel in Form eines Linsen- (Fig. 11 und 12) oder Spiegelarrays (Fig. 13) oder auch als Array aus Linsen und Spiegeln (Fig. 14).
Fig. 11 zeigt ein in Schwingung versetzbares Linsenarray 1131, bei dem die Einzellinsen 1161 miteinander durch flexible Verbindungselemente 1163 verbunden sind. In einer einfachen Form sind die Einzellinsen 1163 als ebenes Linsenarray 1131 angeordnet. In einer alternativen Ausführungsform muss das Array nicht eben sein, sondern kann in einer unebenen, in z-Richtung vorgeformten Matrix angeordnet sein. Die Amplitude einer möglichen Schwingung des Linsenarrays 1131 sind mit Pfeilen dargestellt.
Fig. 12 zeigt ein Linsenarray 1231 mit Einzellinsen 1261 auf einem gemeinsamen Träger 1265. Dieser Träger kann aus einem Material bestehen, welches lokal eine unterschiedliche Dichte aufweist, beispielsweise kann die Dichte von der Mitte des
Trägers zum Rand hin kontinuierlich abnehmen. Auf diese Weise wird die Schwingungsamplitude lokal beeinflusst, so dass die effektive optisch wirksame Form des synchronisiert mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle schwingenden optischen Elements, statt grundsätzlich im Querschnitt eine Sinusform anzunehmen, durch die lokal unterschiedliche Dichte frei gestaltbar ist.
Fig. 13 zeigt ein Spiegelarray 1331 mit flexiblen Verbindungselementen 1363 und 1367 zwischen den Einzelspiegeln 1369. Die Verbindungselemente 1363 und 1367 weisen jeweils eine unterschiedliche Steifigkeit auf. Durch die Wahl unterschiedlich steifer Verbindungselemente lässt sich die effektive optisch wirksame Form des synchronisiert mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle schwingenden optischen Elements lokal ebenfalls beeinflussen.
Fig. 14 zeigt ein Array 1431 aus Einzellinsen 1461 und Einzelspiegeln 1469, welche durch Verbindungselemente 1463 miteinander verbunden sind.
Bei den hier beschriebenen Arrays kann die lokale Phase und Amplitude der einzelnen Elemente mittels Fokus-Sensoren kontrolliert werden. Dies ist in Fig. 15 dargestellt. Die Betriebsstrahlung 1575 wird an den Einzelspiegeln 1569 reflektiert, während die Einzellinsen 1561 die Betriebsstrahlung 1575 im Punkt 1571 fokussieren. Die Fokussensoren 1573 können für einen Regelkreis für die Aktuatoren 33 verwendet werden, welche das optische Element 31 zur Schwingung anregen. Ein solcher Regelkreis kann nicht nur für Arrays von Einzelkomponenten eingesetzt werden, sondern auch für ein einzelnes schwingendes optisches Element gemäß den Figuren 1 bis 10.
Der schematische Aufbau eines derartigen Regelkreises für die Regelung einer Schwingungsanregung eines einzelnen optischen Elements 1631 ist in der Fig. 16 dargestellt. Ein Messsystem 1655 dient zur Charakterisierung der erzeugten Deformation des optischen Elements. Das Messsystem 1655 kann beispielsweise ein Interferometer mit getakteter Beleuchtung zur Messung der Oberfläche umfassen oder auch eine Anord-
nung von Mikrophonen besitzen, die ortsaufgelöst die Druckschwankungen der optischen Flächen registrieren. Es ist ebenfalls möglich, dass das Messsystem 1655 eine Anordnung von Beschleunigungssensoren aufweist, die ortsaufgelöst die Beschleunigungsschwankungen der optischen Flächen registrieren. Über Datenleitungen 1653 können die Messwerte an ein Auswerte- und Kontrollsystem 1651 weitergegeben werden, das die Messwerte erfasst und verarbeitet, insbesondere auch speichert. Die Messwerte können mit Idealwerten, zum Beispiel mit einer idealen Amplitude, die für die Schwingung eines idealen optischen Elements aus Modellrechnungen gewonnen wurden, verglichen werden. Die Abweichungen vom Idealzustand werden ermittelt und die Bewegung der Aktuatoren 1633 zur Schwingungsanregung gegebenenfalls so angepasst, dass die Schwingungscharakteristik des optischen Elements 1631 dem Idealzustand nahe kommt. Die Anpassung der Aktuatorenbewe- gung erfolgt ebenfalls durch das Auswerte- und Kontrollsystem 1651 über eine Datenleitung 1653, die mit der Aktuatorik 1633 verbunden ist.
Das Auswerte- und Kontrollsystem 1651 dient außerdem dazu, die Schwingungsfrequenz des optischen Elements 1631 mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle (nicht in Fig. 16 dargestellt) zu synchronisieren. Dazu ist das Auswerte- und Kontrollsystem 1651 mit der Lichtquelle verbunden.
Um zu verhindern, dass durch die Oszillation des optischen Elements 31 in unerwünschter Weise über die Linsenfassung und Aktuatorik Kräfte auf die Umgebung, insbesondere auf die Objektivstruktur übertragen werden, ist eine mechanische Entkopplung des oszillierenden optischen Elements von der Umgebung vorgesehen. In Fig. 17 ist eine Ausführungsform eines Objektivs mit einer derartigen Entkopplung dargestellt. Dabei sind die oszillierenden optischen Elemente 1731 in einer ersten Trägerstruktur 1783 angeordnet, während die statischen optischen Elemente 1727 in einer zweiten Trägerstruktur 1781 angeordnet sind. Beide Trägerstrukturen 1781 und 1783 sind mechanisch voneinander getrennt. Die innere Trägerstruktur 1781 hat ausgesparte Ringsegmente, ähnlich einer Krone. Die äußere Trägerstruktur 1783 greift mit Querarmen 1787 durch die Aussparungen der inneren Trägerstruktur 1781. Es ist auch möglich, mehr als zwei getrennte Trägerstrukturen vorzusehen. Beispielsweise
kann für jedes oszillierende optische Element eine eigene Trägerstruktur vorgesehen sein.
Fig. 18 zeigt ein Prinzipschaltbild einer optischen Vorrichtung 1810, die beispielsweise die Projektionsbelichtungslage 1 in Fig. 1 sein kann.
Die optische Vorrichtung 1810 weist eine Lichtquelle 1812, beispielsweise einen Laser, auf. Die optische Vorrichtung 1810 weist ferner ein optisches Element 1814 auf, das beispielsweise das optische Element 31 im Projektionsobjektiv 11 der Projek- tionsbelichtungsanlage 1 in Fig. 1 sein kann. Es versteht sich jedoch, dass das optische Element 1814 auch ein optisches Element des Beleuchtungssystems 5 in Fig. 1 sein kann.
Das von der Lichtquelle 1812 emittierte Licht ist in Fig. 18 mit einem Pfeil 1816 dargestellt und wird durch das optische Element 1814 hindurch gerichtet.
Das optische Element 1814 ist, wie in den vorherigen Ausführungsbeispielen beschrieben, zur Schwingung anregbar, wobei zu diesem Zweck dem optischen Element 1814 Vorrichtungen 1818 zur Anregung einer Schwingung, beispielsweise in Form eines Piezoaktuators, zugeordnet sind.
Der Lichtquelle 1812 ist ein Taktgeber 1820 (clock) zugeordnet, der der Lichtquelle 1812 ein Taktsignal mit der Pulsfrequenz fpuiSe zuführt, so dass die Lichtquelle 1812 gepulstes Licht mit der Pulsfrequenz fpuise abgibt.
Mit dem Taktgeber 1820 sind des Weiteren eine Mehrzahl (n) an Frequenzverviel- fachern (phase locked loop (pH)) 1822i (i = 1, ..., n) verbunden. Jeder der Frequenzvervielfacher 1822i erzeugt ein ganzzahliges Vielfaches der Pulsfrequenz fpuise. Beispielsweise erzeugt der Frequenzvervielfacher 18223 ein Signal mit einer Frequenz, die das 3-fache der Pulsfrequenz fpuise ist.
Jedem Frequenzvervielfacher 1822, ist ein Phasenschieberglied 1824, zugeordnet, das die jeweilige Phase des frequenzvervielfachten Signals um einen einstellbaren Wert verschiebt oder unverändert lässt (Phasenverschiebung Null).
Den Phasenschiebergliedern 1824, ist jeweils ein Amplitudenverstärkerglied 1826, nachgeordnet, das die Signalamplitude in geeigneter Weise einstellt, und zwar mit einem Faktor kleiner oder größer gleich 1.
Alle so bearbeiteten Signale werden einem Summierglied 1828 zugeführt und von diesem aufsummiert. Der Ausgang des Summierglieds 1828 ist dann mit einem Signalverstärker 1838 verbunden, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen 1818 zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements 1814 verbunden ist. Die mit dem verstärkten Summensignal beaufschlagten Vorrichtungen 1818 zur Anregung einer Schwingung regen schließlich das optische Element 1814 entsprechend dem Summensignal an.
Da die Lichtpulse der Lichtquelle 1812 phasensynchron zu den Modulationsfrequenzen des optischen Elements 1814 sind, tasten diese immer den gleichen Zustand des periodisch angeregten optischen Elements 1814 ab. Die periodisch modulierten Abbildungseigenschaften sehen somit für die Lichtpulse zeitlich quasi stationär aus, ähnlich einem Stroboskop.
Je nach Erfordernis kann man longitudinale und/oder transversale Schwingungsmoden einer Planplatte, einer Linse oder eines Spiegels dazu nutzen, um bei geeigneter Synchronisation mit den Lichtpulsen eine ortsabhängige stationär erscheinende optische Wirkung zu erzielen.
In Fig. 19 ist ein optisches Element 1910 dargestellt, das als transparente Planplatte ausgebildet ist. Das optische Element 1910 kann auch als Linse, Spiegel und dergleichen ausgebildet sein.
Am Rand des optischen Elements 1910 sind Vorrichtungen 1912, 1914 zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements 1910 angeordnet. Die Vorrichtungen 1912, 1914 sind beispielsweise Piezoelemente. Mit den Vorrichtungen 1912, 1914 können vorwiegend laterale, d.h. longitudinale, Eigenmoden des optischen Elements 1910 resonant angeregt werden. Über die ortsabhängige Modulation der Dehnung (dargestellt durch dunkle und helle Abschnitte des optischen Elements 1910) wird auch der Brechungsindex bzw. die Doppelbrechung ortsabhängig mit einer durch die Anregung einstellbaren Schwingungsamplitude moduliert. Die Anregungsrichtung ist mit Pfeilen 1916, 1918 veranschaulicht. Die Modulation des Brechungsindexs dient dann der Erzielung der gewünschten optischen Wirkung.
An dem optischen Element 1910 sind des Weiteren Schwingungsentkopplungsmittel 1920, 1922 angeordnet, um das optische Element 1910 von anderen optischen Elementen des optischen Systems, in dem das optische Element 1910 vorhanden ist, schwingungszuentkoppeln .
Fig. 20 zeigt ein mit dem optischen Element 1910 vergleichbares optisches Element 2010, bei dem Vorrichtungen 2012, 2014 zur Anregung von Schwingungen quer an dem optischen Element 2010 angreifen, um transversale Schwingungsmoden des optischen Elements 2010 anzuregen.
Während die longitudinalen Schwingungsmoden des optischen Elements 1910 in Fig. 19 nicht oder im Wesentlichen nicht zu einer Formänderung der Oberflächen des optischen Elements 1910 führen, führen die transversalen Schwingungen des optischen Elements 10 zu einer Formvariation, die zu einer optischen Wirkung führt. Bei dem optischen Element 1910 beruht die modulierte optische Wirkung dagegen überwiegend auf einer modulierten Verteilung des Brechungsindexes im optischen Element 1910.
Fig. 21 zeigt ein optisches Element 2110, das zwischen zwei Platten 2112 und 2114 einen gasgefüllten oder flüssigkeitgefüllten Raum 2116 aufweist.
Mittels geeigneter Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung werden in dem Gas longitudinale Schwingungsmoden angeregt, die sich in einer modulierten Dichteverteilung und damit einem ortsabhängig modulierten Brechungsindex äußern.
In Fig. 21 sind Bereiche höherer Dichte 2118, 2120, 2122 und Bereiche geringerer Dichte 2124, 2126, 2128 und 2130 dargestellt.
Die Bereiche höherer Dichte bzw. geringerer Dichte 2118-2122 bzw. 2124-2130 sind gleichzeitig Bereiche höheren Drucks bzw. niedrigeren Drucks. Bei einem Druckunterschied von beispielsweise 28 Pa zwischen den Bereichen höheren Drucks und den Bereichen niedrigeren Drucks ergibt sich ein Brechungsindexunterschied Δn von etwa 8.3 x 106.
Der gasgefüllte Raum 2116 des optischen Elements 2110 kann hinsichtlich der Modulationsfrequenzen angepasst werden, wobei auch die Bereiche höherer Dichte bzw. niedrigerer Dichte 2118-2122 bzw. 2124-2130 durch eine geeignete Wahl der Schwingungsanregung örtlich verschoben werden können.
Longitudinale Schwingungsmoden können in verschiedenen Richtungen angeregt werden, beispielsweise wie in Fig. 21 gezeigt in Lichtdurchtrittsrichtung, quer dazu oder gleichzeitig in den beiden zuvor genannten Richtungen.
Fig. 22 zeigt ein weiteres optisches Element 2210, das zwischen zwei Festkörperschichten 2212 und 2214 eine Flüssigkeitsschicht, beispielsweise eine Wasserschicht 2216, aufweist. Die Festkörperschichten 2212, 2214 sind beispielsweise als transparente Planplatten ausgestaltet.
Durch seitlich angeordnete Vorrichtungen 2218, 2220 kann die Flüssigkeitsschicht 2216 zur Schwingung angeregt werden, um entweder über den dichteabhängigen Brechungsindex der Flüssigkeit und/oder über die Dickenvariation der Flüssigkeits-
schicht 2216 aufgrund von Druckvariationen in der Flüssigkeit und der Nachgiebigkeit der Festkörperschichten 2212, 2214 eine optische Wirkung zu erzielen.
Fig. 23 zeigt das optische Element 2210 in Fig. 22, wobei im Unterschied zu Fig. 22 Vorrichtungen 2318, 2320 zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements 2210 transversal an dem optischen Element 2310 angreifen. Angeregt wird hierbei nur die Festkörperschicht 2212, während die Festkörperschicht 2214 aufgrund ihrer größeren Dicke ausreichend starr ist, so dass sich die transversalen Schwingungsmoden der Festkörperschicht 2312 nicht über die Flüssigkeitsschicht 2216 auf die Festkörperschicht 2214 übertragen.
Fig. 24 zeigt eine weitere Ausführungsform eines optischen Elements 2130, das als Spiegel 2132 ausgebildet ist. An dem Spiegel 2132 sind Vorrichtungen 2133 zur Erzeugung einer Schwingung des optischen Elements 2130 angeordnet, die längs an einem Spiegelsubstrat 2135 angreifen. Hierdurch wird das Spiegelsubstrat 2135 in Schwingung versetzt, so dass eine reflektierende Spiegeloberfläche 2137 zeitlich oszilliert, wodurch eine gewünschte optische Korrekturwirkung der Wellenfront eines auf den Spiegel 2132 treffenden Lichtpulses erreicht wird. Unter einer zeitlichen Variation der reflektierenden Spiegeloberfläche 2137 ist beispielsweise eine örtliche Dichtevariation der Spiegeloberfläche 2137 oder eine räumliche Auslenkung lokaler Punkte der Spiegeloberfläche 2137 zu verstehen.
In Fig. 25 ist eine weitere Ausführungsform eines optischen Elements 2140 gezeigt, das als Teilraum 2142 einer optischen Vorrichtung 2143 ausgebildet ist (vgl. gestrichelte Linien in Fig. 25). Der Teilraum 2142 ist mit einem Gasreservoir 2145 verbunden und mit einem Gas, beispielsweise getrockneter Luft (n = 1,000292), Kohlendioxid (n = 1,00045) oder Xenon (n = 1,00706) gefüllt. Ferner sind Vorrichtungen 2147 zu Erzeugung einer akustischen Schwingung des Gases des Teilraums 2142 vorhanden, die in dem gezeigten Ausführungsbeispiel als Schallerzeuger oder Mikrophone ausgestaltet sind. Mittels der Vorrichtungen 2147 wird in dem Gas des Teilraums 2142 eine zeitlich modulierte Schallwelle erzeugt, wodurch eine lokale Dichteänderung in dem geschlossenen Teilraum 2142 induziert wird. Die Schallwelle wird an
den Seiten des Teilraums 2142 reflektiert. Die Schwingungsfrequenz ist mit der Pulsfrequenz der Lichtpulse synchronisiert, so dass zu einem definierten Zeitpunkt, bei dem das Gas ein bestimmtes Dichtemuster aufweist, der Lichtpuls durch den Teilraum 2142 hindurchtritt. Dies ermöglicht eine gezielte Beeinflussung des Wellen- frontverlaufs des Lichtpulses. An dem Teilraum 2142 können ferner Dämpfungselemente angeordnet sein, die die erzeugte Schallwelle geeignet dämpfen, so dass die Wellenfront zweiter aufeinander folgender Lichtpulse jeweils verschieden verändert werden kann.
Die Ausgestaltung des optischen Elements 2140 als gasbefüllter Teilraum 2142 der optischen Vorrichtung 2143 ermöglicht vorteilhafterweise eine besonders einfache, kostengünstige und im Betrieb des optischer optischen Vorrichtung 2143 durchführbaren Verbesserung des Abbildungsverhaltens der optischen Vorrichtung 2143.
Das optische Element 2140 kann auch als der gesamte Innenraum der optischen Vorrichtung 2143 oder als scheibenförmiges Volumen beispielsweise im Bereich des Lichtdurchtritts der optischen Vorrichtung 2143 ausgebildet sein.
Fig. 26 A zeigt eine optische Vorrichtung 2150, in der zwei in Schwingung versetzbare optische Elemente 2152, 2154 aufgenommen sind. Die zwei optischen Elemente 2152, 2154 können beispielsweise zwei voneinander beabstandete kreisförmige Planparallelplatten oder auch ein Pellikel und eine Maske oder eine Linse sein. Die zwei optischen Elemente 2152, 2154 sind über elastische Seitenwände 2156 miteinander verbunden, wobei ein Zwischenraum 2158 mit einem Gas, beispielsweise Argon, gefüllt ist. Das erste optische Element 2152, das in Lichtausbreitungsrichtung der Lichtpulse stromaufwärts angeordnet ist, wird mittels Vorrichtungen 2160 zu einer transversalen Schwingung angeregt. Diese führt zu einer ortsabhängigen Auslenkung des Pellikels oder optischen Elements, die in Fig. 26A schematisch übertrieben durch die gestrichelten Linien dargestellt ist. Zusätzlich wird dem Gas eine bestimmte Topologie aufgeprägt, was zusätzlich zu einer Dichte- und somit zu einer Brechungsindexvariation des Gases führt. Dies führt zu einer gezielten Beeinflussung der Wellenfront der Lichtpulse.
Es ist ebenfalls möglich, dass die beiden optischen Elemente 2152, 2154 zu einer transversalen Schwingung angeregt werden können. Dazu ist an dem optischen Element 2154 ebenfalls eine Vorrichtung 2162 zur Erzeugung einer Schwingung angeordnet. Die Schwingungsfrequenzen der beiden optischen Elemente 2152, 2154 können beispielsweise um 180° zueinander phasen versetzt sein. Aufgrund der in den beiden optischen Elementen 2152, 2154 induzierten Schwingungen erfährt das Gas in dem Zwischenraum 2158 eine Dichte- und Brechungsindexvariation, die die Wellenfront eines zeitlich geeignet getakteten Lichtpulses verändert und deren Fehlverlauf gezielt minimiert.
Es ist ebenfalls möglich, dass das Gas in dem Zwischenraum 2158 direkt mittels eines Schallerzeugers 2164 zu einer akustischen Schwingung angeregt wird. Wie zuvor beschrieben, kann damit eine gewünschte optische Korrekturwirkung erreicht werden.
Fig. 26B zeigt die beiden optischen Elemente 2152, 2154 von Fig. 26A, die hier als Planparallelplatte und als Linse ausgebildet sind. Das erste optische Element 2152 weist einen hohen Widerstand auf, d.h. es ist elektrisch isolierend, und das zweite optische Element 2154, das in Lichtdurchtrittsrichtung stromabwärts des optischen Elements 2152 angeordnet ist, ist elektrisch leitend. Eine Induzierung bzw. gezielte Aufbringung von elektrischen Ladungen auf das erste optische Element 2152 mittels eines geladenen Stabs führt zu einer An- bzw. Abstoßung von lokalen Bereichen des optischen Elements 2152 vom zweiten optischen Element 2154. Das Gas in dem Zwischenraum 2158 erfährt eine entsprechende Dichtemodulation. Zusätzlich wird das Gas des Zwischenraums 2158 durch die an dem Zwischenraum 2158 angeordnete Vorrichtung 2164 in Schwingung versetzt. Die Dichtevariation des Gases resultiert in einer lokalen Änderung des Brechungsindexes des Gases, wodurch ein Wellenfront- verlauf eines geeignet getakteten Lichtpulses, der durch das Gas hindurchtritt, gezielt beeinflusst werden kann.
Anstelle von Argon kann der Zwischenraum 2158 auch mit einer Flüssigkeit, beispielsweise Wasser, gefüllt sein.
Fig. 27A zeigt eine Draufsicht auf ein optisches Element 2170, das als kreisförmige Quarzplatte 2172 mit Radius R ausgebildet ist und beispielsweise im Projektionsobjektiv der Projektionsbelichtungsanlage aufgenommen ist. Das optische Element 2170 kann ebenfalls in der Beleuchtungsoptik der Projektionsbelichtungsanlage aufgenommen sein.
Das optische Element 2170 ist mittels eines Schallerzeugers 2173 in Schwingung versetzbar, wodurch sich eine Schallwelle in dem optischen Element 2170 ausbreitet. Diese Schallwelle führt zu longitudinalen Dichtewellen, die sich im optischen Element 2170 ausbreiten und ein gerichtetes Spannungsfeld erzeugen, was wiederum die Doppelbrechungseigenschaften des optischen Elements lokal beeinflusst. In der Grundmode nimmt die resultierende Doppeibrechnung des optischen Elements mit dem Radius r der Kreisscheibe radial nach außen zum Rand des optischen Element 2170 (vgl. Fig. 27B) ab. Die Hauptachsen der Doppelbrechung sind radial und tangential orientiert.
Es ist ebenfalls möglich, dass das optische Element 2170 als Depolarisator für den Polarisationszustand der Wellenfront der Lichtpulse der Lichtquelle wirkt. Bei geeigneter Synchronisierung der Schwingungsfrequenz des optischen Elements 2170 und der Pulsfrequenz der Lichtpulse wirkt das optische Element 2170 als schnell schaltbare λ/2-Platte, die zwischen zwei Laserpulsen den Polarisationszustand um 90° verändert bzw. verkippt. Die Laserpulse fallen hierzu abwechselnd auf ein Minimum und ein Maximum des Spannungsfeldes im Material des optischen Elements 2170.
Je nach Verwendung des in Schwingungen versetzbaren optischen Elements 2170 können sowohl die Beleuchtungsweise als auch die Abbildungseigenschaften der Projektionsbelichtungsanlage dynamisch beeinflusst und gezielt verändert werden, um ihre Abbildungsqualität zu verbessern und auftretende Abbildungsfehler zu korrigieren. Es können insbesondere Abberationen des Wellenfrontverlaufs der Lichtpulse der Lichtquelle kompensiert werden oder auch der Abbildungskontrast durch eine Anpassung des (lokalen) Polarisationszustands an die abzubildende
Struktur optimiert werden. Eine Verwendung des optischen Elements 2170 in der Beleuchtung ermöglicht beispielsweise eine Generierung von rotationssymmetrischen Beleuchtungsweisen des Projektionsobjektivs und eine Manipulation der Kohärenzeigenschaften und der Polarisation der Lichtpulse der Lichtquelle.
Wenn die Erfindung auch anhand spezieller Ausführungsformen beschrieben wurde, erschließen sich für den Fachmann zahlreiche Variationen und alternative Ausführungsformen, z.B. durch Kombination und/oder Austausch von Merkmalen einzelner Ausführungsformen. Dementsprechend versteht es sich für den Fachmann, dass derartige Variationen und alternative Ausführungsformen von der vorliegenden Erfindung mit umfasst sind.
Claims
1. Optische Vorrichtung mit einer Lichtquelle, die Licht in Form von Lichtpulsen mit einer Pulsfrequenz abstrahlt, und mit mindestens einem optischen Element, das mit Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements mit einer Schwingungsfrequenz verbunden ist, wobei die Schwingung des optischen Elements zu einer zeitlich periodischen Modulation zumindest eines für die optische Abbildung relevanten Parameters des optischen Elements führt, wobei die Schwingungsfrequenz mittels der Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements so einstellbar ist, dass sie mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle synchronisiert ist, und wobei ein Taktgeber für die Pulsfrequenz der Lichtpulse vorgesehen ist, wobei mit dem Taktgeber zumindest ein Frequenzvervielfacher verbunden ist, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Erzeugung einer Schwingung verbunden ist.
2. Optische Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei die Schwingungsfrequenz des optischen Elements als ganzzahliges Vielfaches der Pulsfrequenz der Lichtquelle einstellbar ist.
3. Optische Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei die Schwingung des optischen Elements eine Überlagerung von Schwingungen mit unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz ist.
4. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei die Schwingungsfrequenz des optischen Elements phasenverschoben zur Pulsfrequenz der Lichtquelle einstellbar ist.
5. Optische Vorrichtung nach Anspruch 3, wobei den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine Phasenverschiebung zugeordnet ist.
6. Optische Vorrichtung nach Anspruch 5, wobei die Phasenverschiebung einstellbar ist.
7. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3, 5 oder 6, wobei den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine Schwingungsamplitude zugeordnet ist.
8. Optische Vorrichtung nach Anspruch 7, wobei die Amplitude einstellbar ist.
9. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, wobei mit dem Taktgeber zumindest ein Phasenschieberglied verbunden ist, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung verbunden ist.
10. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, wobei eine Mehrzahl an Frequenzvervielfachern und/oder Phasenschiebergliedern mit dem Taktgeber verbunden sind, deren Ausgänge mit einem Summierglied verbunden sind, dessen Ausgang mit den Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung verbunden ist.
11. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei die Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung und das optische Element dazu ausgelegt sind, eine transversale Schwingung des optischen Elements anzuregen.
12. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei die Vorrichtungen zur Anregung einer Schwingung und das optische Element dazu ausgelegt sind, eine longitudinale Schwingung des optischen Elements anzuregen.
13. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei das optische Element einen kristallinen Festkörper, einen amorphen Festkörper, eine Flüssigkeit oder ein Gas aufweist.
14. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei das optische Element doppelbrechendes Material aufweist.
15. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, wobei das optische Element zwischen zwei Festkörperschichten eine Flüssigkeits- oder Gasschicht aufweist, wobei die Flüssigkeits- oder Gasschicht zur Schwingung anregbar ist.
16. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, wobei das optische Element zwischen zwei Festkörperschichten eine Flüssigkeits- oder Gasschicht aufweist, wobei zumindest eine der zwei Festkörperschichten zur Schwingung anregbar ist.
17. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 16, wobei die optische Vorrichtung eine Pupillenebene aufweist und das optische Element in der Pupillenebene oder im Bereich der Pupillenebene angeordnet ist.
18. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 16, wobei die optische Vorrichtung eine Feldebene aufweist und das optische Element in der Feldebene oder im Bereich der Feldebene angeordnet ist.
19. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, wobei die Vorrichtungen zur Anregung einer elastischen Schwingung des optischen Elements Lautsprecher, Tauchspulen, Piezoaktuatoren, elektrostatische, magnetostatische, hydraulisch gesteuerte oder pneumatisch gesteuerte Aktuatoren umfassen.
20. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 19, wobei die Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements im Abschat- tungsbereich des optischen Elements angeordnet sind.
21. Optische Vorrichtung nach Anspruch 20, wobei die Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements am Umfang des optischen Elements angeordnet sind.
22. Optische Vorrichtung nach Anspruch 20, wobei das optische Element ein zentrales Mittenloch aufweist, in dem weitere Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements angeordnet sind.
23. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 22, wobei das optische Element mit den Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen gegenüber der Umgebung im wesentlichen schwingungsentkoppelt ist.
24. Optische Vorrichtung nach Anspruch 23, wobei die optische Vorrichtung neben dem optischen Element mindestens ein weiteres optisches Element um- fasst, wobei für das optische Element eine erste Trägerstruktur und für das mindestens eine weitere optische Element eine zweite Trägerstruktur vorgesehen ist, wobei die erste und die zweite Trägerstruktur derart voneinander entkoppelt sind, dass von der ersten Trägerstruktur keine Kraftübertragung auf die zweite Trägerstruktur möglich ist.
25. Optische Vorrichtung nach Anspruch 23, wobei die Schwingungsentkopplung mittels zu Schwingungen anregbaren Ausgleichselementen erfolgt.
26. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 25, wobei die Lichtquelle ein Stroboskop, eine Laserlichtquelle, ein Synchrotron, eine gechoppte Lichtquelle, eine elektronisch schaltbare Lichtquelle (Lampe, Diode), eine CW- Lichtquelle mit Shutter, oder eine Plasmaquelle ist.
27. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element eine Planplatte, insbesondere eine Membran, ist.
28. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element ein Spiegel ist.
29. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element aus einer Flüssigkeit mit einer reflektierenden Oberfläche besteht.
30. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element eine Linse ist.
31. Optische Vorrichtung nach Anspruch 30, wobei das optische Element eine Flüssiglinse ist.
32. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element aus einem Array einzelner optischer Komponenten besteht.
33. Optische Vorrichtung nach Anspruch 32, wobei die einzelnen optischen Komponenten Linsen, Spiegel, Gitter und/oder flache, insbesondere planparallele, abschnitts- und/oder zonenweise brechende Linsensegmente umfassen.
34. Optische Vorrichtung nach Anspruch 32 oder 33, wobei die einzelnen optischen Komponenten gleiche Geometrien aufweisen.
35. Optische Vorrichtung nach Anspruch 32 oder 33, wobei die einzelnen optischen Komponenten unterschiedliche Geometrien aufweisen.
36. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 32 bis 35, wobei die einzelnen optischen Komponenten mittels Verbindungselementen miteinander verbunden sind, wobei mindestens zwei Verbindungselemente unterschiedliche Elastizitätseigenschaften aufweisen.
37. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, wobei das optische Element als zumindest ein gasbefüllter Teilraum der optischen Vorrichtung ausgebildet ist.
38. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 37, wobei die optische Vorrichtung zumindest zwei voneinander beabstandete optische Elemente aufweist, zwischen denen ein Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit angeordnet ist.
39. Optische Vorrichtung nach Anspruch 38, wobei eines der zwei optischen Elemente, die zwei optischen Elemente und/oder der Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit zu einer Schwingung anregbar sind.
40. Optische Vorrichtung nach Anspruch 38 oder 39, wobei ein erstes optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch isolierend und ein zweites optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch leitend ausgebildet ist.
41. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 40, wobei die Elastizitätseigenschaften, wie Steifigkeit oder Dämpfungsverhalten, des optischen E- lements lokal variieren.
42. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 41, wobei das optische Element eine von seiner Mitte bis zu seinem Rand hin lokal variierende Dicke aufweist.
43. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 42, wobei die optische Vorrichtung eine Kontrolleinheit aufweist, welche ein Messsystem, ein Auswertesystem und ein Kontrollsystem umfasst.
44. Optische Vorrichtung nach Anspruch 43, wobei das Messsystem einen oder mehrere Fokussensoren, ein Interferometer mit getakteter Beleuchtung, eine Polarisationsmesseinheit oder eine Anordnung von Mikrophonen oder Beschleunigungssensoren zur Messung von Kontrollparametern des optischen Elements umfasst.
45. Optische Vorrichtung nach Anspruch 43 oder 44, wobei das Messsystem einen Wellenfrontsensor, insbesondere ein Interferometer mit mehreren parallel arbeitenden Messkanälen zur synchronen Messung an mehreren Feldpunkten, zur Messung von Kontrollparametern der gesamten optischen Vorrichtung umfasst.
46. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 43 bis 45, wobei das Messsystem einen polarimetrischen Sensor mit parallel arbeitenden Messkanälen zur synchronen Messung des Polarisationszustandes des Lichtwellenfeldes an mehreren Feldpunkten umfasst, um die Kontrollparameter für die gesamte optische Vorrichtung zu bestimmen.
47. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 43 bis 46, wobei das Kontrollsystem ein Synchronisationssystem zur Synchronisierung der Schwingungsfrequenz der Schwingung des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle umfasst.
48. Optische Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 47, wobei die optische Vorrichtung mindestens ein weiteres manipulierbares optisches Element enthält, welches insbesondere verschiebbar, verkippbar oder statisch verformbar ausgestaltet ist.
49. Projektionsbelichtungsanlage mit einer optischen Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 48.
50. Projektionsbelichtungsanlage nach Anspruch 49, wobei die Projektionsbelich- tungsanlage ein Beleuchtungssystem aufweist und das optische Element innerhalb des Beleuchtungssystems angeordnet ist.
51. Projektionsbelichtungsanlage nach Anspruch 49 oder 50, wobei die Projektionsbelichtungsanlage ein Projektionsobjektiv aufweist und das optische Element innerhalb des Projektionsobjektivs angeordnet ist.
52. Verfahren zur Korrektur bzw. Verbesserung des Abbildungsverhaltens einer optischen Vorrichtung, insbesondere einer Projektionsbelichtungsanlage, welche eine gepulste Lichtquelle mit einer Pulsfrequenz aufweist, wobei mindestens ein optisches Element zu einer Schwingung mit einer Schwingungsfrequenz angeregt wird, wobei die Schwingung des optischen Elements zu einer zeitlich periodischen Modulation zumindest eines für die optische Abbildung relevanten Parameters des optischen Elements führt, wobei die Schwingungsfrequenz der Schwingung des optischen Elements so eingestellt wird, dass sie mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle synchronisiert ist, wobei die Schwingungsfrequenz des optischen Elements als ganzzahliges Vielfaches der Pulsfrequenz eingestellt wird.
53. Verfahren nach Anspruch 52, wobei die Schwingung des optischen Elements als Überlagerung von Schwingungen mit unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz angeregt wird.
54. Verfahren nach Anspruch 52 oder 53, wobei die Schwingungsfrequenz des optischen Elements phasenverschoben zur Pulsfrequenz der Lichtquelle eingestellt wird.
55. Verfahren nach Anspruch 53, wobei den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine Phasenverschiebung zugeordnet wird.
56. Verfahren nach Anspruch 55, wobei die Phasenverschiebung eingestellt wird.
57. Verfahren nach Anspruch 53, 55 oder 56, wobei den unterschiedlichen ganzzahligen Vielfachen der Pulsfrequenz jeweils eine Schwingungsamplitude zugeordnet wird.
58. Verfahren nach Anspruch 57, wobei die Schwingungsamplitude eingestellt wird.
59. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 58, wobei mittels eines Taktgebers für die Pulsfrequenz der Lichtpulse ein Taktsignal erzeugt wird, wobei das Taktsignal einem Frequenzvervielfacher und zumindest einem Phasenschieberglied zugeführt wird, deren Ausgangssignal zur Anregung einer Schwingung des optischen Elements verwendet wird.
60. Verfahren nach Anspruch 59, wobei das Taktsignal einer Mehrzahl an Fre- quenzvervielfachern und Phasenschiebergliedern zugeführt wird, deren Ausgangssignale einem Summierglied zugeführt werden, dessen Ausgangssignal zur Anregung der Schwingungen des optischen Elements verwendet wird.
61. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 60, wobei das optische Element zu einer transversalen Schwingung angeregt wird.
62. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 61, wobei das optische Element zu einer longitudinalen Schwingung angeregt wird.
63. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 62, wobei das optische Element zwischen zwei Festkörperschichten eine Flüssigkeits- oder Gasschicht aufweist, wobei die Flüssigkeits- oder Gasschicht zur Schwingung angeregt wird.
64. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 62, wobei das optische Element zwischen zwei Festkörperschichten eine Flüssigkeits- oder Gasschicht aufweist, wobei zumindest eine der zwei Festkörperschichten zur Schwingung angeregt wird.
65. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 64, wobei die optische Vorrichtung zumindest zwei voneinander beabstandete optische Elemente aufweist, zwischen denen ein Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit angeordnet ist, wobei eines der zwei optischen Elemente, die zwei optischen Elemente und/oder der Zwischenraum mit Gas oder Flüssigkeit zur Schwingung angeregt wird.
66. Verfahren nach Anspruch 65, wobei ein erstes optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch isolierend und ein zweites optisches Element der zwei optischen Elemente elektrisch leitend ausgebildet ist, wobei das erste optische Element mit elektrischen Ladungen beaufschlagt wird.
67. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Feldebene der optischen Vorrichtung eine Wellenfront der optischen Vorrichtung ermittelt wird, in einem zweiten Schritt die ermittelte Wellenfront mit einer vorgegebenen Wellenfront verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen der ermittelten Wellenfront und der vorgegebenen Wellenfront bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwischen der ermittelten Wellenfront und der vorgegebenen Wellenfront minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
68. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Feldebene der optischen Vorrichtung der Polarisationszustand des Lichtwellenfeldes, das durch die optische Vorrichtung erzeugt wird, bestimmt wird, in einem zweiten Schritt der ermittelte Polarisationszustand mit einer vorgegebenen Polarisationszustandsverteilung verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen dem ermittelten Polarisationszustand und dem vorgegebenen Polarisationszustand bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwischen dem ermittelten Polarisationszustand und dem vorgegebenen Polarisationszustand minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
69. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Feldebene eine Winkelverteilung der Intensität der Strahlung der Lichtquelle ermittelt wird, in einem zweiten Schritt die ermittelte Winkelverteilung mit einer vorgegebenen Winkelverteilung verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen der ermittelten Winkelverteilung und der vorgegebenen Winkelverteilung bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwischen der ermittelten Winkelverteilung und der vorgegebenen Winkelverteilung minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
70. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Feldebene eine Intensitätsverteilung der Strahlung der Lichtquelle ermittelt wird, in einem zweiten Schritt die ermittelte Intensitätsverteilung mit einer vorgegebenen Intensitätsverteilung verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen der ermittelten Intensitätsverteilung und der vorgegebenen Intensitätsverteilung bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen E- lements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwischen der ermittelten Intensitätsverteilung und der vorgegebenen Intensitätsverteilung minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
71. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Austrittspupille der optischen Vorrichtung eine Intensitätsverteilung der Strahlung der Lichtquelle ermittelt wird, in einem zweiten Schritt die ermittelte Intensitätsverteilung mit einer vorgegebenen Intensitätsverteilung verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen der ermittelten Intensitätsverteilung und der vorgegebenen Intensitätsverteilung bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwischen der ermittelten Intensitätsverteilung und der vorgegebenen Intensitätsverteilung minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
72. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 66, wobei in einem ersten Schritt in einer Austrittspupille der optischen Vorrichtung eine Polarisationszu- standsverteilung der Strahlung der Lichtquelle ermittelt wird, in einem zweiten Schritt die ermittelte Polarisationszustandsverteilung mit einer vorgegebenen Polarisationszustandsverteilung verglichen wird, in einem dritten Schritt eine Differenz zwischen der ermittelten Polarisationszustandsverteilung und der vorgegebenen Polarisationszustandsverteilung bestimmt wird, in einem vierten Schritt eine Schwingungsmode des optischen Elements bestimmt wird, welche so gestaltet ist, dass bei Synchronisation der Schwingungsfrequenz des optischen Elements mit der Pulsfrequenz der Lichtquelle die Differenz zwi- sehen der ermittelten Polarisationszustandsverteilung und der vorgegebenen Polarisationszustandsverteilung minimiert wird, und in einem fünften Schritt das optische Element zur Schwingung in dieser Schwingungsmode angeregt wird.
73. Verfahren nach einem der Ansprüche 52 bis 72, wobei die Schwingung des optischen Elements mittels Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements angeregt werden, wobei eine Kontrolleinheit Kontrollparameter des schwingenden optischen Elements misst, diese Kontrollparameter mit vorgegebenen Sollwerten vergleicht, um ein Auswerteergebnis zu erhalten, und die Vorrichtungen zur Anregung von Schwingungen des optischen Elements anhand des Auswerteergebnisses regelt.
74. Verfahren nach Anspruch 73, wobei die Kontrollparameter mit mindestens einem Fokussensor oder mit einem Interferometer mit getakteter Beleuchtung, einem Polarimeter oder mit einer Anordnung von Mikrophonen gemessen werden.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009521149A JP4978816B2 (ja) | 2006-07-24 | 2007-07-19 | 光学装置及び光学装置の結像挙動を補正又は改善する方法 |
DE502007007006T DE502007007006D1 (de) | 2006-07-24 | 2007-07-19 | Optische vorrichtung mit korrigiertem bzw. verbessertem abbildungsverhalten |
EP07786179A EP2044487B1 (de) | 2006-07-24 | 2007-07-19 | Optische vorrichtung mit korrigiertem bzw. verbessertem abbildungsverhalten |
US12/357,126 US8169595B2 (en) | 2006-07-24 | 2009-01-21 | Optical apparatus and method for modifying the imaging behavior of such apparatus |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102006034755.2 | 2006-07-24 | ||
DE102006034755A DE102006034755A1 (de) | 2006-07-24 | 2006-07-24 | Optische Vorrichtung sowie Verfahren zur Korrektur bzw. Verbesserung des Abbildungsverhaltens einer optischen Vorrichtung |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
US12/357,126 Continuation US8169595B2 (en) | 2006-07-24 | 2009-01-21 | Optical apparatus and method for modifying the imaging behavior of such apparatus |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2008012022A1 true WO2008012022A1 (de) | 2008-01-31 |
Family
ID=38645887
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/EP2007/006407 WO2008012022A1 (de) | 2006-07-24 | 2007-07-19 | Optische vorrichtung und verfahren zur korrektur bzw. verbesserung des abbildungsverhaltens einer solchen vorrichtung |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8169595B2 (de) |
EP (1) | EP2044487B1 (de) |
JP (1) | JP4978816B2 (de) |
DE (2) | DE102006034755A1 (de) |
WO (1) | WO2008012022A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012205976A1 (de) | 2012-04-12 | 2013-05-02 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Optische Vorrichtung für die Mikrolithographie und Verfahren zum Betreiben derselben |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL1036613A1 (nl) * | 2008-03-03 | 2009-09-07 | Asml Netherlands Bv | Lithographic apparatus, plasma source, and reflecting method. |
DE102009009221A1 (de) * | 2009-02-17 | 2010-08-26 | Carl Zeiss Smt Ag | Projektionsbelichtungsanlage für die Halbleiterlithographie mit einem Aktuatorsystem |
US11615941B2 (en) | 2009-05-01 | 2023-03-28 | Advanced Energy Industries, Inc. | System, method, and apparatus for controlling ion energy distribution in plasma processing systems |
NL2004256A (en) * | 2009-05-13 | 2010-11-18 | Asml Netherlands Bv | Enhancing alignment in lithographic apparatus device manufacture. |
WO2012013451A1 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Asml Netherlands B.V. | Lithographic apparatus and device manufacturing method |
DE102010041623A1 (de) * | 2010-09-29 | 2012-03-29 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Spiegel |
US9418270B2 (en) | 2011-01-31 | 2016-08-16 | Hand Held Products, Inc. | Terminal with flicker-corrected aimer and alternating illumination |
NL2008704A (en) | 2011-06-20 | 2012-12-28 | Asml Netherlands Bv | Wavefront modification apparatus, lithographic apparatus and method. |
EP2726939B1 (de) * | 2011-07-01 | 2020-09-16 | Carl Zeiss SMT GmbH | Optische bildgebungsanordnung mit individuell aktiv unterstützten komponenten |
US9298102B2 (en) * | 2013-03-13 | 2016-03-29 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Projection lens with wavefront manipulator |
US9651872B2 (en) | 2013-03-13 | 2017-05-16 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Projection lens with wavefront manipulator |
DE102013223808A1 (de) | 2013-11-21 | 2014-12-11 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Optische Spiegeleinrichtung zur Reflexion eines Bündels von EUV-Licht |
DE102013223935A1 (de) | 2013-11-22 | 2015-05-28 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Beleuchtungssystem für die EUV-Belichtungslithographie |
WO2015158487A1 (en) * | 2014-04-17 | 2015-10-22 | Asml Netherlands B.V. | Lithographic apparatus and device manufacturing method |
JP6730197B2 (ja) * | 2014-05-14 | 2020-07-29 | カール・ツァイス・エスエムティー・ゲーエムベーハー | ニアフィールドマニピュレータを有する投影露光装置 |
KR102492088B1 (ko) | 2014-11-24 | 2023-01-27 | 에이에스엠엘 네델란즈 비.브이. | 방사선 빔 장치 |
DE102014226917A1 (de) | 2014-12-23 | 2015-12-17 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Beleuchtungssystem für die EUV-Projektionslithographie |
DE102015209051B4 (de) * | 2015-05-18 | 2018-08-30 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Projektionsobjektiv mit Wellenfrontmanipulator sowie Projektionsbelichtungsverfahren und Projektionsbelichtungsanlage |
DE102015225262A1 (de) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Optisches System, insbesondere für eine mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage |
KR101819711B1 (ko) * | 2016-07-22 | 2018-01-29 | 충북대학교 산학협력단 | 머신 비전을 이용한 너트 풀림 감지 장치 및 방법 |
DE102016226082A1 (de) * | 2016-12-22 | 2018-06-28 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Steuerungsvorrichtung zum ansteuern einer aktuatoreinheit einer lithographieanlage, lithographieanlage mit einer steuerungsvorrichtung und verfahren zum betreiben der steuerungsvorrichtung |
DE102017205548A1 (de) | 2017-03-31 | 2018-10-04 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Optische Baugruppe zum Führen eines Ausgabestrahls eines Freie-Elektronen-Lasers |
WO2019099925A1 (en) | 2017-11-17 | 2019-05-23 | Advanced Energy Industries, Inc. | Spatial and temporal control of ion bias voltage for plasma processing |
JP2021503702A (ja) * | 2017-11-17 | 2021-02-12 | エーイーエス グローバル ホールディングス, プライベート リミテッド | プラズマ処理システムにおける変調供給源の改良された印加 |
JP2022541004A (ja) | 2019-07-12 | 2022-09-21 | エーイーエス グローバル ホールディングス, プライベート リミテッド | 単一制御型スイッチを伴うバイアス供給装置 |
RU2746857C1 (ru) * | 2020-10-23 | 2021-04-21 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого" (ФГАОУ ВО "СПбПУ") | Способ управления импульсным оптическим излучением |
US12046448B2 (en) | 2022-01-26 | 2024-07-23 | Advanced Energy Industries, Inc. | Active switch on time control for bias supply |
US11670487B1 (en) | 2022-01-26 | 2023-06-06 | Advanced Energy Industries, Inc. | Bias supply control and data processing |
US11942309B2 (en) | 2022-01-26 | 2024-03-26 | Advanced Energy Industries, Inc. | Bias supply with resonant switching |
US11978613B2 (en) | 2022-09-01 | 2024-05-07 | Advanced Energy Industries, Inc. | Transition control in a bias supply |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3205296A1 (de) * | 1982-02-15 | 1983-09-01 | Werner 3512 Reinhardshagen Geiger | Frequenzvervielfacher |
US4970546A (en) | 1988-04-07 | 1990-11-13 | Nikon Corporation | Exposure control device |
US6246528B1 (en) * | 1995-05-12 | 2001-06-12 | Pc Lens Corp. | Variable focus lens by small changes of the equatorial lens diameter |
WO2002093257A2 (de) | 2001-05-15 | 2002-11-21 | Carl Zeiss Smt Ag | Projektionsbelichtungsanlage der mikrolithographie, |
WO2005109083A2 (en) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Esko-Graphics A/S | Optical image exposing method and apparatus |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4577932A (en) * | 1984-05-08 | 1986-03-25 | Creo Electronics Corporation | Multi-spot modulator using a laser diode |
JP3301153B2 (ja) * | 1993-04-06 | 2002-07-15 | 株式会社ニコン | 投影露光装置、露光方法、及び素子製造方法 |
JPH06313833A (ja) * | 1993-04-30 | 1994-11-08 | Toshiba Corp | 光学装置 |
US5818507A (en) * | 1994-10-28 | 1998-10-06 | Xerox Corporation | Method and apparatus for controlling the modulation of light beams in a rotating polygon type image forming apparatus |
JP3278317B2 (ja) * | 1995-03-24 | 2002-04-30 | キヤノン株式会社 | 露光装置及びデバイス製造方法 |
JP3632264B2 (ja) * | 1995-11-30 | 2005-03-23 | 株式会社ニコン | X線投影露光装置 |
JPH09298154A (ja) * | 1996-05-07 | 1997-11-18 | Nikon Corp | 照明装置 |
FR2751095B1 (fr) * | 1996-07-09 | 1998-10-30 | Thomson Csf | Dispositif de controle d'impulsions lumineuses par un dispositif programmable acousto-optique |
JPH1039208A (ja) * | 1996-07-23 | 1998-02-13 | Nikon Corp | 投影光学系 |
JPH10133150A (ja) * | 1996-10-29 | 1998-05-22 | Canon Inc | 回折光学装置及びこれを用いた露光装置 |
US6037967A (en) * | 1996-12-18 | 2000-03-14 | Etec Systems, Inc. | Short wavelength pulsed laser scanner |
JPH10206714A (ja) * | 1997-01-20 | 1998-08-07 | Canon Inc | レンズ移動装置 |
DE19827603A1 (de) * | 1998-06-20 | 1999-12-23 | Zeiss Carl Fa | Optisches System, insbesondere Projektions-Belichtungsanlage der Mikrolithographie |
DE19827602A1 (de) * | 1998-06-20 | 1999-12-23 | Zeiss Carl Fa | Verfahren zur Korrektur nicht-rotationssymmetrischer Bildfehler |
DE19859634A1 (de) | 1998-12-23 | 2000-06-29 | Zeiss Carl Fa | Optisches System, insbesondere Projektionsbelichtungsanlage der Mikrolithographie |
DE10001291A1 (de) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | Zeiss Carl | Adaptronischer Spiegel |
DE10040813A1 (de) | 2000-08-21 | 2002-03-21 | Zeiss Carl | Spektrometeranordnung |
JP4296710B2 (ja) * | 2000-12-13 | 2009-07-15 | コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社 | 回折素子 |
WO2002054837A2 (en) * | 2001-01-04 | 2002-07-11 | Laser Imaging Systems Gmbh & Co. Kg | Direct pattern writer |
US6490390B1 (en) * | 2001-01-05 | 2002-12-03 | Phaethon Communications | Grating writing systems based on an acousto-optic element |
JP2003107311A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-09 | Nikon Corp | 光学素子保持装置、鏡筒及び露光装置並びにデバイスの製造方法 |
DE10151919B4 (de) * | 2001-10-20 | 2007-02-01 | Carl Zeiss Smt Ag | Belichtungsobjektiv in der Halbleiterlithographie |
JP2003234269A (ja) * | 2002-02-07 | 2003-08-22 | Nikon Corp | 反射ミラーの保持方法、反射ミラーの保持部材及び露光装置 |
US7436484B2 (en) * | 2004-12-28 | 2008-10-14 | Asml Netherlands B.V. | Lithographic apparatus and device manufacturing method |
-
2006
- 2006-07-24 DE DE102006034755A patent/DE102006034755A1/de not_active Ceased
-
2007
- 2007-07-19 JP JP2009521149A patent/JP4978816B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-07-19 DE DE502007007006T patent/DE502007007006D1/de active Active
- 2007-07-19 WO PCT/EP2007/006407 patent/WO2008012022A1/de active Application Filing
- 2007-07-19 EP EP07786179A patent/EP2044487B1/de not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-01-21 US US12/357,126 patent/US8169595B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3205296A1 (de) * | 1982-02-15 | 1983-09-01 | Werner 3512 Reinhardshagen Geiger | Frequenzvervielfacher |
US4970546A (en) | 1988-04-07 | 1990-11-13 | Nikon Corporation | Exposure control device |
US6246528B1 (en) * | 1995-05-12 | 2001-06-12 | Pc Lens Corp. | Variable focus lens by small changes of the equatorial lens diameter |
WO2002093257A2 (de) | 2001-05-15 | 2002-11-21 | Carl Zeiss Smt Ag | Projektionsbelichtungsanlage der mikrolithographie, |
WO2005109083A2 (en) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Esko-Graphics A/S | Optical image exposing method and apparatus |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012205976A1 (de) | 2012-04-12 | 2013-05-02 | Carl Zeiss Smt Gmbh | Optische Vorrichtung für die Mikrolithographie und Verfahren zum Betreiben derselben |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2044487A1 (de) | 2009-04-08 |
US8169595B2 (en) | 2012-05-01 |
DE102006034755A1 (de) | 2008-01-31 |
EP2044487B1 (de) | 2011-04-20 |
US20090174876A1 (en) | 2009-07-09 |
DE502007007006D1 (de) | 2011-06-01 |
JP2009545146A (ja) | 2009-12-17 |
JP4978816B2 (ja) | 2012-07-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2044487B1 (de) | Optische vorrichtung mit korrigiertem bzw. verbessertem abbildungsverhalten | |
US20070279613A1 (en) | Transmission Filter Apparatus | |
JP6279565B2 (ja) | 投影リソグラフィのための投影露光装置 | |
JP4699908B2 (ja) | 電気光学調整器を使用するシステム及び方法 | |
WO2005059653A2 (de) | Polarisationsoptisch wirksame verzögerungsanordnung für eine projektionsbelichtungsanlage der mikrolithografie | |
JP4920041B2 (ja) | 光学系とりわけマイクロリソグラフィック投影露光機における偏光分布に影響を与えるための装置及び方法 | |
DE102008009601A1 (de) | Optisches System für eine mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage sowie mikrolithographisches Belichtungsverfahren | |
DE102006038643A1 (de) | Mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage sowie mikrolithographisches Belichtungsverfahren | |
DE102010029905A1 (de) | Optisches System einer mikrolithographischen Projektionsbelichtungsanlage | |
CN108604068B (zh) | 用于印刷特征阵列的方法和*** | |
DE102011086949A1 (de) | Beleuchtungs- und Verlagerungsvorrichtung für eine Projektionsbelichtungsanlage | |
JP2007180088A (ja) | 照明光学装置、照明光学装置の調整方法、露光装置、およびデバイスの製造方法 | |
DE102008040058A1 (de) | Mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage | |
DE102011003035A1 (de) | Polarisationsbeeinflussende optische Anordnung, sowie optisches System einer mikrolithographischen Projektionsbelichtungsanlage | |
WO2021160583A1 (de) | Projektionsbelichtungsanlage mit einem thermischen manipulator | |
DE102012200368A1 (de) | Polarisationsbeeinflussende optische Anordnung, insbesondere in einer mikrolithographischen Projektionsbelichtungsanlage | |
DE102012206150B3 (de) | Optisches System, insbesondere einer mikrolithographischen Projektionsbelichtungsanlage | |
DE102012205045A1 (de) | Optisches System einer mikrolithographischen Projektionsbelichtungsanlage | |
TW201303525A (zh) | 用於投影微影之照射光學單元 | |
DE102012214052A1 (de) | Mikrolithographisches Belichtungsverfahren, sowie mikrolithographische Projektionsbelichtungsanlage | |
DE102009016608A1 (de) | Beleuchtungsoptik für eine Mikrolithographie-Projektionsbelichtungsanlage | |
WO2021160463A1 (de) | Projektionsobjektiv eines lithographiesystems und verfahren zur überwachung eines projektionsobjektivs eines lithographiesystems | |
WO2022180004A1 (de) | Optische baugruppe, verfahren zur deformation eines optischen elements und projektionsbelichtungsanlage | |
DE102021202769A1 (de) | Optische Baugruppe sowie Verfahren zu deren Herstellung, Verfahren zur Deformation eines optischen Elements und Projektionsbelichtungsanlage | |
DE102022205227A1 (de) | Optikvorrichtung, Verfahren zur Ermittlung einer Ist-Deformation, Verfahren zur Einstellung einer Solldeformation und Lithografiesystem |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2007786179 Country of ref document: EP |
|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 07786179 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2009521149 Country of ref document: JP |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: RU |