UA120902C2 - Листова твіп-сталь, що включає аустенітну матрицю - Google Patents

Листова твіп-сталь, що включає аустенітну матрицю Download PDF

Info

Publication number
UA120902C2
UA120902C2 UAA201812223A UAA201812223A UA120902C2 UA 120902 C2 UA120902 C2 UA 120902C2 UA A201812223 A UAA201812223 A UA A201812223A UA A201812223 A UAA201812223 A UA A201812223A UA 120902 C2 UA120902 C2 UA 120902C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet steel
range
steel according
amount
less
Prior art date
Application number
UAA201812223A
Other languages
English (en)
Inventor
Колін Скот
Колин Скот
Тьєрі Іунґ
Тьери Иунг
Марі-Крістін Тесьє
Мари-Кристин Тесье
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA120902C2 publication Critical patent/UA120902C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/16—Two-phase or mixed-phase rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/14—Reduction rate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Винахід стосується підданої холодній прокатці і поверненню листової ТВІП-сталі, що включає аустенітну матрицю, і способу виготовлення даної ТВІП-сталі. 2

Description

Винахід стосується підданої холодній прокатці і поверненню листової ТВІП-сталі, що включає аустенітну матрицю, і способу виготовлення даної підданої холодній прокатці і поверненню ТВІП-сталі. Винахід є особливо добре підходящим для використання при виготовленні автомобільних транспортних засобів.
Як це відомо, з урахуванням економії маси транспортних засобів для виготовлення автомобільного транспортного засобу використовують високоміцні сталі. Наприклад, для виготовлення конструкційних деталей механічні властивості таких сталей повинні бути поліпшені. Однак, навіть в разі поліпшення міцності сталі відносне подовження і тому деформованість високоміцних сталей погіршувалися. З метою подолання даних проблем з'явилися сталі, які характеризуються пластичністю, індукованою двійникуванням, (ТВІП-сталі), що демонструють хорошу деформованість. Навіть в разі демонстрації даними продуктами дуже хорошої деформованості механічні властивості, такі як межа міцності при розтягуванні (СТ) і напруга при межі плинності (5), не можуть бути досить високими для задоволення потреб в автомобільній галузі застосування.
У патентній заявці 5 2006278309 розкривається гарячекатана листова аустенітна залізо/вуглець/марганцовиста сталь, міцність якої складає більше, ніж 900 МПа, у якій добуток (міцність (в МПа) х відносне подовження при розриві (удо)) становить більше, ніж 45000, і хімічний склад якої включає наступне, при цьому рівні вмісту виражають при розрахунку на масу: 05:00 :0,7,17 «х Мп х 24, 513, А 5 0,050, 5:0,030, Р «х 0,080, М « 0,1 ї необов'язково один або кілька елементів, таких що: Ст «1, Мо 5 0,40, Мі «1, би 5, Ті «0,50, МО х0,501М « 0,50, причому склад, крім того, містить залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті плавлення, при цьому рекристалізована фракція сталі становить більш, ніж 75 95, причому поверхнева фракція виділень карбідів в сталі складає менше, ніж 1,5 90, і при цьому середній розмір зерен сталі становить менше, ніж 18 мкм.
Однак, міцність даної листової аустенітної сталі є в реальності низькою. У прикладах міцність в діапазоні винаходу становить 1130 МПа.
Таким чином, мета винаходу полягає в усуненні вищезазначених недоліків в результаті пропозиції ТВІП-сталі, що характеризується високою міцністю, чудовою деформованістю і відносним подовженням. Винахід має намір надати в розпорядження також легкий в здійсненні спосіб, що має на меті отримання даної ТВІП-сталі.
Досягнення цієї мети добиваються в результаті пропозиції листової ТВІП-сталі, відповідної пункту 1 формули винаходу. Листова сталь також може включати характеристики з пунктів від 2 до 12 формули винаходу.
Ще одна мета полягає в пропозиції способу виробництва листової ТВІП-сталі, відповідної пункту 13 формули винаходу. Спосіб також може включати характеристики з пунктів від 14 до 16 формули винаходу.
Виходячи з наступного далі докладного опису винаходу стануть очевидними і інші характеристики і переваги винаходу.
Повинні бути визначені наступні далі терміни: - всі рівні процентного вмісту «90» в складі сталі визначають при розрахунку на масу, - ОТ5: межа міцності при розтягуванні (МПа), і - ТЕ: сукупне відносне подовження (95).
Винахід належить до підданої холодній прокатці і поверненню листової ТВІП-сталі, що включає аустенітну матрицю і, що містить при розрахунку на масу: 0,1 «С «1,20 13,0 «х Мп « 25,0
З х 0,030
Р х 0,080
М-0л10 01 553,0 01 -М х2,50 і виключно в необов'язковому порядку один або кілька елементів, таких як бих 5,0
А «4,0
МЬ «х 0,50
В х 0,0050
Сі«с1,0
Мо « 0,40
Мі«1,0
Тіх 0,50 00бх5пи02 при цьому залишок складу становлять залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті розробки.
Як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якої теорією, листова сталь
ТВІП-сталь, відповідна винаходу, робить можливим поліпшення механічних властивостей завдяки даному конкретному складу. Дійсно, як це представляється, вищезгаданий склад, який містить велику кількість С, робить можливим, крім усього іншого, поліпшення межі міцності при розтягуванні.
Що стосується хімічного складу сталі, то С відіграє важливу роль при отримуванні мікроструктури і механічних властивостей. Він збільшує енергію дефекту упаковки і промотує стабільність аустенітної фази. При об'єднанні з рівнем вмісту Мп в діапазоні від 13,0 до 25,0 95 (мас.). У разі присутності карбідів ванадію високий рівень вмісту Мп може збільшити розчинність карбіду ванадію (УС) в аустеніті. Однак, для рівня вмісту С, що становить більше, ніж 1,2 95, має місце ризик зменшення пластичності внаслідок, наприклад, наявності надлишкових виділень цементиту (Бе, Мп)зС. Переважно рівень вмісту вуглецю знаходиться в діапазоні від 0,71 до 1,1 мас. 96, ще краще від 0,8 до 1,0 мас.9о, а у вигідному випадку від 0,9 до 1,0 мас.9о, в цілях отримання достатньої міцності необов'язково при оптимальному утворенні виділень карбіду або карбонітриду.
Мп також представляє собою суттєвий елемент для збільшення міцності, для збільшення енергії дефекту упаковки і для стабілізації аустенітної фази. У разі його рівня вмісту, що становить менш, ніж 13,0 мас.9юо, матиме місце ризик утворення мартенситних фаз, що дуже відчутно зменшує здатність деформуватися. Крім цього, в разі рівня вмісту марганцю, що становить більше, ніж 25,0 мас.9о, буде придушуватися утворення двійників, і, відповідно до цього, не дивлячись на збільшення міцності погіршиться пластичність при кімнатній температурі. Переважно рівень вмісту марганцю знаходиться в діапазоні від 15,0 до 24,0 95, ще краще від 17,0 до 24,0 мас.9У5, в цілях оптимізації енергії дефекту упаковки і запобігання утворенню мартенситу під впливом деформування. Крім цього, в разі рівня вмісту Мп, що становить більше, ніж 24,0 мас.9о, режим деформування в результаті двійникування буде менш
Зо сприятливим у зіставленні з режимом деформування в результаті ковзання досконалої дислокації.
АЇ є особливо ефективний елемент для розкислення сталі. Подібно С він збільшує енергію дефекту упаковки, що зменшує ризик утворення деформаційного мартенситу, тим самим, покращуючи пластичність і стійкість до уповільненого руйнування. Однак, А! буде являти собою недолік в разі його присутності в надлишку в сталях, що характеризуються високим рівнем вмісту Мп, оскільки Мп збільшує розчинність азоту в рідкому залізі. В разі присутності в сталі надмірно великої кількості АЇ елемент М, який об'єднується з АЇ, утворює виділення в формі нітридів алюмінію (АЇМ), які перешкоджають міграції границь зерен під час гарячої конверсії, і дуже відчутно збільшує ризик появи тріщин при безперервному розливанні. На додаток до цього, як це буде пояснюватися нижче, в цілях утворення дрібних виділень, особливо карбонітридів, має бути доступним достатня кількість М. Переважно рівень вмісту АЇ є меншим або рівним 2 мас.95. В разі рівня вмісту АЇ, що становить більше, ніж 4,0 мас.95, матиме місце ризик придушення утворення двійників, що зменшує пластичність. Переважно кількість АЇ становить більш, ніж 0,1 мас.Оов.
Відповідно до цього, рівень вмісту азоту має становити 0,1 мас.Уо і менше з метою запобігання утворенню виділень АЇМ і утворення об'ємних дефектів (здуття) під час затвердіння.
На додаток до цього, в разі присутності елементів, здатних утворювати виділення в формі нітридів, таких як ванадій, ніобій, титан, хром, молібден і бор, рівень вмісту азоту не повинен перевищувати 0,1 мас.9б.
Відповідно до даного винаходу кількість М знаходиться в діапазоні від 0,1 до 2,5 мас.9б, переважно від 0,1 до 1,0 мас.9о. Переважно М утворює виділення. У вигідному випадку, елемент ванадій характеризується середнім розміром, що становить менше, ніж 7 нм, переважно знаходиться в діапазоні від 0,2 до 5 нм, і розташовується в позиції всередині зерен в мікроструктурі.
Кремній також є ефективним елемент для розкислення сталі і для твердофазного зміцнення. Однак, вище рівня вмісту З мас.9о він зменшує відносне подовження і має тенденцію до утворення небажаних оксидів під час певних технологічних процесів складання, і тому він повинен витримуватися нижче даного граничного значення. Переважно рівень вмісту кремнію є меншим або рівним 0,6 мас.9б.
Сірка і фосфор є домішками, які роблять крихкими границі зерен. Їх відповідні рівні вмісту не повинні перевищувати 0,030 і 0,080 мас.9о з метою збереження достатньої пластичності в гарячому стані.
Може бути додано деяка кількість бору, що доходить до 0,005 мас.9уо, переважно до 0,001 мас.95. Даний елемент піддається ліквації на границях зерен і збільшує їх когезію. Як це можна собі уявити без наміру пов'язувати себе теорією, це призводить до зменшення залишкових напруг після профілювання в результаті пресування і до отримання кращої стійкості до корозії під напруженням для тим самим профільованих деталей. Даний елемент піддається ліквації на границях аустенітних зерен і збільшує їх когезію. Бор утворює виділення, наприклад, в формі борокарбідів і боронітридів.
Нікель може бути використаний необов'язково для збільшення міцності сталі в наслідок зміцнення в результаті утворення твердого розчину. Однак, окрім усього іншого з причин, пов'язаних з витратами, бажаним є обмеження рівня вмісту нікелю максимальним рівнем вмісту, що становить 1,0 мас.95 і менше, а переважно менше, ніж 0,3 мас.95.
Подібним чином, необов'язково додавання міді при рівні вмісту, що не перевищує 5 мас.9б, являє собою один засіб забезпечення тверднення сталі в результаті утворення виділень металевої міді. Однак, вище цього рівня вмісту мідь несе відповідальність за появу поверхневих дефектів на гарячекатаному листі. Переважно кількість міді становить менш, ніж 2,0 мас.9б.
Переважно кількість Си становить більш, ніж 0,1 мас.9о.
Титан і ніобій також представляють собою елементи, які необов'язково можуть бути використані для досягнення твердіння і зміцнення в результаті утворення виділень. Однак, в разі рівня вмісту МЬ або Ті, що становить більше, ніж 0,50 мас.9о, матиме місце ризик можливого стимулювання, надмірним утворенням виділень, зменшення в'язкості, що необхідно уникати.
Переважно кількість Ті знаходиться в діапазоні від 0,040 до 0,50 мас.9У5 (мас.) або від 0,030 мас. до 0,130 мас.уюо. Переважно рівень вмісту титану знаходиться в діапазоні від 0,060 мас.9Уо до 0,40 мас.9о і, наприклад, від 0,060 мас.9о до 0,110 мас.9о. Переважно кількість
МЬ складає більш, ніж 0,01 мас.9у5, а білош переважно знаходиться в діапазоні від 0,070 до 0,50 мас.уо або від 0,040 до 0,220 мас.У5. Переважно рівень вмісту ніобію знаходиться в діапазоні від 0,090 мас.9о до 0,40 мас.9б5, а в вигідному випадку від 0,090 мас.9о до 0,200 мабс.95.
Зо Як необов'язковий елемент для збільшення міцності сталі внаслідок зміцнення в результаті утворення твердого розчину можуть бути використані хром і молібден. Однак, внаслідок зменшення хромом енергії дефекту упаковки його рівень вмісту не повинен перевищувати 1,0 мас.9о, а переважно повинен знаходитися в діапазоні від 0,070 мас.9о до 0,6 мас.95.
Переважно рівень вмісту хрому знаходиться в діапазоні від 0,20 до 0,5 мас.95. Молібден може бути доданий в кількості, що становить 0,40 мас.9» і менше, переважно в кількості в діапазоні від 0,14 до 0,40 мабс.95.
Крім того, як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якої теорією, виділення ванадію, титану, ніобію, хрому і молібдену можуть зменшити сприйнятливість до сповільненого утворення тріщин і здійснити це без погіршення характеристик пластичності і в'язкості. Таким чином, щонайменше, один елемент може бути вибраний з титану, ніобію, хрому і молібдену в формі карбідів, нітридів і карбонітридів.
Необов'язково додають олово (5п) у кількості в діапазоні від 0,06 до 0,2 мас.9о як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якої теорією, тому, що олово являє собою благородний елемент і саме по собі не утворює тонку оксидну плівку при високих температурах, зп утворює виділення на поверхні матриці при відпалі до гальванізації при зануренні в розплав, що пригнічує дифундування вглиб поверхні прооксидантного елемента, такого як АЇ, зі, Мп тощо, і утворення ним оксиду, тим самим, покращуючи гальванізованість. Однак, в разі додаваємої кількості Зп, що становить менш, ніж 0,06 мас.9юо, ефект буде невиразним, і збільшення додаваємої кількості Зп буде пригнічувати утворення обраного оксиду, в той час як в разі перевищення додаваємої кількістю Зп 0,2 масо додавання п буде викликати гарячеломкість, що погіршує оброблюваність в гарячому стані. Тому верхнє граничне значення для Зп обмежують значенням, що становить 0,2 мабс.95 і менше.
Сталь також може містити неминучі домішки, що представляють собою результат розробки.
Наприклад, неминучі домішки можуть включати без будь-якого обмеження: 0, Н, РБ, Со, Ав, се,
Са, 2п і МУ. Наприклад, масовий рівень вмісту кожної домішки менше 0,1 мас.9б5.
Переважно середній розмір зерна сталі доходить до 5 мкм, переважно знаходиться в діапазоні від 0,5 до З мкм.
В одному переважному варіанті здійснення листову сталь покривають металевим покриттям. Металеве покриття може бути покриттям на алюмінієвій основі або покриттям на бо цинковій основі.
Переважно покриття на алюмінієвій основі містить менше, ніж 15 мас.9о 5і, менш, ніж 5,0 мас.9о Ре, необов'язково від 0,1 мас.9о до 8,0 мас.Ую Мо і необов'язково від 0,1 мас.9У5 до 30,0 мас.95 2п, при цьому залишок являє собою АЇ.
У вигідному випадку покриття на цинковій основі містить 0,01-8,0 мас.95 АЇ, необов'язково 0,2-8,0 мас.95 Мо, при цьому залишок являє собою 2п.
Наприклад, листовою сталлю з нанесеним покриттям є відпалена і гальванізована листова сталь, отримана після стадії відпалу, що проводиться після осадження покриття.
В одному переважному варіанті здійснення листова сталь має товщину в діапазоні від 0,4 до 1 мм.
Відповідний даному винаходу спосіб виробництва листової ТВІП-сталі включає наступні далі стадії:
А. подача сляба, що характеризується вищезазначеним складом,
В. повторне нагрівання такого сляба і його гаряча прокатка,
С. стадія скочування в рулон,
Ор. перша холодна прокатка,
Е. рекристалізаційний відпал,
Е. друга холодна прокатка і б. термообробка для повернення.
Відповідно до даного винаходу спосіб включає стадію подачі А) напівфабрикату, такого як сляби, тонкі сляби або смуга, виготовленого зі сталі, яка характеризується описаним вище складом, такий сляб є відлитий. Переважно відлитий подаваємий вихідний матеріал нагрівають до температури, що становить більше, ніж 10002С, більш переважно більш, ніж 10502С, а у вигідному випадку знаходиться в діапазоні от 1100 до 13009С, або використовують безпосередньо при такій температурі після розливання без проміжного охолодження.
Після цього проводять гарячу прокатку при температурі, переважно більш, ніж 8902С або більш переважно більш, ніж 10002С, для отримання, наприклад, гарячекатаної смуги, яка зазвичай має товщину в діапазоні від 2 до 5 мм або навіть 1-5 мм. Щоб уникнути появи будь- якої проблеми, пов'язаної з розтріскуванням, внаслідок нестачі пластичності температура закінчення прокатки переважно є більшою або рівною 850 ес.
Зо Після гарячої прокатки смуга повинна бути скатана в рулон при температурі, такий, щоб не утворювалося б значних виділень карбідів (по суті цементиту (Бе, Мп)зсС)), того, що в результаті приводило б до погіршення певних механічних властивостей. Стадію скочування в рулон С) проводять при температурі, меншій або рівній 5802С, переважно меншою або рівною 4002С.
Проводять наступну операцію холодної прокатки з наступним далі рекристалізаційним відпалом. Дані додаткові стадії в результаті призводять до отримання розміру зерна, меншого, ніж відповідний розмір, отриманий у відношенні гарячекатаної смуги, і тому в результаті призводять до отримання підвищених характеристик міцності. Само собою зрозуміло те, що вона повинна бути проведена в разі бажаності одержання продуктів, що мають зменшену товщину в діапазоні, наприклад, від 0,2 мм до декількох мм товщини, а переважно від 0,4 до 4 мм. Гарячекатаний продукт, отриманий при використанні описаного вище способу, піддають холодній прокатці після проведення можливої попередньої операції травлення звичайним чином.
Стадію першої холодної прокатки Ю) проводять при ступені обтиску в діапазоні від ЗО до 70 95, переважно від 40 до 60 95.
Після даної стадії прокатки зерна у високому ступені піддають механічному зміцненню, і необхідно провести операцію рекристалізаційного відпалу. Дана обробка має ефект відновлення пластичності і одночасного зменшення міцності. Переважно даний відпал проводять безперервно. У вигідному випадку рекристалізаційний відпал Е) проводять при температурі в діапазоні від 700 до 9002С, переважно від 750 до 8502С, наприклад, протягом періоду часу в діапазоні від 10 до 500 секунд, переважно від 60 до 180 секунд.
Після цього проводять стадію другої холодної прокатки Е) при ступені обтиску в діапазоні 1 50 95, переважно від 10 до 40 95, а ще краще, від 20 до 40 95. Це робить можливим зменшення товщини сталі. Крім цього, листова сталь, виготовлена відповідно до вищезазначеного способу, може характеризуватися підвищеною надійністю в результаті деформаційного зміцнення внаслідок проведення стадії повторної прокатки. На додаток до цього, дана стадія індукує отримання високої щільності двійників, яка поліпшує, таким чином, механічні властивості листової сталі.
Після другої холодної прокатки проводять стадію повернення б) з метою додаткового забезпечення отримання високих відносного подовження і гнучкості листової сталі, підданої бо повторній прокатці. Повернення характеризується усуненням або перегрупуванням дислокацій в мікроструктурі сталі при одночасному збереженні деформаційних двійників. Як деформаційні двійники, так і дислокації вводяться в результаті пластичного деформування матеріалу, таким чином, як при використанні стадії прокатки. Як це можна собі уявити, стадія повернення уможливлює поліпшення механічних властивостей, таких як відносне подовження.
Таким чином, на додаток до великої кількості С в ТВІП-сталі, відповідної до даного винаходу, проводять стадію повернення, що робить можливим поліпшення, в першу чергу, відносного подовження. | завдяки комбінуванню конкретної ТВІП-сталі і способу, що включає стадію повернення, відповідну до даного винаходу, можливим є отримання підданої холодній прокатці і поверненню ТВІП-сталі, що володіє високою механічною міцністю і високим відносним подовженням.
В одному переважному варіанті здійснення стадію повернення с) проводять в результаті нагрівання листової сталі при температурі в діапазоні від 390 до 7002С, а переважно від 410 до 7002С, в печі періодичного відпалу або безперервного відпалу. В даному варіанті здійснення після цього може бути проведена стадія гальванізації при зануренні в розплав Н).
У ще одному переважному варіанті здійснення стадію повернення С) проводять в результаті гальванізації при зануренні в розплав. В даному випадку стадію повернення с) і гальванізацію при зануренні в розплав проводять в один і той же час, що робить можливими економію витрат і збільшення продуктивності.
Переважно температура розплавленої ванни знаходиться в діапазоні від 410 до 7002 в залежності від природи розплавленої ванни.
У вигідному випадку листову сталь занурюють у ванну на алюмінієвій основі або ванну на цинковій основі. Переважно занурення в розплавлену ванну проводять протягом 1-60 секунд, більш переважно 1-20 секунд, а в вигідному випадку 1-10 секунд.
В одному переважному варіанті здійснення ванна на алюмінієвій основі містить менше, ніж 15 мас.95 бі, менш, ніж 5,0 мас.95 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,0 мас.9о Мао і необов'язково від 0,1 до 30,0 мас.95 2п, при цьому залишок являє собою АЇ. Переважно температура даної ванни знаходиться в діапазоні від 550 до 7002С, переважно від 600 до 68020.
У ще одному переважному варіанті здійснення ванна на цинковій основі містить 0,01- 8,0 мас.9о АЇ, необов'язково 0,2-8,0 мас.уо Му, при цьому залишок являє собою 2п. Переважно температура даної ванни знаходиться в діапазоні від 410 до 5502С, переважно від 410 до 46026.
Розплавлена ванна також може містити неминучі домішки і залишкові елементи від подачі зливків або від проходження листової сталі в розплавленій ванні. Наприклад, необов'язково домішки вибирають з 5г, 560, РБ, Ті, Са, Мп, 5п, І а, Се, Сг, 7г або Ві, при цьому масовий рівень вмісту кожного додаткового елемента менше 0,3 мас.95. Залишкові елементи від подачі зливків або від проходження листової сталі в розплавленій ванні можуть являти собою залізо при рівні вмісту, що доходить до 5,0 95, переважно 3,0 мас.9о.
У вигідному випадку стадію повернення с) проводять протягом від 1 секунди до 1 години і 10 хвилин, переважно від 30 секунд до 1 години, а ще краще, від 30 секунд до 30 хвилин.
Наприклад, стадія відпалу може бути проведена після осадження покриття з метою отримання відпаленої і гальванізованої листової сталі.
Таким чином, при використанні способу, відповідно до винаходу, може бути отримана листова ТВІП-сталь, що включає аустенітну матрицю і характеризується високою міцністю, чудовими деформованістю і відносним подовженням.
Приклад
В даному прикладі використовували листові ТВІП-сталі, що характеризуються наступним далі масовим складом:
Проби | С | 5і | Мо | Р | Ст | А | Си | ті | М | м |Мо/ мі 1 0,583,0226| 219 | 003 |0183| - 0031 - 0,206 0,0148 (0,01 10,06 2 0900 0,505|172|0024| - | - | - | - | 03 100192 - | -
З 0,579 0,208 Ц|22,87| 002 | 0114 | 0,002 (0162 0,005 10,00710,0037| - | -
А" 0,856, 021 |21,94|0027|0114| 1,35 (0155 0,04 |0,891 0008 Ж (5 (0,876) 0,502 |17,63|0,032| 0108 | 2,78 |0149| - |0384|00061| - | - х приклади, відповідно до даного винаходу
Перш за все, зразки піддавали нагріванню і гарячій прокатці при температурі 1200 260.
Температуру закінчення гарячої прокатки встановлювали рівною 8902 і після гарячої прокатки проводили скочування в рулон при 4002С. Після цього здійснювали 1-шу холодну прокатку при ступені обтиску в ході холодної прокатки 50 95. Слідом за цим при 850 "С протягом 180 секунд проводили рекристалізаційний відпал. Після цього здійснювали 2-гу холодну прокатку при ступені обтиску в ході холодної прокатки 30 95.
На закінчення, для проб 1 і 2 проводили стадію нагрівання для повернення протягом 1 години при 4002С в ході періодичного відпалу.
Для проб від З до 5 проводили термообробку для повернення протягом 60 секунд в сукупності. Листову сталь спочатку підготовлювали в результаті нагрівання в печі до 6252С, при цьому час, що витрачається на перехід від 460 до 6252С, становило 54 секунд, а після цього занурювали в цинкову ванну протягом, відповідно, б секунд. Температура розплавленої ванни становила 4602С. Наступна далі таблиця демонструє механічні властивості всіх проб після рекристалізаційного відпалу Е), після стадії другої прокатки ЕК) і після стадії повернення о). 5 | лоб | 3605 | 165965. | 69 | 15155 | 15255
Як це демонструють результати, проби 2, 4 і 5, які характеризуються складом, відповідним винаходу, мають більш високі механічні властивості, ніж проби 1 і 3, які характеризуються складом поза діапазону винаходу. Дійсно, специфічний склад ТВІП-сталі на додаток до способу, відповідного до даного винаходу, робить можливими високе значення ИТ5 і високе значення
ТЕ.

Claims (17)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Холоднокатана і піддана поверненню листова сталь з пластичністю, наведеною двійникуванням, що включає аустенітну матрицю і містить при розрахунку на мас. 90: 0, 71«-1,2, 13,05 Мп«25,0, З-0,030, Р-О,080, МО, 01-53, Зо 0 -М«2,50, при цьому залишок складу становлять залізо і неминучі домішки.
2. Листова сталь за п. 1, яка також містить при розрахунку на мас. 95 один або кілька елементів, таких як: би«5,0, АІк4,0, Мо-0,5, В-0,005, Ст«1,0, Мо-0,40, Міс1,0, ТікОо,5, 0, обхопх0о, 2.
3. Листова сталь за п. 1 або 2, в якій кількість С знаходиться в діапазоні від 0,71 до 1,1 мас. 95.
4. Листова сталь за п. 3, в якій кількість С знаходиться в діапазоні від 0,80 до 1,0 мас. 95.
5. Листова сталь за п. 4, в якій кількість С знаходиться в діапазоні від 0,9 до 1,0 мас. 9.
6. Листова сталь за будь-яким з пп. 1-5, в якій кількість Си становить менш ніж 2,0 мас. 905.
7. Листова сталь за будь-яким з пп. 1-6, в якій кількість бі є меншою або рівною 0,6 мас. 95.
8. Листова сталь за будь-яким з пп. 1-7, в якій кількість АІ є меншою або рівною 2 мас. 95.
9. Листова сталь за одним з пп. 1-8, в якій кількість М знаходиться в діапазоні від 0,1 до 1,0 мас.
до.
10. Листова сталь за будь-яким з пп. 1-9, яка має металеве покриття.
11. Листова сталь за одним з пп. 1-10, яка має металеве покриття на алюмінієвій основі або на цинковій основі.
12. Листова сталь за п. 11, в якій покриття на алюмінієвій основі містить менш ніж 15 мас. 905 51, менш ніж 5,0 мас. 90 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,0 мас. 95 Ма і необов'язково від 0,1 до 30,0 мас. 95 7п, при цьому залишок являє собою АЇ.
13. Листова сталь за п. 11, в якій покриття на цинковій основі містить 0,01-8,0 мас. 95 АЇ, необов'язково 0,2-8,0 мас. 95 Мо, при цьому залишок являє собою 2п.
14. Спосіб виробництва листової сталі з пластичністю, наведеною двійникуванням, що включає наступні стадії: А) подачу сляба, що має хімічний склад за одним з пп. 1-9; В) нагрів сляба до температури, що становить більше ніж 1000 "С, і його гарячу прокатку з температурою закінчення прокатки, що становить щонайменше 850 "С; С) стадію скочування в рулон при температурі, меншій або рівній 580 С; р) першу холодну прокатку зі ступенем обтиску в діапазоні від 30 до 70 905; Е) рекристалізаційний відпал в діапазоні від 700 до 900 С; Е) другу холодну прокатку зі ступенем обтиску в діапазоні від 1 до 50 9бі с) термообробку повернення.
15. Спосіб за п. 14, в якому стадію повернення С) проводять в результаті нагрівання листової сталі до температури в діапазоні від 390 до 700 "С в печі періодичного відпалу або безперервного відпалу.
16. Спосіб за п. 15, в якому додатково проводять стадію Н) нанесення покриття при зануренні в розплав.
17. Спосіб за будь-яким з пп. 14-16, в якому проводять стадію повернення с) в результаті нанесення покриття при зануренні в розплав. 000 Компютернаверстка!. Скворцова.д (00000000 Міністерство розвитку економіки, торгівлі та сільського господарства України,
вул. М. Грушевського, 12/2, м. Київ, 01008, Україна ДП "Український інститут інтелектуальної власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
UAA201812223A 2016-05-24 2017-05-23 Листова твіп-сталь, що включає аустенітну матрицю UA120902C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2016/000700 WO2017203314A1 (en) 2016-05-24 2016-05-24 Twip steel sheet having an austenitic matrix
PCT/IB2017/000623 WO2017203348A1 (en) 2016-05-24 2017-05-23 Twip steel sheet having an austenitic matrix

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA120902C2 true UA120902C2 (uk) 2020-02-25

Family

ID=56113012

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201812223A UA120902C2 (uk) 2016-05-24 2017-05-23 Листова твіп-сталь, що включає аустенітну матрицю

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20190218639A1 (uk)
EP (1) EP3464667A1 (uk)
JP (2) JP6791989B2 (uk)
KR (2) KR102504626B1 (uk)
CN (1) CN109154051B (uk)
CA (1) CA3025451C (uk)
MA (1) MA45140A (uk)
MX (1) MX2018014321A (uk)
RU (1) RU2706252C1 (uk)
UA (1) UA120902C2 (uk)
WO (2) WO2017203314A1 (uk)
ZA (1) ZA201806809B (uk)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3464661A1 (en) 2016-05-24 2019-04-10 Arcelormittal Method for the manufacture of twip steel sheet having an austenitic matrix
EP3569729A1 (en) * 2017-01-16 2019-11-20 Nippon Steel Corporation Plated steel material
CN108893698B (zh) * 2018-07-31 2021-02-23 中研智能装备有限公司 钢结构用ZnAlMgTiSiB防腐涂层及其制备方法
CN112662931B (zh) * 2019-10-15 2022-07-12 中国石油化工股份有限公司 一种同时提高奥氏体钢强度和塑性的方法及其产品
DE102020120580A1 (de) 2020-08-04 2022-02-10 Muhr Und Bender Kg Verfahren zum herstellen von beschichtetem stahlband, und verfahren zum herstellen eines gehärteten stahlprodukts
US20230374635A1 (en) * 2020-10-22 2023-11-23 ExxonMobil Technology and Engineering Company High Manganese Alloyed Steels With Improved Cracking Resistance
US20230374636A1 (en) * 2020-10-22 2023-11-23 ExxonMobil Technology and Engineering Company High Manganese Alloyed Steels For Amine Service
CN112662971B (zh) * 2020-10-28 2022-05-20 西安交通大学 一种具有梯度结构的高强twip钛合金及其热轧方法
CN113388787B (zh) * 2021-06-27 2023-03-31 上交(徐州)新材料研究院有限公司 一种高强韧耐磨钢及其纳米孪晶增强增韧化的制备方法
CN115216704B (zh) * 2022-06-29 2023-02-07 张家港中美超薄带科技有限公司 一种基于薄带连铸的低密度钢的短流程生产方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4836308B2 (ja) * 2000-04-19 2011-12-14 日新製鋼株式会社 燃料タンク用アルミ系めっき鋼板
DE10259230B4 (de) * 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
FR2857980B1 (fr) 2003-07-22 2006-01-13 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites
FR2881144B1 (fr) * 2005-01-21 2007-04-06 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese a haute resistance a la fissuration differee, et toles ainsi produites
KR100742833B1 (ko) * 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
KR100742823B1 (ko) * 2005-12-26 2007-07-25 주식회사 포스코 표면품질 및 도금성이 우수한 고망간 강판 및 이를 이용한도금강판 및 그 제조방법
EP1878811A1 (en) * 2006-07-11 2008-01-16 ARCELOR France Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced
CN101617059A (zh) * 2007-02-23 2009-12-30 克里斯塔尔公司 热机械形成具有很高强度的最终产品的方法及由此制备的产品
JP4964650B2 (ja) * 2007-04-03 2012-07-04 新日本製鐵株式会社 加工後の耐食性に優れた溶融Ａｌ系めっき鋼板及びその製造方法
KR100928795B1 (ko) * 2007-08-23 2009-11-25 주식회사 포스코 가공성 및 강도가 우수한 고망간 용융아연도금 강판 및 그제조 방법
KR20090070509A (ko) * 2007-12-27 2009-07-01 주식회사 포스코 고연성 및 고강도를 가지는 고망간 도금강판 및 그제조방법
KR20090070502A (ko) * 2007-12-27 2009-07-01 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 고망간강 및 고망간 도금강판의제조방법
EP2208803A1 (de) * 2009-01-06 2010-07-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Höherfester, kaltumformbarer Stahl, Stahlflachprodukt, Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts sowie Verwendung eines Stahlflachproduktes
KR101090822B1 (ko) * 2009-04-14 2011-12-08 기아자동차주식회사 고강도 트윕 강판 및 그 제조방법
CN102939394A (zh) * 2010-06-10 2013-02-20 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 生产奥氏体钢方法
ES2455222T5 (es) * 2010-07-02 2018-03-05 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de resistencia superior, conformable en frío y producto plano de acero compuesto de un acero de este tipo
WO2012052626A1 (fr) * 2010-10-21 2012-04-26 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. Tole d'acier laminee a chaud ou a froid, don procede de fabrication et son utilisation dans l'industrie automobile
CN101956134B (zh) * 2010-11-01 2012-08-08 福州大学 一种高强度、高塑性含铜高碳twip钢及其制备工艺
KR101280502B1 (ko) * 2011-03-11 2013-07-01 포항공과대학교 산학협력단 냉간 압조성이 우수한 고강도 고망간 강선재와 그 제조방법 및 상기 강선재를 이용한 볼트의 제조방법
DE102011051731B4 (de) * 2011-07-11 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts
KR101439613B1 (ko) * 2012-07-23 2014-09-11 주식회사 포스코 굽힘 가공성과 연신율이 우수한 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법
JP6055343B2 (ja) * 2013-03-13 2016-12-27 株式会社神戸製鋼所 低温曲げ加工性に優れた非磁性鋼およびその製造方法
CN105408512B (zh) * 2013-07-26 2017-05-17 新日铁住金株式会社 高强度油井用钢材和油井管
WO2015077934A1 (zh) * 2013-11-27 2015-06-04 何丽丽 一种孪晶诱导塑性钢及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
MX2018014321A (es) 2019-02-25
WO2017203314A1 (en) 2017-11-30
KR20210098545A (ko) 2021-08-10
CN109154051A (zh) 2019-01-04
JP7055171B2 (ja) 2022-04-15
JP2019519681A (ja) 2019-07-11
JP6791989B2 (ja) 2020-11-25
WO2017203348A1 (en) 2017-11-30
KR20180135036A (ko) 2018-12-19
CN109154051B (zh) 2021-04-27
BR112018072187A2 (pt) 2019-02-12
US20190218639A1 (en) 2019-07-18
MA45140A (fr) 2019-04-10
EP3464667A1 (en) 2019-04-10
CA3025451C (en) 2023-02-28
ZA201806809B (en) 2019-06-26
JP2020186470A (ja) 2020-11-19
RU2706252C1 (ru) 2019-11-15
KR102504626B1 (ko) 2023-02-27
CA3025451A1 (en) 2017-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA120902C2 (uk) Листова твіп-сталь, що включає аустенітну матрицю
CN108463340A (zh) 具有优异的可成形性的高强度钢板及其制造方法
US10995381B2 (en) Method for producing a TWIP steel sheet having an austenitic microstructure
CN109642263B (zh) 一种用于制造在进一步加工过程中具有改进性能的高强度钢带的方法以及这种钢带
WO2013034317A1 (en) Low density high strength steel and method for producing said steel
CA3025469C (en) Method for the manufacture of twip steel sheet having an austenitic matrix
US11261503B2 (en) Method for producing a flat steel product made of a manganese-containing steel, and such a flat steel product
KR102277396B1 (ko) 오스테나이트계 매트릭스를 가지는 twip 강 시트