SA97170707B1 - طريقة لفصل سائل من ملاط slurry - Google Patents
طريقة لفصل سائل من ملاط slurry Download PDFInfo
- Publication number
- SA97170707B1 SA97170707B1 SA97170707A SA97170707A SA97170707B1 SA 97170707 B1 SA97170707 B1 SA 97170707B1 SA 97170707 A SA97170707 A SA 97170707A SA 97170707 A SA97170707 A SA 97170707A SA 97170707 B1 SA97170707 B1 SA 97170707B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- slurry
- liquid
- degassed
- gas
- stream
- Prior art date
Links
- 239000002002 slurry Substances 0.000 title claims abstract description 227
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 59
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 56
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims abstract description 17
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 48
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 40
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 18
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 abstract description 16
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 5
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 abstract description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 61
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 15
- -1 Hydrogen carbon monoxide Chemical class 0.000 description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- MZZUATUOLXMCEY-UHFFFAOYSA-N cobalt manganese Chemical compound [Mn].[Co] MZZUATUOLXMCEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009295 crossflow filtration Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 3
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 3
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 3
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N Furan Chemical compound C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N [V].[Mn] Chemical compound [V].[Mn] ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NMNCNXVQRZRORE-UHFFFAOYSA-N [V].[Mn].[Mn] Chemical compound [V].[Mn].[Mn] NMNCNXVQRZRORE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910052768 actinide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000003426 co-catalyst Substances 0.000 description 1
- LLESOAREQXNYOK-UHFFFAOYSA-N cobalt vanadium Chemical compound [V].[Co] LLESOAREQXNYOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007327 hydrogenolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- JRTYPQGPARWINR-UHFFFAOYSA-N palladium platinum Chemical compound [Pd].[Pt] JRTYPQGPARWINR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000007613 slurry method Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 230000035899 viability Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G53/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes
- C10G53/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0068—General arrangements, e.g. flowsheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
- B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
- B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
- C10G31/09—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for by filtration
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الإختراع الحالي بطريقة لفصل سائل من ملاط slurry متكون من جسيمات صلبة وسائل موجودين في وعاء في وجود غاز، تشمل إزالة الغاز من الملاط slurry وتمرير الملاط مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق، وفصل الملاط slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry مركز. يتعلق الإختراع الحالي إضافيا بعملية لتحضير هيدروكربونات hydrocarbons ثقيلة. تشمل هذه العملية تلامس غاز تخليق synthesis gas في وعاء مفاعل مع ملاط slurry من جسيمات محفز صلبة solid catalyst partcles وسائل، وبذلك تنتج هيدروكربونات hydrocarbons ثقيلة، وفصل السائل المحتوي على هيدروكربونات hydrocarbons ثقيلة من الملاط slurry بالطريقة المذكورة.، شكلين
Description
Y slurry طريقة لفصل سائل من ملاط الوصف الكامل خلفية الإختراع متكون من جسيمات صلبة slurry يتعلق الإختراع الحالي بطريقة لفصل سائل من ملاط بإستخدام هذه الطريقة في Mall وسائل موجودين في وعاء. في جانب إضافي؛ يتعلق الإختراع ثقيلة وتشمل هذه العملية تلامس خليط من hydrocarbons عملية لتحضير هيدروكربونات ثلاثي slurry في مفاعل ملاط 2 monoxide وأول أكسيد كربون hydrogen هيدروجين © من جسيمات محفز صلبة وسائل. slurry الحالة مع ملاط تشمل cAgleall ثلاثي الحالة معروفة جيدا للماهرين في الفن. أثناء slurry إن مفاعلات الملاط الموجود في slurry ومنطقة فاصلة. في الملاط slurry المفاعلات المذكورة نموذجيا منطقة ملاط ضمن Jil) تستبقى جسيمات المحفز الصلبة في معلق في السائل. يعمل slurry منطقة الملاط أمور أخرى؛ كوسط لنقل الحرارة. تضخ واحدة أو أكثر من مواد متفاعلة غازية خلال الملاط ٠ تحتوي أساسيا على slurry منطقة الملاط Jef إن المنطقة الفاصلة؛ الواقعة عادة slurry جوهريا. slurry منتجات غازية و/أو مواد متفاعلة ولاتحتوي على ملاط تستبقى جسيمات المحفز نموذجيا في معلق بالتقليب أو بالرج بأداة حركية أو؛ يفضل؛ بسرعة حركة غاز و/أو سائل لأعلى. وأول أكسيد الكربون hydrogen يشار بصورة شائعة إلى خليط الهيدروجين hydrocarbons إن تحضير هيدروكربونات .synthesis gas بأنه غاز تخليق carbon monoxide يشير المصطلح Fischer-Tropsch ثقيلة من غاز تخليق يشار إليه بصورة شائعة بأنه تخليق hydrocarbons كما هو مستخدم هنا إلى هيدروكربونات ALE hydrocarbons هيدروكربونات تكون في حالة السائل تحت شروط التفاعل. في هذا الخصوص» سوف ندرك أن تخليق ثقيلة؛ لكن أيضا هيدروكربونات hydrocarbons لاينتج فقط هيدروكربونات Fischer-Tropsch | ٠ تكون غازية تحت شروط التفاعل وتتأكسج. 008 الثتقيلة من hydrocarbons بوجه خاص»ء يتعلق الإختراع الحالي بفصل الهيدروكربونات
Fischer-Tropsch الملاط التي نتجت من تخليق ثقيلة؛ hydrocarbons هناك عدد من الوسائل المقترحة لفصل سائل؛ بالتحديد هيدروكربونات 25074 لذلك؛ يصف طلب براءة الإختراع الأوربي رقم slurry من الملاط Ye v من جسيمات محفز معلقة في سائل. slurry يحتوي على قاع ملاط slurry عمود فقاعة ملاط بالتحديد بالقرب من السطح العلوي لقاع الملاط slurry توجد منطقة ترشيح في قاع الملاط منطقة الترشيح نموذجيا جمع من عناصمر مرشح. تكون عناصر المرشح Jodi slurry نموذجيا على شكل أسطواني مطاول وتشمل وسط ترشيح أسطواني يحيط بمنطقة لتجميع المادة المرشحة. oo يصف طلب براءة الإختراع الأوربي رقم 2971776 منطقة ترشيح تتكون من لوح أنبوبة slurry تمسك بخراطيش المرشح. يحدد لوح الأنبوبة السطح العلوي لقاع الملاط رقم 98/177807 منطقة ترشيح تحيط بقاع الملاط (PCT) يصف طلب براءة الاختراع الدولي slurry تكشف نشرة طلب براءة إختراع البريطاني رقم 77487774 عن مفاعل يحتوي على جمع من يحتوي الجزء العلوي من كل أنبوبة على slurry أنابيب تفاعل مرتبة لكي تتلاعم مع قاع الملاط وجزء قمي قطره slurry من الملاط hydrocarbon عنصر مرشح لفصل منتج هيدروكربون slurry فصل» لفصل غاز من الملاط dilate aly زائد؛ يشار إليه غالبا يحتوي منتج slurry فصل محفز من ملاط £10 0TVA تصف براءة الإختراع الأمريكية رقم مغناطيسي كبير التدرج. Jae خلال slurry بتمرير الملاط hydrocarbon هيدروكربون ٠ عملية لتحضير هيدروكربونات OFYEYYO تصف براءة الإختراع الأمريكية رقم لتفادي الزيادة المستمرة في iron بإستخدام محفز معتمد على حديد hydrocarbons هيدروكربون paid في وعاء المفاعل؛ نظرا لإنتاج مواد slurry إرتفاع مستوى الملاط بإستخدام مرشح عرضي التدفق يقع slurry يفصل الشمع من الملاط «Ald hydrocarbon waxes خارج وعاء المفاعل. Yo slurry تصف براءة الإختراع الألمانية 3245318 عملية لفصل تيار منتج سائل من ملاط لكنه يتم خارج المفاعل. طبقا لأحد celia بترشيح عرضي التدفق؛ يجرى جوهريا عند ضغط قبل الترشيح. slurry التطبيقات؛ يبرد الملاط لقد وجدنا الأن أن الترشيح عرضي التدفق يكون أسهل بدرجة معقولة إذا كانت خطوة الترشيح الفصل في Led عرضي التدفق تسبقها خطؤة إزالة غازء يفضل إجراء هذه الخطوة في أداة يتم Yo إضافة لذلك؛ فبهذه الطريقة hydrocyclone مجال طرد مركزي؛ يفضل أكثر هيدروسيكلون
RE
£
يكون التحكم في تدفق المادة المرشحة خلال المرشح عرضي التدفق أسهل بدرجة معقولة. إضافياء لابد من إدراك أن مساحة المرشح المطلوبة تكون أقل. الوصف العام للإختر اع
بالإضافة لذلك؛ فإن الإختراع الحالي يتعلق بطريقة لفصل سائل من ملاط slurry جسيمات
٠ صلبة وسائل موجودين في وعاء في وجود Ge تشمل إزالة غاز الملاط slurry وتمرير الملاط
slurry مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق؛ وبذلك فصل الملاط slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry مركز.
Gina جزئيا على الأقل هي جسيمات slurry تكون الجسيمات الصلبة في الملاط chad sa الموجود slurry يمكن فيه إجراء العملية؛ بإستخدام الملاط Jel ويكون الوعاء نموذجيا هو وعاء
٠ | في الوعاء كقاع محفز. إن أمثلة لعمليات كيميائية يمكن أن تجرى في مفاعل ملاط slurry ثلاثي الحالة هي تلك التي تستخدم جسيمات محفز صلبة؛ تستخدم على الأقل مادة متفاعلة غازية واحدة؛ تنتج منتج سائل تحت شروط التفاعل ؛ والتي غالبا ما تكون طاردة للحرارة للغاية. تتضمن أمثلة لتلك العمليات عمليات هدرجة hydrogenation فورميلية مائية chydroformylation تخليق الكانول «alkanol
«carbon monoxide بإستخدام أول أكسيد كربون aromatic urethanes فصل يورثانات أروماتية vo
تخليق (Kélbel-Engelhardt تخليق عديد أولفينن «polyolefin وتخليق Fischer-Tropsch
لذلك؛ في جانب إضافي؛ يتعلق الإختراع الحالي بإستخدام طريقة فصل حسب الوصف هنا في عملية تشتمل على تفاعل كيميائي؛ يجرى ذلك التفاعل في ملاط Jed slurry جسيمات Ala يفضل جسيمات محفز صلبة.
Y. يفضل أن يكون السائل الموجود في الملاط 51017 طبيعيا جزئيا على الأقل؛ ويفضل بصورة 4S جوهرياء هو منتج تفاعل. تتعلق طريقة الإختراع الحالي بفصل سائل الملاط AY slurry من إدراك أنه إذا كان السائل هو فقط جزئيا منتج تفاعل؛ فإن خطوات فصل معروفة إضافية؛ مثل إمتزاز أو تقطير؛ قد تكون ضرورية لفصل منتج التفاعل من بقية السائل.
إن وسائل إجراء إزالة الغاز معروفة للماهرين في الفن. تتضمن أمثلة لطرق إزالة غاز فك
Ye الإرتباط وإطلاق ضغط. إن إطلاق الضغط ملائم أساسياء لكنه قد يكون مكلفا ويمكن أن يزيد بدرجة معقولة من إمكانية تآكل جسيم صلب (محفز). يمكن أن يستغرق الفصل وقتا طويلا إذا تم بطريقة دفعة واحدة أو شبه مستمرة. قد يكون هذا غير مرغوب عند درجة حرارة وضغط
° مرتفعين؛ لأن هذا يمكن أن يسبب مثلا إنحلال منتجات سائلة؛ تكوين فحم كوك coke على المحفزات أو جسيمات صلبة أخرى؛ وتحلل هيدروجيني. لقد إتضح الآن أن إتحادا من هيدروسيكلون hydrocyclone لإزالة الغاز وترشيح عرضي التدفق لفصل سائل من الملاط slurry فعال للغاية ويسمح بفصل سريع؛ بدون الحاجة إلى إزالة oo الضغط. طبقا لذلكء في تطبيق مفضل للإختراع؛ يزال الغاز من الملاط اه في هيدروسيكلون hydrocyclone (Sa تصنيف الهيدروسيكلون hydrocyclone كأداة فصل حركية يتم فيها الفصل في مجال الطرد المركزي. لذلك؛ فإن الهيدروسيكلون hydrocyclone يعمل بنفس الطريق مثل طرد ٠ مركزي أنبوبي والإختلاف هو أن الهيدروسيكلون hydrocyclone ليس له جسم 93 J) ¢ ويترسخ مجال الطرد المركزي بحركة دورانية للتلقيمة؛ يسببها مدخل متجه مماسيا. لذلك؛ طبقا لجانب أوسع لنطاق الإختراع؛ يزال الغاز من الملاط shurry في أداة يتم فيها الفصل في مجال الطرد المركزي. على ضوء إفتقاد أجزاء دوارة وإستبقاء بسيطء فإن الهيدروسيكلون hydrocyclone مفضل طبيعيا. Vo إن الهيدروسيكلونات hydrocyclones معروفة للماهرين في الفنء؛ ولدى الشخص All القدرة على أن ينتقى الهيدروسيكلون hydrocyclone الأكثر ملاعمة لأغراض إزالة الغازء بالإعتماد ole من بين عوامل أخرى؛ لزوجة الملاط slurry فترة بقاء الغاز في الملاط slurry وشروط العملية. هناك منظور شامل عام للهيدروسيكلونات hydrocyclones منشور في: ULLmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry (1988) Fifth edition, Volume B2, pages 11-19 to 11-23. Ye i لتطبيق بديل ep SAO تجرى خطوة إزالة الغاز بطريقة فصل مستمرة. تشتمل الطريقة نموذجيا على إدخال ملاط slurry بصورة مستمرة في ماسورة قائمة رأسيا جوهريا الممتلثئة جزئيا مع ملاط 81017» وتسحب بصورة مستمرة مركبات غازية من الجزء العلوي للماسورة القائمة رأسيا التي لاتحتوي على ملاط 81017»؛ ويسحب بصورة مستمرة ملاط slurry ve مزال الغاز من الجزء السفلي للماسورة القائمة رأسياء بحيث تكون السرعة الخطية للملاط slurry المسحوب مزال الغاز من الماسورة القائمة رأسيا أقل من السرعة hall المتجهة لأعلى للمركبات الغازية الموجودة في الملاط slurry TE
0 يفضل أن تكون السرعة الخطية للملاط slurry مزال الغاز المسحوب من الماسورة القائمة. رأسيا من ١09 إلى A مرة مثل السرعة الخطية المتجهة لأعلى للمركبات الغازية؛ يفضل أكثر من 05 إلى ١7 مرة الأكثر تفضيلا من ١١ إلى ١,4 مرة؛ مثل السرعة الخطية المتجهة لأعلى المذكورة. تعتمد السرعة الخطية المتجهة لأعلى ضمن عوامل أخرى على لزوجة الملاط slurry وقد تختلف بدرجة كبيرة. نموذجياء فإن de ull الخطية المتجهة لأعلى سوف تكون في المدى من ٠,١ إلى ٠٠١ سم/ ثانية؛ يفضل من ١,© إلى 5٠ سم/ ثانية؛ يفضل أكثر من © إلى ٠١ سم/ AE يفضل إجراء طريقة الفصل المستمرة؛ مثل الطريقة التي تستخدم هيدروسيكلون hydrocyclone عند ضغط التشغيل جوهريا في وعاء المفاعل. يفضل؛ أن يكون مدخل ملاط slurry ٠ الماسورة القائمة رأسيا في إتصال مع منطقة الملاط eslurry ويكون مخرج المركبات الغازية في إتصال مع المنطقة الفاصلة لوعاء المفاعل. لابد من إدراك أن الماسورة القائمة رأسيا تقع بدرجة مناسبة بداخل وعاء Jeli) لكن؛ يفضلء أن تقع الماسورة القائمة رأسيا خارج وعاء المفاعل. عقب إزالة غاز الملاط eslurry يمرر الملاط slurry مزال الغاز خلال مرشح عرضي ١ التدفق؛ من أجل فصل الملاط shurry مزال الغاز إلى السائل والملاط slurry المركز. إن الترشيح عرضي التدفق هو طريقة معروفة للماهرين في الفن حيث تزال المادة المتخلفة (المادة المحتجزة) بصورة مستمرة من المرشح بقص shear الملاط slurry المتدفق عبر المرشح؛ في تدفق مماسي لعنصر المرشح. يمكن أن القص ينتج بواسطة عناصسر دوارة مقل مرشحات دوارة أو أدوات دوارة. يفضل؛ على أية حال؛ أن القص ينتج بسرعة الملاط slurry خلال مرشح ٠ عرضي التدفق لايحتوي على عناصر دوارة. يمكن وجود منظور شامل عام لترشيح عرضي التدفق في: Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology (1993), volume 10, pages 841-847. إن القوة الدافعة في الترشيح تكون عادة إنخفاض الضغط عبر المرشح. نموذجياء يكون إنخفاض الضغط عبر المرشح في المدى من ١ إلى ٠١ بار. a من إدراك أن إنخفاض الضغط ve بين مدخل الملاط slurry ومخرج الملاط slurry يكون أقل من إنخفاض الضغط عبر المرشح:؛ يفضل أن يكون أقل بمقدار ١١ بار على الأقل من إنخفاض الضغط عبر المرشضح. يفضل, ألا ْ يكون الفرق المذكور في إنخفاض الضغط زائدا عن * بار. TE
تشمل نموذجيا مرشحات عرضية التدفق مفضلة واحدة أو أكثر من الأنابيب» حيث يحتوي جزء على الأقل من جدار كل أنبوبة على عنصر مرشح. يتراوح نموذجيا قطر كل أنبوبة من ٠# إلى 5,8 سم. يعتمد طول كل أنبوبة على الإنخفاض المطلوب في الضغط بين مدخل الملاط slurry ومخرج الملاط slurry > تكون Lad sad سرعة الملاط slurry عبر المرشحات في المدى من ١ إلى + متر/ ثانية. يمكن إستخدام سرعات أعلى أو أقل لكن عند سرعة أكبر من ١ متر/ ثانية فلابد أن يكون الإنخفاض في الضغط عبر عنصر المرشح أعلى بالأحرى ليتولد تدفق معقول للسائل خلال المرشح. عند سرعة أقل من ١ متر/ ثانية؛ لابد أن يكون الإنخفاض في الضغط عبر عنصر المرشح قليلا بالأحرى للتمكين من إزالة عجينة المرشح بواسطة القص. إن هذا الإنخفاض القليل في الضغط يؤدي في ٠ المقابل إلى تدفق قليل للسائل خلال المرشح. تستبقى الجسيمات الصلبة الموجودة في الملاط slurry في معلق في الوعاء بواسطة السرعة السطحية لغاز و/أو سائل؛ أو بواسطة أداة خلط حركية. لذلك؛ فلابد من إدراك أن المتوسط الأقصى الممكن لمقاس جسيم الجسيمات الصلبة يمكن أن يعتمد من بين عوامل أخرى على سرعة الغاز والسائل؛ وفرق الكثافة بين الجسيمات الصلبة والسائل. نموذجياء فإن متوسط مقاس الجسيم ١ ا لايزيد عن ١ ملليمتر؛ ويفضل ألايزيد عن ٠٠١ ميكرومتر. للسماح بترشيح clad فإن متوسط مقاس الجسيم لايكون نموذجيا JH من ١ ميكرومتر؛ يفضل ألايكون أقل من © ميكرومتر؛ يفضل أكثر ألايكون أقل من ٠١ ميكرومتر. يفضل أن تتكون مجموعة الجسيمات الصلبة على الأقل جزئيا من جسيمات محفز. إن الملاط slurry المتكون من جسيمات محفز لها متوسط مقاس جسيم كبير نسبياء على الأقل ٠١ ميكرومتر؛ vo يشار إليه طبيعيا بأنه قاع محفز فوران؛ بينما أن ملاط slurry جسيمات المحفز الأصغرء أي؛ التي لها متوسط مقاس جسيم أقل من ٠٠١ ميكرومتر؛ يشار إليه طبيعيا بأنه قاع محفز ملاط slurry يتراوح متوسط مقاس جسيم المحفز المفصل لقاع فوران من ٠٠١ إلى 5060 ميكرومتر. يتراوح متوسط مقاس جسيم المحفز المفضل لقاع ملاط slurry من ٠١ إلى Vo ميكرومتر. عند الطلب؛ يمكن إستخدام خليط من جسيمات محفز وجسيمات صلبة أخرى. قد يكون Yo للجسيمات الصلبة الأخرى متوسط مقاس جسيم مختلف عن متوسط مقاس الجسيم لجسيمات المحفز. هناك خيارات عديدة مشروحة مثلا في نشرة طلب براءة الإختراع الأوربية رقم 04 TE
A
من AY نظرا للتاكل؛ فقد يقل متوسط مقاس جسيم (محفز) مع الوقت أثناء عملية الجسيمات. إدراك أن فتحات مسام المرشح يجب ألا تسمح بصورة مفضلة بمرور ملحوظ للجسيمات؛ حتى بعد بعض التاكل للجسيمات. لذلك؛ بالإعتماد على متوسط مقاس الجسيماث وتوزيع مقاس الجسيم؛ ٠١ إلى ١,5 ميكرومتر؛ يفضل من 5٠١ إلى ١١ فلابد أن يكون قطر فتحات المسام في المدى من ميكرومتر. 0 على الرغم من أنه من الممكن أساسيا إجراء الطريقة بداخل المفاعل؛ فمن المفضل أن يكون المرشح على الأقل خارج الوعاء. إن هذا مفيد من بين عوامل أخرى بسبب الصيانة وسهولة التصنيع. لذلك؛ إذا كان لابد من فحص المرشح؛ يمكن إجراء الطريقة بصورة مستمرة بإستخدام مرشح مختلف؛ بدون الحاجة إلى إيقاف تشغيل الوعاء. تستخدم مضخة واحدة على الأقل. إن المضخات المناسبة معروفة للماهرين في الفن. (Lad gad ٠ لابد من إدراك أنه من المفضل أن تنتقى المضخة بحيث لاتسبب تآكل ملحوظ لجسيمات المحفز. جودة في وجود الغاز. JB قد تكون المضخة حساسة للغاز وتميل إلى أداء وظيفتها بدرجة يزال منه الغاز في التيار العلوي للمضخة. slurry لذلك؛ طبقا لتطبيق مفضلء فإن الملاط المركز. لابد من إدراك أن هذا shurry يفضل؛ أن يعاد إلى الوعاء جزء على الأقل من الملاط مفضل بصفة خاصة إذا كان الملاط :اه المركز يحتوي على جسيمات محفز لاتزال نشطة في 10 قد تساهم؛ في؛ أو تكون مسئولة بصورة كلية slurry العملية المجراة في المفاعل. إن دورة الملاط slurry عن إستبقاء الجسيمات في معلق في الملاط مفضل للطريقة؛ ينفصل الملاط 91077 مزال الغاز إلى تيار أول به تركيز AT طبقا لجانب قليل من جسيمات صلبة وتيار ثاني به تركيز كبير من جسيمات صلبة؛ ويرسل التيار الأول إلى المرشح. بهذه الطريقة؛ تكون هناك حاجة إلى مساحة سطحية أقل للمرشح؛ وعلى ضوء التركيز © ويمكن إستخدام معدلات ترشيح أكبر. JH slurry القليل للجسيمات الصلبة؛ تكون لزوجة الملاط أن يعاد التيار الثاني على الأقل بصورة جزئية على الأقل إلى الوعاء. تتضمن مزايا (Jen slurry إضافية لهذا التطبيق تآكل أقل؛ من بين مزايا أخرى بسبب البقاء المحدود للملاط الإنفصال في Led إلى تيار أول وثاني في 3 يثم slurry طبقا لتطبيق مفضل» ينفصل الملاط مجال الطرد المركزي. نظرا للإفتقاد إلى أجزاء دوارة وللإستبقاء البسيط» فإن الهيدروسيكلون Ye مفضل بصفة خاصة. hydrocyclone
TE q إن الطريقة الموصوفة أعلاه تستخدم بأفضل صورة في عملية لتحضير هيدروكربونات ثقيلة من غاز تخليق. كما هو محدد هنا من قبل؛ فإن المصطلح هيدروكربونات hydrcarbons تكون سائلة hydrocarbons حسب الإستخدام هنا يشير إلى هيدروكربونات ALE hydrocarbons إلى 15١ تحت شروط التفاعل. نموذجياء يتم إختيار درجة حرارة التفاعل في نطاق من بار مطلق. 0٠00 مئوية. يتراوح الضغط نموذجيا من © إلى 4600 لذلك؛ طبقا لجانب آخر للإختراع الحالي؛ تتوافر عملية لتحضير هيدروكربونات من slurry ثتثقيلة؛ تشمل هذه العملية تلامس غاز تخليق في وعاء مفاعل مع ملاط 8 وفصل السائل ALE hydrocarbons جسيمات محفز صلبة وسائل؛ بذلك تنتج هيدروكربونات بالطريقة حسب slurry الثقيلة من الملاط hydrocarbons المحتوي على الهيدرؤكروبونات الوصف هنا. ٠ التي هي محفزات قادرة على تحفيز chydrocarbone إن محفزات تخليق هيدروكربون وأول أكسميد الكربون hydrogen من هيدروجين hydrocarbons هيدروكربونات بالإضافة إلى الطرق المناسبة لتحضير هذه المحفزات؛ معروفة للماهرين في ccarbon monoxide مدعم <A فلز من المجموعة hydrocarbone الفن. تشمل نموذجيا محفزات تخليق هيدروكربون cobalt من حديد 00ت كوبالتث A للمحفز. يفضل إختيار فلز المجموعة carrier على مادة حاملة ١ carrier يفضل أن تكون المادة الحاملة cobalt يفضل أكثر كوبالت ruthenium و/أو روتنيوم calumina Liesl للمحفز مسامية؛ مثل أكسيد مسامي غير عضوي مقاوم للإنصهار؛ يفضل أكثر أو خلطات من ذلك. zirconia زيركونيا ctitania تيتانيا silica سليكا ضمن عوامل ccarrier تعتمد الكمية المثلى من فلز نشط تحفيزيا موجود على المادة الحاملة الموجودة في cobalt أخرىء على الفلز النشط تحفيزيا الخاص. نموذجياء فإن كمية الكوبالت © «carrier جزء من وزن المادة الحاملة ٠٠١ جزء من الوزن/ ٠٠١ إلى ١ المحفز قد تتراوح من «carrier جزء من وزن المادة الحاملة ٠٠١ جزء من الوزن/ or إلى ٠١ يفضل من
Sl قد يتواجد الفلز النشط تحفيزيا في المحفز إلى جانب واحدة أو أكثر من المواد المحثة أو محفزات مساعدة. قد تتواجد المواد المحثة كفلزات أو كأكسيد فلزء metal promoters بالإعتماد على مادة الحث الخاصة المعينة. تتضمن مواد حث مناسبة أكاسيد فئزات من ٠ (كب)؛ )0( )21( و/ أو (لاب) من الجدول الدوري؛ أكاسيد (27) (IY) المجموعات oxide يفضل أن يشمل المحفز أكسيد .octinides و/ أو الأكتينيدات lanthanides الانثانيدات TE
٠٠ من الجدول الدوري؛ بالتحديد (@V) (دب) و/أو (Rf) واحد على الأقل لعنصر في المجموعة vanadium و/ أو فاناديوم manganese منجنيز czirconium زيركونيوم ctitanium تيتانيوم كبديل عن أو بالإضافة إلى المادة المحثة لأكسيد الفلزء فقد يشمل المحفز مادة محثة فلز تنتقى من من الجدول الدوري. تتضمن مواد محثة لفلز مفضلة روتتيوم A المجموعات (لاب) و/أو palladium وبلاديوم platinum بلاتنيوم ruthenium ٠ كفلز نشط تحفيزا وزيركونيوم 216001000 كمادة cobalt يشمل المحفز الأكثر ملاءمة كوبالت manganese كفلز نشط تحفيزيا ومنجنيز cobalt محثة. يشمل محفز آخر أكثر ملاءمة كوبالت كمادة محثة. vanadium فاناديوم if جزء من 7١ إلى ١١ بكمية من Lad gad إن المادة المحثة؛ عند وجودها في محفزء تتواجد carrier إلى £0 جزء من وزن المادة الحاملة ١,9 الوزن؛ يفضل من ٠ لابد من إدراك على أيه حال أن الكمية المثلى من المادة المحثة قد تختلف للعناصمر المعينة كفلز نشط تحفيزيا ومنجنيز cobalt التي تقوم بدور مادة محثة. عندما يشمل المحفز كوبالت كمادة محثة؛ تكون النسبة الجزيئية الجرامية من الكوبالت vanadium و/أو فاناديوم manganese على الأقل. ٠:17 بصورة مفيدة (vanadium فاناديوم + manganese (منجنيز cobalt يكون بدرجة أكثر ملاءعمة هو منتج عملية تخليق slurry إن السائل الموجود في الملاط ve بالتحديد عملية حسب الوصف هنا. بطريقة بديلة؛ يمكن إستخدام hydrocarbon هيدروكربون سائلة. يفضل؛ أن يحتوي السائل بدرجة polyolefins أقسام زيت خام (مكرر) أو عديد أوليفينات للغاية. نموذجياء highly paraffinic hydrocarbons سائدة على هيدروكربونات عالية البارافينية على الأقل highly paraffinic hydrocarbon البارافينية Je يحتوي سائل على هيدروكربون من الوزن؛ يفضل 780 من الوزن؛ ويفضل أكثر 790 من الوزن هيدروكربونات بارفينية 270 .paraffinic hydrocarbons عند درجة حرارة في المدى من hydrocarbon يفضل إجراء عملية تخليق الهيدروكربون إلى 715؟"مثوية. Yes الأكثر تفضيلا pete إلى ١7١ ©2"مئوية؛ يفضل أكثر ١ إلى ٠ إلى 10 بار ٠١ يفضل أن يتراوح الضغط من © إلى 80 بار مطلق؛ يفضل أكثر ضغط من مطلق. Yo
Lad gai (غاز تخليق) carbon monoxide وأول أكسيد كربون hydrogen يلقم هيدروجين إلى العملية عند نسبة جزيئية جرامية في المدى من 0,4 إلى #,7. يفضل؛ أن تكون النسبة
١١ ١ في المدى من carbon monoxide الجزيئية الجرامية من الهيدروجين إلى أول أكسيد الكربون
Xe إلى قد تختلف السرعة الفراغية الغازية في الساعة في نطاقات كبيرة وتكون نموذجيا في المدى من ساعة أ. Avs إلى ٠5 بإستخدام نظام قاع محفز ملاط hydrocarbons العملية لتحضير الهيدروكربونات ol a) (Sa هه | أو نظام قاع محفز فوار. slurry سوف ندرك أن الشخص الماهر ستكون لديه القدرة على إنتقاء الشروط الأكثر ملاءمة لهيثة مفاعل خاصة ونظام تفاعل خاص. ثانية؛ fam © ٠ إلى ١,5 يفضل؛ أن تكون السرعة السطحية للغاز لغاز التخليق في المدى من سم/ ثانية. Yo يفضل أكثر في المدى من 0 إلى ٠ إلى ؛ سم/ ثانية؛ متضمنة ١5001 تستبقى السرعة السطحية للسائل في المدى من (lad ga إنتاج سائل. يفضل؛ أن تستبقى السرعة السطحية للسائل بصورة مفضلة في المدى من 0.005 إلى سم/ ثانية. ١ لابد من إدراك أن سرعة السائل السطحية الأكثر تفضيلا قد تعتمد على الطريقة المفضلة .ل للعملية. ١ إذا تم الفصل داخل الوعاء؛ وإذا لم تطلب سرعة سائل كبيرة لإستبقاء جسيمات المحفز في جزء على الأقل من AT سطحية قليلة نسبيا. إذا تم على صعيد Jl معلق؛ فقد تفضل سرعة الفصل خارج الوعاء؛ فقد تفضل سرعة سائل سطحية أكبر. إنه في متناول مهارة صاحب المهارة العادية أن ينتقى سرعة السائل السطحية الأكثر ملاءمة؛ مع الأخذ في الإعتبار بالطريقة المفضلة للعملية. . ٠ كما هو محدد هنا أعلاه؛ طبقا لجانب مفضل للإختراع؛ فإن المرشح على الأقل يقع خارج وعاء المفاعل ويتم الفصل عند نفس الضغط جوهريا المستخدم في وعاء المفاعل. يفضل؛ أن توضع التجهيزات المطلوبة لإجراء العملية حسب الوصف هنا خارج وعاء المفاعل. طبقا لتطبيق آخر مفضل؛ توضع أداة إزالة الغاز داخل الوعاء؛ ويوضع جزء التيار الهابط المتبقي من التجهيزات خارج المفاعل. ve تميل بصفة عامة إلى أن يكون لها نشاط hydrocarbon إن محفزات تخليق هيدروكربون بواسطة إنحلال methan للتحلل الهيدروجيني؛ والذي قد يؤدي إلى تكوين غير مطلوب للميثان
EX
\Y سائلة؛ وزيادة درجة حرارة بصورة ثابتة. إضافياء فقد hydrocarbon منتجات هيدروكربون يتكون كوك ©:601؛ يؤثر على صلاحية ونشاط المحفز. لقد إتضح مؤخرا أنه بصفة خاصة في يكون نشاط التحلل الهيدروجيني كبيرا عند hydrogen غاز تخليق؛ وبالتحديد هيدروجين le لجانب مفضل للإختراع؛ يتم تبريد da لذلك؛ slurry درجات حرارة تشغيل مرتفعة في الملاط المرسل إلى المرشح؛ يفضل إلى درجة حرارة أقل من shurry على الأقل جزء الملاط ٠
Age oo المرسل إلى المرشح إلى slurry في تطبيق للإختراع؛ يبرد على الأقل ذلك الجزء من الملاط ليس من الضروري ولا من Asie AY أو أيضا أقل من dye Ae درجة حرارة أقل من ألا تقل عن eda gy ؛ةيوئم"٠5٠١ المطلوب عادة أن يتم التبريد إلى درجة حرارة أقل من
AAO Te. لابد من إدراك أن التبريد حسب ذلك يمكن أن يكون مستهلكا للوقت ومكلفاء بصفة خاصة إذا إلى درجة حرارة قليلة جدا. slurry تم تبريد الملاط إن ميزة لطريقة الفصل في الإختراع الحالي هي أن زمن البقاء يمكن الإحتفاظ به عند حد مزال الغاز إلى تيار أول وثاني؛ وتم إرسال التيار الأول slurry أدنى. إضافياء إذا إنفصل الملاط فقط إلى المرشح؛ يقل أيضا إضافيا متوسط زمن بقاء المحفز في نظام الفصل. لذلك؛ طبقا لتطبيق ve المحتوي على محفز خارج وعاء المفاعل يستبقى slurry مفضل؛ فإن متوسط زمن بقاء الملاط دقائق؛ يفضل أكثر إلى أقل من 0 دقائق؛ أيضا يفضل أكثر إلى أقل من دقيقة ٠١ إلى أقل من ثواني. ٠١ واحدة. نموذجياء يكون زمن البقاء أكثر من لابد من إدراك أن زمن بقاء قصير نسبيا يمكن أن يقلل الحاجة إلى التبريد. طبقا لتطبيق المرسل إلى المرشح إلى درجة حرارة من © إلى slurry مفضل بالتحديد؛ يبرد جزء الملاط Ye أقل من درجة حرارة Bete إلى ٠١ "مثوية أقل من درجة حرارة التفاعل» يفضل من دقائق؛ يفضل في النطاقات أعلاه. ٠١ ويكون زمن البقاء أقل من cell تبريد و/أو فصل عند ضغط وعاء المفاعل Jie لابد من إدراك أن التطبيقات المفضلة للعملية؛ أيضا تطبيقات مفضلة للطريقة حسب ذلك؛ عند الإستخدام في تجهيزات وعمليات id جوهرياء قد مختلفة. ve شرح مختصر للرسومات و7. ١ بالتفصيل بالإشارة إلى الشكلين Lilia) إن طريقة وعملية الإختراع محددتين
VY
مسحوب من الوعاء في slurry تخطيطيا برنامج تدفق يتم فيه إزالة غاز ملاط ١ يصف الشكل مزال الغاز إلى مرشح slurry تيار علوي للمضخة؛ وفي التيار الهابط للمضخة يمرر الملاط على الأقل إلى الوعاء ويعاد تدويره إختياريا Wise المركز slurry عرضي التدفق. يعاد الملاط بصورة جزئية إلى المرشح. مزال الغاز إلى تيار أول shurry يصف الشكل ؟ تخطيطيا برنامج تدفق ينفصل فيه الملاط ° وثاني ويمرر التيار الأول فقط إلى مرشح عرضي التدفق. الوصف التفصيلي للإختراع dade يشير إلى وعاء المفاعل؛ المجهز مع وسائل ١ بالإشارة إلى الشكل ١؛ فإن رقم الإشارة .0 slurry ؟ ووسائل مخرج ملاط slurry غاز ¥ ووسائل مخرج غاز ؟؛ وسائل مدخل ملاط لأسباب التوضيح تم حذف LT على وسائل مدخل سائل مختلفة Lila) عند الطلب؛ يحتوي الوعاء ٠ مكونات أخرى لوعاء المفاعل مثل وسائل التبريد. لجسيمات صلبة؛ نموذجيا ٠١ slurry على ملاط ١ أثناء العملية؛ يحتوي إضافيا وعاء المفاعل جسيمات محفز صلبة؛ في سائل. تستبقى الجسيمات الصلبة في معلق بسرعة غاز سطحية كبيرة بدرجة كافية؛ و/أو سرعة سائل سطحية كبيرة بدرجة كافية. وخط © shury من خلال وسائل مخرج ملاط ١ من وعاء المفاعل ٠١ slurry يمرر الملاط حجرة VY hydrocyclone يشمل الهيدروسيكلون VY hydrocyclone إلى هيدروسيكلون ١١ للغاز ١“ فصل قطاعها العرضي دائري؛ تحتوي على مخرج للتدفق الزائد في إتصال مع خط
Slurry للملاط ١ ومخرج للتدفق القليل في إتصال مع خط ؛٠١ slurry المتفصل من الملاط قريبا من Lubes متصل مع مدخل تلقيم واحد على الأقل متجه ١١ مزال الغاز. يكون الخط مخرج التدفق الزائد. يقل قطر حجرة الفصل من مخرج التدفق الزائد إلى مخرج التدفق القليل؛ © على أية حال؛ فإن هذا التقليل غير مستمر بالضرورة. إختيارياء يكون لبعض أجزاء من حجرة الفصل قطرا ثابتا في إتجاه مخرج التدفق القليل. كما هو مبين (Yo بماسورة قائمة VY hydrocyclone يستبدل الهيدروسيكلون (aby بطريقة Yoda في تغادر .١#5 من خلال مضخة VT مزال الغاز إلى مرشح عرضي التدفق slurry يمرر الملاط Yo المركز من slurry والملاط ١7 المادة المرشحة السائلة المرشح عرضي التدفق من خلال خط من خلال خط ١ المركز إلى الوعاء slurry قد يعاد جزء على الأقل من الملاط VA خلال خط
NE
" 8 إختيارياء يعاد تدوير جزء من الملاط slurry المركز إلى المرشح عرضي التدفق 1١36 من خلال خط Ye خط ١4 والمضخة No (Say سحب جزء من الملاط slurry المركز أو إضافة ملاط slurry جديد؛ من خلال الخطين ٠8 و7؟ على الترتيب. 0 إختيارياء يبرد الملاط بن مزال الغاز بوسائل إستبدال حرارة (غير مبينة). بالإشارة إلى الشكل oY فإن أرقام الإشارة المطابقة لأرقام الإشارة في الشكل ١ لها نفس المعنى. يمرر الملاط ٠١ slurry من وعاء المفاعل ١ من خلال وسائل مخرج ملاط slurry © وخط ١ إلى ماسورة قائمة YO بطريقة بديلة؛ تستبدل الماسورة YO A بهيدروسيكلون OY hydrocyclone ٠ كما هو مبين في الشكل .١ ّ تسحب المركبات الغازية من الماسورة القائمة YO وتعاد إلى منطقة الفصل في وعاء المفاع ل من خلال خط AY يغادر الملاط slurry مزال الغاز الماسورة القائمة Yo من خلال خط VE ويمرر من خلال خط 30 إلى مضخة ©١ إلى هيدروسيكلون YY hydrocyclone vo في الهيدروسيكلون FY hydrocyclone ينفصل الملاط slurry مزال الغاز إلى تيار أول به تركيز قليل من الجسيمات الصلبة وتيار ثاني به تركيز كبير من جسيمات المحفز. يشمل الهيدروسيكلون YY hydrocyclone حجرة فصل قطاعها العرضي دائري؛ تحتوي على مخرج تدفق زائد في إتصال مع خط YY للتيار الأول؛ ومخرج تدفق قليل في إتصال مع خط 6٠0 للتيار الثاني. يكون الخط To متصل مع مدخل تلقيم واحد على الأقل date مماسيا؛ قريبا من © مخرج التدفق الزائد. يقل قطر حجرة الفصل من مخرج التدفق الزائد إلى مخرج التدفق القليل؛ على أية حال؛ فإن هذا التقليل غير مستمر بالضرورة. إختيارياء يكون لبعض أجزاء من حجرة الفصل قطرا ثابتا في إتجاه مخرج التدفق القليل. يغادر التيار الأول الهيدروسيكلون YY hydrocyleone من خلال خط VY ويمرر إلى مرشضح عرضي التدفق oF من خلال مضخة YE تغادر المادة المرشحة السائلة المرشح عرضي التدفق Yo ©#؟ من خلال خط 7؟. يغادر تيار ملاط slurry مركز المرشح عرضي- التدفق Yo من خلال خط 7©. إختيارياء يعاد تدوير هذا التيار للملاط slurry المركز جزئيا أو US إلى مرشح التدفق العرضي YO من خلال خط YA إلى خط Fe طبقا لتطبيق إضافيء يعاد تدوير هذا التيار للملاط
\o
sTurry المركز جزتيا أو كليا إلى خط YY بدلا من خط 0 من خلال خط 24. يفضل؛ أن يعاد تدوير هذا الملاط slurry المركز جزئيا أو كليا إلى المفاعل ١ من خلال خط 7؛ وخط fe
يغادر التيار الثاني الهيدروسيكلون hydrocyclone ؟؟ من خلال خط Ev يعاد جزء على الأقل من التيار الثاني إلى المفاعل ١ من خلال الخط LE إختيارياء يسحب ملاط slurry من sale)
تدويرء أو يضاف ملاط slurry جديد من خلال خط LEY
إختيارياء يبرد الملاط slurry مزال الغاز و/أو التيار الأول يفضل التيار الأول؛ بوسائل إستبدال حرارة (غير مبينة).
بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل ١؛ فإن سيناريو عملية نموذجية لتحضير هيدروكربونات «Ald hydrocarbons يكون كما يلي.
٠ يتم إدخال غاز تخليق؛ به نسبة جزيئية جرامية من الهيدروجين hydrogen أول أكسيد الكربون carbon monoxide حوالي 7:؛ في وعاء مفاعل ١؛ من خلال وسائل مدخل غاز ؟. يغادر الغاز غير المتفاعل بالإضافة إلى المنتجات الغازية وعاء المفاعل من خلال وسائل مخرج Yoke
يحتوي الملاط ٠١ slurry على حوالي 77٠0 من الحجم محفزء على أساس خالي من الغاز.
ve يشمل المحفز نموذجيا كوبالت cobalt على مادة حاملة carrier مسامية؛ Jie سليكا 811168؛ ألومينا
«alumina زيركونيا zirconia أو تيتانيا titania يكون متوسط مقاس الجسيم لجسيمات المحفز في
المدى من ٠١ إلى 5+0 ميكرومتر. إن سائل الملاط slurry هو خليط من هيدروكربونات hyrocarbons سائلة ناتجة في العملية.
يسحب [fa ٠٠١ ساعة من الملاط ٠١ slurry من sles المفاعل ١ من خلال وسائل مخرج
/ م٠١ يغادر .١١ من خلال خط VY hydrocyclone ويمرر إلى هيدروسيكلون © slurry ملاط ٠ ساعة من [Te ٠ ويمرر VY من خلال خط ١١ hydrocyclone ساعة من الغاز الهيدروسيكلون إلى المرشح عرضي التدفق ١١ hydrocyclone الملاط :نه مزال الغاز من الهيدروسيكلون مزال الغاز مع slurry ومضخة 8.10 الخط 4٠؛ يتحد إختياريا الملاط VE من خلال خط ١ مركز يحتوي على 7758 من الحجم محفز؛ معاد تدويره من slurry ساعة من ملاط JAN .
ve المرشح عرضي التدفق 16 من خلال خط .7١ يسحب [Ta ١١ ساعة من المادة المرشحة السائلة من المرشح عرضي التدفق ١١6 من خلال خط VY يمرر الام / ساعة من ملاط slurry مركزء يحتوي على 775 من الحجم محفز إلى ويتم إدخاله في وعاء المفاعل ٠ من خلال Yah a
ووسائل مدخل ملاط of slurry ويعاد تدوير [Ta ٠١ ساعة من الملاط slurry المركز إختياريا إلى المرشح عرضي التدفق ١١ من خلال خط .٠١ بالإشارة إلى الشكل oY فإن سيناريو عملية نموذجية لتحضير هيدروكربونات hydrocarbons ALE يكون كما يلي. > يتم تشغيل وعاء المفاعل ١ بنفس الطريقة؛ بإستخدام نفس المحفز حسب الوصف في سيناريوعملية الشكل .١ يسحب ١٠٠م/ ساعة من الملاط ٠١ slurry من وعاء المفاعل ١ من خلال وسائل مخرج ملاط slurry © ويمرر إلى ماسورة قائمة رأسيا 6" من خلال خط AY يغادر [a ٠١ ساعة من الغاز الماسورة القائمة رأسيا Yo من خلال خط ١“ ويمرر [Tad ساعة من الملاط slurry مزال الغاز من الماسورة القائمة رأسيا Yo إلى الهيدروسيكلون hydrocyclone ٠ ؟؟ من خلال خط VE خط ٠ ومضخة .©١ في الهيدروسيكلون VY hydrocyclone ينفصل الملاط slurry إلى تيار أول من ٠١م'/ ساعة يحتوي على 75 من الحجم محفز وتيار ثاني من لام / ساعة يحتوي على 7725 من الحجم محفز. يعاد Lal الثاني إلى وعاء المفاعل ١ من خلال خط fe يمرر التيار الأول إلى المرشح عرضي التدفق YO يسحب “١م "/ ساعة من المادة المرشحة vo السائلة من المرشح عرضي التدفق Yo من خلال الخط PT يغادر [TY ساعة من تيار أول مركز لملاط slurry يحتوي على 7705 من الحجم محفزء يغادر المرشح عرضي التدفق Vo من خلال الخط FY ويعاد إلى وعاء المفاعل ١ من خلال الخطين ؟؛ ag لذلك؛ فلابد من إدراك cad] حسب المقارنة مع تطبيق الشكل ١ في تطبيق الشكل Oa AY CY تمرير تيار ملاط slurry أقل OES به تركيز محفز أقل خلال المرشح من أجل نفس الإنتاج للمادة ٠ المرشحة السائلة.
Claims (1)
- يل عناصر الحماية١ ١-طريقة لفصل سائل من ملاط slurry متكون من جسيمات صلبة solid particles وسائل Y 40 موجودين في وعاء في وجود غازء؛ تشمل الطريقة المذكورة:1 إزالة الغاز من الملاط sslurryتمرير الملاط 1077 مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق؛ و° فصل الملاط slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry مركز؛1 حيث يزال الغاز من الملاط slurry في أداة يتم فيها الفصل بطريقة الطرد المركزي.١ 7-طريقة طبقا لعنصر الحماية Cum) تكون طريقة الطرد المركزي هي هيدروسيكلون hydrocyclone Y١ 7-طريقة طبقا لعنصر الحماية am) يزال الغاز من الملاط slurry بطريقة فصل مستمرة.١ 0 4-طريقة Wh لعنصر الحماية Gus) ينفصل الملاط slurry مزال الغاز إلى تيار أول به تركيز Y قليل من جسيمات صلبة وتيار ثاني به تركيز كبير من جسيمات صلبة؛ ويرسل التيار الأول إلى المرشح.١ *-طريقة لفصل سائل من ملاط متكون من جسيمات صلبة Solid particles وسائل موجودين في 0 وعاء في وجود le تشمل الطريقة المذكورة:¥ إزالة الغاز من الملاط sslurry¢ تمرير الملاط slurry مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق؛ وفصل الملاط slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry مركز؛1 حيث يزال الغاز من الملاط slurry بطريقة فصل مستمرة تشمل إدخال الملاط بصورة مستمرة slurry v في ماسورة قائمة رأسيا جوهريا ممتلئة جزئيا بالملاط sslurry سحب مركبات غازية A بصورة مستمرة من جزء علوي للماسورة القائمة رأسيا لايحتوي على ملاط cslurry وسحب 4 بصورة مستمرة لملاط slurry مزال الغاز من جزء سفلي للماسورة القائمة رأسياء حيث تكون ١ السرعة الخطية لسحب الملاط slurry مزال الغاز من الماسورة القائمة رأسيا أقل من السرعة ١ الخطية لأعلى للمركبات الغازية الموجودة في الملاط slurry١ “-طريقة لفصل سائل من ملاط slurry متكون من جسيمات صلبة solid particles وسائل Y موجودين في وعاء في وجود غازء تشمل الطريقة المذكورة:01 إزالة الغاز من الملاط sslurryNEYA مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق؛ و slurry تمرير الملاط ¢ مركز؛ slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry فصل الملاط ° حيث يوجد المرشح خارج المفاعل. 1 طبقا لعنصر الحماية 7؛ تستخدم فيها مضخة واحدة على الأقل؛ وحيث أنه في التيار ةقيرط-١7 ١ وحيث يعاد على الأقل جزء من الملاط eslurry العلوي للمضخة؛ يزال الغاز من الملاط Y المركز إلى الوعاء. slurry ِ وسائل solid particles متكون من جسيمات صلبة slurry طريقة لفصل سائل من ملاط -“ ٠١ موجودين في وعاء في وجود غاز؛ تشمل الطريقة المذكورة: Y slurry إزالة الغاز من الملاط 1 مزال الغاز خلال مرشح عرضي التدفق؛ و slurry تمرير الملاط 1 مركز؛ slurry مزال الغاز إلى سائل وملاط slurry فصل الملاط إلى تيار أول به hydrocyclone مزال الغاز في هيدروسيكلون shurry حيث ينفصل الملاط 1 لا تركيز قليل من جسيمات صلبة وتيار ثاني به تركيز كبير من جسيمات صلبة؛ ويرسل التيمار الأول إلى المرشح. A
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP96200532 | 1996-02-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA97170707B1 true SA97170707B1 (ar) | 2006-03-25 |
Family
ID=8223733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA97170707A SA97170707B1 (ar) | 1996-02-29 | 1997-03-11 | طريقة لفصل سائل من ملاط slurry |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5900159A (ar) |
| EP (1) | EP0956126B1 (ar) |
| JP (1) | JP2000506061A (ar) |
| KR (1) | KR19990082121A (ar) |
| CN (1) | CN1104925C (ar) |
| AU (1) | AU713933B2 (ar) |
| BR (1) | BR9707717A (ar) |
| CA (1) | CA2242779C (ar) |
| DE (1) | DE69712521T2 (ar) |
| DK (1) | DK0956126T3 (ar) |
| DZ (1) | DZ2185A1 (ar) |
| EA (1) | EA001233B1 (ar) |
| ES (1) | ES2176696T3 (ar) |
| ID (1) | ID16054A (ar) |
| MY (1) | MY118981A (ar) |
| NO (1) | NO319909B1 (ar) |
| NZ (1) | NZ332055A (ar) |
| PE (1) | PE46498A1 (ar) |
| SA (1) | SA97170707B1 (ar) |
| WO (1) | WO1997031693A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA971644B (ar) |
Families Citing this family (62)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4260225B2 (ja) * | 1997-06-06 | 2009-04-30 | ジーイー・エナジー・ユーエスエー・エルエルシー | 黒色放出水および蒸気回収システム |
| ITMI980865A1 (it) * | 1998-04-23 | 1999-10-23 | Eniricerche S P A Ora Enitecno | Procedimento per la preparazione di idrocarburi da gas di sintesi |
| US6365544B2 (en) * | 1998-05-22 | 2002-04-02 | Conoco Inc. | Fischer-Tropsch processes and catalysts using fluorided alumina supports |
| US6368997B2 (en) | 1998-05-22 | 2002-04-09 | Conoco Inc. | Fischer-Tropsch processes and catalysts using fluorided supports |
| FR2802828B1 (fr) * | 1999-12-22 | 2002-05-03 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif et procede de separation de produits liquides a partir d'une suspension issue d'un reacteur fischer-tropsch et en presence d'un diluant |
| FR2802831B1 (fr) * | 1999-12-22 | 2002-02-08 | Inst Francais Du Petrole | Installation et procede de conversion chimique dans un reacteur triphasique comportant sur la boucle de recirculation des moyens de limitation de l'attrition du solide |
| FR2802827B1 (fr) * | 1999-12-22 | 2002-05-10 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif et procede de separation de produits liquides a partir d'une suspension contenant un solide et en presence d'un diluant |
| FR2802832B1 (fr) * | 1999-12-22 | 2002-01-18 | Inst Francais Du Petrole | Installation et procede de production d'hydrocarbures par synthese fischer-tropsch dans un reacteur comportant sur la boucle de recirculation des moyens de limitation de l'attrition du solide |
| GB0023781D0 (en) * | 2000-09-28 | 2000-11-08 | Kvaerner Process Tech Ltd | Process |
| AU9397801A (en) * | 2000-10-13 | 2002-04-22 | Bp Exploration Operating | Fischer-tropsch synthesis process |
| US6359018B1 (en) | 2000-10-27 | 2002-03-19 | Chevron U.S.A. Inc | Process for upflow fixed-bed hydroprocessing of fischer-tropsch wax |
| FR2826294B1 (fr) * | 2001-06-25 | 2003-09-26 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur fischer-tropsch |
| FR2826295B1 (fr) * | 2001-06-25 | 2003-09-26 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique |
| US6762209B1 (en) | 2001-08-31 | 2004-07-13 | University Of Kentucky Research Foundation | Bubble column apparatus for separating wax from catalyst slurry |
| ATE552228T1 (de) * | 2001-10-24 | 2012-04-15 | Daikin Ind Ltd | Verfahren zur rückgewinnung von katalysatoren in einem verfahren und zur herstellung von perfluoralkyliodid-telomeren |
| US7001927B2 (en) * | 2001-12-28 | 2006-02-21 | Conocophillips Company | Water removal in Fischer-Tropsch processes |
| US6720358B2 (en) | 2001-12-28 | 2004-04-13 | Conocophillips Company | Water stripping and catalyst/liquid product separation system |
| US6809122B2 (en) * | 2001-12-28 | 2004-10-26 | Conocophillips Company | Method for reducing the maximum water concentration in a multi-phase column reactor |
| US6956063B2 (en) * | 2001-12-28 | 2005-10-18 | Conocophillips Company | Method for reducing water concentration in a multi-phase column reactor |
| WO2003089103A2 (en) * | 2002-04-16 | 2003-10-30 | Conocophilips Company | Optimized solid/liquid separation system for multiphase converters |
| US6866779B1 (en) | 2002-07-22 | 2005-03-15 | Western Environmental Engineering Company | Nitrogen recovery system and method |
| US7153427B2 (en) * | 2002-07-22 | 2006-12-26 | Environmental Energy & Engineering Co. | Nitrogen recovery system and method using heated air as stripping gas |
| US6833078B2 (en) * | 2002-09-13 | 2004-12-21 | Conocophillips Company | Solid-liquid separation system |
| ITMI20030969A1 (it) * | 2003-05-15 | 2004-11-16 | Enitecnologie Spa | Procedimento per la produzione in continuo di idrocarburi da gas di sintesi in reattori a sospensione e per la separazione della fase liquida prodotta dalla fase solida. |
| ITMI20031029A1 (it) * | 2003-05-22 | 2004-11-23 | Enitecnologie Spa | Procedimenti per la produzione in continuo di idrocarburi da gas di sintesi. |
| US7488601B2 (en) | 2003-06-20 | 2009-02-10 | Roche Diagnostic Operations, Inc. | System and method for determining an abused sensor during analyte measurement |
| ITMI20031288A1 (it) * | 2003-06-25 | 2004-12-26 | Enitecnologie Spa | Processo per la produzione in continuo di idrocarburi da gas di sintesi in reattori a sospensione e per la separazione della fase liquida prodotta dalla fase solida. |
| US7150823B2 (en) * | 2003-07-02 | 2006-12-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Catalytic filtering of a Fischer-Tropsch derived hydrocarbon stream |
| US20050004412A1 (en) * | 2003-07-02 | 2005-01-06 | Chevron U.S.A. Inc, | Distillation of a Fischer-Tropsch derived hydrocarbon stream |
| CA2530189A1 (en) * | 2003-07-03 | 2005-01-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to separate solids from a solids laden gaseous flow |
| US7241393B2 (en) * | 2003-11-24 | 2007-07-10 | Texaco Inc. | Method and apparatus for separating solids from a slurry |
| MY140160A (en) | 2004-01-28 | 2009-11-30 | Shell Int Research | Heat exchanger for carrying out an exothermic reaction |
| EP1720647B1 (en) | 2004-03-08 | 2017-04-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Reactor with a gas distributor |
| US7332073B2 (en) * | 2004-03-31 | 2008-02-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for removing contaminants from Fischer-Tropsch feed streams |
| CA2571770A1 (en) * | 2004-06-23 | 2006-01-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for separating slurry components |
| FR2877950B1 (fr) † | 2004-11-17 | 2006-12-29 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif de production d'hydrocarbures liquides par synthese fischer-tropsch dans un reacteur a lit triphasique |
| US7851418B2 (en) | 2005-06-03 | 2010-12-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless detergents and formulated lubricating oil containing same |
| EP1754769A1 (en) * | 2005-08-16 | 2007-02-21 | Research Institute of Petroleum | Continuous catalyst /wax separation method |
| US20070093398A1 (en) | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Habeeb Jacob J | Two-stroke lubricating oils |
| US7378452B2 (en) * | 2005-12-28 | 2008-05-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Filtration system for slurry hydrocarbon synthesis process using both small and large pore filter elements |
| US8299005B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil composition |
| US7863229B2 (en) | 2006-06-23 | 2011-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions |
| ATE508145T1 (de) † | 2007-05-18 | 2011-05-15 | Ineos Mfg Belgium Nv | Schlammphasenpolymerisation |
| WO2009041600A1 (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-02 | Nippon Steel Engineering Co., Ltd. | 合成反応システム |
| CA2700098C (en) * | 2007-09-27 | 2013-04-30 | Nippon Steel Engineering Co., Ltd | Bubble column type hydrocarbon synthesis reactor, and hydrocarbon synthesis reaction system having the same |
| US7737068B2 (en) * | 2007-12-20 | 2010-06-15 | Chevron U.S.A. Inc. | Conversion of fine catalyst into coke-like material |
| US7790646B2 (en) * | 2007-12-20 | 2010-09-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Conversion of fine catalyst into coke-like material |
| US8765622B2 (en) * | 2007-12-20 | 2014-07-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Recovery of slurry unsupported catalyst |
| US8722556B2 (en) * | 2007-12-20 | 2014-05-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Recovery of slurry unsupported catalyst |
| US20090159495A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-06-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Heavy oil conversion |
| US8114915B2 (en) * | 2008-12-05 | 2012-02-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method and system for handling slurries of varying liquid rates and solids content |
| US20100155307A1 (en) * | 2008-12-18 | 2010-06-24 | Soto Jorge L | Method and system for fines management in slurry processes |
| US8119014B2 (en) * | 2008-12-23 | 2012-02-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Systems and methods to remove liquid product and fines from a slurry reactor |
| US8389585B2 (en) * | 2009-02-13 | 2013-03-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Slurry reactor fines segregation and removal |
| WO2010139728A1 (en) | 2009-06-05 | 2010-12-09 | Solvay Sa | Process and device for separating liquid from a multiphase mixture |
| EP2404649A1 (en) * | 2010-07-06 | 2012-01-11 | Total Raffinage Marketing | Flakes management in hydrocarbon processing units |
| KR101210397B1 (ko) | 2010-09-17 | 2012-12-10 | 한국화학연구원 | 합성가스로부터 탄화수소를 제조하기 위한 반응장치 |
| EP2701834B1 (en) * | 2011-06-24 | 2017-11-22 | ANGUS Chemical Company | Process for the production and filtration of 2-nitro-2-methyl-1-propanol |
| FI124516B (en) * | 2012-05-25 | 2014-09-30 | Kemira Oyj | A method for analyzing a sample in a fluid stream containing a solid, a system for measuring sample suspensions containing solid particles of various sizes and using them to observe or control industrial processes |
| US9834730B2 (en) | 2014-01-23 | 2017-12-05 | Ecolab Usa Inc. | Use of emulsion polymers to flocculate solids in organic liquids |
| CN105194910B (zh) * | 2015-10-26 | 2017-08-15 | 杭州鼎流科技有限公司 | 一种液体脱气输送*** |
| US11607634B2 (en) * | 2018-05-25 | 2023-03-21 | Sustainable Energy Solutions, Inc. | Method for concentrating solids and removing solids from a filter medium |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3245318C3 (de) * | 1982-12-08 | 1996-06-20 | Bayer Ag | Verfahren zur Durchführung von Druckreaktionen mit suspendierten Katalysatoren |
| CH667373A5 (de) * | 1985-05-22 | 1988-10-14 | Bucher Guyer Ag Masch | Verfahren zur klaerung von fluessigkeiten und anlage zur durchfuehrung desselben. |
| FR2586439B1 (fr) * | 1985-08-22 | 1987-10-23 | Cegedur | Dispositif d'assemblage et de fixation de panneaux rectangulaires |
| IL79985A0 (en) * | 1985-09-13 | 1986-12-31 | Ausimont Spa | Purification of oils containing solid matter in suspension |
| JPH01148318A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-09 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 固液分離装置 |
| JPH01296972A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-11-30 | Ngk Insulators Ltd | 膜型反応装置 |
| US5035799A (en) * | 1989-08-21 | 1991-07-30 | Clear Flow, Inc. | Filter assembly |
| JP3018449B2 (ja) * | 1990-09-21 | 2000-03-13 | 味の素株式会社 | アミノ酸の発酵方法およびその装置 |
| BR9102288A (pt) * | 1991-05-28 | 1993-01-05 | Brasileira S A Embraco Empresa | Conjunto abafador de succao para compressor hermetico |
| JPH07143873A (ja) * | 1993-11-24 | 1995-06-06 | Miura Co Ltd | 酒造用濾過装置 |
-
1997
- 1997-02-25 US US08/806,879 patent/US5900159A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-26 PE PE1997000138A patent/PE46498A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-02-26 ZA ZA9701644A patent/ZA971644B/xx unknown
- 1997-02-26 DZ DZ970031A patent/DZ2185A1/fr active
- 1997-02-27 MY MYPI97000754A patent/MY118981A/en unknown
- 1997-02-27 EA EA199800777A patent/EA001233B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-02-27 NZ NZ332055A patent/NZ332055A/xx unknown
- 1997-02-27 WO PCT/EP1997/001002 patent/WO1997031693A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-02-27 CN CN97192638A patent/CN1104925C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-27 DE DE69712521T patent/DE69712521T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-27 ID IDP970582A patent/ID16054A/id unknown
- 1997-02-27 DK DK97907056T patent/DK0956126T3/da active
- 1997-02-27 JP JP9530627A patent/JP2000506061A/ja not_active Ceased
- 1997-02-27 BR BR9707717A patent/BR9707717A/pt active Search and Examination
- 1997-02-27 KR KR1019980705843A patent/KR19990082121A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-02-27 CA CA002242779A patent/CA2242779C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-27 EP EP97907056A patent/EP0956126B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-27 ES ES97907056T patent/ES2176696T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-27 AU AU19246/97A patent/AU713933B2/en not_active Ceased
- 1997-03-11 SA SA97170707A patent/SA97170707B1/ar unknown
-
1998
- 1998-08-28 NO NO19983975A patent/NO319909B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0956126A1 (en) | 1999-11-17 |
| CN1104925C (zh) | 2003-04-09 |
| CA2242779C (en) | 2005-05-10 |
| NO983975L (no) | 1998-10-28 |
| DK0956126T3 (da) | 2002-09-02 |
| DE69712521D1 (de) | 2002-06-13 |
| ID16054A (id) | 1997-08-28 |
| ES2176696T3 (es) | 2002-12-01 |
| NO983975D0 (no) | 1998-08-28 |
| NZ332055A (en) | 1999-03-29 |
| CA2242779A1 (en) | 1997-09-04 |
| AU1924697A (en) | 1997-09-16 |
| ZA971644B (en) | 1997-08-29 |
| WO1997031693A1 (en) | 1997-09-04 |
| MY118981A (en) | 2005-02-28 |
| EA199800777A1 (ru) | 1999-02-25 |
| CN1212635A (zh) | 1999-03-31 |
| PE46498A1 (es) | 1998-08-26 |
| KR19990082121A (ko) | 1999-11-15 |
| EP0956126B1 (en) | 2002-05-08 |
| DZ2185A1 (fr) | 2002-12-02 |
| NO319909B1 (no) | 2005-09-26 |
| BR9707717A (pt) | 1999-04-06 |
| JP2000506061A (ja) | 2000-05-23 |
| US5900159A (en) | 1999-05-04 |
| AU713933B2 (en) | 1999-12-16 |
| EA001233B1 (ru) | 2000-12-25 |
| DE69712521T2 (de) | 2002-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA97170707B1 (ar) | طريقة لفصل سائل من ملاط slurry | |
| AU2007257119B2 (en) | A slurry bed loop reactor and use thereof | |
| CA2559527C (en) | Cyclone reactor and associated methods | |
| EP2437877B1 (en) | Process for separating liquid from a multiphase mixture | |
| CA2439507C (en) | Solid-liquid separation system | |
| RU2195476C2 (ru) | Усовершенствованный способ фишера-тропша | |
| EP1392625B1 (en) | Process for separating liquid hydrocarbons from a particulate fischer-tropsch catalyst | |
| EP1419216A2 (en) | Process for the production of liquid hydrocarbons | |
| AU2010214107B2 (en) | Slurry reactor fines segregation and removal | |
| JPH0568869A (ja) | 懸濁触媒系の反応方法 | |
| SA04250177B1 (ar) | عملية لإنتاج هيدروكربونات hydrocarbons من غاز التخليق synthesis gas بطريقة مستمرة | |
| EP2379215B1 (en) | Method for fines management in slurry processes | |
| ITMI20002783A1 (it) | Dispositivo e procedimento di separazione di prodotti liquidi partendo da una sospensione generata da un reattore fischer-tropsch e in prese |