RU2601459C2 - Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres - Google Patents
Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres Download PDFInfo
- Publication number
- RU2601459C2 RU2601459C2 RU2014135125/05A RU2014135125A RU2601459C2 RU 2601459 C2 RU2601459 C2 RU 2601459C2 RU 2014135125/05 A RU2014135125/05 A RU 2014135125/05A RU 2014135125 A RU2014135125 A RU 2014135125A RU 2601459 C2 RU2601459 C2 RU 2601459C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lithium chloride
- dmaa
- concentration
- electrodialyzer
- solution
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам очистки сточных вод и регенерации органических растворителей и минеральных веществ и может быть использовано в производстве синтетических волокон для повторного использования диметилацетамида (ДМАА), изобутилого спирта (ИБС) и хлористого лития и для организации водооборотной системы.The invention relates to methods for wastewater treatment and the regeneration of organic solvents and minerals and can be used in the production of synthetic fibers for the reuse of dimethylacetamide (DMAA), isobutyl alcohol (IHD) and lithium chloride and for organizing a water circulation system.
При производстве параарамидных волокон образуется большое количество сточных вод и отработанных технологических растворов, содержащих ДМАА, ИБС, хлористый литий, соляную кислоту и соединения железа.In the production of para-aramid fibers, a large amount of wastewater and waste technological solutions containing DMAA, IHD, lithium chloride, hydrochloric acid and iron compounds are formed.
Известен способ очистки технологических растворов и сточных вод от органических веществ адсорбцией на пористом углеродном материале с последующей регенерацией адсорбента перегретым водяным паром или термической обработкой [1]. Недостатком способа является большой расход дорогостоящего сорбента и высокая энергоемкость процесса.A known method of purification of technological solutions and wastewater from organic substances by adsorption on a porous carbon material, followed by regeneration of the adsorbent with superheated water vapor or heat treatment [1]. The disadvantage of this method is the high consumption of expensive sorbent and high energy intensity of the process.
Известен способ очистки технологических сточных вод, содержащих ДМАА и ИБС [2]. Для осуществления способа исходную сточную воду обрабатывают активированным углем, поглощенные вещества экстрагируют из отработанного активированного угля хлороформом, а экстракт направляют на ректификацию с целью разгонки смеси на ДМАА, ИБС и хлороформ.A known method of purification of technological wastewater containing DMAA and IHD [2]. To implement the method, the initial wastewater is treated with activated carbon, the absorbed substances are extracted from the spent activated carbon with chloroform, and the extract is sent for distillation in order to distill the mixture into DMAA, IHD and chloroform.
Способ повышает экономичность процесса за счет сокращения дорогостоящего сорбента. Недостатком способа являются: экологическая опасность хлороформа с высоким классом опасности; низкая концентрация выделяемых ДМАА и ИБС в потоке отработанного хлороформа; загрязнение очищаемой воды, ДМАА и ИБС хлороформом.The method improves the efficiency of the process by reducing the cost of the sorbent. The disadvantage of this method are: environmental hazard of chloroform with a high hazard class; low concentration of DMAA and IHD in the spent chloroform stream; pollution of purified water, DMAA and IHD with chloroform.
Кроме того, способ не позволяет концентрировать хлористый литий, а процесс регенерации осложняется выпадением солей хлористого лития и соединений железа на теплообменных поверхностях ректификационной колонны.In addition, the method does not allow the concentration of lithium chloride, and the regeneration process is complicated by the precipitation of lithium chloride salts and iron compounds on the heat exchange surfaces of the distillation column.
Технической задачей предлагаемого изобретения является разработка способ регенерации хлористого лития, диметилацетамида (ДМАА) и изобутилового спирта (ИБС) или хлористого лития и диметилацетамида из технологических растворов производства параарамидных волокон, позволяющего повысить степень очистки ДМАА и ИБС, извлечь и провести концентрирование из сточных вод хлористого лития для повторного использования в производстве параарамидных волокон.The technical task of the invention is to develop a method for the regeneration of lithium chloride, dimethylacetamide (DMAA) and isobutyl alcohol (IHD) or lithium chloride and dimethylacetamide from technological solutions for the production of para-aramid fibers, which allows to increase the degree of purification of DMAA and IHD, to extract and concentrate lithium chloride from wastewater for reuse in the production of para-aramid fibers.
Для достижения технического результата предлагается Способ регенерации хлористого лития, диметилацетамида (ДМАА) и изобутилового спирта (ИБС) или хлористого лития и диметилацетамида из технологических растворов производства параарамидных волокон, включающий стадию разделения ДМАА, ИБС и воды ректификацией, нейтрализацию исходного раствора гидроксидом лития, полученным в электродиализаторе с биполярными мембранами, осаждение и фильтрацию гидроксида железа, электродиализное концентрирование в электродиализаторе с непроточными камерами концентрирования при плотности тока 0,5-5 А/дм2, доупаривание части сконцентрированного раствора хлористого лития и его кристаллизацию при охлаждении в виде сольвата с ДМАА для возврата в технологический процесс для получения синтетических волокон, направление другой части сконцентрированного раствора хлористого лития в электродиализатор с биполярными мембранами для получения гидроксида лития и соляной кислоты концентрацией 0,1-1 М при плотности тока 0,5-5 А/дм2, направление частично обессоленного раствора ДМАА, ИБС и воды или ДМАА и воды на глубокую очистку в электродиализатор с ионообменным наполнителем в камерах обессоливания до остаточного содержания хлористого лития 5-50 мг/л, затем - направление его на ректификацию для получения чистых ДМАА и ИБС или ДМАА и возврат концентрата после электродиализа с ионообменным наполнителем на вход электродиализатора для концентрирования хлористого лития.To achieve a technical result, a method for the regeneration of lithium chloride, dimethylacetamide (DMAA) and isobutyl alcohol (IHD) or lithium chloride and dimethylacetamide from technological solutions for the production of para-aramid fibers, including the stage of separation of DMAA, IHD and water by distillation, neutralization of the initial solution with lithium hydroxide obtained electrodialyzer with bipolar membranes, precipitation and filtration of iron hydroxide, electrodialysis concentration in an electrodialyzer with non-flow chambers ramie concentration at a current density of 0.5-5 A / dm 2, further evaporation of part of the concentrated LiCl solution and its crystallization during cooling as a solvate with DMAc to return to the process for the production of synthetic fibers, the direction of another portion of concentrated lithium chloride solution in electrodialysis with bipolar membranes for lithium hydroxide and hydrochloric acid concentration of 0.1-1 M at a current density of 0.5-5 a / dm 2, the direction of DMAC partially desalted solution CHD and water or DMAC water for deep purification into an electrodialyzer with ion-exchange filler in desalination chambers to a residual lithium chloride content of 5-50 mg / l, then it is directed to rectification to obtain pure DMAA and IHD or DMAA and the concentrate is returned after electrodialysis with ion-exchange filler to the inlet of the electrodialyzer for concentration of lithium chloride.
На фиг. 1 представлена принципиальная схема технологического процесса регенерации хлористого лития, диметилацетамида и изобутилового спирта или хлористого лития и диметилацетамида из технологических растворов производства параарамидных волокон, состоящая из реактора-нейтрализатора 1, механического фильтра 2, электродиализатора 3, кристаллизатора 4, электродиализатора с биполярными мембранами 5, электродиализатора с ионообменной засыпкой 6.In FIG. 1 is a schematic diagram of a process for the regeneration of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from technological solutions for the production of para-aramid fibers, consisting of a reactor-neutralizer 1, a
Исходный раствор нейтрализуют гидроксидом лития и направляют в реактор-нейтрализатор 1, в котором происходит созревание и укрупнение гидроксида железа, после чего гидроксид железа отфильтровывают на механическом фильтре 2. Нейтрализованный и обезжелезенный раствор направляют в электродиализатор 3 для концентрирования хлористого лития. Часть концентрата, содержащего хлористый литий, осаждают при охлаждении в виде сольвата с ДМАА в кристаллизаторе 4 и возвращают повторно в технологический процесс получения синтетических волокон, а другую направляют в электродиализатор с биполярными мембранами 5 для получения гидроксида лития и соляной кислоты. Частично очищенный от хлористого лития раствор ДМАА, ИБС и воды подают в электродиализатор с ионообменной засыпкой камер обессоливания 6 для глубокой очистки водно-органического растворителя от хлористого лития, а затем направляют на ректификацию. Концентрат после электродиализатора с ионообменной засыпкой 6 направляют на вход электродиализатора 3. Соляную кислоту используют для периодической промывки механического фильтра 2.The initial solution is neutralized with lithium hydroxide and sent to the reactor-neutralizer 1, in which the ripening and enlargement of iron hydroxide takes place, after which the iron hydroxide is filtered off on a
Пример 1. Регенерации подвергали отработанный технологический раствор, состав которого представлен в Таблице 1.Example 1. Regeneration was performed waste technological solution, the composition of which is presented in Table 1.
Для получения соляной кислоты и гидроксида лития из хлорида лития использовали электродиализатор с биполярными мембранами 5, состоящий из анода и катода из платинированного титана, биполярных мембран МБ-3, обращенных анионообменной стороной к аноду и катионообменных мембран МК-40, образующих анодную, катодную, щелочные и кислотные камеры. Мембранный пакет электродиализатора с биполярными мембранами был образован двухкамерными элементарными ячейками. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и биполярной составляли 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равно 0,9 мм.To obtain hydrochloric acid and lithium hydroxide from lithium chloride, an electrodialyzer with
Анодную и катодную камеры заполняли 0,3 М раствором гидроксида лития, кислотные и щелочные камеры заполняли раствором хлорида лития, получаемым в электродиализаторе 3. Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равна 0,1 м3/час. Скорость подачи раствора в кислотные и щелочные камеры равна 1,0 м3/час.The anode and cathode chambers were filled with 0.3 M lithium hydroxide solution, the acid and alkaline chambers were filled with lithium chloride solution obtained in the
На анод и катод подавали постоянное напряжение, соответствующее плотности тока 100 А/м2.A constant voltage corresponding to a current density of 100 A / m 2 was applied to the anode and cathode.
Получаемый 0,3 М раствор гидроксида лития подавали в реактор-нейтрализатор 1 для нейтрализации соляной кислоты, содержащейся в исходном технологическом растворе. Получаемый 0,3 М раствор соляной кислоты подавали в механический фильтр для его промывки от гидроксида железа, удаленного из нейтрализованного технологического раствора.The resulting 0.3 M lithium hydroxide solution was fed into the neutralizing reactor 1 to neutralize the hydrochloric acid contained in the initial technological solution. The resulting 0.3 M hydrochloric acid solution was fed into a mechanical filter for washing it from iron hydroxide removed from the neutralized technological solution.
Для удаления из нейтрализованного в реакторе-нейтрализаторе 1 и отфильтрованного через механический фильтр 2 технологического раствора хлорида лития использовали электродиализатор 3, состоящий из анода и катода из платинированного титана, катионообменных мембран МК-40 и анионообменных мембран МА-40. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и анионообменной составляли 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равно 0,9 мм. Анодную и катодную камеры заполняли 0,3 М раствором гидроксида лития. Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равна 0,1 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру обессоливания составляла 1,0 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру концентрирования составляла 1,0 м3/час.To remove lithium chloride from the technological solution neutralized in the reactor-neutralizer 1 and filtered through a
На анод и катод подавали постоянное напряжение, соответствующее плотности тока 100 А/м2.A constant voltage corresponding to a current density of 100 A / m 2 was applied to the anode and cathode.
Получаемый в камерах концентрирования 0,9 М раствор хлорида лития подавали в солевые камеры электродиализатора с биполярными мембранами 5 для получения гидроксида лития и соляной кислоты.The 0.9 M lithium chloride solution obtained in the concentration chambers was fed into the salt chambers of an electrodialyzer with
Для глубокого удаления хлорида лития из полученного в электродиализаторе 5 технологического раствора использовали электродиализатор с ионообменной засыпкой 6, состоящий из анода и катода из платинированного титана, катионообменных мембран МК-40 и анионообменных мембран МА-40. В камеры обессоливания помещали засыпку из катионообменника КУ-2 и анионообменника АВ-17. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и анионообменной составляли 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равно 0,4 мм. В анодную и катодную камеры подавали раствор, образующийся в камерах концентрирования электродиализатор с ионообменной засыпкой. Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равна 0,1 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру обессоливания составляла 1,0 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру концентрирования составляла 0,1 м3/час.For deep removal of lithium chloride from the technological solution obtained in the
На анод и катод подавали постоянное напряжение, соответствующее плотности тока 20 А/м2.A constant voltage corresponding to a current density of 20 A / m 2 was applied to the anode and cathode.
Получаемый в камерах концентрирования раствор хлорида лития с концентрацией 0,5 г/л подавали на вход электродиализатора 3.Obtained in the concentration chambers, a solution of lithium chloride with a concentration of 0.5 g / l was fed to the input of the
Получаемый в камерах обессоливания технологический раствор с остаточной концентрацией хлорида лития 50 мг/л подавали на ректификацию.The technological solution obtained in the desalination chambers with a residual concentration of lithium chloride of 50 mg / L was fed for rectification.
В Таблице 2 приведены концентрация регенерированных ДМАА и ИБС, а также степень их извлечения из отработанных технологических растворов. Для сравнения приводятся аналогичные результаты в известном способе (прототип).Table 2 shows the concentration of regenerated DMAA and IHD, as well as the degree of their extraction from the spent technological solutions. For comparison, similar results are given in the known method (prototype).
Как видно из таблицы 2, предлагаемый способ обеспечивает практически полную регенерацию органических растворителей ДМАА, ИБС и хлористого лития с получением высокочистых веществ, пригодных для повторного использования в производстве параарамидных волокон.As can be seen from table 2, the proposed method provides almost complete regeneration of organic solvents DMAA, IHD and lithium chloride with obtaining high-purity substances suitable for reuse in the production of para-aramid fibers.
Пример 2. Регенерации подвергали отработанный технологический раствор, не содержащий изобутилового спирта, состав которого представлен в Таблице 3.Example 2. Regeneration was performed waste technological solution not containing isobutyl alcohol, the composition of which is presented in Table 3.
Регенерация отработанного технологического раствора, не содержащего изобутилового спирта, теми же методами, в той же последовательности и в тех же условиях, что и в Примере 1, позволяет получить регенерированный ДМАА (Таблица 4).The regeneration of the spent technological solution that does not contain isobutyl alcohol by the same methods, in the same sequence and under the same conditions as in Example 1, allows one to obtain regenerated DMAA (Table 4).
В Таблице 4 приведена концентрация регенерированного ДМАА, а также степень его извлечения из отработанных технологических растворов. Для сравнения приводятся аналогичные результаты в известном способе (прототип). Table 4 shows the concentration of regenerated DMAA, as well as the degree of its extraction from the spent technological solutions. For comparison, similar results are given in the known method (prototype).
Как видно из таблицы 4, предлагаемый способ обеспечивает практически полную регенерацию органического растворителя ДМАА и хлористого лития с получением высокочистых веществ, пригодных для повторного использования в производстве параарамидных волокон.As can be seen from table 4, the proposed method provides almost complete regeneration of the organic solvent DMAA and lithium chloride to obtain highly pure substances suitable for reuse in the production of para-aramid fibers.
Пример 3. Для того чтобы увеличить концентрацию хлористого лития в растворе, получаемом в тракте концентрирования электродиализатора 3, в этом примере использовали электродиализатор с непроточными камерами концентрирования - электродиализатор, в камеры концентрирования которого извне раствор не подавали. В этом случае вода вносится в камеры концентрирования через катионообменные и анионообменные мембраны вместе катионами и анионами в их гидратных оболочках, а концентрация получаемого раствора в пределе равна концентрации насыщенного раствора концентрируемой соли.Example 3. In order to increase the concentration of lithium chloride in the solution obtained in the concentration path of the
Для определения диапазона оптимальных плотностей электрического тока, подаваемого на электродиализатор с непроточными камерами концентрирования 3, регенерации подвергали отработанный технологический раствор такого же состава, как и в примере 1 (Таблица 1), а также отработанный технологический раствор, не содержащий ИБС такого же состава, как и в примере 2 (Таблица 3). Для получения соляной кислоты и гидроксида лития из хлорида лития использовали такой же электродиализатор с биполярными мембранами 5, как и в примере 1. Для глубокого удаления хлорида лития из полученного в электродиализаторе 3 технологического раствора использовали такой же электродиализатор с ионообменной засыпкой 6, как и в примере 1.To determine the range of optimal electric current densities supplied to the electrodialyzer with
Для удаления из нейтрализованного в реакторе-нейтрализаторе 1 и отфильтрованного через механический фильтр 2 технологического раствора хлорида лития использовали электродиализатор с непроточными камерами концентрирования 3, состоящий из анода и катода из платинированного титана, катионообменных мембран МК-40 и анионообменных мембран МА-40. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и анионообменной составляла 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равнялось 9·10-4 м. Катодная и анодная камеры снабжены входным и выходным штуцерами. Каждая камера обессоливания снабжена внутренними входными и выходными коллекторами, соединенными с входными и выходными штуцерами. Каждая камера концентрирования снабжена внешним выходным коллектором. В камеры концентрирования извне раствор не подавали.To remove lithium chloride from the process solution neutralized in the reactor neutralizer 1 and filtered through a
Анодную и катодную камеры заполняли 0,3 Μ раствором гидроксида лития. Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равнялась 0,1 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру обессоливания составляла 1,0 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру концентрирования составляла 1,0 м3/час.The anode and cathode chambers were filled with 0.3 Μ lithium hydroxide solution. The feed rate of the solutions into the anode and cathode chamber was 0.1 m 3 / h. The feed rate (circulation) of the solution into the desalination chamber was 1.0 m 3 / h. The feed rate (circulation) of the solution into the concentration chamber was 1.0 m 3 / h.
Получаемый в камерах концентрирования 2-3 M раствор хлорида лития после разбавления до концентрации 0,3 Μ подавали в кислотные и щелочные камеры электродиализатора с биполярными мембранами 5 для получения гидроксида лития и соляной кислоты.After diluting to a concentration of 0.3 2-3, a 2-3 M solution of lithium chloride obtained in the concentration chambers was fed into the acid and alkaline chambers of the electrodialyzer with
Получаемый в камерах обессоливания технологический раствор хлорида лития с концентрацией 0,9 г/л подавали в электродиализатор с ионообменной засыпкой 6.Obtained in the desalination chambers, a technological solution of lithium chloride with a concentration of 0.9 g / l was fed into the electrodialyzer with ion-
Результаты испытаний электродиализатора с непроточными камерами концентрирования 3 приведены в Таблице 5.The test results of the electrodialyzer with
гдеWhere
I - электрический ток, подаваемый на электродиализатор-концентратор, A;I is the electric current supplied to the electrodialyzer-hub, A;
U - напряжение на электродиализаторе-концентраторе, B;U is the voltage at the electrodialyzer-hub, B;
cLiCl, ко - концентрация хлорида лития в камере обессоливанияc LiCl, co - concentration of lithium chloride in the desalination chamber
электродиализатора-концентратора, M;electrodialyzer-concentrator, M;
cLiCl, кк - концентрация хлорида лития в камере концентрирования электродиализатора-концентратора, M;c LiCl, kk — concentration of lithium chloride in the concentration chamber of the electrodialyzer-concentrator, M;
ηLiCl - дифференциальный выход по току хлорида лития, получаемого в камере концентрирования электродиализатора-концентратора, %;η LiCl — differential current output of lithium chloride obtained in the concentration chamber of the electrodialyzer-concentrator,%;
WLiCl - дифференциальные удельные энергозатраты на получение хлорида лития в электродиализаторе-концентраторе, кВт·ч/моль;W LiCl - differential specific energy consumption for producing lithium chloride in an electrodialyzer-concentrator, kW · h / mol;
PLiCl - дифференциальная удельная производительность электродиализатора-концентратора по хлориду лития, моль/(ч·м2). Из таблицы 5 следует, что при низкой плотности тока меньшей 0,5 A/дм2 удельная производительность электродиализатора-концентратора с непроточными камерами концентрирования резко уменьшается. При высокой плотности тока большей 5 A/дм2 удельные энергозатраты при получении хлорида лития в концентраторе с непроточными камерами концентрирования резко увеличиваются. Таким образом, диапазоном оптимальных плотностей тока для электродиализатора-концентратора с непроточными камерами концентрирования является диапазон 0,5-5 A/дм2.P LiCl is the differential specific productivity of the electrodialyzer-concentrator for lithium chloride, mol / (h · m 2 ). From table 5 it follows that at a low current density of less than 0.5 A / DM 2 the specific productivity of the electrodialyzer-hub with slow-flow concentration chambers is sharply reduced. At a high current density greater than 5 A / dm 2, the specific energy consumption for obtaining lithium chloride in a concentrator with non-flowing concentration chambers increases sharply. Thus, the range of optimal current densities for an electrodialyzer-concentrator with non-flowing concentration chambers is a range of 0.5-5 A / dm 2 .
По сравнению с обычным электродиализатором использование электродиализатора-концентратора с непроточными камерами концентрирования позволяет увеличить концентрацию хлористого лития в 2-3 раза с 0,9 Μ до 1,5-3 Μ и, тем самым, во столько же раз снизить объем раствора, содержащего хлористый литий, и затраты энергии для его доупаривания перед кристаллизацией.Compared with a conventional electrodialyzer, the use of an electrodialyzer-concentrator with non-flowing concentration chambers allows to increase the concentration of lithium chloride by a factor of 2-3 from 0.9 Μ to 1.5-3 снизить and, thereby, reduce the amount of solution containing chloride by the same amount. lithium, and energy expenditures for its evaporation before crystallization.
В таблице 6 приведена концентрация регенерированных ДМАА и ИБС, содержание примесей в регенерированных ДМАА и ИБС, а также степень их извлечения из отработанных технологических растворов. Для сравнения приводятся аналогичные результаты в известном способе (прототип).Table 6 shows the concentration of regenerated DMAA and IHD, the content of impurities in the regenerated DMAA and IHD, as well as the degree of their extraction from the spent technological solutions. For comparison, similar results are given in the known method (prototype).
Как видно из таблицы 6, предлагаемый способ обеспечивает практически полную регенерацию органических растворителей ДМАА, ИБС и хлористого лития с получением высокочистых веществ, пригодных для повторного использования в производстве параарамидных волокон.As can be seen from table 6, the proposed method provides almost complete regeneration of organic solvents DMAA, IHD and lithium chloride with obtaining high-purity substances suitable for reuse in the production of para-aramid fibers.
Пример 4. Для того чтобы сократить возврат хлористого лития вместе с гидроксидом лития в технологический раствор, а также сократить потерю хлористого лития вместе с соляной кислотой, получаемой в электродиализаторе с биполярными мембранами 5, в этом примере для получения гидроксида лития и соляной кислоты использовали электродиализатор с трехкамерными элементарными ячейками. В отличие от электродиализатора с двухкамерными элементарными ячейками в таком электродиализаторе практически весь хлористый литий расходуется на получение гидроксида лития и соляной кислоты.Example 4. In order to reduce the return of lithium chloride together with lithium hydroxide to the process solution, as well as to reduce the loss of lithium chloride together with hydrochloric acid obtained in an electrodialyzer with
Для определения диапазона оптимальных плотностей электрического тока, подаваемого на электродиализатор 5 с трехкамерными элементарными ячейками и концентраций гидроксида лития и соляной кислоты, получаемых в электродиализаторе 5, регенерации подвергали отработанный технологический раствор такого же состава, как и в примере 1 (Таблица 1), а также отработанный технологический раствор, не содержащий ИБС такого же состава, как и в примере 2 (Таблица 3). Для удаления из нейтрализованного в реакторе-нейтрализаторе 1 и отфильтрованного через механический фильтр 2 технологического раствора хлорида лития использовали такой же электродиализатор 3 с непроточными камерами концентрирования, как и в примере 2. Для глубокого удаления хлорида лития из полученного в электродиализаторе 3 технологического раствора использовали такой же электродиализатор с ионообменной засыпкой 6, как и в примере 1.To determine the range of optimal densities of electric current supplied to the
Для получения соляной кислоты и гидроксида лития из хлорида лития использовали электродиализатор с биполярными мембранами 5, состоящий из анода и катода из платинированного титана, биполярных мембран МБ-3, обращенных анионообменной стороной к аноду, катионообменных мембран МК-40 и анионообменных мембран МА-40, образующих анодную, катодную, солевые, щелочные и кислотные камеры. Мембранный пакет электродиализатора с биполярными мембранами был образован трехкамерными элементарными ячейками. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и биполярной составляли 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равно 9·10-4 м. Катодная и анодная камеры снабжены входным и выходным штуцерами. Каждая камера солевая, щелочная и кислотная снабжена внутренними входными и выходными коллекторами, соединенными с входными и выходными штуцерами.To obtain hydrochloric acid and lithium hydroxide from lithium chloride, an electrodialyzer with
Анодную и катодную камеры заполняли 0,3 Μ раствором гидроксида лития. Солевые камеры заполняли разбавленным до концентрации 0,3 Μ раствором хлорида лития, получаемым в электродиализаторе 3. Кислотные камеры заполняли разбавленным до концентрации 0,02 Μ раствором соляной кислоты. Щелочные камеры заполняли разбавленным до концентрации 0,02 Μ раствором гидроксида лития.The anode and cathode chambers were filled with 0.3 Μ lithium hydroxide solution. Salt chambers were filled with diluted to a concentration of 0.3 Μ lithium chloride solution obtained in the
Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равнялась 0,1 м3/час. Скорость подачи раствора в солевые камеры равнялась 3,0 м3/час. Скорость подачи раствора в кислотные и щелочные камеры равнялась 1,0 м3/час.The feed rate of the solutions into the anode and cathode chamber was 0.1 m 3 / h. The feed rate of the solution into the salt chambers was 3.0 m 3 / h. The feed rate of the solution into the acid and alkaline chambers was 1.0 m 3 / h.
Получаемый 0,3 Μ раствор гидроксида лития подавали в реактор-нейтрализатор 1 для нейтрализации соляной кислоты, содержащейся в исходном технологическом растворе. Получаемый 0,3 Μ раствор соляной кислоты подавали в механический фильтр для его промывки от гидроксида железа, удаленного из нейтрализованного технологического раствора.The resulting 0.3 Μ lithium hydroxide solution was fed into the neutralizing reactor 1 to neutralize the hydrochloric acid contained in the initial technological solution. The resulting 0.3 Μ hydrochloric acid solution was fed into a mechanical filter for washing it from iron hydroxide removed from the neutralized technological solution.
Результаты испытаний электродиализатора 3 с биполярными мембранами, содержащего трехкамерные элементарные ячейки, в зависимости от плотности электрического тока, подаваемого на электродиализатор, приведены в Таблице 7.The test results of the
гдеWhere
I - электрический ток, подаваемый на электродиализатор-синтезатор, A;I is the electric current supplied to the electrodialyzer-synthesizer, A;
U - напряжение на элементарной ячейке электродиализатора-синтезатора, B;U is the voltage at the unit cell of the electrodialyzer-synthesizer, B;
сLiCl - концентрация хлорида лития в солевой камере электродиализатора-синтезатора, М;with LiCl is the concentration of lithium chloride in the salt chamber of the electrodialyzer-synthesizer, M;
сLiCl - концентрация гидроксида лития, получаемого в щелочной камере электродиализатора-синтезатора, М;with LiCl - the concentration of lithium hydroxide obtained in the alkaline chamber of the electrodialyzer-synthesizer, M;
сHCl - концентрация соляной кислоты, получаемой в кислотной камере электродиализатора-синтезатора, М;with HCl - the concentration of hydrochloric acid obtained in the acid chamber of the electrodialyzer-synthesizer, M;
ηLiOH - дифференциальный выход по току гидроксида лития, получаемого в щелочной камере электродиализатора-синтезатора, %;η LiOH - differential current efficiency of lithium hydroxide obtained in the alkaline chamber of the electrodialyzer-synthesizer,%;
ηHCl - дифференциальный выход по току соляной кислоты, получаемой в кислотной камере электродиализатора-синтезатора, %;η HCl - differential current output of hydrochloric acid obtained in the acid chamber of the electrodialyzer-synthesizer,%;
WLiOH - дифференциальные удельные энергозатраты на получение гидроксида лития в электродиализаторе-синтезаторе, кВт·ч/моль;W LiOH - differential specific energy consumption for producing lithium hydroxide in an electrodialyzer-synthesizer, kW · h / mol;
WHCl - дифференциальные удельные энергозатраты на получение соляной кислоты в электродиализаторе-синтезаторе, кВт·ч/моль;WHCl - differential specific energy consumption for obtaining hydrochloric acid in an electrodialyzer-synthesizer, kW · h / mol;
PLiOH - дифференциальная удельная производительность электродиализатора-синтезатора по гидроксиду лития, моль/(ч·м2);P LiOH - differential specific productivity of the electrodialyzer-synthesizer for lithium hydroxide, mol / (h · m 2 );
PHCl - дифференциальная удельная производительность электродиализатора-синтезатора по соляной кислоте, моль/(ч·м2).P HCl - differential specific productivity of the electrodialyzer-synthesizer for hydrochloric acid, mol / (h · m 2 ).
Из таблицы 7 следует, что при низкой плотности тока меньшей 0,5 A/дм2 удельная производительность электродиализатора с биполярными мембранами резко уменьшается. При высокой плотности тока большей 5 A/дм2 удельные энергозатраты при получении гидроксида лития и соляной кислоты в электродиализаторе резко увеличиваются. Таким образом диапазоном оптимальных плотностей тока для электродиализатора с биполярными мембранами, содержащего трехкамерные элементарные ячейки, является диапазон 0,5-5 A/дм2.From table 7 it follows that at a low current density of less than 0.5 A / DM 2 the specific productivity of the electrodialyzer with bipolar membranes decreases sharply. At a high current density greater than 5 A / dm 2, the specific energy consumption during the production of lithium hydroxide and hydrochloric acid in the electrodialyzer sharply increases. Thus, the range of optimal current densities for an electrodialyzer with bipolar membranes containing three-chamber unit cells is a range of 0.5-5 A / dm 2 .
Результаты испытаний электродиализатора 3 с биполярными мембранами, содержащего трехкамерные элементарные ячейки, в зависимости от концентрации гидроксида лития и соляной кислоты, получаемых в электродиализаторе, приведены в Таблице 8.The test results of the
Из таблицы 8 следует, что при получении гидроксида лития и соляной кислоты с концентрацией меньше 0,1 Μ удельные энергозатраты процесса возрастают по сравнению с тем случаем, когда концентрация получаемой щелочи и кислоты находится в диапазоне 0,1-1 М. Кроме того, использование разбавленных растворов щелочи для нейтрализации технологического раствора приводит к его значительному разбавлению водой и дополнительной нагрузке на ректификационные колонны. При получении гидроксида лития и соляной кислоты с концентрацией больше 1 Μ удельные энергозатраты процесса также возрастают по сравнению с тем случаем, когда концентрация получаемой щелочи и кислоты находится в диапазоне 0,1-1 М.From table 8 it follows that when receiving lithium hydroxide and hydrochloric acid with a concentration of less than 0.1 Μ, the specific energy consumption of the process increases compared to the case when the concentration of the obtained alkali and acid is in the range of 0.1-1 M. In addition, the use of diluted alkali solutions to neutralize the process solution leads to its significant dilution with water and additional load on distillation columns. Upon receipt of lithium hydroxide and hydrochloric acid with a concentration of more than 1 Μ, the specific energy consumption of the process also increases compared to the case when the concentration of the obtained alkali and acid is in the range of 0.1-1 M.
Таким образом, диапазоном оптимальных концентраций получаемого гидроксида лития и соляной кислоты в электродиализаторе с биполярными мембранами, содержащего трехкамерные элементарные ячейки, является диапазон 0,1 - 1 М.Thus, the range of optimal concentrations of the obtained lithium hydroxide and hydrochloric acid in an electrodialyzer with bipolar membranes containing three-chamber unit cells is a range of 0.1 - 1 M.
В таблице 9 приведены концентрация регенерированных ДМАА и ИБС, содержание примесей в регенерированных ДМАА и ИБС, а также степень их извлечения из отработанных технологических растворов. Для сравнения приводятся аналогичные результаты в известном способе (прототип). Table 9 shows the concentration of regenerated DMAA and IHD, the content of impurities in the regenerated DMAA and IHD, as well as the degree of their extraction from the spent technological solutions. For comparison, similar results are given in the known method (prototype).
Как видно из таблицы 6, предлагаемый способ обеспечивает практически полную регенерацию органических растворителей ДМАА, ИБС и хлористого лития с получением высокочистых веществ, пригодных для повторного использования в производстве параарамидных волокон.As can be seen from table 6, the proposed method provides almost complete regeneration of organic solvents DMAA, IHD and lithium chloride with obtaining high-purity substances suitable for reuse in the production of para-aramid fibers.
Пример 5. Остаточная концентрация хлористого лития, содержащегося в технологическом растворе, обессоленном в электродиализаторе с ионообменным наполнителем, не должна быть слишком высокой, так как на стадии ректификации технологического раствора в этом случае может возникать необходимость выделения комплексной соли LiCl·ДМАА кристаллизацией из упаренного раствора и отделения суспензии комплексной соли центрифугированием. С другой стороны чрезмерное снижение остаточной концентрации хлористого лития сопряжено с увеличением энергозатрат и снижением производительности электродиализатора с ионообменным наполнителем.Example 5. The residual concentration of lithium chloride contained in the technological solution, desalted in an electrodialyzer with an ion-exchange filler, should not be too high, since at the stage of rectification of the technological solution in this case, it may be necessary to isolate the complex salt LiCl · DMAA by crystallization from the evaporated solution and separation of the complex salt suspension by centrifugation. On the other hand, an excessive decrease in the residual concentration of lithium chloride is associated with an increase in energy consumption and a decrease in the performance of an electrodialyzer with an ion-exchange filler.
Для определения диапазона оптимального остаточного содержания хлорида лития после глубокого обессоливания технологического раствора в электродиализаторе с ионообменным наполнителем регенерации подвергали отработанный технологический раствор такого же состава, как и в примере 1 (Таблица 1), а также отработанный технологический раствор, не содержащий ИБС такого же состава, как и в примере 2 (Таблица 3). Для получения соляной кислоты и гидроксида лития из хлорида лития использовали электродиализатор с биполярными мембранами 5, содержащий трехкамерные элементарные ячейки. Для удаления из нейтрализованного в реакторе-нейтрализаторе 1 и отфильтрованного через механический фильтр 2 технологического раствора хлорида лития использовали такой же электродиализатор 3 с непроточными камерами концентрирования, как и в примере 2.To determine the range of the optimal residual lithium chloride content after deep desalting of the technological solution in the electrodialyzer with an ion-exchange filler, the spent technological solution of the same composition as in Example 1 (Table 1), as well as the spent technological solution that does not contain IHD of the same composition, were subjected to regeneration. as in example 2 (table 3). To obtain hydrochloric acid and lithium hydroxide from lithium chloride, an electrodialyzer with
Для глубокого удаления хлорида лития из полученного в электродиализаторе 5 технологического раствора использовали электродиализатор с ионообменной засыпкой 6, состоящий из анода и катода из платинированного титана, катионообменных мембран МК-40 и анионообменных мембран МА-40. В камеры обессоливания помещали засыпку из катионообменника КУ-2 и анионообменника АВ-17. Площадь каждого электрода и рабочая поверхность каждой из мембран катионообменной и анионообменной составляли 0,25 м2, число элементарных ячеек составляло 40 шт. Межмембранное расстояние равно 4·10-4 м. Катодная и анодная камеры снабжены входным и выходным штуцерами. Все камеры обессоливания и концентрирования снабжены внешними входными и выходными коллекторами, соединенными с входными и выходными штуцерами. В анодную и катодную камеры подавали раствор, образующийся в камерах концентрирования электродиализатор с ионообменной засыпкой. Скорость подачи растворов в анодную и катодную камеру равна 0,1 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру обессоливания составляла 1,0 м3/час. Скорость подачи (циркуляции) раствора в камеру концентрирования составляла 0,1 м3/час.For deep removal of lithium chloride from the technological solution obtained in the
Получаемый в камерах концентрирования раствор хлорида лития с концентрацией 0,5 г/л подавали на вход электродиализатора 3.Obtained in the concentration chambers, a solution of lithium chloride with a concentration of 0.5 g / l was fed to the input of the
Получаемый в камерах обессоливания технологический раствор подавали на ректификацию.The technological solution obtained in the desalination chambers was fed for rectification.
Результаты испытаний электродиализатора с ионообменной засыпкой 6 приведены в Таблице 10.The test results of the electrodialyzer with
гдеWhere
i - плотность электрического тока, подаваемого на электродиализатор-концентратор, A;i is the density of the electric current supplied to the electrodialyzer-hub, A;
U - напряжение на электродиализаторе-концентраторе,B;U is the voltage at the electrodialyzer-hub, B;
cLiCl, вход ко - концентрация хлорида лития на входе в камеру обессоливания электродиализатора, М;c LiCl, input ko is the concentration of lithium chloride at the entrance to the desalination chamber of the electrodialyzer, M;
cLiCl, выход ко - концентрация хлорида лития на выходе из камеры обессоливания электродиализатора, М;c LiCl, output ko — concentration of lithium chloride at the outlet of the desalination chamber of the electrodialyzer, M;
WLiCl - дифференциальные удельные энергозатраты на получение глубокого обессоливания технологического раствора, кВт·ч/м3;W LiCl - differential specific energy consumption for obtaining deep desalination of the technological solution, kW · h / m 3 ;
PLiCl - дифференциальная удельная производительность электродиализатора с засыпкой камер обессоливания ионообменными материалами, моль/(ч·м2). Из таблицы 10 следует, что при остаточном содержании хлорида лития после глубокого обессоливания технологического раствора в электродиализаторе с ионообменным наполнителем менее 5 мг/л резко возрастают энергозатраты и уменьшается производительность процесса. При остаточном содержании хлорида лития более 50 мг/л возникает необходимость выделения комплексной соли LiCl·ДМАА кристаллизацией из упаренного раствора и отделения суспензии комплексной соли центрифугированием.P LiCl - differential specific productivity of the electrodialyzer filled with desalination chambers with ion-exchange materials, mol / (h · m 2 ). From table 10 it follows that with a residual lithium chloride content after deep desalination of the technological solution in an electrodialyzer with an ion-exchange filler of less than 5 mg / l, energy consumption sharply increases and the productivity of the process decreases. When the residual content of lithium chloride is more than 50 mg / l, it becomes necessary to isolate the complex salt LiCl · DMAA by crystallization from the evaporated solution and separate the suspension of the complex salt by centrifugation.
Таким образом, оптимальным диапазоном остаточного содержания хлорида лития в глубоко обессоленном технологическом растворе является диапазон 5-50 мг/л.Thus, the optimal range of the residual content of lithium chloride in a deeply desalted technological solution is the range of 5-50 mg / l.
В таблице 11 приведены концентрация регенерированных ДМАА и ИБС, содержание примесей в регенерированных ДМАА и ИБС, а также степень их извлечения из отработанных технологических растворов. Для сравнения приводятся аналогичные результаты в известном способе (прототип).Table 11 shows the concentration of regenerated DMAA and IHD, the content of impurities in the regenerated DMAA and IHD, as well as the degree of their extraction from the spent technological solutions. For comparison, similar results are given in the known method (prototype).
Как видно из таблицы 11, предлагаемый способ обеспечивает практически полную регенерацию органических растворителей ДМАА, ИБС и хлористого лития с получением высокочистых веществ, пригодных для повторного использования в производстве параарамидных волокон.As can be seen from table 11, the proposed method provides almost complete regeneration of organic solvents DMAA, IHD and lithium chloride with obtaining high-purity substances suitable for reuse in the production of para-aramid fibers.
Список литературыBibliography
1. Патент РФ №2110480 «Способ очистки технологических растворов и сточных вод от органических веществ»1. RF patent No. 2110480 "Method for the purification of technological solutions and wastewater from organic substances"
2. А.с. СССР №1599312 «Способ переработки сточных вод, содержащих диметилацетамид и изобутиловый спирт»2. A.S. USSR No. 1599312 "Method for the treatment of wastewater containing dimethylacetamide and isobutyl alcohol"
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014135125/05A RU2601459C2 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014135125/05A RU2601459C2 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2014135125A RU2014135125A (en) | 2016-03-20 |
RU2601459C2 true RU2601459C2 (en) | 2016-11-10 |
Family
ID=55530768
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014135125/05A RU2601459C2 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2601459C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2806366C1 (en) * | 2023-04-11 | 2023-10-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВО "КубГУ") | Process line for regeneration of lithium chloride, lithium alkali, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride, lithium alkali and dimethylacetamide from process solutions and wastewater from production of para-aramid fibers |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108660476B (en) * | 2017-08-10 | 2019-04-02 | 青海盐湖工业股份有限公司 | A kind of new process of salt lake bittern production high-purity hydrogen lithia |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1599312A1 (en) * | 1987-10-30 | 1990-10-15 | Институт коллоидной химии и химии воды им.А.В.Думанского | Method of processing waste water containing methyl acetamide and isobutyl alcohol |
RU2258044C1 (en) * | 2004-05-24 | 2005-08-10 | ООО Научно-технический центр "ЭКОСОРБ" | Method of treating process waste waters containing dimethylacetamide and isobutyl alcohol |
RU2367623C2 (en) * | 2007-02-20 | 2009-09-20 | Дмитрий Александрович Ковалев | Method for purification of dimethylamide-containing process water |
-
2014
- 2014-08-27 RU RU2014135125/05A patent/RU2601459C2/en active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1599312A1 (en) * | 1987-10-30 | 1990-10-15 | Институт коллоидной химии и химии воды им.А.В.Думанского | Method of processing waste water containing methyl acetamide and isobutyl alcohol |
RU2258044C1 (en) * | 2004-05-24 | 2005-08-10 | ООО Научно-технический центр "ЭКОСОРБ" | Method of treating process waste waters containing dimethylacetamide and isobutyl alcohol |
RU2367623C2 (en) * | 2007-02-20 | 2009-09-20 | Дмитрий Александрович Ковалев | Method for purification of dimethylamide-containing process water |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2806366C1 (en) * | 2023-04-11 | 2023-10-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВО "КубГУ") | Process line for regeneration of lithium chloride, lithium alkali, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride, lithium alkali and dimethylacetamide from process solutions and wastewater from production of para-aramid fibers |
RU2807449C1 (en) * | 2023-04-11 | 2023-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный университет" (ФГБОУ ВО "КубГУ") | Method for regeneration of lithium chloride, lithium alkali, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride, lithium alkali and dimethylacetamide from process solutions and wastewater from production of para-aramid fibres |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2014135125A (en) | 2016-03-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6053631B2 (en) | Desalination apparatus and desalination method, and method of co-production of fresh water, salt and valuables | |
US10508049B2 (en) | System for regenerating sodium hydroxide and sulfuric acid from waste water stream containing sodium and sulfate ions | |
JP2009095821A (en) | Method of treating salt water | |
JP2013500157A (en) | Desalination system and method | |
BR112012010194B1 (en) | PROCESS FOR PRODUCTION OF XYLOSIS BY BIOMASS HYDROLYSIS OF TROPICAL FRUIT WITH SULFURIC ACID | |
JP2015029931A (en) | Desalination apparatus and desalination method, method for producing fresh water, and method for co-producing fresh water, salt and valuable-material | |
US20170326499A1 (en) | Hybrid FO-EED System for High Salinity Water Treatment | |
CN101838288A (en) | Processing method of glyphosate mother liquor | |
CN101883495A (en) | Process for demineralizing whey and product therefrom | |
CN101486503A (en) | Method for making drinking water | |
CN108218101B (en) | Low-cost treatment and recycling method for high-salt-content gas field water | |
KR20140145309A (en) | The manufacturing process development of Processed deep seawater using NF/RO/ED membrane connection system | |
RU2601459C2 (en) | Recovery method of lithium chloride, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride and dimethylacetamide from process solutions for production of para-aramid fibres | |
CN104291501B (en) | A kind of Integrated Membrane Technology processes the method for ammonium nitrate wastewater | |
JP2004033848A (en) | Salt water manufacturing apparatus using reverse osmosis membrane, and salt water manufacturing method | |
CN113003674A (en) | Method for preparing crude sodium salt solution from concentrated seawater | |
CN111875153A (en) | Method for treating cyclized wastewater generated in epichlorohydrin production process | |
JP5995747B2 (en) | Water treatment system and method for producing valuable materials from seawater | |
JP2004244277A (en) | Method of manufacturing high purity sodium chloride | |
US20240116002A1 (en) | Systems and methods for direct lithium hydroxide production | |
RU2807449C1 (en) | Method for regeneration of lithium chloride, lithium alkali, dimethylacetamide and isobutyl alcohol or lithium chloride, lithium alkali and dimethylacetamide from process solutions and wastewater from production of para-aramid fibres | |
BR0315769B1 (en) | A method of separating multivalent ions and lactate ions from a fermentation broth comprising a multivalent ion lactate salt by the use of an electrodialysis or electrolysis apparatus. | |
JP3223311B2 (en) | Treatment method of condensate and desalinated reclaimed water | |
CN217173498U (en) | High zero release processing system that contains salt waste water | |
JPH0759296B2 (en) | Pure water production equipment |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant |