RU2465352C2 - Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства - Google Patents

Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства Download PDF

Info

Publication number
RU2465352C2
RU2465352C2 RU2010150013/02A RU2010150013A RU2465352C2 RU 2465352 C2 RU2465352 C2 RU 2465352C2 RU 2010150013/02 A RU2010150013/02 A RU 2010150013/02A RU 2010150013 A RU2010150013 A RU 2010150013A RU 2465352 C2 RU2465352 C2 RU 2465352C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
charge
zinc
moldings
iron
gas
Prior art date
Application number
RU2010150013/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010150013A (ru
Inventor
Дмитрий Витальевич Сталинский (UA)
Дмитрий Витальевич Сталинский
Александр Меджитович Касимов (UA)
Александр Меджитович Касимов
Original Assignee
Государственное Предприятие "Украинский Научно-Технический Центр Металлургической Промышленности "Энергосталь"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное Предприятие "Украинский Научно-Технический Центр Металлургической Промышленности "Энергосталь" filed Critical Государственное Предприятие "Украинский Научно-Технический Центр Металлургической Промышленности "Энергосталь"
Publication of RU2010150013A publication Critical patent/RU2010150013A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2465352C2 publication Critical patent/RU2465352C2/ru

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к переработке цинк-железосодержащих пылей и шламов металлургического производства, и может быть использовано в черной и цветной металлургии для получения цинка. Цинк-железосодержащие пыли или шламы смешивают с углеродистым восстановителем для получения шихты, осуществляют формование шихтовых формовок и их сушку. Высокотемпературную обработку шихтовых формовок осуществляют в обжиговой печи путем подачи теплоносителя с выделением и улавливанием оксида цинка. При этом шихтовые формовки прессуют толщиной 4-10 мм с рифленой поверхностью, а высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок в печи осуществляют при 900-1100°С на газопроницаемом транспортерном полотне. Причем шихтовые формовки укладывают, преимущественно, в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно. Изобретение обеспечивает повышение эффективности переработки цинксодержащих пылей и шламов за счет сокращения энергозатрат и повышения степени извлечения цинка. 1 з.п. ф-лы, 9 пр.

Description

Заявляемый объект относится к способам получения металлов, а именно к переработке цинк-железосодержащих отходов (шламов или пыли мокрых и сухих газоочисток доменного, мартеновского, конверторного, электросталеплавильного производств) и может быть использован в черной и цветной металлургии для получения цинка.
Наиболее близким по совокупности признаков к заявляемому объекту является выбранный в качестве прототипа способ переработки цинк-железосодержащих отходов металлургического производства, включающий смешивание цинк-железосодержащих отходов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка. При этом исходную шихтовую смесь гранулируют с получением гранул диаметром 4-10 мм и влажностью 11-15 мас.%, высокотемпературную обработку гранул ведут при температуре 910-1100°С в течение 1-2 ч., улавливание возгонов цинка ведут путем отвода 70-80% общего объема цинксодержащей пылегазовой смеси из реакционной зоны обжиговой печи, а оставшийся объем пылегазовой смеси отводят из холодного конца обжиговой печи (патент на полезную модель UA №4720, МПК С22В 5/10, F23G 7/00, опубл. 15.02.2005).
У заявляемого объекта и прототипа совпадают такие существенные признаки. Оба способа включают смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка.
Анализ технических свойств прототипа, обусловленных его признаками, показывает, что получению ожидаемого технического результата при использовании прототипа препятствуют следующие причины.
Гранулирование исходной шихтовой смеси с получением гранул диаметром 4-10 мм обеспечивает получение шихтовых формовок с относительно низкой плотностью и прочностью. Для повышения эффективность переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства необходимо увеличивать количество помещаемых в обжиговую печь гранул. Но при одновременной высокотемпературной обработке в обжиговой печи с заданным полезным объемом большого количества гранул, плотно расположенных друг над другом, затрудняется процесс возгонки цинка, что, в свою очередь, снижает степень извлечения цинка из отходов. А повышение продолжительности высокотемпературной обработки гранул при температуре 910-1100°С до 2 часов, ведет к необоснованному увеличению энергозатрат.
В основу заявляемого объекта поставлена техническая задача создать такой способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства, который за счет усовершенствований путем введения новый совокупности действий и их режимов исполнения обеспечит достижение технического результата, заключающегося в повышении эффективности переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства за счет сокращения энергозатрат и повышения степени извлечения цинка.
Заявляемый способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства включает смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка. Отличительной особенностью способа является то, что формование шихтовых формовок осуществляют прессованием (прокатыванием) шихтовых формовок толщиной 4-10 мм, а высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок осуществляют при 900-1100°С в течение 0,5-1,0 ч.
В частных случаях использования заявляемый способ характеризуется тем, что:
- смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем осуществляют при массовом соотношении 1:0,1-0,3 и влажности 10-15 мас.%;
- шихтовые формовки прессуют с рифленой поверхностью;
- высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок в печи осуществляют на газопроницаемом транспортерном полотне, причем шихтовые формовки укладывают преимущественно в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно.
При использовании заявляемого объекта обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в повышение эффективности переработки цинкосодержащих отходов металлургического производства за счет сокращения энергозатрат и повышения степени извлечения цинка.
Между совокупностью существенных признаков заявляемого объекта и достигаемым техническим результатом существует такая причинно-следственная связь.
Изготовление шихтовых формовок именно прессованием (прокатыванием), для которого свойственна высокая степень обжатия, позволяет обеспечить относительно высокую плотность и прочность шихтовых формовок толщиной 4-10 мм. Теперь в обжиговой печи с заданным полезным объемом можно разместить меньшее количество шихтовых формовок, которые не будут плотно прижаты друг к другу, обеспечивая свободный процесс возгонки цинка, что повышает степень извлечения цинка из пылей или шламов, и повышение чистоты сублимированного оксида цинка благодаря отсутствию в отводимой пылегазовой смеси продуктов истирания шихтовых формовок. Шихтовая формовка может иметь форму листа, полосы, бруска, стержня, а также другую форму. Теперь высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок можно осуществлять при 900-1100°С относительно недолго, в течение всего 0,5-1,0 ч., что обеспечивает снижение энергозатрат.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при массовом соотношении 1:0,1-0,3 и влажности 10-15 мас.% обеспечивает получение очень прочных шихтовых формовок, которые не разрушаются при изготовлении, в процессе загрузки в обжиговую печь, обжига и разгрузки.
Прессование шихтовых формовок с рифленой поверхностью обеспечивает для каждой шихтовой формовки увеличение поверхности, через которую осуществляется возгонка цинка, и способствует образованию зазоров между шихтовыми формовками, что интенсифицирует процесс возгонки цинка и способствует дальнейшему повышению степени извлечения цинка из пылей или шламов.
Осуществление высокотемпературной обработки прессованных шихтовых формовок в печи на газопроницаемом транспортерном полотне, на котором шихтовые формовки укладывают преимущественно в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно, обеспечивает эффективный нагрев шихтовых формовок до необходимой температуры при минимальных энергозатратах и свободный процесс возгонки цинка от каждой шихтовой формовки.
Выбор граничных значений параметров, включенных в формулу заявляемого объекта, обусловлен следующим.
Формование прессованных шихтовых формовок толщиной менее 4 мм нецелесообразно потому, что это способствует уменьшению прочности шихтовых формовок, их разрушению при изготовлении, в процессе загрузки в обжиговую печь, обжига и разгрузки.
Формование прессованных шихтовых формовок толщиной более 10 мм нецелесообразно потому, что это приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.
Высокотемпературная обработка прессованных шихтовых формовок при температуре менее 900°С и в течение менее 0,5 ч нецелесообразна потому, что это приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок.
Высокотемпературная обработка прессованных шихтовых формовок при температуре более 1100°С и в течение более 1 ч нецелесообразна потому, что это не позволяет обеспечить существенное увеличение выхода цинка из объемов шихтовых формовок, способствует повышенному расходу энергоносителей и сокращению общей производительности процесса.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при массовом соотношении менее чем 1:0,1 нецелесообразно потому, что в таком случае восстановление соединений цинка углеродистым восстановителем происходит не в полном объеме, а в шихтовых формовках образуются зоны с повышенным остаточным содержание цинка, что приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.
Смешивание цинк-железосодержащих отходов с углеродистым восстановителем при их массовом соотношении большем, чем 1:0,3 нецелесообразно потому, что при таких условиях не обеспечивается увеличение степени извлечения цинка и увеличивается расход углеродистого восстановителя.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при влажности менее 10 мас.% нецелесообразно потому, что процесс образования шихтовых формовок при этом резко ухудшается, сырые шихтовых формовки разрушаются практически сразу после формообразования.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при влажности более 15 мас.% нецелесообразно потому, что процесс образования шихтовых формовок при этом тоже резко ухудшается, сырые формовки разрушаются практически сразу после формообразования и на начальной стадии обжига.
При реализации заявляемого способа переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства в нижеуказанных примерах шихтовые формовки укладывали на газопроницаемом транспортерном полотне в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляли через газопроницаемое транспортерное полотно. Горячую пылегазовую смесь отводили из обжиговой печи, улавливали образовавшийся цинковый продукт, охлаждали шихтовые формовки и возвращали их в доменное производство на утилизацию железа.
Пример 1
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток мартеновского производства, содержащую 1,5% Zn и 56% Fеобщ. при влажности 12 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 5 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 ч в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,085%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 96%, объем возврата - 4%.
Пример 2
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток конвертерного производства, содержащую 2,5% Zn и 57% Fеобщ. при влажности 10 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 10 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 1,0 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,07%. Содержание Feобщ составляло 57,1%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%.
Пример 3
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток электросталеплавильного цеха, содержащую 3,5% Zn и 57,5% Fеобщ. При влажности 11 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 950°С в течение 0,7 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,075%. Содержание Feобщ составляло 57,7%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97,5%, объем возврата - 2,5%.
Пример 4
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток доменного производства, содержащую 1,2% Zn и 55,4% Fеобщ при влажности 13 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 3,5 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,08%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 81%, объем возврата - 19%. Приведенные данные подтверждают, что уменьшение толщины шихтовых формовок ведет к снижению их прочностных характеристик, а также к их разрушению в процессе загрузки, обжига и разгрузки. Это, в свою очередь, приводит к снижению общей производительности процесса.
Пример 5
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток доменного производства, содержащую 1,2% Zn и 55,4% Fеобщ. при влажности 13 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 11 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,28%. Содержание Fеобщ составляло 55,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 98%, объем возврата - 2%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение толщины шихтовых формовок свыше 10 мм приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.
Пример 6
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток электросталеплавильного цеха, содержащую 2,5% Zn и 57,4% Fеобщ при влажности 12 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 880°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,18%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что снижение температуры обжига шихтовых формовок менее 900°С приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.
Пример 7
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток мартеновского производства, содержащий 2,2% Zn и 57,1% Fеобщ при влажности 15 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1190°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,08%. Содержание Feобщ составляло 57,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение температуры обжига шихтовых формовок выше 1100°С не приводит к существенному увеличению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и обуславливает повышенный расход энергоносителей.
Пример 8
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток доменного производства, содержащий 1,7% Zn и 56,1% Fеобщ при влажности 14 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 0,4 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,2%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что сокращение продолжительности обжига, которая составляет менее 0,5 часа, приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.
Пример 9
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток доменного производства, содержащий 1,7% Zn и 56,1% Fеобщ и имеющий влажность 14 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, которые добавляли в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 1,2 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,07%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение продолжительности обжига, которая составляет более 1,0 часа, не приводит к существенному увеличению выхода цинка из объемов шихтовых формовок, а приводит к увеличению расхода энергоносителей и к сокращению общей производительности процесса.

Claims (2)

1. Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства, включающий смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка, отличающийся тем, что шихтовые формовки прессуют толщиной 4-10 мм с рифленой поверхностью, а высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок в печи осуществляют при 900-1100°С на газопроницаемом транспортерном полотне, причем шихтовые формовки укладывают преимущественно в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что смешивание цинк-железосодержащих отходов с углеродистым восстановителем осуществляют при массовом соотношении 1:0,1-0,3 и влажности 10-15 мас.%.
RU2010150013/02A 2009-12-29 2010-12-06 Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства RU2465352C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA200913791A UA96638C2 (ru) 2009-12-29 2009-12-29 СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ЦИНК-железосодержащих отходов металлургического производства
UAA200913791 2009-12-29

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010150013A RU2010150013A (ru) 2012-06-20
RU2465352C2 true RU2465352C2 (ru) 2012-10-27

Family

ID=46680513

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010150013/02A RU2465352C2 (ru) 2009-12-29 2010-12-06 Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2465352C2 (ru)
UA (1) UA96638C2 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2574952C2 (ru) * 2014-07-01 2016-02-10 ФГАОУ ВПО "УрФУ имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Способ переработки цинк-железосодержащих пылей металлургического производства
RU2710250C1 (ru) * 2019-07-24 2019-12-25 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ безуглеродного селективного извлечения цинка и свинца из пыли электросталеплавильного производства и устройство для его реализации

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105063254B (zh) * 2015-07-16 2017-05-03 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种分离高炉瓦斯泥中铁锌碳的方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4447261A (en) * 1980-11-14 1984-05-08 Klockner-Humboldt-Deutz Ag Method for separating non-ferrous metals from iron-containing materials
RU2031163C1 (ru) * 1992-09-09 1995-03-20 Товарищество с ограниченной ответственностью "Пако" Способ утилизации шламов гальванических производств
RU2244034C1 (ru) * 2003-09-11 2005-01-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Восточный научно-исследовательский углехимический институт" Способ пирометаллургической переработки цинксодержащих материалов
UA4720U (ru) * 2004-01-08 2005-02-15 Володимир Семенович Бойко Translated By PlajСПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ЦИНКСОДЕРЖАЩИХ ОТХОДОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА
UA57382C2 (en) * 2002-09-10 2006-05-15 Oleksandr Medzhytovych Kasimov A method for reprocessing zinc- containing waste of metallurgical production
RU2306348C1 (ru) * 2005-12-21 2007-09-20 Виктор Васильевич Кашин Способ переработки цинксодержащих отходов черной металлургии

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4447261A (en) * 1980-11-14 1984-05-08 Klockner-Humboldt-Deutz Ag Method for separating non-ferrous metals from iron-containing materials
RU2031163C1 (ru) * 1992-09-09 1995-03-20 Товарищество с ограниченной ответственностью "Пако" Способ утилизации шламов гальванических производств
UA57382C2 (en) * 2002-09-10 2006-05-15 Oleksandr Medzhytovych Kasimov A method for reprocessing zinc- containing waste of metallurgical production
RU2244034C1 (ru) * 2003-09-11 2005-01-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Восточный научно-исследовательский углехимический институт" Способ пирометаллургической переработки цинксодержащих материалов
UA4720U (ru) * 2004-01-08 2005-02-15 Володимир Семенович Бойко Translated By PlajСПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ЦИНКСОДЕРЖАЩИХ ОТХОДОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА
RU2306348C1 (ru) * 2005-12-21 2007-09-20 Виктор Васильевич Кашин Способ переработки цинксодержащих отходов черной металлургии

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2574952C2 (ru) * 2014-07-01 2016-02-10 ФГАОУ ВПО "УрФУ имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Способ переработки цинк-железосодержащих пылей металлургического производства
RU2710250C1 (ru) * 2019-07-24 2019-12-25 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ безуглеродного селективного извлечения цинка и свинца из пыли электросталеплавильного производства и устройство для его реализации

Also Published As

Publication number Publication date
UA96638C2 (ru) 2011-11-25
RU2010150013A (ru) 2012-06-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2003133738A (ru) Устройство и способ рециркуляции железосодержащих пыли и шлама в процессе производства чугуна с использованием угля и рудной мелочи
AU2017253321B2 (en) Method for smelting oxide ore
CN102634622A (zh) 采用难选矿、复合矿和含铁废料还原分离金属铁的方法
RU2306348C1 (ru) Способ переработки цинксодержащих отходов черной металлургии
JP2004131778A (ja) 溶融金属製造用原料の製造方法および溶融金属の製造方法
TW527423B (en) Facilities for reducing metal oxide, method for operating the facilities and moldings as raw material to be charged to reduction furnace
CN101148686A (zh) 隧道车底式快速还原炉直接还原铁的工艺
CN101538628A (zh) 红土镍矿在隧道窑中直接还原含镍粒铁的方法
RU2465352C2 (ru) Способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства
CN101503282A (zh) 一种黑再生砂的制备方法
JP3737928B2 (ja) 回転炉床式還元炉の操業方法、および、酸化金属の還元設備
JP2003089823A (ja) 回転炉床式還元炉への転炉ダストリサイクル方法
JPH11241125A (ja) 還元鉄ペレットの製造方法およびこの方法で製造した還元鉄ペレット
CN101638703B (zh) 红土镍矿在隧道窑中直接还原含镍生铁的方法
RU2329312C2 (ru) Способ переработки железоцинксодержащих материалов
CN217459535U (zh) 转底炉协同处理轧钢油泥与含铁锌尘泥的***
JP3779873B2 (ja) 回転炉床式還元炉の操業方法
JP2706142B2 (ja) スクラップ予熱炉を有する電気炉における製鋼ダスト類の再利用方法
KR101674837B1 (ko) 고 p 철광석 사용한 환원철 제조 방법
JP4264188B2 (ja) 酸化金属の還元方法
CN110066916B (zh) 一种利用焦化厂方型炭化室还原氧化物矿物的方法
CN102605128A (zh) 一种利用焦炉生产还原粒铁的方法
JP3579652B2 (ja) 酸化金属の還元設備
CN205907284U (zh) 直接还原含铁原料的***
WO2009078662A2 (en) Method for manufacturing binderless briquettes and apparatus for manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20181207