RU2266403C1 - Method for deep oil well bottom area cleaning - Google Patents

Abstract

FIELD: oil industry, particularly oil production stimulation to recover reservoir properties of bottomhole formation zone by gas-and-liquid mixture forcing into and following removal from bottomhole formation zone.

SUBSTANCE: method involves generating fine gas-and-liquid mixture circulation the well, wherein the fine gas-and-liquid mixture is obtained by forcing mixture phases through head disperser, along with increasing stepped gas content in the mixture; circulating the mixture up to sealant removal termination. The fine gas-and-liquid mixture circulation is initiated by supplying gas-and-liquid mixture to flow string when discharge line valve is opened. After stable gas-and-liquid mixture circulation reaching the discharge line valve is closed and fine gas-and-liquid mixture is injected into bottomhole formation zone. Then the discharge line valve is opened and the circulation is restored and maintained up to termination of sealant removal from bottomhole formation zone.

EFFECT: possibility of deep bottomhole formation zone cleaning due to increased differential pressure and, as a result, increased efficiency of sealant removal.

3 cl, 2 ex, 1 dwg

Description

Изобретение относится к нефтяной промышленности в области интенсификации добычи нефти и может быть использовано для восстановления коллекторских свойств призабойной зоны пласта (ПЗП) добывающих и нагнетательных скважин путем продавки газожидкостной смеси (ГЖС) в ПЗП и ее последующего извлечения с дезинтегрированным кальматирующим материалом из перфорационных каналов и пористой среды.The invention relates to the oil industry in the field of intensification of oil production and can be used to restore the reservoir properties of the bottom-hole formation zone (PZP) of production and injection wells by selling a gas-liquid mixture (GHS) in the PZP and its subsequent extraction with disintegrated sizing material from perforation channels and porous Wednesday.

Известен способ обработки призабойных зон нефтяных скважин /1/, включающий возбуждение циркуляции жидкости в скважине насосным агрегатом, подачу газа в поток жидкости для создания газожидкостной смеси, уменьшение значения забойного давления воздействием газожидкостной смесью и вынос кольматирующего материала из перфорационных каналов, причем возбуждение циркуляции жидкости в скважине осуществляют подачей ее насосным агрегатом в межтрубное пространство, используют мелкодисперсную газожидкостную смесь, получаемую прокачкой ее фаз через диспергатор, при этом воздействие мелкодисперсной газожидкостной смесью осуществляют до прекращения выноса кольматирующего материала, с поэтапным увеличением в ней содержания газа. Дополнительно проводят продувку скважины газом и разрядку скважины в атмосферу. Используют мелкодисперсную газожидкостную смесь, жидкостная фаза которой содержит поверхностно-активные вещества (ПАВ).A known method of processing bottom-hole zones of oil wells / 1 /, including the initiation of fluid circulation in the well by a pumping unit, supplying gas to a fluid stream to create a gas-liquid mixture, reducing the bottom-hole pressure by exposure to a gas-liquid mixture, and removing the clogging material from the perforation channels, the excitation of fluid circulation in the well is carried out by supplying it with a pumping unit to the annulus, using a finely dispersed gas-liquid mixture obtained by pumping its phases h through a dispersant, while the exposure to a finely dispersed gas-liquid mixture is carried out until the removal of the clogging material ceases, with a gradual increase in the gas content in it. Additionally, the gas is purged with gas and the well is discharged into the atmosphere. A finely dispersed gas-liquid mixture is used, the liquid phase of which contains surfactants.

Недостатком способа является то, что очистка ПЗП осуществляется только притекающим из пласта флюидом и потому недостаточно глубока.The disadvantage of this method is that the cleaning of the bottomhole formation zone is carried out only by fluid flowing from the formation and therefore is not deep enough.

Решаемая задача и ожидаемый технический результат заключаются в создании способа глубокой очистки призабойной зоны пласта за счет повышения депрессии и, соответственно, эффективности выноса кольматанта.The problem to be solved and the expected technical result are to create a method for deep cleaning of the bottom-hole zone of the formation by increasing depression and, accordingly, the efficiency of removal of the mud.

Поставленная задача решается тем, что в предлагаемом способе, включающем возбуждение циркуляции в скважине мелкодисперсной газожидкостной смеси, получаемой прокачкой ее фаз через устьевой диспергатор, с поэтапным увеличением в ней содержания газа, до прекращения выноса кальматирующего материала, возбуждение циркуляции в скважине осуществляют подачей мелкодисперсной газожидкостной смеси в насосно-компрессорные трубы при открытой задвижке на выкидной линии и после достижения устойчивой циркуляции мелкодисперсной ГЖС перекрывают задвижку на выкидной линии и продавливают мелкодисперсную газожидкостную смесь в призабойную зону, открывают задвижку на выкидной линии, восстанавливают циркуляцию в скважине мелкодисперсной газожидкостной смеси и поддерживают ее до прекращения выноса кольматирующего материала из ПЗП.The problem is solved in that in the proposed method, including the initiation of circulation in the well of a finely dispersed gas-liquid mixture obtained by pumping its phases through the wellhead disperser, with a gradual increase in the gas content in it, until the removal of the sizing material, the circulation is excited in the well by supplying a finely dispersed gas-liquid mixture in the tubing with an open gate valve on the flow line and after achieving a stable circulation of finely divided GHS close to the engine on the flow line and push the finely dispersed gas-liquid mixture into the bottomhole zone, open the valve on the flow line, restore circulation in the well of the finely dispersed gas-liquid mixture and maintain it until the removal of the clogging material from the BCP is stopped.

Возбуждение циркуляции в скважине и продавку в ПЗП осуществляют подачей мелкодисперсной газожидкостной смеси в насосно-компрессорные трубы дополнительно через забойный диспергатор.The circulation in the well and the injection into the bottomhole zone are excited by supplying finely dispersed gas-liquid mixture to the tubing additionally through the downhole disperser.

Используют мелкодисперсную газожидкостную смесь, жидкостная фаза которой содержит поверхностно-активное вещество типа ОП-10, МЛ-80 или их аналоги.A finely dispersed gas-liquid mixture is used, the liquid phase of which contains a surfactant of the type OP-10, ML-80 or their analogues.

Способ осуществляется следующей последовательностью операций.The method is carried out by the following sequence of operations.

1. Заполнение насосно-компрессорных труб (НКТ) и межтрубного пространства мелкодисперсной ГЖС и возбуждение циркуляции мелкодисперсной ГЖС при открытой задвижке на выкидной линии. Вынос кольматанта.1. Filling of tubing and tubing space finely dispersed GHS and the initiation of circulation of fine GHS with an open gate valve on the flow line. Removal of Kolmatant.

2. Поэтапное увеличение в мелкодисперсной ГЖС содержания газа, возможно до 75% по объему в устьевых условиях, при открытой задвижке на выкидной линии, до прекращения выноса кольматанта на каждом этапе.2. A phased increase in the finely dispersed GHS gas content, possibly up to 75% by volume in wellhead conditions, with an open gate valve on the flow line, until the removal of colmatant at each stage.

3. Достижение устойчивой циркуляции мелкодисперсной ГЖС с оптимальным содержанием газа без выноса кольматанта.3. Achieving a stable circulation of finely dispersed GHS with an optimal gas content without the removal of colmatant.

4. Перекрытие задвижки на выкидной линии и продавка мелкодисперсной ГЖС в ПЗП.4. Overlap of the gate valve on the flow line and the sale of finely divided GHS in the PPP.

5. Открывание задвижки на выкидной линии, снижение забойного давления, восстановление циркуляции в скважине мелкодисперсной ГЖС и поддержание ее до прекращения выноса кольматирующего материала из ПЗП.5. Opening the gate valve on the flow line, lowering the bottomhole pressure, restoring the circulation of finely dispersed GHS in the well and maintaining it until the removal of the clogging material from the BCP is stopped.

Изобретательский уровень заявленного технического решения определяется новым техническим результатом - неожиданно высокой степенью достигаемой депрессии за счет истечения из ПЗП с высокой скоростью мелкодисперсной ГЖС, а не пластовым флюидом.The inventive step of the claimed technical solution is determined by the new technical result - an unexpectedly high degree of depression achieved due to the outflow of fine-dispersed GHS from the PPP with a high speed, and not the formation fluid.

Если по прототипу (где очистка ПЗП осуществляется только притекающим из пласта флюидом) максимально возможная депрессия близка к пластовому давлению, то по заявленному способу она может превышать пластовое давление до 1,5 раза, что в свою очередь влечет за собой более глубокую степень очистки ПЗП.If according to the prototype (where PZP cleaning is carried out only by fluid flowing from the formation) the maximum possible depression is close to the reservoir pressure, then according to the claimed method it can exceed the reservoir pressure by up to 1.5 times, which in turn entails a deeper degree of PZP cleaning.

Известны способы обработки призабойных зон (ОПЗ) нефтяных скважин с закачкой ГЖС для восстановления коллекторских свойств ПЗП /2, 3/, но они не обеспечивают эффективного извлечения дезинтегрированного кольматанта. Только заявляемая совокупность признаков обеспечивает депрессию, необходимую для эффективного выноса кольматанта.Known methods for the treatment of bottom-hole zones (BHP) of oil wells with injection of GHS to restore the reservoir properties of PZP / 2, 3 /, but they do not provide effective extraction of disintegrated colmatant. Only the claimed combination of features provides the depression necessary for the effective removal of colmatant.

Истечение мелкодисперсной ГЖС по поровым каналам влечет за собой периодическое (циклическое) воздействие на кольматант средами различной плотности: газа и жидкости - с частотой, зависящей от скорости истечения и количества пузырьков в объеме мелкодисперсной ГЖС.The outflow of finely dispersed GHS through the pore channels entails periodic (cyclic) exposure of the colmatant to media of different densities: gas and liquid - with a frequency that depends on the flow rate and the number of bubbles in the volume of finely dispersed GHS.

Эффективность воздействия на кольматант предлагаемым способом математически обоснована авторами, согласно /4/. Физической основой технологии является следующее. Кольматант можно представить как аморфное твердое тело, которое в зависимости от условий ведет себя либо как твердое тело, либо как высоковязкая жидкость (приближение Максвелла). Предположим, что кольматант подвергается воздействию некоторых переменных внешних сил с частотой ω. Если время затухания сдвиговых напряжений в кольматанте ε (максвелловское время релаксации) значительно меньше периода изменения внешних сил, т.е. ωε≪1, то кольматант можно рассматривать как высоковязкую жидкость. При достаточно высоких частотах со (ωε≫1) кольматант ведет себя как аморфное твердое тело. Если μ - динамическая вязкость кольматанта, а τ - напряжение сдвига, то связь между величинами, характеризующими вязко-пластичные свойства кольматанта, имеет вид: μ=τ·ε. Пусть σ_ik - тензор внутренних сдвиговых напряжений кольматанта. Согласно /2/, при периодическом воздействии на кольматант, когда величина смещений u_ik и величина сдвиговых напряжений изменяется по гармоническому закону, закон Гука определяется соотношением:The impact on colmatant by the proposed method is mathematically justified by the authors, according to / 4 /. The physical basis of the technology is as follows. Colmatant can be represented as an amorphous solid, which, depending on the conditions, behaves either as a solid or as a highly viscous fluid (Maxwell approximation). Suppose that the colmatant is exposed to some variable external forces with frequency ω. If the decay time of shear stresses in the Kolmatant ε (Maxwell relaxation time) is significantly less than the period of change of external forces, i.e. ωε≪1, then colmatant can be considered as a highly viscous liquid. At sufficiently high frequencies ω (ωε≫1), the co-matte behaves as an amorphous solid. If μ is the dynamic viscosity of the Kolmatant, and τ is the shear stress, then the relationship between the quantities characterizing the visco-plastic properties of the Kolmatant is: μ = τ · ε. Let σ _ik be the tensor of the internal shear stresses of the colmatant. According to / 2 /, with periodic exposure to the colmatant, when the magnitude of the displacements u _ik and the magnitude of the shear stresses change in harmonic law, Hooke's law is determined by the relation:

где

. При ωε≫1 эта формула дает σ_ik=2τ·u_ik (твердое тело), при

(вязкая жидкость).Where

. For ωε≫1, this formula gives σ _ik = 2τ · u _ik (solid), for

(viscous liquid).

Рассмотрим два режима воздействия на кольматант. Представим поровое пространство в виде прямой трубки (капилляра) с площадью сечения S_к. В пространстве капилляра создан поток жидкости с постоянной скоростью. Возможны два случая: 1) на кольматант воздействует постоянный по скорости поток однородной жидкости, 2) на кольматант воздействует постоянный по скорости поток неоднородной жидкости. Во втором случае неоднородность жидкости создается за счет чередования участков жидкости и пузырьков газа.Consider two modes of exposure to colmatant. Imagine the pore space in the form of a straight tube (capillary) with a cross-sectional area S _k . A fluid flow at a constant speed is created in the space of the capillary. Two cases are possible: 1) the constant flow rate of a homogeneous liquid acts on the colmatant, 2) the constant flow rate of a heterogeneous liquid acts on the colmatant. In the second case, the heterogeneity of the liquid is created due to the alternation of fluid sections and gas bubbles.

Предположим, что радиус капилляра и радиус пузырька газа сопоставимы по величине. Концентрация пузырьков газа в объеме жидкости - η Предположим, что скважина имеет приемистость, равную σ_скв. Считая что жидкость поступает равномерно по всему сечению коллектора, определим удельный расход жидкости как

где r_скв. - радиус скважины (радиус сечения, для удаленных от скважины зон), h_колл. - мощность коллектора (толща продуктивного горизонта). Количество жидкости, поступающее в единицу времени в единичный капилляр, определится какAssume that the radius of the capillary and the radius of the gas bubble are comparable in magnitude. The concentration of gas bubbles in the fluid volume is η. Assume that the well has a throttle response equal to σ _well . Assuming that the fluid flows uniformly over the entire cross section of the collector, we define the specific fluid flow rate as

where r _well - well radius (radius of the cross section, for zones remote from the well), h _coll. - reservoir capacity (thickness of the productive horizon). The amount of fluid entering a unit capillary per unit time is defined as

В данном объеме находится N_n=η·q_кап пузырьков. Таким образом, в единицу времени через поперечное сечение капилляра проходит N_п пузырьков газа. Тогда период воздействия потока жидкости с пузырьками газа (второй случай) определится как

, а соответственно, частота воздействия неоднородной по плотности жидкости как ω=N_n.In this volume is N _n = η · q _{cap of} bubbles. Thus, per unit time, N _p gas bubbles pass through the cross section of the capillary. Then the period of exposure to the fluid flow with gas bubbles (second case) is defined as

, and, accordingly, the frequency of exposure to a liquid nonuniform in density as ω = N _n .

Пусть частота чередования пузырьков газа и жидкости (а значит и частота воздействия на кольматант) равна ω_н. В случае однородного потока жидкости частота воздействия ω_о→0. Сравним величины (амплитуды) внутренних напряжений, возникающих в кольматанте в первом и втором случаях. Предположим, что величины (амплитуды) смещений полностью определяются скоростью потока, тогдаLet the frequency of alternation of gas and liquid bubbles (and hence the frequency of exposure to colmatant) is equal to ω _n . In the case of a uniform fluid flow, the frequency of exposure is ω _о → 0. Let us compare the magnitudes (amplitudes) of the internal stresses arising in the colmatant in the first and second cases. Suppose that the magnitudes (amplitudes) of the displacements are completely determined by the flow rate, then

Если ω_оε≪1 (т.е. малые частоты изменения однородного потока жидкости при конечных значениях времени релаксации кольматанта), то напряжения сдвига, возникающие в кольматанте при воздействии неоднородного потока жидкости в капилляре многократно превосходят напряжения сдвига при воздействии однородного потока.If ω _о ε≪1 (i.e., small frequencies of variation of a homogeneous fluid flow at finite values of the relaxation time _{of the} co-matant), then the shear stresses arising in the co-fluid under the influence of an inhomogeneous fluid flow in the capillary are many times greater than the shear stress when exposed to a homogeneous flow.

Определим технологические критерии эффективности предлагаемого метода. Т.к. граница эффективности определена соотношением ωε≫1, то отсюда следуют и технологические границы эффективности метода.Define technological criteria for the effectiveness of the proposed method. Because the efficiency boundary is determined by the relation ωε≫1, then the technological limits of the method's efficiency follow from this.

Для очень вязких нефтей (как частный случай) с вязкостью 250 мПа·с предельное напряжение сдвига составляет 0.0134 Па. Пусть радиус капилляра равен 0.001 мм. Тогда при дебите скважины 100 м³/сут, мощности коллектора (толща продуктивного горизонта)For very viscous oils (as a special case) with a viscosity of 250 MPa · s, the ultimate shear stress is 0.0134 Pa. Let the capillary radius be 0.001 mm. Then, at a well flow rate of 100 m ³ / day, reservoir capacity (thickness of the productive horizon)

1 м, радиусе сечения - 1 м, необходимая концентрация пузырьков должна быть1 m, section radius - 1 m, the required concentration of bubbles should be

Это вполне достижимая величина.

This is an achievable value.

На чертеже представлена оптимальная схема обвязки скважины.The drawing shows the optimal layout of the piping of the well.

Здесь:Here:

1 - источник жидкости;1 - source of fluid;

2 - источник газа;2 - gas source;

3 - поверхностно-активное вещество типа ОП-10, МЛ-80 или их аналоги;3 - surfactant type OP-10, ML-80 or their analogues;

4 - устьевой диспергатор;4 - wellhead dispersant;

5 - желобная емкость;5 - trough capacity;

6 - задвижка на нагнетательной линии;6 - valve on the discharge line;

7 - задвижка на выкидной линии;7 - valve on the flow line;

8 - межтрубное пространство;8 - annular space;

9 - НКТ;9 - tubing;

10 - забойный диспергатор;10 - downhole dispersant;

11 - скважинный манотермометр.11 - downhole pressure gauge.

Для осуществления технологического процесса насосно-компрессорные трубы 9 опускают в ствол скважины на глубину, соответствующую искусственному забою.To implement the process, the tubing 9 is lowered into the wellbore to a depth corresponding to the artificial bottom.

От источника жидкости 1 и источника газа 2 путем прокачки компонентов по нагнетательной линии 3 и через устьевой диспергатор 4 заполняют НКТ 9 и межтрубное пространство 8 через забойный диспергатор 10 мелкодисперсной ГЖС при открытых задвижках 6 и 7. По схеме, приведенной на чертеже, устанавливают циркуляцию мелкодисперсной ГЖС на первом этапе с определенным содержанием газа через желобную емкость 5. Завершение первого этапа (и всех последующих) определяют по прекращению выноса кольматанта.From the fluid source 1 and gas source 2, by pumping the components along the discharge line 3 and through the wellhead disperser 4, the tubing 9 and the annulus 8 are filled through the bottomhole disperser 10 of the finely dispersed GHS with open valves 6 and 7. According to the scheme shown in the drawing, the circulation of finely dispersed GHS at the first stage with a certain gas content through the trough 5. The completion of the first stage (and all subsequent ones) is determined by the termination of the removal of the mud.

Поэтапное увеличение в мелкодисперсной ГЖС содержания газа, возможно до 75% по объему в устьевых условиях, осуществляют при открытой задвижке на выкидной линии 7, до прекращения выноса кольматанта на каждом этапе. Количество этапов определяется геолого-технической характеристикой скважины (глубина залегания продуктивного горизонта, пластовое давление, толщина пласта, удельный вес пластовой жидкости и т.д.).A phased increase in the finely dispersed GHS gas content, possibly up to 75% by volume in the wellhead conditions, is carried out with an open valve on the flow line 7, until the removal of colmatant at each stage. The number of stages is determined by the geological and technical characteristics of the well (depth of the productive horizon, reservoir pressure, reservoir thickness, specific gravity of the reservoir fluid, etc.).

Закрывают задвижку на выкидной линии 7 и продавливают мелкодисперсную ГЖС через забойный диспергатор 10 в ПЗП. Объем продавки определяется объемом порового пространства ПЗП. Наличие забойного диспергатора не обязательно, но желательно, так как он увеличивает степень дисперсности ГЖС в забойных условиях.Close the valve on the flow line 7 and push the finely dispersed GHS through the downhole dispersant 10 in the PPP. Sales volume is determined by the volume of the pore space of the PPP. The presence of a downhole dispersant is not necessary, but it is desirable, since it increases the degree of dispersion of GW in downhole conditions.

Открывают задвижку на выкидной линии 7; это приводит к снижению забойного давления и интенсивному притоку продавленной мелкодисперсной ГЖС из порового пространства ПЗП в ствол скважины вместе с дезинтегрированным кольматантом. Происходит восстановление циркуляции в скважине мелкодисперсной газожидкостной смеси и поддержание ее до прекращения выноса кольматирующего материала из ПЗП и ствола скважины в желобную емкость 5.Open the valve on the flow line 7; this leads to a decrease in bottomhole pressure and an intensive inflow of pressed fine-grained GHS from the pore space of the bottomhole formation zone into the wellbore together with a disintegrated colmatant. There is a restoration of the circulation in the well of a finely dispersed gas-liquid mixture and its maintenance until the termination of the removal of the clogging material from the BCP and the wellbore into the gutter 5.

Весь процесс флуктуаций давления и температуры на забое в процессе очистки ПЗП записывается скважинным манотермометром 11.The whole process of pressure and temperature fluctuations at the bottom during the cleaning of the bottomhole formation zone is recorded by a borehole pressure gauge 11.

Примеры конкретного осуществленияExamples of specific implementation

Пример 1. Скважина №3581 Дачного месторождения. Категория - добывающая. Освоение после бурения: работа свабом. Эксплуатационная колонна: 146 мм. Вскрыты три продуктивных пласта Башкирского яруса и Бобриковского горизонта. Общая перфорированная толща продуктивных горизонтов составила 8 м. Глубина скважины до искусственного забоя 1010 м. Пластовое давление составило 9,8 МПа. Продуктивные горизонты вскрывались на буровом растворе с бентонитовыми глинами. После освоения свабом дебит скважины при выводе ее на режим составил 3,5 м³/сут. при предполагаемом дебите 30 м³/сут.Example 1. Well No. 3581 of the Dachnoye field. Category - mining. Development after drilling: swab work. Production string: 146 mm. Three productive formations of the Bashkirian stage and the Bobrikovsky horizon were discovered. The total perforated thickness of the productive horizons was 8 m. The well depth to the artificial bottom 1010 m. The reservoir pressure was 9.8 MPa. Productive horizons were opened on drilling mud with bentonite clays. After the development of the swab, the flow rate of the well when putting it into operation was 3.5 m ³ / day. with an estimated flow rate of 30 m ³ / day.

Предлагаемый способ осуществлялся в три этапа. НКТ были спущены до искусственного забоя. В качестве поверхностно-активного вещества использовался МЛ-80.The proposed method was carried out in three stages. The tubing was lowered to artificial slaughter. As a surfactant, ML-80 was used.

На первом этапе по замеру скважинного манотермометра была достигнута депрессия 1,2 МПа; по анализу отобранных проб, были извлечены оксиды кремния, алюминия, бариевые соли и бентонитовая глина с инфильтратом бурового раствора. Общее количество извлеченного кольматанта в пересчете на сухой вес составило 102 кг.At the first stage, a depression of 1.2 MPa was achieved by measuring the downhole manometer; According to the analysis of the selected samples, silicon oxides, aluminum, barium salts and bentonite clay with drilling fluid infiltrate were extracted. The total amount of recovered colmatant in terms of dry weight was 102 kg.

На втором этапе были извлечены аналогичные кольматанты общим сухим весом 160 кг; величина депрессии составила 2,6 МПа.At the second stage, similar colmatants were extracted with a total dry weight of 160 kg; the magnitude of depression was 2.6 MPa.

На третьем этапе при депрессии 7,2 МПа дополнительно извлечен сульфид железа; общий сухой вес извлеченного кольматанта составил 65 кг. На третьем этапе вынос кольматанта прекратился. Циркуляция мелкодисперсной ГЖС устойчивая.In the third stage, with a depression of 7.2 MPa, iron sulfide was additionally extracted; the total dry weight of the recovered colmatant was 65 kg. At the third stage, the removal of the colmatant stopped. The circulation of finely divided GHS is stable.

Общий вес извлеченного кольматанта за три этапа составил 327 кг.The total weight of the extracted colmatant for three stages was 327 kg.

Для перехода к продавке мелкодисперсной ГЖС в ПЗП при данной депрессии целесообразно перейти предварительно к степени газосодержания в мелкодисперсной ГЖС, соответствующей вышеуказанному второму этапу.In order to proceed with the sale of finely divided GHS in the FZP for this depression, it is advisable to go first to the degree of gas content in the finely dispersed GHS, corresponding to the above second stage.

Перекрыв задвижку на выкидной линии, осуществляли продавку мелкодисперсной ГЖС в ПЗП в объеме 20 м³ по жидкости при средней распределенной плотности по стволу продавленной мелкодисперсной ГЖС 0, 90 г/см³ в течение 1 часа 50 минут. Устьевое давление продавки составило 7,6 МПа; по замеру скважинного манотермометра забойное давление составило 15,5 МПа.Having closed the gate valve on the flow line, finely dispersed GHS in the PZP was discharged in a volume of 20 m ³ by liquid at an average distributed density along the barrel of the pressed fine GHS of 0, 90 g / cm ³ for 1 hour 50 minutes. Wellhead selling pressure was 7.6 MPa; according to the measurement of the borehole pressure gauge, the bottomhole pressure was 15.5 MPa.

Открыли задвижку на выкидной линии и восстановили циркуляцию в скважине мдГЖС. Наблюдали вынос указанных кольматантов третьего этапа и твердых частиц матричной породы; общий вес которых составил 200-250 кг. По замеру скважинного манотермометра депрессия составила 13,2 МПа с учетом «накаченной» пористой среды ПЗП.They opened the valve on the flow line and restored the circulation in the well mdzhgs. The removal of the said third-stage colmatants and solid particles of matrix rock were observed; whose total weight was 200-250 kg. Depression was 13.2 MPa in terms of the size of the downhole manometer, taking into account the “inflated” porous PZP medium.

Циркуляция мелкодисперсной ГЖС поддерживалась до прекращения выноса кольматанта из ПЗП, после чего технологические операции были прекращены.The circulation of finely dispersed GHS was maintained until the termination of the removal of colmatant from the PPP, after which the technological operations were stopped.

После спуска насосного оборудования и вывода скважины на режим ее дебит составил 48 м³/сут.After the descent of the pumping equipment and putting the well into operation, its production rate was 48 m ³ / day.

Пример 2. Скважина №331 Уньвинского месторождения. Категория - нагнетательная. Эксплуатационная колонна: 146 мм. Вскрыт Ясно-Полянинский продуктивный горизонт. Общая перфорированная толща продуктивного горизонта составила 6,3 м. Глубина скважины до искусственного забоя 2223 м. Пластовое давление составило 11,7 МПа. Продуктивный горизонт вскрывался на безглинистом буровом растворе с добавлением полисахаридов. После освоения скважина эксплуатировалась в течение 3,5 лет со средней приемистостью 18 м³/сут. До применения предлагаемого способа приемистость скважины была нулевой.Example 2. Well No. 331 of the Unvinskoye field. Category - discharge. Production string: 146 mm. The Yasno-Polyaninsky productive horizon was discovered. The total perforated thickness of the productive horizon was 6.3 m. The well depth to the artificial bottom was 2223 m. The reservoir pressure was 11.7 MPa. The productive horizon was opened on clay-free drilling mud with the addition of polysaccharides. After development, the well was operated for 3.5 years with an average injection rate of 18 m ³ / day. Before applying the proposed method, the injectivity of the well was zero.

Предлагаемый способ осуществлялся в три этапа. НКТ были спущены до искусственного забоя. В качестве поверхностно-активного вещества использовался ОП-10.The proposed method was carried out in three stages. The tubing was lowered to artificial slaughter. As a surfactant, OP-10 was used.

На первом этапе по замеру скважинного манотермометра была достигнута депрессия 2,3 МПа; по анализу отобранных проб, были извлечены оксиды железа, кремния, полисахариды с инфильтратом бурового раствора. Общее количество извлеченного кольматанта в пересчете на сухой вес составило 70 кг.At the first stage, a depression of 2.3 MPa was achieved by measuring the downhole manometer; According to the analysis of the selected samples, iron, silicon oxides, polysaccharides with drilling fluid infiltrate were extracted. The total amount of recovered colmatant in terms of dry weight was 70 kg.

На втором этапе были извлечены аналогичные кольматанты общим сухим весом 65 кг; величина депрессии составила 1,8 МПа.At the second stage, similar colmatants were extracted with a total dry weight of 65 kg; the magnitude of depression was 1.8 MPa.

На третьем этапе при депрессии 1,8 МПа дополнительно извлечено 50 кг кольматанта в пересчете на сухой вес. На третьем этапе вынос кольматанта прекратился. Циркуляция мелкодисперсной ГЖС устойчивая.In the third stage, with a depression of 1.8 MPa, an additional 50 kg of colmatant was recovered, calculated on dry weight. At the third stage, the removal of the colmatant stopped. The circulation of finely divided GHS is stable.

Общий вес извлеченного кольматанта за три этапа составил 185 кг.The total weight of the extracted colmatant for three stages was 185 kg.

Для перехода к продавке мелкодисперсной ГЖС в ПЗП при данной депрессии целесообразно перейти предварительно к степени газосодержания в мелкодисперсной ГЖС, соответствующей вышеуказанному второму этапу.In order to proceed with the sale of finely divided GHS in the FZP with this depression, it is advisable to go first to the degree of gas content in the finely divided GHS, corresponding to the above second stage.

Перекрыв задвижку на выкидной линии, осуществляли продавку мелкодисперсной ГЖС в ПЗП в объеме 12 м³ по жидкости при средней распределенной плотности по стволу продавленной мелкодисперсной ГЖС 0,75 г/см³ в течение 4 часов. Устьевое давление продавки составило 12,5 МПа.Having closed the gate valve on the flow line, the fine-dispersed GHS in the PZP was sold in the amount of 12 m ³ by liquid at an average distributed density along the barrel of the pressed fine GHS of 0.75 g / cm ³ for 4 hours. Wellhead selling pressure was 12.5 MPa.

Открыли задвижку на выкидной линии и восстановили циркуляцию в скважине мелкодисперсной ГЖС. Наблюдали вынос указанных кольматантов третьего этапа и твердых частиц матричной породы, общий вес которых составил 150 кг. По замеру скважинного манотермометра депрессия составила 9,2 МПа с учетом «накаченной» пористой среды ПЗП.They opened the valve on the flow line and restored circulation in the well of finely divided GHS. The removal of the said third-stage colmatants and solid particles of matrix rock were observed, the total weight of which was 150 kg. Depression was 9.2 MPa in terms of the size of the downhole manometer, taking into account the “inflated” porous PZP medium.

Циркуляция мелкодисперсной ГЖС поддерживалась до прекращения выноса кольматанта из ПЗП, после чего технологические операции были прекращены.The circulation of finely dispersed GHS was maintained until the termination of the removal of colmatant from the PPP, after which the technological operations were stopped.

После спуска эксплуатационного лифта и вывода скважины на режим ее приемистость составила 56 м³/сут. при давлении закачки 14 МПа.After the descent of the production elevator and the withdrawal of the well to the mode, its injectivity was 56 m ³ / day. at an injection pressure of 14 MPa.

Снижение величины депрессии от этапа к этапу объясняется увеличением притока из пласта тяжелой жидкости.The decrease in depression from stage to stage is due to an increase in the influx of heavy fluid from the formation.

Источники информацииSources of information

1. Патент РФ №2197609, Е 21 В 43/25, БИ №3, 2003 г.1. RF patent No. 2197609, E 21 B 43/25, BI No. 3, 2003

2. В.Л.Амиян, А.В.Амиян, Л.В.Казакевич, Е.Н.Бекиш. Применение пенных систем в нефтегазодобыче. М: Недра, 1987, 229 с. - С.199-208.2. V.L. Amiyan, A.V. Amiyan, L.V. Kazakevich, E.N. Bekish. The use of foam systems in oil and gas production. M: Nedra, 1987, 229 p. - S.199-208.

3. А.Х.Мирзаджанзаде, И.М., Аметов, А.М.Хасаев, В.И.Гусев. Технология и техника добычи нефти. М: Недра, 1986, 382 с. - С.287.3. A.Kh. Mirzadzhanzade, I.M., Ametov, A.M. Khasaev, V.I. Gusev. Technology and equipment for oil production. M: Nedra, 1986, 382 p. - S. 287.

4. Л.Д.Ландау, Е.М.Лифшиц. Теория упругости. М.: Наука, 1987, 246 с.4. L.D. Landau, E.M. Lifshits. Theory of elasticity. M .: Nauka, 1987, 246 p.

Claims (3)

1. Способ очистки призабойных зон нефтяных скважин, включающий возбуждение циркуляции в скважине мелкодисперсной газожидкостной смеси, получаемой прокачкой ее фаз через устьевой диспергатор, с поэтапным увеличением в ней содержания газа, до прекращения выноса кольматирующего материала, отличающийся тем, что возбуждение циркуляции в скважине осуществляют подачей мелкодисперсной газожидкостной смеси в насосно-компрессорные трубы при открытой задвижке на выкидной линии и после достижения устойчивой циркуляции мелкодисперсной газожидкостной смеси перекрывают задвижку на выкидной линии и продавливают мелкодисперсную газожидкостную смесь в призабойную зону пласта (ПЗП), открывают задвижку на выкидной линии, восстанавливают циркуляцию в скважине мелкодисперсной газожидкостной смеси и поддерживают ее до прекращения выноса кольматирующего материала из ПЗП.1. The method of cleaning the bottom-hole zones of oil wells, including the initiation of circulation in the well of a finely dispersed gas-liquid mixture obtained by pumping its phases through the wellhead dispersant, with a gradual increase in gas content in it, until the removal of the clogging material, characterized in that the circulation is excited in the well by feeding finely dispersed gas-liquid mixture into tubing with an open valve on the flow line and after achieving a stable circulation of finely dispersed gas-liquid The bone mixture closes the valve on the flow line and pushes the finely dispersed gas-liquid mixture into the bottomhole formation zone (PZP), opens the valve on the flow line, restores the circulation of the finely dispersed gas-liquid mixture in the well and maintains it until the removal of the clogging material from the PZP is stopped. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что возбуждение циркуляции в скважине и продавку в ПЗП осуществляют подачей мелкодисперсной газожидкостной смеси в насосно-компрессорные трубы дополнительно через забойный диспергатор.2. The method according to claim 1, characterized in that the circulation is excited in the well and forced into the bottomhole formation zone by supplying finely dispersed gas-liquid mixture into the tubing additionally through the downhole disperser. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что используют мелкодисперсную газожидкостную смесь, жидкостная фаза которой содержит поверхностно-активное вещество.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that they use a finely dispersed gas-liquid mixture, the liquid phase of which contains a surfactant.