RU2068589C1 - High-frequency coaxial capacitor device - Google Patents
High-frequency coaxial capacitor device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2068589C1 RU2068589C1 RU93020183A RU93020183A RU2068589C1 RU 2068589 C1 RU2068589 C1 RU 2068589C1 RU 93020183 A RU93020183 A RU 93020183A RU 93020183 A RU93020183 A RU 93020183A RU 2068589 C1 RU2068589 C1 RU 2068589C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- conductors
- frequency
- internal
- bases
- dielectric
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к импульсной и осциллографической технике и может быть использовано в качестве разделительного устройства между цепью питания первичного преобразователя и сигнальным трактом скоростного осциллографа. Такое устройство необходимо, так как первичный преобразователь требует, как правило, высокого 1 2 кВ напряжения питания. The invention relates to a pulse and oscillographic technique and can be used as a separation device between the power supply circuit of the primary Converter and the signal path of a high-speed oscilloscope. Such a device is necessary, since the primary converter requires, as a rule, a high 1 2 kV supply voltage.
Для многих типов первичных преобразователей электрические сигналы на их выходе имеют широкий спектр частот. В таких случаях обладающее емкостью Cp ≃ 0,1 мкф, характеризующееся высоким рабочим напряжением Up ≃ 1,5 кВ, граничной частотой fгр ≃ 10 ГГц и равномерной амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ). Эти требования являются противоречивыми, так как увеличение емкости и рабочего напряжения конденсатора вызывает увеличение его габаритных размеров, и, как следствие, уменьшение граничной частоты.For many types of primary converters, the electrical signals at their output have a wide range of frequencies. In such cases, it has a capacitance C p ≃ 0.1 μF, characterized by a high operating voltage U p ≃ 1.5 kV, a boundary frequency f gr ≃ 10 GHz and a uniform amplitude-frequency characteristic (AFC). These requirements are contradictory, since an increase in the capacitance and operating voltage of a capacitor causes an increase in its overall dimensions, and, as a consequence, a decrease in the cutoff frequency.
Известен коаксиальный конденсатор (1), содержащий входной и выходной коаксиальные разъемы, конусные переходы и разрывы по внутреннему и внешнему проводнику коаксиальной линии, в каждом из которых установлены специальный, намотанный на керамическом цилиндре металлобумажный безындуктивный конденсатор. Этим достигается снижение размеров конденсатора при сохранении требуемого волнового сопротивления и рабочего напряжения. Known coaxial capacitor (1), containing input and output coaxial connectors, conical transitions and gaps along the inner and outer conductor of the coaxial line, each of which has a special, non-inductive capacitor wound on a ceramic cylinder. This achieves a reduction in the size of the capacitor while maintaining the required wave impedance and operating voltage.
Наиболее близким техническим решением к данному предложению является высокочастотное коаксиальное конденсаторное устройство, содержащее коаксиальную линию, образованную двумя отрезками с конусообразными внутренними и внешними проводниками, обращенными друг к другу основаниями, резисторы с металлическими контактами, размещенными между внутренними и внешними проводниками и электрически соединенные с ними, низкочастотный конденсатор, установленный между внутренними проводниками, и центральный опорный элемент, закрепленный в основаниях корпусов [2]
Если рассмотреть двойной конусный переход с точки зрения распространения в нем фронта сферической электромагнитной волны (фиг.1), то видно, что при переходе этого фронта из входной конусной линии в выходную для преобразования нормальной составляющей Eп в Eп необходимо образование продольной составляющей Ez. Поскольку конструкция симметрична относительно продольной оси, в нем возможны волны высших типов E01 (электрические волны). Составляющая Ez возбуждает волну типа E01 на частоте, соответствующей условию λкр 0,57•D, где D диаметр внешнего проводника конусной линии в месте перехода фронта волны в выходную конусную линию. Эта волна, распространяясь в обратном направлении, попадает в закритическую область и быстро затухает, приводя к потерям энергии на частотах, составляющих условию λкр 0,57•D.The closest technical solution to this proposal is a high-frequency coaxial capacitor device containing a coaxial line formed by two segments with cone-shaped internal and external conductors facing each other with bases, resistors with metal contacts placed between the internal and external conductors and electrically connected to them, a low-frequency capacitor mounted between the inner conductors and a central support element fixed to the base housings niyah [2]
If we consider the double cone transition from the point of view of propagation of the front of a spherical electromagnetic wave in it (Fig. 1), then it is clear that when this front passes from the input cone line to the output one, the longitudinal component E z is necessary to convert the normal component E p to E p . Since the structure is symmetrical with respect to the longitudinal axis, higher types of waves E 01 (electric waves) are possible in it. Component E z excites a wave of type E 01 at a frequency corresponding to the condition λ cr 0.57 • D, where D is the diameter of the external cone of the cone line at the point of transition of the wave front to the output cone line. This wave, propagating in the opposite direction, enters the supercritical region and quickly damps, leading to energy losses at frequencies that make up the condition λ cr 0.57 • D.
Таким образом, недостатками ВККУ (2) являются неравномерность АЧХ, обусловленная возникновением волн высшего типа и низкая механическая прочность, связанная с недостаточной толщиной опорного элемента. Целью изобретения является улучшение равномерности АЧХ и повышение механической прочности ВККУ. Thus, the disadvantages of VKKU (2) are the frequency response unevenness caused by the appearance of higher-type waves and low mechanical strength associated with insufficient thickness of the support element. The aim of the invention is to improve the uniformity of the frequency response and increase the mechanical strength of VKKU.
Цель изобретения в ВККУ, содержащем коаксиальную линию, образованную двумя отрезками с конусообразными внутренними и внешними полупроводниками, обращенными друг к другу основаниями, резисторы с металлическими контактами, размещенными между внутренними и внешними проводниками и электрически соединенные с ними, низкочастотный конденсатор, установленный между внутренними проводниками, и центральный опорный элемент, закрепленный в основаниях корпусов (2) достигается тем, что во внутреннем проводнике одного из отрезков со стороны основания выполнена круглая выборка, в которой с зазором размещен внутренний проводник другого отрезка, причем в боковой и торцевой частях зазора установлено введенное диэлектрическое кольцо и на основаниях внутренних проводников расположены металлические диски, с параллельно включенными между ними малогабаритными конденсаторами, а центральный опорный элемент выполнен в виде двух диэлектрических шайб, имеющих профиль XY(θ), определенный выражением
где H величина, равная расстоянию от начала обоих отрезков до вертикальной оси, разделяющей эти отрезки;
E относительная диэлектрическая проницаемость материала диэлектрических шайб, образующих центральный опорный элемент;
θ1 и θ2 угол, образованный соответственно образующей поверхности внешнего и внутреннего проводника с их осью;
θ текущая угловая координата q2 < θ < θ1.
Сущность изобретения заключается в том, что предлагаемая конструкция обеспечивает разделение спектра проходящего сигнала на три полосы и прохождение ее по различным цепям, так что полоса пропускания ВККУ простирается от нижней граничной частоты низкочастотного конденсатора до верхней граничной частоты конденсаторного элемента, образованного емкостью боковой и торцевой части зазора между внутренними проводниками двух отрезков, содержащих диэлектрическое кольцо.The purpose of the invention in VKKU containing a coaxial line formed by two segments with conical internal and external semiconductors facing each other with bases, resistors with metal contacts placed between the internal and external conductors and electrically connected to them, a low-frequency capacitor installed between the internal conductors, and a central supporting element fixed in the bases of the housings (2) is achieved by the fact that in the inner conductor of one of the segments from the side of the base A round sample was made in which the inner conductor of the other segment was placed with a gap, with an inserted dielectric ring installed in the side and end parts of the gap and metal disks located on the bases of the inner conductors, with small capacitors connected in parallel between them, and the central supporting element made in the form two dielectric washers having an XY (θ) profile defined by
where H is a value equal to the distance from the beginning of both segments to the vertical axis separating these segments;
E is the relative dielectric constant of the material of the dielectric washers forming a central support member;
θ 1 and θ 2 the angle formed respectively forming a surface of the outer and inner conductor with their axis;
θ is the current angular coordinate q 2 <θ <θ 1 .
The essence of the invention lies in the fact that the proposed design provides for the separation of the spectrum of the transmitted signal into three bands and its passage through different circuits, so that the passband of the CCCH extends from the lower boundary frequency of the low-frequency capacitor to the upper boundary frequency of the capacitor element formed by the capacitance of the side and end parts of the gap between the inner conductors of two segments containing a dielectric ring.
Сущность изобретения заключается также в том, что в предлагаемой конструкции обеспечены условия, при которых компонента Ez не возникает, а также в том, что выполнение опорного элемента в виде двух диэлектрических шайб с профилем, определяемым выражением (1) обеспечивает не только отсутствие Ez, но и обеспечивает им достаточную толщину, следовательно, механическую прочность конструкции.The invention also lies in the fact that the proposed design provides the conditions under which the component E z does not occur, and also that the execution of the support element in the form of two dielectric washers with a profile defined by expression (1) ensures not only the absence of E z , but also provides them with a sufficient thickness, therefore, the mechanical strength of the structure.
Специально проведенные исследования и расчеты (3) показывают, что неоднородность, возникающая вследствие установки двух диэлектрических шайб, не оказывает существенного влияния на частотную характеристику ВККУ в рабочем диапазоне частот. Specifically conducted studies and calculations (3) show that the inhomogeneity arising from the installation of two dielectric washers does not significantly affect the frequency response of the CKCC in the operating frequency range.
Предлагаемое коаксиальное конденсаторное устройство представлено на фиг. 2, на фиг.3 амплитудно-частотные характеристики ВККУ без диэлектрических шайб и с установленными диэлектрическими шайбами. The proposed coaxial capacitor device is shown in FIG. 2, in Fig. 3, the amplitude-frequency characteristics of the CWCC without dielectric washers and with dielectric washers installed.
На фиг. 2 приняты следующие обозначения: внутренний проводник 1 конусообразной формы, внешний проводник 2, резисторы 3, 4, опорные диски 5, низкочастотный конденсатор 6, конденсатор 7, образованный двумя металлическими дисками и включенными между ними малогабаритными конденсаторами, диэлектрическое кольцо 8, боковой и торцевой зазор между внутренними проводниками двух отрезков 9, металлические контакты резисторов 10, диэлектрические шайбы 11, образующие центральный опорный элемент ВККУ. In FIG. 2, the following designations are adopted: the cone-shaped
Для предотвращения возникновения и распространения в обратном направлении волн высшего типа, приводящего к потерям энергии, т.е. неравномерности АЧХ, служат сплошные диэлектрические шайбы 11. Профиль описан выражением (1). Профиль рассчитан исходя из равенства электрической длины пути различных участков фронта сферической ТВ-волны по всем радиусам-векторам ее распространения. При таком подходе происходит наиболее плавный разворот фронта волны (без возбуждения в идеальном случае) компоненты Ez. Полное подавление Ez возможно лишь в случае идеального соблюдения условий разворота фронта сферической волны. Однако даже при изготовлении диэлектрических шайб с профилем, аппроксимированным линейной функцией при наличии конструктивных и технологических допусков происходит существенное улучшение АЧХ в резонансных областях, чем достигается цель изображения.To prevent the emergence and propagation in the opposite direction of waves of the highest type, leading to energy losses, i.e. non-uniformity of frequency response, continuous
Нижеследующий текст показывает, что введение диэлектрических шайб выражается в появлении двух дополнительных емкостей С и индуктивностей переходных участков. The following text shows that the introduction of dielectric washers is expressed in the appearance of two additional capacitances C and inductances of the transition sections.
Емкости С вычисляются по формуле
где Wo волновое сопротивление линии, Wo 50 Ом;
E(X) диэлектрическая проницаемость материала шайб;
Δl длина участка конусной линии с шайбами (см. фиг.2);
Eo, Mo абсолютная диэлектрическая и магнитная проницаемость.Capacities C are calculated by the formula
where W o the wave impedance of the line, W o 50 Ohms;
E (X) dielectric constant of the washer material;
Δl the length of the section of the conical line with washers (see figure 2);
E o , M o absolute dielectric and magnetic permeability.
D диаметр внешнего конуса в месте установки шайб;
d диаметр внутреннего конуса в месте установки шайб;
Х текущая координата по профилю (фиг.2).
D the diameter of the outer cone at the place of installation of the washers;
d the diameter of the inner cone at the place of installation of the washers;
X current coordinate along the profile (figure 2).
Эквивалентная индуктивность переходных участков от конусной линии к коаксиальной и обратно согласно (4) определяется по формуле
(3),
где r1 радиус внутреннего проводника у основания конуса;
r2 радиус внешнего проводника у основания конуса.The equivalent inductance of the transition sections from the conical line to the coaxial and vice versa according to (4) is determined by the formula
(3)
where r 1 is the radius of the inner conductor at the base of the cone;
r 2 is the radius of the outer conductor at the base of the cone.
Расчет по формулам (2, 3) дал следующие приближенные значения эквивалентной емкости и индуктивности:
C1=C1=C2=0,2 пФ;
L1=L1=L2=0,1 нГн.The calculation according to formulas (2, 3) gave the following approximate values of the equivalent capacitance and inductance:
C 1 = C 1 = C 2 = 0.2 pF;
L 1 = L 1 = L 2 = 0.1 nH.
Эти величины не оказывают существенного влияния в рабочем (<10 ГГц) диапазоне частот. These values do not significantly affect the operating (<10 GHz) frequency range.
Предлагаемое ВККУ работает следующим образом. The proposed VKKU works as follows.
Исследуемый сигнал поступает на входной разъем, распространяется по конусной линии, причем, в месте установки конденсаторов 6, 7 и ответвления 9 разделяется на 3 части. Часть спектра сигнала, лежащая в диапазоне частот 30 кГц 10 МГц проходит через низкочастотный конденсатор 6, среднечастотная часть спектра сигнала 30 300 мГц проходит через среднечастотный конденсатор 7, высокочастотная часть спектра 300 МГц-fв проходит через емкость боковой и торцевой части зазора 9.The signal under investigation is fed to the input connector, distributed along a cone line, and, at the installation site of the
Сигналы всех спектральных составляющих при прохождении в конусной линии образуют сферическое электромагнитное поле. Это означает, что в отличие от структуры ТЕМ-волны в коаксиальной линии, фронт волны не плоскость, а участок сферы, расположенный между внутренним и внешним проводником конусной линии. Фронт сферической волны при переходе из одной конусной линии в выходную искажается таким образом, что возникает продольная составляющая электрического поля (Е см. фиг.1), являющаяся на определенных частотах, источником возникновения электрических волн высших типов Е01.The signals of all spectral components passing in a conical line form a spherical electromagnetic field. This means that, unlike the structure of the TEM wave in the coaxial line, the wave front is not a plane, but a portion of the sphere located between the inner and outer conductor of the cone line. The front of a spherical wave during the transition from one conical line to the output is distorted in such a way that a longitudinal component of the electric field arises (E see FIG. 1), which at certain frequencies is a source of electric waves of higher types E 01 .
При установке диэлектрических шайб 11, профиль XY которых описывается выражением (1) происходит плавный разворот фронта волны, таким образом, что вначале фронт плавно преобразуется во фронт ТЕМ-волны, а затем во фронт сферической волны в выходной конусной линии. При таком переходе составляющая Ez имеет минимальную величину, обусловленную неидеальностью процесса разворота электрической волны, а, следовательно, потери энергии на волне высших типов существенно меньше. При рассмотрении эквивалентной схемы без учета эффекта волн высших типов, емкости, вносимые шайбами, совместно с индуктивностями переходных участков образуют 2-звенный П-образный фильтр низкой частоты с частотой fср>10 ГГц, что соответствует требуемому диапазону частот.When installing
Были изготовлены опытные образцы ВККУ, амплитудно-частотные характеристики которых представлены на фиг. 3, без диэлектрических шайб (а) и с диэлектрическими шайбами (б). Как видно, из сравнения частотных характеристик (а) и (б), резонансные выбросы в случае (б) стали менее глубокими и широкими и не превышают уровень 3 дБ. Размеры ХY сплошных диэлектрических шайб 11 определены в соответствии с выражением (1) и составляют:
а) на конечном участке внутреннего проводника ≃ 5 мм;
б) на конечном участке внешнего проводника ≃ 1,2 мм.
В предлагаемом устройстве предусмотрены две шайбы, расположенные между конечными участками конусов внутреннего и внешнего проводников. Размер XY превышает размер центральной опорной шайбы прототипа, что повышает ее механическую прочность.Prototypes of VKKU were made, the amplitude-frequency characteristics of which are presented in FIG. 3, without dielectric washers (a) and with dielectric washers (b). As can be seen, from a comparison of the frequency characteristics (a) and (b), the resonant emissions in case (b) became less deep and wide and do not exceed the level of 3 dB. The dimensions XY of the continuous
a) on the final section of the inner conductor ≃ 5 mm;
b) in the final section of the outer conductor ≃ 1.2 mm.
The proposed device has two washers located between the end sections of the cones of the inner and outer conductors. The size of XY exceeds the size of the central thrust washer of the prototype, which increases its mechanical strength.
Таким образом, предлагаемое устройство характеризуется удовлетворительной верхней частотой (9 10 ГГц), равномерной амплитудно-частотной характеристикой и высокой механической прочностью. Thus, the proposed device is characterized by a satisfactory upper frequency (9 10 GHz), a uniform amplitude-frequency characteristic and high mechanical strength.
Источники информации
1. Коаксиальный конденсатор. Заявка Японии N 55-34572, 1980. Заявитель НИППЮН ДЕН КОСН.Information sources
1. Coaxial capacitor. Japanese Application N 55-34572, 1980. Applicant NIPPIUN DEN KOSN.
2. Осциллограф скоростной С7-15. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. Вильнюс, 1976. 2. High-speed oscilloscope C7-15. Technical description and instruction manual. Vilnius, 1976.
3. В.В.Борисов, В.М.Шувалов. Расчет и исследование СВЧ-узлов сигнального тракта аналого-цифровых регистраторов. НИИИТ, "О"-634, 1988. 3. V.V. Borisov, V. M. Shuvalov. Calculation and study of microwave nodes of the signal path of analog-to-digital recorders. NIIIT, "O" -634, 1988.
4. Г. В.Глебович, И.П.Ковалев. Широкополосные линии передачи импульсных сигналов. М. Сов. Радио, 1972. 4. G.V. Glebovich, I.P. Kovalev. Broadband transmission lines of pulse signals. M. Sov. Radio, 1972.
Claims (1)
где H величина, равная расстоянию от начала обоих отрезков до вертикальной оси, разделяющей эти отрезки;
ε относительная диэлектрическая проницаемость материала диэлектрических шайб, образующих центральный опорный элемент;
q1 и θ2 угол, образованный соответственно образующей поверхности внешнего и внутреннего проводника с их осью;
θ текущая угловая координата
q2 < θ < θ1.A high-frequency coaxial capacitor device containing a coaxial line formed by two segments with cone-shaped internal and external conductors facing each other with bases, resistors with metal contacts placed between the internal and external conductors and electrically connected to them, a low-frequency capacitor installed between the internal conductors, and a central supporting element fixed in the bases of the cones, characterized in that in the inner conductor of one of of cuts from the base side, a round sample is made in which the inner conductor of the other segment is placed with a gap, the inserted dielectric ring is installed in the side and end parts of the gap, and metal disks with small-sized capacitors connected in parallel between them are located on the bases of the inner conductors, and the central supporting element is made in the form of two dielectric washers having an XY profile (θ) defined by the expression:
where H is a value equal to the distance from the beginning of both segments to the vertical axis separating these segments;
ε is the relative dielectric constant of the material of the dielectric washers forming a central support element;
q 1 and θ 2 angle formed respectively forming a surface of the outer and inner conductor with their axis;
θ current angular coordinate
q 2 <θ <θ 1 .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93020183A RU2068589C1 (en) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | High-frequency coaxial capacitor device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93020183A RU2068589C1 (en) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | High-frequency coaxial capacitor device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2068589C1 true RU2068589C1 (en) | 1996-10-27 |
RU93020183A RU93020183A (en) | 1996-11-20 |
Family
ID=20140612
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93020183A RU2068589C1 (en) | 1993-04-20 | 1993-04-20 | High-frequency coaxial capacitor device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2068589C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2814805C1 (en) * | 2024-01-16 | 2024-03-04 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Всероссийский Научно-Исследовательский Институт Автоматики Им.Н.Л.Духова" (Фгуп "Внииа") | Coaxial strip capacitor separation device |
-
1993
- 1993-04-20 RU RU93020183A patent/RU2068589C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Заявка Японии N 55-34572, кл. H 01 G 4/38, 1980. 2. Осциллограф скоростной С7-15. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. - Вильнюс, 1976. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2814805C1 (en) * | 2024-01-16 | 2024-03-04 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Всероссийский Научно-Исследовательский Институт Автоматики Им.Н.Л.Духова" (Фгуп "Внииа") | Coaxial strip capacitor separation device |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI78198C (en) | Överföringsledningsresonator | |
US4621237A (en) | Radiofrequency transducer and method of using same | |
US5812036A (en) | Dielectric filter having intrinsic inter-resonator coupling | |
US6605775B1 (en) | Floating radio frequency trap for shield currents | |
EP1620744A2 (en) | Coils for high frequency mri | |
WO2001033661A1 (en) | Dielectric filter | |
US6794874B2 (en) | Multiple tuning circuit and probe having multiple tuning circuit for NMR spectrometer | |
JPH09321482A (en) | Line radiation prevention element | |
KR100323895B1 (en) | Resonator and filter with this resonator | |
RU2068589C1 (en) | High-frequency coaxial capacitor device | |
US3783419A (en) | Resonator for gyromagnetic-resonance spectrometer | |
JP5576483B2 (en) | Gas-insulated high-voltage electrical switch monitoring device by measuring partial discharge, and gas-insulated high-voltage electrical switch using the monitoring device | |
KR100249838B1 (en) | High frequency filter with u-type resonator | |
FI89991B (en) | HOEGFREKVENSBANDPASSFILTER | |
JPS5952842B2 (en) | High frequency “ro” wave device | |
KR20050036522A (en) | Resonator notch filter | |
US20160118704A1 (en) | Low-loss continuously tunable filter and resonator thereof | |
KR101897625B1 (en) | (BPF(BandPass Filter) using Triple Mode Dielectric Resonator and NRN(Non-resonating node) Stub | |
JP4572819B2 (en) | Dielectric resonator and dielectric filter | |
CN106374867B (en) | Trap and magnetic resonance imaging apparatus equipped with the same | |
JPH06188607A (en) | Notch filter and notch diplexer comprising notch filter | |
US20210199735A1 (en) | Cable mantle for shield current suppression in a shielded cable | |
FI80811B (en) | High frequency filter | |
RU54695U1 (en) | COAXIAL STRIP CONDENSER SEPARATOR | |
GB2276982A (en) | Multiple line capacitor |