NO801090L

NO801090L - Rissanviseinnretning til overvaaking av isolering av flytende gasstankter

Info

Publication number: NO801090L
Application number: NO801090A
Authority: NO
Inventors: Walter Haupt; Heinz Warncke; Heinz Wilhelm Friebe; Dieter Reimold
Original assignee: Bayer Ag; Rheinhold & Mahla Gmbh
Priority date: 1979-04-27
Filing date: 1980-04-15
Publication date: 1980-10-28
Also published as: DE2917255A1; JPS55147328A; EP0018536A1; DE3062169D1; EP0018536B1; US4344320A

Description

Oppfinnelsen vedrører en rissanvisningsinnretning til overvåking av isoleringen, spesielt den indre isolering av gassbeholdere for lavtkokende flytendegjordte gasser. Lav-temperaturvæsker f.eks. flytendegjordte gasser (inntil -162°C) lagres respektiv transporteres i isolerte stål- respektiv be-tongbeholdere (flytende gasstanker). Til varmeisolering stilles høye sikkerhetskrav da ved et riss eller en beskadigelse av isoleringssjiktet oppstår en varmebro respektiv renner flytende gass ut. Ved siden av fordampningstapet kan det føre til underavkjøling av de bærende eventuelt ikke dypkoldshøye oppbygninger som da ville ødelegges (sprødbrudd). Ennu høyere krav til uklanderlig funksjon av isoleringen stilles ved flytende gasstanker som er tenkt for transport på sjøen.

Av denne grunn er det blitt utviklet varsels-systemer som med en gang anviser svikt av tank (1. barriere)

og isolering.

IMCO-gasstankerkoden foreskriver f. eks. et. gass-deteksjonssystem som går ut på at ved gjennomtreden av flytende gass gjennom den første barriere (tank) trenger dette inn i mellombarriererommet (interbarrier space) og kan der påvises med én gassdetektor. For dette formål spyles hulerommene kontinuerlig med nitrogen eller renset avgass. Spylegassen føres gjennom en gassdetektor som reagerer spesifikt på fyllgassen og ved opptreden av et riss i isoleringen avgir et varsel.

Et annet rissanvisningssystem gjør likeledes

bruk av prinsippet gassdeteksjon, beror imidlertid på et rør-ledningssystem som er innleiret i isoleringen. Rørlednings-systemet gjennomstrømmes kontinuerlig av en spylegass og står på samme måte som i ovennevnte innretning i forbindelse med en på fyllgassen spesielt reagerende gassdetektor. Da isoleringssjiktet erfaringsmessig står under høy trykkspenning, for-planter et engang opptredende riss seg av seg selv videre og ødelegger eller beskadiger i det minste rørledningssystemet på dette sted. Ved den dannede lekkasje i rørledningssystemet kan da den fordampede fyllgass trenge inn i ledningen og kommer til gassdetektoren som på samme måte som nevnt ovenfor utløser en alarm.

Ved siden av disse innretninger, som baserer på prinsippet med lekkanvisning, er det også blitt kjent elektriske varselsystemer som beror på et i isoleringssjiktet innleiret elektrisk ledersystem. I dette tilfellet anvendes en-dringen av de elektriske egenskaper i tilfelle riss til al-armutløsning. Således omtaler f.eks. DE-OS 2 713 007 et rissanvisningssystem for den indre isolering av en flytende gass-tank som beror på et i isoleringssjiktet innleiret nett av utvidelsesmålestrimler. Et riss i isoleringen kan da på grunn av den endrede spenningstilstand sees på den truffede utvide-lsesmålestrimmel.

I teknisk henseende er det å stille følgende

krav til varselsystemet:

1. Innbygning av et ledningssystem i isoleringssjiktet bør ikke være forbundet med vanskeligheter og bør heller ikke

påvirke isoleringssjiktets fasthet.

2. Varselssystemet må innbefatte tilhørende hjelpeapparater som er lette å montere. 3. Før førstefylling av flytende gasstanker og også til et-hvert senere tidspunktmå det kunne gjennomføres en fun-ksjonskontroll uten at det hertil er nødvendig med store

ombygninger.

4. Et riss i isoleringen skal ikke bare anvises men også

kunne lokaliseres.

5. I skadetilfeller må en reparatur av isoleringssjiktet være mulig i det også varselssystemet igjen settes i den tidligere tilstand.

Disse krav kan ikke oppfylles ved siden av hverandre i henhold til teknikkens stand.

Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å tilveiebringe et i denne henseende forbedret varslingssystem.

I det det gåes ut fra et varslingssystem på basis av lekkanvisning ved hjelp av et i isoleringen anordnet ledningssystem, løses denne oppgave i følge oppfinnelsen på følgende måte: a) Ledningssystemet består av koldforsprøende, i fast forbindelse med isoleringsmateriale stående kunststoffrør som er innleiret i isoleringen og inneholder en varselsgass som står under et overtrykk som er større enn. det maksimale trykk av den flytendegjordte gass ved beholderens bunn ved maksimal fylling,

b) I tilfelle av et riss i ledningssystemet i den indre tank utstrømmer varselsgass som ved en anvisningsinnretning utløs-

er en alarm ved overskridelse av en på forhånd gitt terskel-verdi .

I motsetning til de kjente ovennevnte rissanvis-ningssystemer strømmer altså i skadetilfeller fyllgassen ikke inn i ledningssystemet. I stédet for er anviseinnretningen lagt ut slik at en alarm utløses når det på et eller annet sted av det under overtrykk stående ledningssystem trer varselsgass ut. Som anviseinnretning har det vist seg egnet et for varselsgass spesifikt gassanalyseapparat, f.eks. et massespektrometer som er forbundet med gassbeholderens høyeste punkt. Som varselsgass anvendes da fortrinnsvis helium som lett kan påvises massespektrometisk.

Ved en alternativ utførelse består anviseinnretningen av et ved inngangen av ledningssystemet anordnet strupeorgan med paralellkoplet differenstrykkmåler som ved overskridelse av en på forhånd gitt trykkdifferens frembringer et alarmsignal. Por frembringelse av et konstant varselsgasstrykk er ledningssystemet tilknyttet til varselsgasskilden over en trykkregulator.

■Til gjennomgangskontroll av ledningssystemet

eller en enkelt innleiret ledning er det til den til innmatningsstedet motsatte ende anordnet en ytterligere strupe med strøm-ningsmåler hvor det stadig uttas og måles en liten mengde varselsgass i det den uttatte mengde er så liten at den på inn-gangsstrupen frembrakte trykkfall forblir tydelig under alarm-terskelen.

Den ovennevnte pneumatiske rissanvisningsinnretning kan også anvendes til lokalisering av risset når strupe-organets strømningsmotstand dimensjoneres således at det kommer i samme størrelsesorden som ledningssystemets strømningsmotstand og differenstrykkanviseinnretningen er utformet som måleinnretning for det ved hjelp av lekkasjegass-strømmen dannede trykkfall på strupeorganet respektiv for det med dette trykkfall nedsatte trykk mellom strupeorgan og ledningssystem. Ved tom gassbeholder er da det målte trykkfall umiddelbart et mål for ledningslengden mellom innmatningsstedet og lekkasjen hvor varselsgassen strønimer ut således at lekkasjestedet og dermet risset kan lokaliseres i forbindelse med ledningssystemets kjente geometri.

Ytterligere utførelsesformer av oppfinnelsen

er angitt i det følgende.

Med oppfinnelsen oppnås følgende fordeler:

1. Den i skadetilfelle utstrømmende varselsgass bevirker uavhengig om beholderen er tom eller full, og uavhengig av

typen av fyllgods en alarm respektiv en anvisning.

2. Det oppnås en øket sikkerhet av rissanvisning, spesielt når påvisning av varselsgass i beholderens dom og anvisning av en strømning av varselsgass i ledningssystemet kombineres med hverandre. 3. Den pneumatiske anvisning har den fordel at målesignalet kan benyttes til lokalisering av skaden. 4. Det nye rissanvisningssystem settes sammen av prøvede handelsvanlige komponenter. 5. I motsetning til de tidligere metoder kreves ingen spylegass. Varselsgass forbrukes bare i liten grad i skadetilfelle. 6. Fastheten av isoleringssystemet påvirkes ikke av det innleirede ledningssystem. 7. Rissanvisningssystemet kan overprøves før innbygning, under innbygning og under anvendelse uten store ombygninger på

funksj onsevnen.

8. Monteringen av ledningssystemet er relativ ..enkel da ledningssystemet står til disposisjon som endeløs vare og i tilfelle hyppig anvendt skumstoffisolering enkelt medinnskum-mes.

Oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av de i tegningene viste utførelseseksempler. Fig. 1 viser en flytende tank med skjematisk antydet innleiret ledningssystem i isoleringen og en rissanvisning som beror på gassdeteksjonj Fig. 2 viser et forstørret utsnitt av isolering med det innleirede ledningssystem;

Fig. 3 til

Fig. 5 viser forskjellige utførelsesformer av en pneumatisk^ rissanvisning med mulighet for lokalisering av skaden; Fig. viser en måanderformet anordning av ledningssystemet; Fig. 7 viser et ledningssystem med et flertall av vertikalt anordnede enkelt overvåkede rør.

Den på fig. 1 viste flytende gassbeholder 1, består av en stålvegg 2 og den innvendige påførte isolering J>.

I isoleringen 3 er det innleiret et ledningssystem 4 som for-løper spiralformet rundt beholderveggen.

Ved dyptemperaturflytende-gasstanker (-l62°C) stilles det spesielt høye krav til isoleringssystemet. På

fig. 2 er det vist en for slike tanker egnet isolering. Den består av et på tankveggen 2 påsprøytet polyurethanskumstoff-sjikt 5 med innskummet glassfibermatter 6 og 7• Da polyuret-hansjiktet består av skum ved lukkede celler er det væsketett, og omtrent diffusjonstett for de fleste gasser spesielt methan. Man betegner ved en slik tank skumoverflaten 8 og det baken-forbefinnende glassfibervev 7 som første sperre Sl og det til-knyttede PUR-sjikt med glassfibervevet 6 som annen sperre S2. Mellom første og annen sperre innlegges under skumprossesen ledningsystemet 4. Det består av termoplastiske kunststoffrør som ved nettdannelse på overflaten står i fast forbindelse med PUR-skumstoffet og blir sprø i kulde. Kunststoffrørenéobéstår f.eks. av PVC og har en diameter på 1,5 til 5 mm og en vegg-tykkelse fra 1 til 0,5 mm.

Ved avkjøling oppstår det i PUR-sjiktet en høy kontraksjonsspenning som er å anse som årsak for dannelse av riss. Da, på grunn av åt riss på det angjeldene sted sprøgjø-res isoleringen og det er anordnet en rissanviser for at det ved et slikt tilfelle med en gang kan treffes sikkerhetsforan-staltinger. Rissanviseren i følge oppfinnelsen beror nå på at det i ledningssystemet befinner seg en varselsgass under overtrykk og ved en opptreden av riss på det angjeldene sted finner det sted et sprøbrudd i kunststoffrøret som er liktbetydenécmed efc lekkasjested i ledningssystemet. Gjennom dette lekkasjested trer varselsgassen f.eks. helium inn i tanken og kan påvises

ved domen 9 (fig. 1) med en gassdetektor. Som gassdetektor kan det f.eks. anvendes et massespektrometer 10 som er innstilt

på helium. Videre kommer det i betraktning hurtiganvisende selektiv gassanalyseapparater som f.eks. ikke-dispersive IR-analysatorer. Den flytendegjordte gass i beholder 1 står normalt under ét lett overtrykk (0,2 bar). Por at i tilfelle et rift varselsgassen kan tre ut fra lekkasjestedet og stige opp i domen 9, må ledningssystemet stå under et overtrykk som er stør-re enn summen av det hydrostatiske trykk av den flytendegjordte gass i tanken og det ovennevnte overtrykk. For også i de ugunstigste tilfelle å oppnå en rissanvisning bør overtryk-ket i ledningssystemet i hvert tilfelle være større enn det maksimalt opptredene trykk av den flytendegjordte gass ved beholderens bunn.

De to tilslutninger A, B av ledningssystemet 4

og også massespektrometeret 10 bør føres ut gjennom domen 9-Ved A innmates varselsgass (helium). Ved B befinner det seg normalt et blindlukke. Det består imidlertid en mulighet å kontrollere ledningssystemet 4 på dets gjennomganglighet.

For dette formål avtas blindlukket og istedet for tilsluttes

en strupeventil 11 med en gjennomstrømsmåler 12.

I stedet for gassdetektoren 10 som reagerer på utstrømmende varselsgass kan den i tilfelle riss i ledningssystemet opptredene gass-strømning også utnyttes direkte til rissanvisning. I dette tilfelle tilknyttes en på fig. 3 viste seriekopling av trykkregulator 13 og strupeventil 14 med dif-ferenstrykkanviser 15 ved A til ledningsystemet 4. Tilsvarende de ovennevnte retningslinjer innstilles f.eks. varselsgass-trykket med regulator 13 på verdien på 0,3 bar. I normale tilfelle er ledningssystemet lukket overalt således at det ikke opptrer noe strømningstap. Differenstrykket A P på strupe-ventilen er da 0. Trykket P i ledningssystemet som kan anvises separat (16), stemmer overens med det for regulator 13 innstilte fortrykk. Ved opptreden av et riss i isolerings-sj iktet som fører til brudd av ledningssystemet 4, strømmer det varselsgass ut. På strupeventil 14 opptrer da en trykkdifferens som utløser en alarm. Dessuten minskes trykket P i ledningssystemet ved trykkfallet A P på strupeventil 14. Den på fig. 1 ved utgangen B tilsluttede kontrollinnretning (tilstop-ninger i ledningssystemet) kan selvsagt også resultat anvendes

i forbindelse med den pneumatiske rissanvisning i følge fig.

3 til 7. Dimensjoneres strupeventil 11 således at den ved B uttatte mengde av varselsgass forblir så liten at det ved hjelp av denne strømning på inngangsstrupeventil 14 frembrakte trykkfall tydelig ligger under alarmterskeien, så kan kontroll-innretningen stadig forbli tilsluttet og forstyrrer ikke den pneumatiske rissanviser. Som strupeorgan anvendes vanligvis kapillarer eller blender.

Det på inngangsstrupeorganet 14 i tilfelle et riss opptredene trykkfall A P kan ved tom beholder 1 også anvendes til lokalisering av riss i ledningsystemet 4 når inngangsstrupeorganet 14 dimensjoneres således at dets strøm-ningsmotstand er av samme størrelsesorden som strømningsmot-standen i det samlede ledningssystem 4. I tilfelle et riss er da nemlig det på grunn av lekkasjegassstrømmen dannede trykkfall på strupeorgan 14 respektivt det med dette trykkfall nedsatte trykk P mellom strupeorgan og ledningssystem umiddelbart et mål for ledningslengden mellom innmatnings-sted A og lekkasjested. Av denne lengde kan det i forbindelse med ledningsystemets kjente geometri (spiralformet i følge fig. 1 eller måanderformet i følge fig. 6) beregnes stedet for lekkasjen. På denne måte kan også indre riss i isoleringen 3 lokaliseres som ikke fremtrer på overflaten 8 av isoleringen. En annen mulighet til pneumatisk rissanvisning består i følge fig. 4 i at ledningssystemet 4 i begge ender A og B er utstyrt med en felles trykkregulator 13 til frembringelse av et varselsgassfortrykk og hvergang strupeorgan 18, 19 med samme strømningsmotstander. Sett i strømningsretningen er det bak disse to strupeorganene 18,19 tilsluttet '.en dif-ferenstrykkmålerinnretning 20 som anviser differensen av det i forhold til fortrykket hver gang ved trykkfallet på strupeorgan 18, 19 nedsatte trykk. Ved denne kopling elimineres ved opptreden av et riss det hydrostatiske trykk på lekkasjestedet og strømningsmotstanden av lekkasjestedet. Sammen med .den kjente lengde og stilling av ledningssystemet 4 samt ved kjennskap til den i systemet innstrømne varselsgassmassestrøm er det da også ved fylt beholder mulig å lokalisere lekkasjestedet entydig.

Et tredje alternativ til rissanvisning og lokalisering er vist på fig. 5- Ved inngangen er det igjen anordnet en trykkregulator 13. Etter trykkregulator 13 følger en treveishane 22, som enten frigjør strømningsveien gjennom et første strupeorgan 23 eller gjennom et annet strupeorgan 24.

På de to strupeorganene 23 og 24 måles trykkfallet A P, o"g*A

P2 og tilføres en kopling 25 for dannelse av differenseverdien

A P. Vesentlig er det at strømningsmotstandene av de to strupeorganer 23 og 24 adskiller seg sterkt. Ved differensdannel- . sen A P elimineres igjen det hydrostatiske trykk på lekkasjestedet og strømningsmotstanden på lekkasjestedet således at verdien av A P er et entydig mål for lengden av ledningen fra innmatningsstedet av varselsgassen A til lekkasjestedet. En informasjon over høyden av lekkasjestedet under væskespeilet i beholderen får man da når strømningsmotstanden av annen strupeorgan 24 er meget større (f.eks. med faktoren 10) enn strømningsmotstanden av den samlede etterkoplete ledningssystem 4. I dette tilfelle er det bak det annet strupeorgan 24 målte trykk tilnærmet lik summen av det hydrostatiske trykk på lekk-asj estedet og det statistiske trykk over væsken. Herav lar det seg ved kjent statisk trykk og kjent fyllhøyde fastslå høyden av lekkasjestedet.

Ved et fjerde utførelseseksempel kombineres kop-lingen i følge fig. 5 med et måanderformet ledningssystem i følge fig. 6. Derved bringes strømningsmotstanden av første strupeorgan 23 tilnærmet i overensstemmelse med strømnings-motstanden av det nabokoplede ledningssystem 4. Differenstrykket A P som som allerede omtalt er proposjonalt til ledningslengden mellom innmatning A av varselsgass og lekkasjested gir da i tillegg til høyden av lekkasjestedet også dets azimutale stilling.

Det siste utførelseseksempel (fig. 7) byr på for-delen med en spesiell lett og regnemessig oversiktlig risslok-alisering. Ledningsystemet består her av et flertall av verti-kale i lik avstan langs mantelflaten av beholderen i isoleringen 3 innleirede kunststoffrør 4^til 4^3 som hver gang enkelvis står over et separat strupeorgan 26^til 26^i forbindelse med varselgasskildén. Ved den andre ende (B) er kunststoffrørene 4^til 4n lukket. På innmatningen (tilslutning for strupeorganene 26^til 26n) er det som i de foregående omtalte an-ordninger forankoplet en trykkregulator 13 til frembringelse av et konstant varselsgasstrykk. Strupeorganene 26-^til 26n har alle samme strømningsmotstand som i dette tilfelle må

være vesentlig større enn strømningsmotstanden av det hver gang etterkoplete kunststoffrør 4-^ til 4 . Mellom strupeorganene 2 6 til 26n og de etterkoplete kunst stof f rør 4^til 4n er det anordnet en pneumatisk målstedomkopler 27 med et trykkmåleapparat 28 som i rekkefølge syklisk avføler trykk mel-lomr.strupeorganet og deres etterfølgende kunst stof frør 4^til 4 . I skadetilfelle kan det da fastslåes den azimutale stilling av lekkasjestedet på grunn av tallet på det hver gang valgte målested, mens høyden av lekkasjestedet under væskespeilet bestemmes med det bak det angjeldene strupeorgan målte trykk i det som allerede nevnt det statiske overtrykk i gasstanken må tas hensyn til. Tallet av målestedet lar seg redusere noe når grupper av noboplasserte kunststoffrør f.eks. ^l5 ^2' ^3 ve<^ innSanSen sammenfattes til en eneste ledning som hver gang er forbundet over et strupeorgan med trykkregulator 13. Omvendt kan samme antall målesteder ved en sammen-fatning av kunststoffrørene i grupper antallet av kunststoff-rør økes og dermed deres avstand fra hverandre minskes således at man oppnår en høyere anvisningssannsynlighet og dermed stør-re sikkerhet av rissanvisningen. Anordningen i følge fig. 7 har i forhold til de tidligere omtalte utførelser den fordel at uavhengig av hverandre kan det samtidig lokaliseres flere lek-kasj er.

Claims

1. Rissanvisningsinnretning til overvåking av isolering spesielt den indre isolering av gassbeholdere for lavtkokende flytendegjordte gasser med et ledningssystem inne i isoleringen karakterisert ved at ledningssystemet 4 består av koldsprøgjørende i fast forbindelse med isoleringsmaterialets stående kunststoffrør som er innleiret i isoleringen 3 og inneholder en varselsgass som står under et overtrykk som er større enn det maksimale trykk av den fly-tendegjordfce gass ved bunnen av beholderen (1) ved maksimal fylling og at det er anordnet en anvisningsinnretning (10, 15, 20,25,28) som i tilfelle av et riss i ledningssystemet 4 reagerer på den i tankens indre utsrømmende varselsgass og frembringer et alarmsignal.

2. Innretning i følge krav 1, karakterisert ved at anvisningsinnretningen består av et for varselsgass spesifikt gassanalyseapparat som er forbundet med gassbeholderens høyeste punkt (domen).

3- Innretning i følge krav 2, karakterisert ved at gassanalyseapparatet er et massespektrometer (10) og varselsgassen består av helium.

4. Innretning i følge krav 1, karakterisert ved at ledningssystemet 4 er forbundet med en trykkregulator (13) til frembringelse av et konstant varselsgasstrykk og anvisningsinnretningen består av et ved inngangen til ledningssystemet (4) anordnet strupeorgan (14) med paral-lelt koplet differensetrykkmåler (15), som ved overskridelsen av en forhåndsbestemt trykkdifferense frembringer et alarmsignal .

5. Innretning i følge krav 1 til .4, karakterisert ved at for gjennomgangskontroll av ledningssystemet (4) er det i den til innmatningsstedet motsatte ende anordnet et strupeorgan (11) med strømningsmåler (12).

6. Innretning i følge krav 4 eller 5 karakterisert ved at strømningsmotstanden av det foran-koplede strupeorgan (14) er av samme størrelsesorden som strø-mningsmotstanden av ledningssystemet (4) og differensetrykkan- visningsinnretningen (15) er utformet som måleinnretning for det på grunn av lekkasjegass-strøm dannede trykkfall på strupeorganet- respektiv for det dette trykkfalls nedsatte trykk mellom strupeorgan (14) og ledningssystemet som ved tom beholder umiddelbart er et mål for ledningslengden mellom inn-matningssted og lekkasjested.

7. Innretning i følge krav 1, karakterisert ved at ledningsystemet (4) i begge ender er utstyrt med en felles trykkregulator (13) til frembringelse av et varselsgassfortrykk og hver gang et strupeorgan (18,

19) av samme strømningsmotstand og'sett i strømningsretning bak de to strupeorganer (18,19) er da tilknyttet en differ-ensetrykkmåleinnretning (20) som anviser differensen av det i forhold til fortrykket hver gang med trykkfallet på strupeorganet (18,19) nedsatte trykk, hvorved det hydrostatiske trykk på lekkasjestedet og strømningsmotstanden av lekkasjestedet elimineres således at tilsammen med den kjente lengde og plassering av ledningssystemet (4) samt massestrømmen av varselsgassen også ved fylt beholder fremkommer en lokalisering av lekkasjestedet.

8. Innretning i følge krav 4, karakterisert ved at strupeorganet (24)er erstattbar ved en omkoplingsinnretning (22) tidsvis ved hjelp av et annet strupeorgan (23) hvis strømningsmotstand er betydelig forskjellig fra strømningsmotstanden av første strupeorgan (24) og de to strupeorganer (23 og 24) er forbundet med en kopling (25) for dannelse av differenseverdien av trykkfallene på de to strupeorganer (34 og 24) hvorved det hydrostatiske trykk på lekkasjestedet og strømningsmotstanden av lekkasjestedet elimineres således at differensetrykket på de to forskjellige strupeorganer (233 24) er et entydig mål på lengden av ledningen fra varselsgassens inntredelsessted til lekkasjestedet.

9. Innretning i følge krav 8,. karakterisert ved at strømningsmotstanden av annet strupeorgan (23) er meget større enn strømningsmotstanden av det samlede etterkoplede ledningssystem (4), således at det bak annet strupeorgan (23) målte trykk tilnærmet anviser summen av det hydrostatiske trykk på lekkasjestedet og det statiske trykk over væsken og derved lekkasjestedets høyde under væskespeilet i beholderen (1).

10. Innretning i følge krav 8 og 93karakterisert ved at strømningsmotstanden av første strupeorgan (24) er av samme størrelsesorden som strømnings-motstanden av ledningssystemet (4),og ledningsystemet (4) består av vertikalt anordnede og måanderformede forbundene rør-stykker således at den ledningslengde som gis av differensen av trykkene bak de to strupeorganene (23 og 24) fra varsels-, gassens innmatningssfeed til lekkasjestedet angir den azimutale stilling av lekkasjestedet.

11. Innretning i følge krav 1, karakterisert ved at over den samlete isoleringsflate som skal overvåkes i beholderen, i tett avstand er innleiret et større antall enkelte vertikalt anordnede kunststoffrør (4^ .. ...4n ) som alle over hvert strupeorgan (26-L ^n) på-kjennes av en trykkregulator (13) med samme varselsgasstrykk at alle strupeorganer (26^ ^^ r? tilnærmet har samme strømningsmotstand og denne er vesentlig større enn strøm-ningsmotstanden av de hver gang etterkoplede kunststoffrør (4^ .... 4 ) og at en pneumatisk målestedomkopler (27) kontinuerlig syklisk avføler trykket mellom strupeorganene (26^ .... 26n ) og deres etterkoplete kunststoffrør (4^ ... 4 ) respektiv trykkdifferansen på strupeinnretningene (26^ .... 26n ) således at på grunn av en av målestedomkoplerens (27) hver gang tilvalgte rørledning muliggjøres en identifisering av den azimutale stilling av lekkasjestedet og høyden av lekkasjestedet under væskespeilet er bestemt ved hjelp av de på strupeorganenes målte trykkdifferanser respektiv ved hjelp av de bak strupeorganene (26^ 26 ) målte trykk under hen-syntaken til det statiske trykk over væsken.

12. Innretning i følge krav 11, karakterisert ved at naboplasserte kunststoffrør er sammen-fattet til grupper som hver gang er tilordnet et målested.