KR100805059B1 - 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접 방법 - Google Patents

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Abstract

자동차 배기계용으로 주로 사용되는 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접부의 인성을 개선할 수 있는 용접 방법이 제공된다.
이 용접 방법은, 페라이트계 스테인리스 강판의 양 에지부에 레이저 빔을 조사하여 용접시 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩하는 것을 포함한다.
본 발명에 따르면, 레이저 용접부의 인성이 우수하므로 용접부의 가공시 균열 발생률을 크게 낮출 수 있다.
페라이트계 스테인리스강, 레이저 빔 용접, 불활성 가스 분위기, 백 쉴딩(back shielding), 백 비드(back bead)

Description

페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접 방법{The method of laser welding ferritic stainless steel}
도 1은 용융금속의 온도에 따른 질소흡수량을 나타낸다.
도 2는 11Cr-0.008C-0.009N강의 GTAW 및 LBW 용접금속의 경도를 비교하는 그래프이다.
도 3은 용접부 성분에 따른 조직구성을 나타내는 쉐플러 다이어그램이다.
도 4는 레이저 용접부의 단면조직을 나타내는 사진이다.
도 5는 11Cr-0.0055C-0.006N강의 레이저 용접금속의 백 쉴딩(back shielding) 전,후에 따른 경도를 비교하는 그래프이다.
도 6은 본 발명에 따른 레이저 조관 용접시 백 쉴딩 방법을 개략적으로 나타낸다.
도 7은 본 발명에 따른 판재 레이저 용접시 백 쉴딩 방법을 개략적으로 나타낸다.
*도면의 주요 부호에 대한 설명*
10: 탑 비드(top bead)
20: 백 비드(back bead)
본 발명은 자동차 배기계용으로 주로 이용되는 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는 페라이트계 스테인리스 강의 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩함에 의해 레이저 용접부의 인성을 향상시킬 수 있는 레이저 용접 방법에 관한 것이다.
페라이트계 스테인리스강은 니켈을 함유하지 않은 스테인리스강으로서, BCC(체심입방격자)의 결정학적 구조와 고온에서 상온까지 상변태가 없는 페라이트 단상 조직의 특징을 갖는다. 페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강에 비해 응력부식균열에 대한 저항성 및 열팽창특성이 우수하고, 제조원가 측면에서 매우 유리한 장점을 갖고 있어 최근들어 그 이용이 증가하고 있다.
특히 열팽창이 적어 자동차 배기계의 이용이 적극 검토되고 있으며, 실제 많은 양이 자동차 배기계 생산에 사용되고 있다. 자동차 배기계 제조공정은 크게 파이프를 제작하는 조관용접 공정과 제작된 파이프를 적당한 사이즈로 확관 및 설계에 알맞게 밴딩하는 가공공정을 포함하는 조립공정으로 나누어진다.
그러나, 페라이트계 스테인리스강은 BCC구조 및 조직적 특성으로 인해 용접 가공시 용접부 품질 확보가 매우 어려운 문제점을 가지고 있다. 즉 용접부에서의 결정립 조대화 및 제2상의 석출 등에 의해 인성의 저하를 나타내므로 이러한 용접부 취화 현상의 방지 또는 저감이 페라이트계 스테인리스강의 사용 확대에 가장 중요한 요소라 할 수 있다.
한편, 자동차 배기계용 공정에서 적용되는 용접방법으로는 크게 GTAW (Gas Tungsten Arc Welding, 가스 텅스텐 아크 용접), ERW(Electric Resistance Welding, 전기 저항 용접) 및 LBW(Laser Beam Welding, 레이저 빔 용접)가 있다.
GTAW는 가장 고전적인 용접방법으로서, 용접설비의 가격이 저렴하여 최근까지도 가장 널리 적용되고 있다. 그러나 느린 용접속도에 의한 낮은 생산성과 페라이트계 스테인리스강 특유의 단상응고로 인한 용접금속의 결정립 조대화가 초래되어 용접품질을 저하시키는 등의 이유로 그 적용이 점차 줄어들고 있는 실정이다.
또한, ERW는 높은 생산성의 장점을 갖는 반면, 용접계면 게재물의 집적 등에 의한 용접품질의 저하 및 고가의 설비비용 등의 단점을 가지고 있다.
따라서 최근들어 자동차 배기계용 공정에 레이저 빔 용접의 적용이 점차 증가하고 있는 추세이다.
레이저 빔 용접 방법은 종래의 용접 방법보다 저입열 용접이 가능하므로 페 라이트계 스테인리스강의 단점인 용접금속의 결정립 조대화가 방지되어 용접부 인성저하를 억제할 수 있는 장점이 있다. 또한, 용접 비드 및 용접열 영향부의 폭이 좁아 열영향에 의한 재료 특성의 열화가 억제될 수 있고, 고밀도의 열원 즉 레이저 빔을 극히 좁은 면적에 집중시킬 수 있기 때문에 용접속도를 증가시켜 고속화를 확보할 수 있는 용접방법이다.
하지만 에너지 밀도가 현저히 높은 레이저 용접은 GTA용접과 같은 아크용접에 비하여 용융금속의 온도가 높고 이로 인해 용융 금속과 대기 분위기와의 반응에 따른 N, O 등의 공기 흡수능의 증가가 문제시 되고 있다.
도 1은 용융금속의 온도에 따른 질소흡수량을 나타낸다. 또한 도 2는 11Cr- 0.008C-0.009N강을 LBW 및 GTA용접을 실시하였을 때의 경도분포를 나타내는 것으로서, GTA용접부에 비하여 LBW용접부의 경도가 현저히 상승한 것을 볼 수 있다.
따라서, 자동차 배기계용 페라이트계 스테인리스의 밴딩, 확관등의 가공시 균열 발생율의 저감, 생산성 향상을 통한 비용절감 및 추후 배기계의 내구성과 수명을 향상시키기 위해서는 상기 언급한 문제점들을 해결하지 않으면 안된다.
본 발명은 상기한 종래의 문제점을 개선하기 위한 것으로, 페라이트계 스테 인리스 강의 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩함에 의해 레이저 용접부의 인성을 향상시키고 이로 인해 용접부의 가공시 균열 발생률을 크게 낮출 수 있는 레이저 용접 방법을 제공하는데 목적이 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 페라이트계 스테인리스 강판의 양 에지부에 레이저 빔을 조사하여 용접시 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩하는 것을 포함하여 구성되는 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명자들은 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접시 용융 금속과 대기 분위기와의 반응에 따른 질소의 혼입으로 인성 등의 용접 금속의 품질이 저하되는 문제점을 개선하기 위한 방안을 모색하던 중, 탑 비드 및 백 비드를 불활성 가스 분위기로 쉴딩하는 것에 의해 외부공기로부터 질소 혼입이 억제되어 레이저 용접부의 인성 저하를 야기하는 마르텐사이트의 생성 및 매트릭스의 경화를 방지함으로써 용접부의 가공시 균열 발생률을 현저히 개선할 수 있다는 연구결과에 기초하여 본 발명을 완성한 것이다.
또한, 본 발명의 페라이트계 스테인리스강 레이저 용접 방법에서 불활성 가스를 이용하는 것이며, 상기 백 비드의 쉴딩은 분당 15-24 l/min으로 불활성 가스를 공급하는데 특징이 있다.
먼저, 페라이트계 스테인리스강 레이저 용접부의 인성을 저하하는 용접부에서의 경도상승 원인을 설명한다.
첫째, 레이저 용접시 그 용접부에 마르텐사이트 조직이 생성되는 경우 경도 상승을 야기할 수 있다.
도 3은 질소량에 따른 스테인리스강의 조직변화를 나타낸다. 도 3에 나타난 바와 같이, 원모재는 A영역과 같이 100% 페라이트 조직을 갖는데 반해, 레이저 용접시 외부 공기의 혼입으로 질소량이 증가함에 따라 B영역으로 이동하여 마르텐사이트가 생성되고 그 양이 점점 증가됨을 알 수 있다.
또한, 도 4는 실제 레이저 용접부의 단면을 나타낸 조직사진으로서, 용접 금속내 검은 조직인 마르텐사이트를 확인할 수 있다. 특히 마르텐사이트가 백 비드(Back bead) 표면에 집중적으로 생성되는 것으로 보아 이는 백 쉴딩(Back shielding) 부족으로 인한 질소 혼입이 원인임을 예측할 수 있다.
둘째, 마르텐사이트 조직을 생성하지 않더라고 용접금속의 매트릭스에 고용 된 질소는 고용강화를 일으킴에 의해 경도 상승을 야기할 수 있다.
도 5는 11Cr-0.0055C-0.006N강의 레이저 용접금속의 백 쉴딩 전,후에 따른 경도를 비교하는 그래프이다. 도 5에 나타난 바와 같이 용접시 백 쉴딩을 실시하지 않았을 경우 용접부의 경도가 현저히 상승한 것으로 보아 혼입된 질소에 의해 고용강화가 일어났음을 예측할 수 있다.
이하, 본 발명의 레이저 용접 방법에 대하여 설명한다.
페라이트계 스테인리스 강판의 양 에지부에 레이저 빔을 조사하여 용접시 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩한다.
본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 레이저 빔 용접에서는 탑 비드와 백 비드를 불활성 가스 분위기로 쉴딩한다. 도 4에서 나타난 바와 같이, 백 쉴딩을 하지 않은 경우에 백 비드에 마르텐사이트가 생성되어 레이저 용접부의 인성이 저하되는 것을 예측할 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 탑 쉴딩 및 백 쉴딩을 불활성 가스 분위기로 행하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 쉴딩 가스는 불활성 가스를 사용할 수 있는데, 바람직한 불활성 가스로는 아르곤 가스 및 헬륨 가스 등이 적용될 수 있다. 또한, 상기 백 비드의 쉴딩은 분당 15-24 l/min으로 불활성 가스가 공급되는 것이 바람직하다.
상기 불활성 가스의 유량이 15l/min 미만일 경우 본 발명에서 목표로 하는 용접 금속의 질소 함유량을 초과하게 되는 반면, 그 유량이 24l/min을 초과할 경우에는 비용증가와 함께 용융금속의 급냉 효과에 의한 경도 증가가 우려될 수 있다. 따라서, 상기 불활성 가스의 유량은 15~24l/min으로 제한하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에서 상기 백 비드의 쉴딩은 불활성 가스로서, 아르곤 가스를 사용하는 것이 바람직하다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 레이저 조관 용접시 백 쉴딩 방법을 개략적으로 나타내고, 도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 판재 레이저 용접시 백 쉴딩 방법을 개략적으로 나타낸다.
또한, 상기의 조건으로 용접을 하였을 경우 300ppm 이하의 용접금속의 질소 함유량을 확보할 수 있으며, 상기 용접금속의 질소 함유량이 300ppm을 초과하는 경우 마르텐사이트 조직이 생성되는 것을 확인할 수 있었다.
또한, 상기의 조건으로 용접하였을 경우 용접 금속의 평균 경도는 160Hv이하를 확보할 수 있었다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.
[실시예 1]
도 6과 같이 맛대기 용접을 실시하였고, 대상 강종은 11Cr STS409L 소재(두께 1.5mmt)이며, 상기 대상 강종의 탄소 및 질소의 함유량은 각각 58ppm, 57ppm이다. 표 1은 불활성 가스 분위기 여부를 위해 아르곤 가스의 유량을 제어하여 백 쉴딩하였고, 용접 금속내 마르텐사이트 생성 여부를 관찰하였으며, 경도 및 -20℃에서의 샤르피 충격 테스트를 실시하여 충격에너지의 평균값과 그 편차를 통해 기계적 특성을 나타내었다.
대상강종 출력 (kW) 불활성 가스 분위기 유무 아르곤 보호가스 유량 (l/min) 마르텐사이트 생성유무 경도 (Hv) 질소량 (ppm) 20℃ 충격에너지 (J) 편차 (J)
발명강1 5.7 O 24 X 155 284 20.1 1.08
발명강2 6.5 O 20 X 152 277 21.06 1.17
비교강1 5.7 X 미실시 O 183 510 13.32 3.8
비교강2 7.0 O 10 O 180 380 15.40 3.99
상기 표 1에서 나타난 바와 같이 레이저 출력과 관계없이 본 발명의 불활성 가스 분위기에서 아르곤 가스의 유량 조건을 만족하는 발명강 1 및 2의 경우, 300ppm 이하의 질소 및 160Hv 이하의 경도를 확보하여 마르텐사이트 조직이 생성되지 않았으며, 또한 충격에너지의 값이 상승하는 것으로 보아 용접부의 인성이 향상된 것을 알 수 있다.
그러나, 불활성 가스 분위기로 백 쉴딩하지 않았거나 본 발명의 불활성 가스 유량 조건을 만족하지 않은 비교강 1 및 2의 경우에는 본 발명에서 목표로 하는 질소량 및 경도를 확보할 수 없었으며, 마르텐사이트 조직이 생성될 뿐만 아니라 기계적 특성도 저하됨을 확인할 수 있었다.
[실시예 2]
표 2는 도 7과 같이 레이저 조관 용접을 실시하여 제작된 파이프를 확관하여 확관특성을 평가한 결과를 나타내었다.
대상강종 출력(kW) 불활성 가스 분위기 유무 아르곤 보호가스 유량(l/min) 확관온도(℃) 확관 후 용접부 균열발생 유무
비교강1 5.7 X 미실시 25 O
발명강1 5.7 O 24 25 X
발명강2 5.7 O 24 0 X
발명강3 5.7 O 24 -20 X
발명강4 5.7 O 20 25 X
발명강5 6.5 O 20 -20 X
상기 표 2에서 나타난 바와 같이 본 발명의 불활성 가스 분위기에서 아르곤 가스의 유량 조건을 만족하는 발명강(1-5)의 경우, 확관 후 용접부의 균열이 발생하지 않는 것을 확인할 수 있었다.
상술한 바와 같이, 본 발명에 따르면, 페라이트계 스테인리스 강의 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)를 불활성 가스 분위기로 쉴딩함에 의해 외부 공기로부터 질소 혼입을 차단할 수 있으므로 레이저 용접부의 인성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. 따라서, 레이저 용접부의 가공시 균열 발생률을 크게 낮출 수 있는 효과도 동시에 확보 가능하다.

Claims (3)

  1. 페라이트계 스테인리스 강판의 양 에지부에 레이저 빔을 조사하여 용접시 용접부의 탑 비드(top bead)와 백 비드(back bead)에 분당 15-24 l/min으로 불활성 가스를 공급함으로써 상기 용접부를 불활성 가스 분위기로 쉴딩하는 것을 포함하여 구성되는 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접방법.
  2. 삭제
  3. 제 1항에 있어서, 상기 불활성 가스는 아르곤 가스임을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 레이저 용접 방법.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010002150A2 (ko) * 2008-07-01 2010-01-07 주식회사 포스코 용접부의 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강, 이를 이용한 용접강관 및 그 제조방법
CN111702335A (zh) * 2020-06-05 2020-09-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 一种焊接304不锈钢板材的工艺方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5617198A (en) 1979-07-23 1981-02-18 Kawasaki Steel Corp Welding method of ferrite system stainless steel strip
JPS5684194A (en) 1979-12-10 1981-07-09 Kawasaki Steel Corp Welding method of ferritic stainless steel of molybdenum-containing high chromium
JPS56168988A (en) 1980-05-27 1981-12-25 Nisshin Steel Co Ltd Welding method for ferrite stainless steel
JPS5893592A (ja) 1981-11-27 1983-06-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd レ−ザ溶接方法
KR20010002441A (ko) * 1999-06-15 2001-01-15 이구택 고크롬 페라이트계 스테인레스강의 레이저 용접 방법
US20030127493A1 (en) * 2002-01-07 2003-07-10 David Ciriza Purge gas welding ring

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5617198A (en) 1979-07-23 1981-02-18 Kawasaki Steel Corp Welding method of ferrite system stainless steel strip
JPS5684194A (en) 1979-12-10 1981-07-09 Kawasaki Steel Corp Welding method of ferritic stainless steel of molybdenum-containing high chromium
JPS56168988A (en) 1980-05-27 1981-12-25 Nisshin Steel Co Ltd Welding method for ferrite stainless steel
JPS5893592A (ja) 1981-11-27 1983-06-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd レ−ザ溶接方法
KR20010002441A (ko) * 1999-06-15 2001-01-15 이구택 고크롬 페라이트계 스테인레스강의 레이저 용접 방법
US20030127493A1 (en) * 2002-01-07 2003-07-10 David Ciriza Purge gas welding ring

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010002150A2 (ko) * 2008-07-01 2010-01-07 주식회사 포스코 용접부의 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강, 이를 이용한 용접강관 및 그 제조방법
WO2010002150A3 (ko) * 2008-07-01 2010-04-08 주식회사 포스코 용접부의 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강, 이를 이용한 용접강관 및 그 제조방법
CN111702335A (zh) * 2020-06-05 2020-09-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 一种焊接304不锈钢板材的工艺方法
CN111702335B (zh) * 2020-06-05 2022-03-08 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种焊接304不锈钢板材的工艺方法

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