JPWO2014006751A1 - 内燃機関の過給機のコンプレッサ - Google Patents
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Abstract
シュラウド(4)と、インペラ(10)と、ベーンレスディフューザ(20)と、スクロール(30)とを備える内燃機関の過給機のコンプレッサにおいて、ベーンレスディフューザ(20)のハブ側壁面(22)は、インペラ(10)の回転軸線(CL)を含む縦断面において、インペラ(10)の回転軸線(CL)に垂直な方向(L1)に対しシュラウド側壁面(24)とは反対の側に傾いて形成される。このような構成によれば、ベーンレスディフューザ(20)のハブ側壁面(22)に堆積するデポジットは少なくなる。
Description
本発明は、内燃機関の過給機のコンプレッサ、より詳しくは、ターボ過給機に用いて好適な遠心式のコンプレッサに関する。
従来、空気を圧縮するための手段として遠心式のコンプレッサが知られている。以下に列挙する先行技術文献には、遠心式のコンプレッサに関係する発明が開示されている。遠心式のコンプレッサは、内燃機関の過給機、特にターボ過給機でも用いられている。
従来の一般的な内燃機関の過給機では、図14に示す構成のコンプレッサが用いられている。コンプレッサは、ハウジング102とバックプレート106によって構成される外殻を有している。バックプレート106は図示しないベアリングハウジングに固定され、バックプレート106とハウジング102とはボルトによって締結されている。
ハウジング102の内側にはシュラウド104が形成され、シュラウド104内にはインペラ110が収容されている。インペラ110は、図示しないベアリングによって回転軸線CLを中心に回転可能に支持されたハブ112と、ハブ112の表面に取り付けられた複数のブレード114とを有している。
インペラ110の周囲には、環状のディフューザ120がインペラ110を囲むように設けられている。ディフューザ120は、ハウジング102に設けられたシュラウド側壁面124とバックプレート106に設けられたハブ側壁面122とによって構成されている。シュラウド側壁面124はシュラウド104の表面と連続的につながり、ハブ側壁面122はハブ112の外周部の段差を介してハブ112の表面とつながっている。従来の一般的な過給機のコンプレッサでは、シュラウド側壁面124とハブ側壁面122のそれぞれはインペラ110の回転軸線CLに垂直な平面として構成されている。なお、図14に例示するディフューザ120はベーンを有しないベーンレスディフューザであるが、従来の一般的な内燃機関の過給機では、ベーンを有するベーンディフューザを備えたコンプレッサが用いられる場合もある。
ハウジング102の内側であってディフューザ120の周囲には、ディフューザ120を取り囲むように渦巻状のスクロール130が設けられている。コンプレッサに取り込まれた空気はインペラ110の回転によって加速され、ディフューザ120によって減速されることで加圧される。ディフューザ120の全周から流れ出る加圧空気はスクロール130によって集められ、1つの流れとされて下流の吸気管へと送られる。
ところで、過給機付き内燃機関における問題の1つが、コンプレッサの内壁面に付着し堆積するデポジットである。デポジットはブローバイガスに含まれるオイルミストが原因で発生する。車両用の内燃機関では、燃焼室からクランクケースに漏れ出たブローバイガスは吸気通路に戻されて処理される。過給機付き内燃機関の場合、ブローバイガスは吸気通路におけるコンプレッサの上流に戻される。ブローバイガスのオイルミストには燃料の燃焼により生じたカーボンスーツが含まれているため、コンプレッサの壁面に付着したオイルミストは高温雰囲気下で高粘度化してデポジットとなる。コンプレッサ内に堆積したデポジットはコンプレッサの効率を低下させ、ひいては、内燃機関の性能を低下させてしまう。
図14に示す構成の従来のコンプレッサでは、特にディフューザ120のハブ側壁面122におけるデポジットの堆積が問題となる。図15は従来のコンプレッサによるディフューザ120内のオイルミストの流れを模式的に示している。オイルミストはインペラ110から吐出される加圧空気の流れにのって運ばれるが、その流れの方向はディフューザ120の壁面122,124とは平行になっていない。インペラ110の回転軸線CLを含む縦断面において、ディフューザ120の壁面122,124はインペラの回転軸線CLに垂直な線L1と平行になっている。しかし、インペラ110から吐出される加圧空気には軸線方向の流れの成分が残っているため、オイルミストの流れの方向は垂直線L1よりもハブ側壁面122の側に傾いた方向となる。その結果、多量のオイルミストがハブ側壁面122に衝突し付着することになる。オイルミストは体積に対する表面積の比が大きいために蒸発が速く、ハブ側壁面122に付着した途端に高粘度化し、そのままデポジットとなってハブ側壁面122に堆積していく。
一方、シュラウド側壁面124に関してはデポジットの堆積は少ない。流れの方向との関係によってシュラウド側壁面124に付着するオイルミストの量は少なく、さらに、シュラウド側壁面124にはシュラウド104の表面を伝わってオイルが流れ込んでおり、そのオイルの流れがシュラウド側壁面124でのデポジットの成長を妨げるからである。よって、コンプレッサへのデポジットの堆積を抑えてコンプレッサの効率を維持するためには、ディフューザの壁面、特に、ハブ側壁面へのデポジットの堆積を少なくすることが大事であるといえる。
本発明の課題は、内燃機関の過給機のコンプレッサにおいて、そのディフューザの壁面、特に、ディフューザのハブ側壁面へのデポジットの堆積を少なくすることである。
本発明は、ハウジングの内側に形成されたシュラウド、シュラウド内に回転可能に配置されたハブとハブの表面に取り付けられた複数のブレードとを有するインペラ、インペラの周囲を囲む環状のベーンレスディフューザ、及び、ベーンレスディフューザの周囲を囲む渦巻状のスクロールを備えるコンプレッサに応用することができる。このようなコンプレッサへの応用では、上記の課題は、ベーンレスディフューザのハブ側壁面が、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることによって達成される。
ベーンレスディフューザのハブ側壁面をこのように形成することにより、インペラから吐出される加圧空気の流れにのったオイルミストがハブ側壁面に衝突し付着することは低減される。
本発明によれば、好ましくは、ベーンレスディフューザのハブ側壁面は、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いはシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されるか、或いは、ハブの表面出口における接線の方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成される。ベーンレスディフューザのハブ側壁面が円錐台面状に形成されていることも好ましい。
ベーンレスディフューザのシュラウド側壁面に関しては、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラの回転軸線に垂直な方向に対しハブ側壁面の側に傾いて形成されていることが好ましい。本発明によれば、好ましくは、ベーンレスディフューザのシュラウド側壁面は、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いはハブ側壁面の側に傾いて形成されるか、或いは、ハブの表面出口における接線の方向に対しハブ側壁面の側に傾いて形成される。ベーンレスディフューザのシュラウド側壁面が円錐台面状に形成されていることも好ましい。
また、本発明は、ハウジングの内側に形成されたシュラウド、シュラウド内に回転可能に配置されたハブとハブの表面に取り付けられた複数のブレードとを有するインペラ、インペラの周囲を囲む環状のディフューザ、及び、ディフューザの周囲を囲む渦巻状のスクロールを備えるコンプレッサに応用することができる。ここでいうディフューザにはベーンレスディフューザとベーンディフューザの両方が含まれる。このようなコンプレッサへの応用では、上記の課題は、インペラの回転軸線を含む縦断面において、ディフューザのハブ側壁面がインペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成され、且つ、シュラウド側壁面がインペラの回転軸線に垂直な方向に対しハブ側壁面の側に傾いて形成されていることによって達成される。
ディフューザのハブ側壁面及びシュラウド側壁面をこのように形成することにより、インペラから吐出される加圧空気の流れにのったオイルミストはシュラウド側壁面に衝突するようになってハブ側壁面に衝突し付着することは低減される。シュラウド側壁面にはシュラウドの表面を伝わってオイルが流れ込んでいるので、シュラウド側壁面に衝突するオイルミストはオイルによって洗い流される。このためシュラウド側壁面に衝突するオイルミストの量が増えたとしてもシュラウド側壁面ではデポジットが成長しないか、成長したとしてもその速度はとても遅い。
本発明によれば、好ましくは、ディフューザのハブ側壁面は、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いはシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されるか、或いは、ハブの表面出口における接線の方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成される。また、本発明によれば、好ましくは、ディフューザのシュラウド側壁面は、インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いはハブ側壁面の側に傾いて形成されるか、或いは、ハブの表面出口における接線の方向に対しハブ側壁面の側に傾いて形成される。ディフューザのハブ側壁面とシュラウド側壁面の少なくとも一方が円錐台面状に形成されていることも好ましい。
実施の形態1.
以下、本発明の実施の形態1について図を参照して説明する。
以下、本発明の実施の形態1について図を参照して説明する。
図1は本発明の実施の形態1の内燃機関の過給機のコンプレッサの構成を示す縦断面図である。本実施の形態のコンプレッサは、ハウジング2とバックプレート6によって構成される外殻を有している。バックプレート6は図示しないベアリングハウジングに固定され、バックプレート6とハウジング2とはボルトによって締結されている。
ハウジング2の内側にはシュラウド4が形成され、シュラウド4内にはインペラ10が収容されている。インペラ10は、図示しないベアリングによって回転軸線CLを中心に回転可能に支持されたハブ12と、ハブ12の表面に取り付けられた複数のブレード14とを有している。
インペラ10の周囲には、環状のベーンレスディフューザ20がインペラ10を囲むように設けられている。ベーンレスディフューザ20は、ハウジング2に設けられたシュラウド側壁面24とバックプレート6に設けられたハブ側壁面22とによって構成されている。シュラウド側壁面24はシュラウド4の表面と連続的につながり、ハブ側壁面22はハブ12の外周部の段差を介してハブ12の表面とつながっている。ベーンレスディフューザ20の構成の詳細については後述する。
ハウジング2の内側であってベーンレスディフューザ20の周囲には、ベーンレスディフューザ20を取り囲むように渦巻状のスクロール30が設けられている。コンプレッサに取り込まれた空気はインペラ10の回転によって加速され、ベーンレスディフューザ20によって減速されることで加圧される。ベーンレスディフューザ20の全周から流れ出る加圧空気はスクロール30によって集められ、1つの流れとされて下流の吸気管へと送られる。
本実施の形態では、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22は、インペラ10の回転軸線CLを含む縦断面において、インペラ10の回転軸線CLに垂直な線L1に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されている。図2はハブ側壁面22の形状を示す斜視図である。この図に示すように、ハブ側壁面22は円錐台面状、より詳しくは、円錐台の外周面の形状に形成されている。
シュラウド側壁面24は、インペラ10の回転軸線CLを含む縦断面において、インペラ10の回転軸線CLに垂直な線L1に対しハブ側壁面22の側に傾いて形成されている。シュラウド側壁面24は、斜視図による図示は省略するが、円錐台面状、より詳しくは、円錐台の内周面の形状に形成されている。本実施の形態では、シュラウド側壁面24とハブ側壁面22との距離はベーンレスディフューザ20の入口から出口まで一定に形成されている。
本実施の形態のコンプレッサによるディフューザ20内のオイルミストの流れを模式的に表すと図3或いは図4のようになる。インペラ10から吐出される加圧空気には軸線方向の流れの成分が残っているためにオイルミストの流れの方向は垂直線L1よりもハブ側壁面22の側に傾いた方向となる。しかし、本実施の形態のコンプレッサによれば、ハブ側壁面22も垂直線L1に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されているので、インペラ10から吐出される加圧空気の流れにのったオイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することは低減される。より具体的には、図3に示すように、オイルミストの多くがディフューザ20の壁面22,24と平行に飛来し、そのまま壁面22,24間を通過してスクロール30へ到達するか、或いは、図4に示すように、オイルミストの多くがシュラウド側壁面24の方に向かって飛びシュラウド側壁面24に衝突するようになる。
このようなことから、本実施の形態のコンプレッサの構成によれば、ベーンレスディフューザ20の壁面、特に、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22へのデポジットの堆積を少なくすることができる。なお、ベーンレスディフューザ20のシュラウド側壁面24にはシュラウド4の表面を伝わってオイルが流れ込んでいるので、シュラウド側壁面24に衝突するオイルミストはオイルによって洗い流される。このため、図4に示す例のようにシュラウド側壁面24に衝突するオイルミストの量が増えたとしても、シュラウド側壁面24ではデポジットは成長しないか、成長したとしてもその速度はとても遅い。したがって、本実施の形態のコンプレッサの構成によれば、ベーンレスディフューザ20全体としてデポジットの堆積を少なくすることができる。
なお、本実施の形態及び後述する実施の形態2−7のコンプレッサが備えられる過給機は、好適には、排気ガスのエネルギーによってコンプレッサと一体回転するタービンを駆動するターボ過給機である。ただし、内燃機関のクランク軸から取り出したトルクでコンプレッサを回転させる機械式の過給機であってもよい。このような過給機を備える内燃機関はディーゼルエンジンでもよいし火花点火式エンジンでもよい。
実施の形態2.
次に、本発明の実施の形態2について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態2について図を参照して説明する。
本発明の実施の形態2の内燃機関の過給機のコンプレッサは、その基本的な構成を実施の形態1のコンプレッサと同一にし、ベーンレスディフューザの形状に関する限定についてのみ実施の形態1のコンプレッサと異なっている。このことは後述する実施の形態3−6のコンプレッサについても同様である。
図5は本実施の形態のベーンレスディフューザの構成を示す要部縦断面図である。本実施の形態では、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、ハブ12の表面出口における接線L2の方向に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されている。シュラウド側壁面24は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、ハブ12の表面出口における接線L2の方向に対しハブ側壁面22の側に傾いて形成されている。シュラウド側壁面24とハブ側壁面22との距離はベーンレスディフューザ20の入口から出口まで一定に形成されている。
インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、インペラ10から吐出される加圧空気の方向はハブ12の表面出口における接線L2の方向に近くなる。よって、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22を上記のように形成することにより、インペラ10から吐出される加圧空気の流れにのったオイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することはより確実に低減される。また、ベーンレスディフューザ20のシュラウド側壁面24を上記のように形成することにより、オイルミストはより確実にシュラウド側壁面24に衝突してシュラウド4の表面を伝わって流れてくるオイルによって洗い流される。
実施の形態3.
次に、本発明の実施の形態3について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態3について図を参照して説明する。
図6は本発明の実施の形態3のベーンレスディフューザの構成を示す要部縦断面図である。本実施の形態では、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、ハブ12の表面出口における接線L2の方向に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されている。一方、シュラウド側壁面24は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、ハブ12の表面出口における接線L2の方向と平行に形成されている。このため、シュラウド側壁面24とハブ側壁面22との距離はベーンレスディフューザ20の入口から出口にむけて次第に大きくなっている。本実施の形態で限定するベーンレスディフューザの構成によれば、実施の形態1,2のそれらと同じく、オイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することを低減することができる。
実施の形態4.
次に、本発明の実施の形態4について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態4について図を参照して説明する。
図7は本発明の実施の形態4のベーンレスディフューザの構成を示す要部縦断面図である。本実施の形態では、ベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、インペラ10の回転軸線に垂直な線L1に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されている。一方、シュラウド側壁面24は、インペラ10の回転軸線を含む縦断面において、インペラ10の回転軸線に垂直な線L1と平行に形成されている。つまり、 本実施の形態ではハブ側壁面22は円錐台面状に形成されているのに対し、シュラウド側壁面24はインペラ10の回転軸線に垂直な平面で形成されている。このような構成によっても、実施の形態1−3のそれらと同じく、オイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することを低減することができる。
実施の形態5.
次に、本発明の実施の形態5について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態5について図を参照して説明する。
図8は本発明の実施の形態5のベーンレスディフューザの構成を示す要部縦断面図である。本実施の形態では、インペラ10の回転軸線に対し垂直な線L1に対する傾き角度がハブ側壁面22とシュラウド側壁面24とで異なり、シュラウド側壁面24のほうがより大きく傾いている。このため、シュラウド側壁面24とハブ側壁面22との隙間はベーンレスディフューザ20の入口から出口にむけて次第に狭くなっている。このような構成によっても、実施の形態1−4のそれらと同じく、オイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することを低減することができる。
実施の形態6.
次に、本発明の実施の形態6について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態6について図を参照して説明する。
図9は本発明の実施の形態6のベーンレスディフューザの構成を示す要部縦断面図である。本実施の形態では、バックプレート6に円筒形の凹み26が形成されている。凹み26はインペラ10のハブ12の外径よりもやや大きく、ハブ12は凹み26に収容されている。これにより、ハブ12の表面とベーンレスディフューザ20のハブ側壁面22との間に段差がなくなり、ハブ12の表面とハブ側壁面22とは連続的につながっている。このような構成によっても、ハブ側壁面22がインペラ10の回転軸線に垂直な線L1に対しシュラウド側壁面24とは反対の側に傾いて形成されているならば、オイルミストがハブ側壁面22に衝突し付着することは低減される。なお、本実施の形態で限定する構成は、実施の形態1−5で限定されるベーンレスディフューザの構成の何れとも組み合わせることができる。
実施の形態7.
次に、本発明の実施の形態7について図を参照して説明する。
次に、本発明の実施の形態7について図を参照して説明する。
図10は本発明の実施の形態7の内燃機関の過給機のコンプレッサの構成を示す縦断面図である。図10に示す本実施の形態のコンプレッサを構成する要素のうち、図1に示す実施の形態1のコンプレッサと同一の要素については同一の符号を付している。実施の形態1のコンプレッサはベーンレスディフューザ20を備えているが、本実施の形態のコンプレッサはベーンディフューザ40を備えている。ベーンディフューザ40は、ハウジング2に設けられたシュラウド側壁面44と、バックプレート6に設けられたハブ側壁面42と、シュラウド側壁面44とハブ側壁面42との間に配置された複数のベーン46とによって構成されている。ベーン46はシュラウド側壁面44とハブ側壁面42の何れかに取り付けられている。
本実施の形態では、ベーンディフューザ40のハブ側壁面42は、インペラ10の回転軸線CLを含む縦断面において、インペラ10の回転軸線CLに垂直な線L1に対しシュラウド側壁面44とは反対の側に傾いて形成されている。シュラウド側壁面44は、インペラ10の回転軸線CLを含む縦断面において、インペラ10の回転軸線CLに垂直な線L1に対しハブ側壁面42の側に傾いて形成されている。ベーン46に関してはその構成について限定はない。本実施の形態のベーン46はその角度を固定された固定ベーンでもよいし、その角度が可変な可変ベーンであってもよい。
本実施の形態のようなベーン46を有するベーンディフューザ40であっても、そのハブ側壁面42及びシュラウド側壁面44を上記のように形成することにより、インペラ10から吐出される加圧空気の流れにのったオイルミストはシュラウド側壁面44に衝突するようになってハブ側壁面42に衝突し付着することは低減される。シュラウド側壁面44にはシュラウド4の表面を伝わってオイルが流れ込んでいるので、シュラウド側壁面44に衝突するオイルミストはオイルによって洗い流される。このためシュラウド側壁面44に衝突するオイルミストの量が増えたとしてもシュラウド側壁面44ではデポジットが成長しないか、成長したとしてもその速度はとても遅い。したがって、本実施の形態のコンプレッサの構成によれば、ベーンディフューザ40全体としてデポジットの堆積を少なくすることができる。
なお、実施の形態2,3,5,6で限定されたハブ側壁面22とシュラウド側壁面24の傾きの関係は、本実施の形態のハブ側壁面42とシュラウド側壁面44の傾きの関係にも応用することができる。また、ハブ側壁面42とシュラウド側壁面44は、好ましくは、円錐台面状に形成されている。
実施の形態8.
最後に、本発明の実施の形態8について図を参照して説明する。
最後に、本発明の実施の形態8について図を参照して説明する。
本発明が応用されたコンプレッサは、図11に示す構成の内燃機関に用いて好適である。本実施の形態に係る内燃機関は、ディーゼルエンジン或いは火花点火式エンジンとして構成される機関本体70を備えている。機関本体70には吸気マニホールド71と排気マニホールド72が取り付けられている。吸気マニホールド71にはエアクリーナ61から取り込んだ空気を機関本体70に導く吸気通路62が接続されている。吸気通路62にはターボ過給機50のコンプレッサ51が取り付けられている。このコンプレッサ51には実施の形態1−7の何れかのコンプレッサが用いられている。吸気通路62におけるコンプレッサ51の上流には吸気絞り弁83が取り付けられている。吸気通路62におけるコンプレッサ51の下流にはインタークーラ63が設けられ、インタークーラ63の下流にはスロットル弁64が取り付けられている。排気マニホールド72には触媒装置66や図示しないマフラーが設けられた排気通路65が接続されている。排気通路65における触媒装置66の上流にはターボ過給機50のタービン52が取り付けられている。
本実施の形態に係る内燃機関は、機関本体70において燃焼室からクランクケース内に漏れ出たブローバイガスを吸気通路62に戻すためのブローバイガス通路81を備えている。ブローバイガス通路81は機関本体70のシリンダヘッドと吸気通路62におけるコンプレッサ51の上流とを連通させている。ブローバイガス通路81には、ブローバイガスに含まれるオイルミストを捕集し回収するためのオイルセパレータ82が設けられている。ただし、一部のオイルミストはオイルセパレータ82で捕集されず、ブローバイガスとともに吸気通路62へと流れていく。吸気通路62に流れ出たオイルミストは空気とともにコンプレッサ51に流入する。
コンプレッサ51に流入したオイルミストはデポジットの原因となるが、コンプレッサ51には実施の形態1−7の何れかのコンプレッサが用いられているためにデポジットの堆積は少ない。しかし、コンプレッサ51内の温度が上昇する高負荷高回転運転が続いた場合には、コンプレッサ51内にデポジットが堆積する確率は上昇する。本実施の形態では、このような状況においてデポジットの堆積を確実に抑制するためのエンジン制御を実施する。
そのエンジン制御では、ブローバイガス通路81から吸気通路62に戻されるブローバイガスの流量を増大させることが行われる。ブローバイガスの流量が増えれば、それに含まれて吸気通路62内に流入するオイルミストの量も増大する。小粒のオイルミストはデポジットの原因ではあるが、オイルミストが多量になって液滴状になればデポジットを洗い流す効果が顕著になる。よって、ブローバイガスの量を増大させて多量のオイルミストをコンプレッサ51内に流入させることで、コンプレッサ51内のデポジットの堆積を確実に抑制することができる。
本実施の形態では、ブローバイガスの流量を増大させる手段として吸気絞り弁83が利用される。吸気絞り弁83の開度を閉じ側に調整することで、吸気通路62におけコンプレッサ51の上流に作用する負圧が増大し、ブローバイガス通路81から吸気通路62内に取り込まれるブローバイガスの流量が増大する。このような吸気絞り弁83の制御は内燃機関の制御装置であるECU90によって行われる。
図12のフローチャートはECU90が実行する吸気絞り弁制御のルーチンを示している。ECU90はこのルーチンを所定の制御周期で実行する。最初のステップS2では、ECU90はクランク角センサの信号から計算されるエンジン回転数NEを取り込む。次のステップS4では、 ECU90は燃料噴射量から計算される負荷率KLを取り込む。そして、次のステップS6では、ECU90は標準吸気絞りマップを用いてエンジン回転数NEと負荷率KLから吸気絞り弁83の基本開度Dbを決定する。標準吸気絞りマップは、燃費性能などの観点からエンジン回転数ごとに且つ負荷率ごとに決定した吸気絞り弁83の開度をマップ化したものである。
さらに、ステップS8では、ECU90は、エンジン回転数NEと負荷率KLをオイル増量フラグマップに当てはめることで、ブローバイガスの増量を行うかどうかを決定するフラグFLGの値を得る。図13はオイル増量フラグマップのイメージをグラフで示す図である。図13に示すエンジン回転数NEと負荷率KLを軸とするグラフにおいて、グラフ中の曲線よりも高負荷高回転側の領域がフラグFLGがON(値は1)にされる領域であり、曲線よりも低負荷低回転側の領域がフラグFLGがOFF(値は0)にされる領域である。
ECU90は、ステップS10でフラグFLGがONかどうか判定し、その判定結果に応じて吸気絞り弁83の開度を決定する。フラグFLGがONの場合、ECU90による処理はステップS12に進む。ステップS12では、基本開度Dbに補正値ΔDを加算した値が吸気絞り弁83へ指令する指令開度Dangとして決定される。一方、フラグFLGがOFFの場合、ECU90による処理はステップS14に進む。ステップS14では、基本開度Dbがそのまま吸気絞り弁83へ指令する指令開度Dangとして決定される。
ステップS16では、ECU90はステップS12或いはステップ14で決定した指令開度Dangに基づいて吸気絞り弁83を制御する。吸気絞り弁83の開度は指令開度Dangがゼロの場合に全開となり、指令開度Dangの値が大きいほど吸気絞り弁83の開度は小さくされる。よって、ステップS12の処理が選択された場合には吸気絞り弁83は通常よりも閉じられ、それによる負圧の増大によってブローバイガスの流量が増大する。一方、ステップS14の処理が選択された場合には、吸気絞り弁83は通常の開度に制御される。
その他.
本発明は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。例えば、上述の実施の形態ではディフューザのハブ側壁面は円錐台面状に形成されているが、ハブ側壁面の形状は必ずしもそれには限定されない。インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に全体として傾いているのであれば、ハブ側壁面の一部が湾曲していたり全体が湾曲面になっていてもよい。また、傾きの異なる複数の円錐台面の組み合わせによってハブ側壁面が構成されていてもよい。シュラウド側壁面に関しても同様である。
本発明は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。例えば、上述の実施の形態ではディフューザのハブ側壁面は円錐台面状に形成されているが、ハブ側壁面の形状は必ずしもそれには限定されない。インペラの回転軸線を含む縦断面において、インペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に全体として傾いているのであれば、ハブ側壁面の一部が湾曲していたり全体が湾曲面になっていてもよい。また、傾きの異なる複数の円錐台面の組み合わせによってハブ側壁面が構成されていてもよい。シュラウド側壁面に関しても同様である。
2 ハウジング
4 シュラウド
6 バックプレート
10 インペラ
12 ハブ
14 ブレード
20 ベーンレスディフューザ
22 ハブ側壁面
24 シュラウド側壁面
30 スクロール
40 ベーンディフューザ
42 ハブ側壁面
44 シュラウド側壁面
46 ベーン
4 シュラウド
6 バックプレート
10 インペラ
12 ハブ
14 ブレード
20 ベーンレスディフューザ
22 ハブ側壁面
24 シュラウド側壁面
30 スクロール
40 ベーンディフューザ
42 ハブ側壁面
44 シュラウド側壁面
46 ベーン
Claims (15)
- ハウジングの内側に形成されたシュラウドと、
前記シュラウド内に回転可能に配置されたハブと前記ハブの表面に取り付けられた複数のブレードとを有するインペラと、
前記インペラの周囲を囲む環状のベーンレスディフューザと、
前記ベーンレスディフューザの周囲を囲む渦巻状のスクロールとを備え、
前記ベーンレスディフューザのハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることを特徴とする内燃機関の過給機のコンプレッサ。 - 前記ベーンレスディフューザのハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いは前記シュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記ハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記ハブの表面出口における接線の方向に対し前記シュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記ハブ側壁面は円錐台面状に形成されていることを特徴とする請求項1乃至3の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラの回転軸線に垂直な方向に対し前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項1乃至4の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いは前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項5に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記ハブの表面出口における接線の方向に対し前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項5又は6に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ベーンレスディフューザの前記シュラウド側壁面は円錐台面状に形成されていることを特徴とする請求項5乃至7の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- ハウジングの内側に形成されたシュラウドと、
前記シュラウド内に回転可能に配置されたハブと前記ハブの表面に取り付けられた複数のブレードとを有するインペラと、
前記インペラの周囲を囲む環状のディフューザと、
前記ディフューザの周囲を囲む渦巻状のスクロールとを備え、
前記ディフューザのハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラの回転軸線に垂直な方向に対しシュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成され、
前記ディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラの回転軸線に垂直な方向に対し前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする内燃機関の過給機のコンプレッサ。 - 前記ディフューザの前記ハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いは前記シュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項9に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記インペラから吐出されるガスの流れの方向に対し平行に或いは前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項9又は10に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ディフューザの前記ハブ側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記ハブの表面出口における接線の方向に対し前記シュラウド側壁面とは反対の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項9乃至11の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ディフューザの前記シュラウド側壁面は、前記インペラの回転軸線を含む縦断面において、前記ハブの表面出口における接線の方向に対し前記ハブ側壁面の側に傾いて形成されていることを特徴とする請求項9乃至12の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ディフューザの前記ハブ側壁面は円錐台面状に形成されていることを特徴とする請求項9乃至13の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
- 前記ディフューザの前記シュラウド側壁面は円錐台面状に形成されていることを特徴とする請求項9乃至14の何れか1項に記載の内燃機関の過給機のコンプレッサ。
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